JPS60195349A - 内燃機関の燃料供給制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料供給制御装置Info
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- JPS60195349A JPS60195349A JP5018084A JP5018084A JPS60195349A JP S60195349 A JPS60195349 A JP S60195349A JP 5018084 A JP5018084 A JP 5018084A JP 5018084 A JP5018084 A JP 5018084A JP S60195349 A JPS60195349 A JP S60195349A
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- fuel
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/008—Controlling each cylinder individually
- F02D41/0085—Balancing of cylinder outputs, e.g. speed, torque or air-fuel ratio
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
- F02D41/1446—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being exhaust temperatures
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は吸入望見を冷却するために副燃料噴射弁を付加
した内燃機関の燃料供給制御装置に関する。
した内燃機関の燃料供給制御装置に関する。
従来技術
各気筒毎に設けられた主燃料噴射弁（単に、主噴射弁と
する）の外に、吸気管の上流たとえはサージタンクある
いはスロットルがディ近海に副燃料噴射弁（単に、副噴
射弁とする）を設けた内燃機関は既に知られている。こ
の副噴射弁の燃料微開によシ扱入空気を冷却して充填動
車を同上させ、従って、出力性能を向上させることがで
きる。つまシ、第１図に示すように、吸入空気の温度Ｔ
Ｉ（Ａが低くなると、吸入突気重量Ｇａは大きくなシ、
従って、出力トルクＴｉも向上する。ちなみに、吸気温
噴込を５０℃が２０℃まで低下させると、吸入空気Ｊｉ
（Ｇａも出力トルクＴｉも５０−２０／２７３−１−５
０＃ ９チ向上する。
する）の外に、吸気管の上流たとえはサージタンクある
いはスロットルがディ近海に副燃料噴射弁（単に、副噴
射弁とする）を設けた内燃機関は既に知られている。こ
の副噴射弁の燃料微開によシ扱入空気を冷却して充填動
車を同上させ、従って、出力性能を向上させることがで
きる。つまシ、第１図に示すように、吸入空気の温度Ｔ
Ｉ（Ａが低くなると、吸入突気重量Ｇａは大きくなシ、
従って、出力トルクＴｉも向上する。ちなみに、吸気温
噴込を５０℃が２０℃まで低下させると、吸入空気Ｊｉ
（Ｇａも出力トルクＴｉも５０−２０／２７３−１−５
０＃ ９チ向上する。
第２図は空燃比１ｖ’Ｆ対出力トルクＴｉ比特性を示す
。第２図に示すように空燃比Ａ／Ｆに対して出力トルク
Ｔｉはあるところで（ａ：出力全燃比と呼ぶ）ピークと
なり、このビークよシリノチでもリーンでも出力トルク
Ｔｉは低くなる。また、吸気温が低くなると、第１図で
説明したように出力トルクＴｉは高くなる。たとえば吸
気温がＴ）（ＡＨからＴＨＡＬまで低くなると、出力空
燃比でのＴ ＋ ｉ、ｉ ｂ ｔからｂ２まで向上しΔ
′１゛１分たけアップする。しかし、分配が悪化すると
、たとえば仮に４気筒機関で平均空燃比は出力空燃比ａ
ｌに合わせたが、この場合に、２気藺の空燃比Ａ／Ｆが
ａ２に、残り２気節の空燃比Ａ／Ｆがａ３になシ、分配
がΔＡ／Ｆ′だけ悪化したとすると、その時のトルクは
望燃比Ａ／Ｆがａ２に対するトルクとａ８に対するトル
クを平均したトルクｂｓＬか出なくなる。結局、吸気温
ＴＨＡを低下させて出力性能向上を２１１分だけねらっ
ても、分配が悪化すると３１２分だけしか向上しない。
。第２図に示すように空燃比Ａ／Ｆに対して出力トルク
Ｔｉはあるところで（ａ：出力全燃比と呼ぶ）ピークと
なり、このビークよシリノチでもリーンでも出力トルク
Ｔｉは低くなる。また、吸気温が低くなると、第１図で
説明したように出力トルクＴｉは高くなる。たとえば吸
気温がＴ）（ＡＨからＴＨＡＬまで低くなると、出力空
燃比でのＴ ＋ ｉ、ｉ ｂ ｔからｂ２まで向上しΔ
′１゛１分たけアップする。しかし、分配が悪化すると
、たとえば仮に４気筒機関で平均空燃比は出力空燃比ａ
ｌに合わせたが、この場合に、２気藺の空燃比Ａ／Ｆが
ａ２に、残り２気節の空燃比Ａ／Ｆがａ３になシ、分配
がΔＡ／Ｆ′だけ悪化したとすると、その時のトルクは
望燃比Ａ／Ｆがａ２に対するトルクとａ８に対するトル
クを平均したトルクｂｓＬか出なくなる。結局、吸気温
ＴＨＡを低下させて出力性能向上を２１１分だけねらっ
ても、分配が悪化すると３１２分だけしか向上しない。
さらに分配が悪化すればｂｌよシ出力トルクＴＩが低く
なシ、かえって副噴射弁から燃料を噴射させない方が出
力トルクＴＪは高くなる場合がある。
なシ、かえって副噴射弁から燃料を噴射させない方が出
力トルクＴＪは高くなる場合がある。
以上のように分配が悪化すると、副噴射弁の燃料噴射に
よシいくら吸入空気を冷却して吸入空気ｉ量Ｇａが増え
ても出力トルク゛ｒ１は光分向上しないという問題点が
あった。
よシいくら吸入空気を冷却して吸入空気ｉ量Ｇａが増え
ても出力トルク゛ｒ１は光分向上しないという問題点が
あった。
発明の目的
本発明の目的は、上述の従来形の問題点に鑑み、各気１
司毎の排気温センサの信号により、各気筒の望燃比差を
判別し、リッチ気筒への燃料供給幇の減量、リーン気筒
への燃料供給鎗の増量を行なうことにより、空燃比分配
を改善して出力性能を向上せしめることにある。
司毎の排気温センサの信号により、各気筒の望燃比差を
判別し、リッチ気筒への燃料供給幇の減量、リーン気筒
への燃料供給鎗の増量を行なうことにより、空燃比分配
を改善して出力性能を向上せしめることにある。
発明の構成
上述の目的を達成するだめの本発明の構成は第３図に示
される。すなわち、各気筒毎に設けられた主燃料噴射弁
に加えて吸気通路の上流部に各気筒共通に設けられた副
燃料噴射弁を具備する内燃機関において、基本燃料噴射
量演算手段は機関の所定運転状態・ｅラメータに応じて
副燃料噴射弁の基本燃料噴射量τｄを演算する。他方、
排気温検出手段は各気筒毎に排気温度Ｔ １ ｒ Ｔ
３ｒ Ｔ ２ ｒ Ｔ４を検出し、排気平均温度演算手
段は検出された各気筒毎の排気温度の平均温度を演算し
、この結果、空燃比補正量演算手段は平均温度と各気筒
毎の排気温度を比較しこの比較結果に応じて各気筒毎の
受燃比補正量ＦＡＦＩ 、ＦＡＦ３ 、ＦＡＦ４ 、Ｆ
ＡＦ２を演算し、溶料噴射量補正手段は基本燃料噴射量
τ≦を各気筒毎の空燃比補正量ＦＡＦＩ 、ＦＡＦ３
、ＦＡＦ４ 、ＦＡＦＩにより補正する。そして、副燃
料噴射実行手段は各気筒毎の補正された燃料噴射量τｌ
、τ３ 、τ４ 、τ２をその気筒の吸気行程の所定
タイミングにて副燃料噴射弁よう噴射するものである。
される。すなわち、各気筒毎に設けられた主燃料噴射弁
に加えて吸気通路の上流部に各気筒共通に設けられた副
燃料噴射弁を具備する内燃機関において、基本燃料噴射
量演算手段は機関の所定運転状態・ｅラメータに応じて
副燃料噴射弁の基本燃料噴射量τｄを演算する。他方、
排気温検出手段は各気筒毎に排気温度Ｔ １ ｒ Ｔ
３ｒ Ｔ ２ ｒ Ｔ４を検出し、排気平均温度演算手
段は検出された各気筒毎の排気温度の平均温度を演算し
、この結果、空燃比補正量演算手段は平均温度と各気筒
毎の排気温度を比較しこの比較結果に応じて各気筒毎の
受燃比補正量ＦＡＦＩ 、ＦＡＦ３ 、ＦＡＦ４ 、Ｆ
ＡＦ２を演算し、溶料噴射量補正手段は基本燃料噴射量
τ≦を各気筒毎の空燃比補正量ＦＡＦＩ 、ＦＡＦ３
、ＦＡＦ４ 、ＦＡＦＩにより補正する。そして、副燃
料噴射実行手段は各気筒毎の補正された燃料噴射量τｌ
、τ３ 、τ４ 、τ２をその気筒の吸気行程の所定
タイミングにて副燃料噴射弁よう噴射するものである。
実施例
第４図以降の図面によシ本発明の詳細な説明する。
始めに、本発明の原理を第４図を用いて説明する。第４
図においては、横軸は空燃比を示し、縦軸は排気ガス温
度を示す。すなわち、空燃比がリッチからリーンに変化
するに従い排気ガス温度は高くなる傾向にある。従って
、排気ガス温度ＴＩもしくはＴ２を知ることによって、
それに対応する空燃比ＩＬＩ、ａ２のリッチ、リーンの
相対的な判別が可能である。たとえば、排気ガス温度の
低いＴ２の方がＴ、よシも空燃比がリッチであることが
わかる。本発明はこのような空燃比と排気ガス温度との
相対的な関係に着目して副噴射弁の噴射路を各気筒毎に
補正して空燃比分配を改善した。
図においては、横軸は空燃比を示し、縦軸は排気ガス温
度を示す。すなわち、空燃比がリッチからリーンに変化
するに従い排気ガス温度は高くなる傾向にある。従って
、排気ガス温度ＴＩもしくはＴ２を知ることによって、
それに対応する空燃比ＩＬＩ、ａ２のリッチ、リーンの
相対的な判別が可能である。たとえば、排気ガス温度の
低いＴ２の方がＴ、よシも空燃比がリッチであることが
わかる。本発明はこのような空燃比と排気ガス温度との
相対的な関係に着目して副噴射弁の噴射路を各気筒毎に
補正して空燃比分配を改善した。
第５図は本発明に係る内燃機関の燃料供給制御装置の一
実施例を示す全体概要図である。第５図においては、４
気筒機関を想定している。すなわち、機関本体１の各気
筒毎の分岐管２には主噴射弁３−１（３−２，３−３，
３−４）が設けられている。また、集合吸気管のたとえ
ばリーンタンク４には副噴射弁５が設けられている。り
まシ、副噴射弁５は各気筒共通である。６はエアフロー
メータであって、吸入空気量を直接計測して吸入空気ｊ
ｕに比例したアナログ電圧の電気信号を発生する。
実施例を示す全体概要図である。第５図においては、４
気筒機関を想定している。すなわち、機関本体１の各気
筒毎の分岐管２には主噴射弁３−１（３−２，３−３，
３−４）が設けられている。また、集合吸気管のたとえ
ばリーンタンク４には副噴射弁５が設けられている。り
まシ、副噴射弁５は各気筒共通である。６はエアフロー
メータであって、吸入空気量を直接計測して吸入空気ｊ
ｕに比例したアナログ電圧の電気信号を発生する。
ディストリビュータフには、その軸がたとえばクランク
角に換算して７２０°、３０°回転する毎に角度位置信
号を発生する２つの回転角センサ８゜９が設けられてい
る。
角に換算して７２０°、３０°回転する毎に角度位置信
号を発生する２つの回転角センサ８゜９が設けられてい
る。
機関の排気看１１には、各気筒毎に排気ガスの温度を計
測するための排気温センサ１２−１〜１２−４が設けら
れている。
測するための排気温センサ１２−１〜１２−４が設けら
れている。
制御回路１０は、エアフローメータ６、排気温センサ１
２−１〜１２−４、回転角センサ８，９の各信号を処理
して主噴射弁３−１〜３−４、副噴射弁５の制御等を行
なうものであって、たとえばマイクロコンぎ一一夕によ
シ構成されている。
２−１〜１２−４、回転角センサ８，９の各信号を処理
して主噴射弁３−１〜３−４、副噴射弁５の制御等を行
なうものであって、たとえばマイクロコンぎ一一夕によ
シ構成されている。
第７図は第６図の制御回路１０の詳細なブロック回路図
である。第７図において、エアフローメータ６および排
気温センサ１２−１〜１２−４の各アナログ信号はマル
チプレクサ１０１を介してＡ／Ｄ ＆換器１０２に供給
されている。
である。第７図において、エアフローメータ６および排
気温センサ１２−１〜１２−４の各アナログ信号はマル
チプレクサ１０１を介してＡ／Ｄ ＆換器１０２に供給
されている。
回転角センサ８，９の各・やルス信号は割込み要求信号
および基準タイミング信号を先生するためのタイミング
発生回路１０３に供給されている。
および基準タイミング信号を先生するためのタイミング
発生回路１０３に供給されている。
さらに、回転角センサ９の・やルス信号は回転速度形成
回路１０４を介して入力インター７エイス１０５の所定
位置に供給される。回転速度形成回路１０４は、３０’
ＣＡ毎に開閉制御されるダート、およびこのデートを通
過するクロック発生回路１０６のクロック信号ＣＬＫの
・やルス数を計数するカウンタから構成され、従って、
機関の回転速度に反比例した２通信号が形成されること
になる。
回路１０４を介して入力インター７エイス１０５の所定
位置に供給される。回転速度形成回路１０４は、３０’
ＣＡ毎に開閉制御されるダート、およびこのデートを通
過するクロック発生回路１０６のクロック信号ＣＬＫの
・やルス数を計数するカウンタから構成され、従って、
機関の回転速度に反比例した２通信号が形成されること
になる。
ＲＯＭ１０９には、メインルーチン、後述の割込みルー
チン等のプログラム、これらの処理に必要な極々の固定
データ、定数等が予め格納されている。
チン等のプログラム、これらの処理に必要な極々の固定
データ、定数等が予め格納されている。
ラッチ回路１１１−１、ダウンカウンタ１１２−１、フ
リツプフロツプ１１３−１、および駆動回路１１４−１
ｉｄ主噴射弁３−１〜：う−４に対して設けられ、ラッ
チ回路１１１−２、ダウンカウンタ１１２−２、フリ、
グツロッジ１１３−２、および駆動回路１１４−２は副
台噴射弁５に対して設けられている。たとえは、副噴射
弁５の噴射量データＴが演算されると、このデータＴは
出力インターフェイス１１０を介してラッチ回路１１１
−２にセットされる。次いで、所定時間後の噴射開始タ
イミングにて噴射開始信号（ストローブ信号）Ｓ２が発
生すると、ラッチ回路１１１−２のデータがダウンカウ
ンタ１１２−２にプリセットされると同時に、フリッデ
フロッ７’１１３−２がセットされる。この結果、駆動
回路１１４−２が動作して副噴射弁５が付勢される。こ
の間、ダウンカウンタ１１２−２はクロック計数を行な
い、最後にダウンカウンタ１１２−２のキャリアウド端
子が１”レベルとなると、フリツプフロツプ１１３−２
がリセットされて駆動回路１１３−２は副噴射弁５の付
勢を停止する。つまシ、上述の燃料噴射時間Ｔだけ副噴
射弁５は付勢され、従って、燃料噴射時間に応じた量の
付加的燃料が機関本体１の燃焼室に送込まれることにな
る。
リツプフロツプ１１３−１、および駆動回路１１４−１
ｉｄ主噴射弁３−１〜：う−４に対して設けられ、ラッ
チ回路１１１−２、ダウンカウンタ１１２−２、フリ、
グツロッジ１１３−２、および駆動回路１１４−２は副
台噴射弁５に対して設けられている。たとえは、副噴射
弁５の噴射量データＴが演算されると、このデータＴは
出力インターフェイス１１０を介してラッチ回路１１１
−２にセットされる。次いで、所定時間後の噴射開始タ
イミングにて噴射開始信号（ストローブ信号）Ｓ２が発
生すると、ラッチ回路１１１−２のデータがダウンカウ
ンタ１１２−２にプリセットされると同時に、フリッデ
フロッ７’１１３−２がセットされる。この結果、駆動
回路１１４−２が動作して副噴射弁５が付勢される。こ
の間、ダウンカウンタ１１２−２はクロック計数を行な
い、最後にダウンカウンタ１１２−２のキャリアウド端
子が１”レベルとなると、フリツプフロツプ１１３−２
がリセットされて駆動回路１１３−２は副噴射弁５の付
勢を停止する。つまシ、上述の燃料噴射時間Ｔだけ副噴
射弁５は付勢され、従って、燃料噴射時間に応じた量の
付加的燃料が機関本体１の燃焼室に送込まれることにな
る。
第７図、第８図のフローチャートを参照して第５図の制
御回路の動作を説明する。ここで、第７図は空燃比補正
量の演算ルーチンであシ、第８図は副噴射弁５による噴
射実行ルーチンである。
御回路の動作を説明する。ここで、第７図は空燃比補正
量の演算ルーチンであシ、第８図は副噴射弁５による噴
射実行ルーチンである。
第７図のルーチンは所定時間毎の割込ルーチンもしくは
メインルーチンの一部である。ステップ７０１では、各
排気温センサ１２−１〜１２−４から排気温データＴ１
〜Ｔ４を取込んでＲＡＭ１０Ｈに格納する。ステラｆ７
０２では、各排気温Ｔ１゜Ｔ２ ＩＴ３ 、Ｔ４を読出
してその平均値〒を演算してＲＡＭＩ Ｏ８に格納する
。
メインルーチンの一部である。ステップ７０１では、各
排気温センサ１２−１〜１２−４から排気温データＴ１
〜Ｔ４を取込んでＲＡＭ１０Ｈに格納する。ステラｆ７
０２では、各排気温Ｔ１゜Ｔ２ ＩＴ３ 、Ｔ４を読出
してその平均値〒を演算してＲＡＭＩ Ｏ８に格納する
。
ステラｆ７０３では、第１気筒の排気温データＴｌと平
均値下とを比較し、この結果、Ｔ１≧下であれば、ステ
ップ７０４にて第１気筒用空燃比補正量ＦＡＦ １に一
定値ａを加算する。つまり、空燃比をリッチ側に補正す
る。逆に、Ｔ、（Ｔであれば、ステ、グア０５にて空燃
比補正量ＦＡＦ １から一定値すを減算する。つまシ、
空燃比をリーン側に補正する。そして、ステップ７０６
にて空燃比補正量ＦＡＦ１をＲＡＭ１０８に格納する。
均値下とを比較し、この結果、Ｔ１≧下であれば、ステ
ップ７０４にて第１気筒用空燃比補正量ＦＡＦ １に一
定値ａを加算する。つまり、空燃比をリッチ側に補正す
る。逆に、Ｔ、（Ｔであれば、ステ、グア０５にて空燃
比補正量ＦＡＦ １から一定値すを減算する。つまシ、
空燃比をリーン側に補正する。そして、ステップ７０６
にて空燃比補正量ＦＡＦ１をＲＡＭ１０８に格納する。
同様に、ステップ７０７では、第２気筒の排気温データ
Ｔ２と平均値〒とを比較し、この結果、Ｔ２≧ｆであれ
ば、ステップ７０８にて第４気筒用空燃比仙正量ＦＡＦ
４に一定値ａを加算し、逆に、Ｔ２＜〒であれば、ステ
ップ７０９にて空燃比補正量ＦＡＦ２から一定値すを減
算し、ステップ７１０にて空燃比補正量ＦＡＦ２をＲＡ
Ｍ１０Ｂに格納する。
Ｔ２と平均値〒とを比較し、この結果、Ｔ２≧ｆであれ
ば、ステップ７０８にて第４気筒用空燃比仙正量ＦＡＦ
４に一定値ａを加算し、逆に、Ｔ２＜〒であれば、ステ
ップ７０９にて空燃比補正量ＦＡＦ２から一定値すを減
算し、ステップ７１０にて空燃比補正量ＦＡＦ２をＲＡ
Ｍ１０Ｂに格納する。
また、ステップ７１１では、第３気節の排気温データＴ
３と平均値ｆとを比較し、この結果、Ｔ３≧ｆであれば
、ステップ７１２にて第３気筒用空燃比補正Ｋ ＦＡＦ
３に一定値ａを加算し、逆に、Ｔｉ＜〒であれば、ステ
ップ７１３にて空燃比補正ｉ ＦＡＦ３から一定値すを
減算し、ステラｆ７１４にて空燃比せ：：１正Ｑ ＦＡ
Ｆ３をＲＡＭＩ ０ Ｈに格納する。さらに、ステラｆ
７１５では、第４気筒の排気温データＴ４ と平均値ｆ
とを比較し、この結果、Ｔ４≧Ｔであれば、ステップ７
１６にて第４気筒用空燃比仙正量ＦＡＦ４に一定値ａを
加算し、逆に、Ｔ４＜〒であれば、ステップ７１７にて
空燃比補正ｉ ＦＡＦ４から一定値すを減算し、ステッ
プ７１８にて空燃比補正量ＦＡＦ４をＲＡＭ１０８に格
納する。
３と平均値ｆとを比較し、この結果、Ｔ３≧ｆであれば
、ステップ７１２にて第３気筒用空燃比補正Ｋ ＦＡＦ
３に一定値ａを加算し、逆に、Ｔｉ＜〒であれば、ステ
ップ７１３にて空燃比補正ｉ ＦＡＦ３から一定値すを
減算し、ステラｆ７１４にて空燃比せ：：１正Ｑ ＦＡ
Ｆ３をＲＡＭＩ ０ Ｈに格納する。さらに、ステラｆ
７１５では、第４気筒の排気温データＴ４ と平均値ｆ
とを比較し、この結果、Ｔ４≧Ｔであれば、ステップ７
１６にて第４気筒用空燃比仙正量ＦＡＦ４に一定値ａを
加算し、逆に、Ｔ４＜〒であれば、ステップ７１７にて
空燃比補正ｉ ＦＡＦ４から一定値すを減算し、ステッ
プ７１８にて空燃比補正量ＦＡＦ４をＲＡＭ１０８に格
納する。
このようにして得られる空燃比補正量ｆ’ＡＦ１〜ＦＡ
Ｆ４は第８図のルーチンにて副噴射弁５による付加的燃
料噴射実行に用いられることになる。
Ｆ４は第８図のルーチンにて副噴射弁５による付加的燃
料噴射実行に用いられることになる。
第８図のスタートステップ８０１は所定クランク角たと
えは１８０°ＣＡ毎にスタートする。ステップ８０２で
は、吸入空気量データＱおよび回転速度データＮｅを取
込み、ステップ８０３では、Ｑ。
えは１８０°ＣＡ毎にスタートする。ステップ８０２で
は、吸入空気量データＱおよび回転速度データＮｅを取
込み、ステップ８０３では、Ｑ。
Ｎｅにもとづく２次元マツプにより基本噴射量τ８を演
算する。ステラｆ８０４では、主噴射弁３−１〜３−４
と副噴射弁５の所定噴射比に応じて副噴射弁５による燃
料噴射の基本噴射量τｇが演算される。次いで、ステッ
プ８０５〜８０７カウンタＣＮＴＣＹＬの値が判別され
る。
算する。ステラｆ８０４では、主噴射弁３−１〜３−４
と副噴射弁５の所定噴射比に応じて副噴射弁５による燃
料噴射の基本噴射量τｇが演算される。次いで、ステッ
プ８０５〜８０７カウンタＣＮＴＣＹＬの値が判別され
る。
なお、カラｙ タＣＮＴＣＹＬは７２００ＣＡ毎の信号
の立下シによってりセットされ、１８００ＣＡｉ５の信
号によってカウントアツプされるものである。つまり、
カウンタＣＮＴＣＹＬは０４１→２−＋ ３−＋ Ｑ
−＋ −・・を繰返す。このとき、ＣＮＴＣＹＬ ＝
Ｏは、第２気筒の排気行程および第４気筒の吸気行程を
示し、ＣＮＴＣＹＬ ＝ １は、第１気筒の排気行程お
よび第２気筒の吸気行程を示し、ＣＮＴＣＹＬ ＝ ２
は、第３気筒の排気行程および第１気筒の吸気行程を示
し、ＣＮＴＣＹＬ ＝ ３は、第４気筒の排気行程およ
び第３気筒の吸気行程を示している。
の立下シによってりセットされ、１８００ＣＡｉ５の信
号によってカウントアツプされるものである。つまり、
カウンタＣＮＴＣＹＬは０４１→２−＋ ３−＋ Ｑ
−＋ −・・を繰返す。このとき、ＣＮＴＣＹＬ ＝
Ｏは、第２気筒の排気行程および第４気筒の吸気行程を
示し、ＣＮＴＣＹＬ ＝ １は、第１気筒の排気行程お
よび第２気筒の吸気行程を示し、ＣＮＴＣＹＬ ＝ ２
は、第３気筒の排気行程および第１気筒の吸気行程を示
し、ＣＮＴＣＹＬ ＝ ３は、第４気筒の排気行程およ
び第３気筒の吸気行程を示している。
従って、ＣＮＴＣＹＬ ＝ Ｏであれば、第４気筒の吸
気行程であるのでステップ８０５からステップ８０８に
進み、副噴射弁５による噴射量τ８がτ８←ぢ・ＦＡＦ
４・Ｋ＋τ７ ただし、Ｋは他の運転状態・Ｉラメータによる補正量、
τ７は無効時間である、 によシ演算され、ＣＮＴＣＹＬ ＝ １であれは、第２
気筒の吸気行程であるのでステップ８０６からステ、ｆ
８０９に進み、副噴射弁５による噴射量τ８が τ６←τ≦・ＦＡＦ２・■（＋τ７ によシ演詳され、ＣＮＴＣＹＬ ＝ ２であれば、第１
気筒の吸気行程であるのでステップ８０７からステップ
８１０に進み、副噴射弁５による噴射量τ８τ８←τイ
・ＦＡＦＩ・Ｋ＋τ７ によシ演算され、ＣＮＴＣＹＬ ＝ ３であれば、にＩ
Ｓ３気筒の吸気行程であるのでステップ８０７からステ
ップ８１ｆに進み、副噴射弁５による噴射量τ６が τ８←τ；−ＦＡＦ３・Ｋ十τ７ によシ演算され、ステップ８１２にてτ８をラッチ回路
１１１−２にセットしてステップ８１３にてこのルーチ
ンは終了する。
気行程であるのでステップ８０５からステップ８０８に
進み、副噴射弁５による噴射量τ８がτ８←ぢ・ＦＡＦ
４・Ｋ＋τ７ ただし、Ｋは他の運転状態・Ｉラメータによる補正量、
τ７は無効時間である、 によシ演算され、ＣＮＴＣＹＬ ＝ １であれは、第２
気筒の吸気行程であるのでステップ８０６からステ、ｆ
８０９に進み、副噴射弁５による噴射量τ８が τ６←τ≦・ＦＡＦ２・■（＋τ７ によシ演詳され、ＣＮＴＣＹＬ ＝ ２であれば、第１
気筒の吸気行程であるのでステップ８０７からステップ
８１０に進み、副噴射弁５による噴射量τ８τ８←τイ
・ＦＡＦＩ・Ｋ＋τ７ によシ演算され、ＣＮＴＣＹＬ ＝ ３であれば、にＩ
Ｓ３気筒の吸気行程であるのでステップ８０７からステ
ップ８１ｆに進み、副噴射弁５による噴射量τ６が τ８←τ；−ＦＡＦ３・Ｋ十τ７ によシ演算され、ステップ８１２にてτ８をラッチ回路
１１１−２にセットしてステップ８１３にてこのルーチ
ンは終了する。
このように１ τ８がラッチ回路１１４−２にセットさ
れると、所定タイミングにて発生する噴射開始信号Ｓ２
によシラッチ回路１１．１−２のデータはダウンカウン
タ１１２−２にセット−ａれて噴射が実行されることに
なる。
れると、所定タイミングにて発生する噴射開始信号Ｓ２
によシラッチ回路１１．１−２のデータはダウンカウン
タ１１２−２にセット−ａれて噴射が実行されることに
なる。
なお、主噴射弁３−１〜：３−４による燃料噴射はステ
ップ８０３にて演算された値τ８をもとに演算された量
が図示しないルーチン、この場合、３６０°ＣＡ毎に実
行されるルーチンにおいて噴射されることになる。
ップ８０３にて演算された値τ８をもとに演算された量
が図示しないルーチン、この場合、３６０°ＣＡ毎に実
行されるルーチンにおいて噴射されることになる。
発明の詳細
な説明したように本発明によれば、副噴射弁による噴射
蓋を各気筒毎に補正しているので、空燃比分配が改善で
き、従って、出力性能の向上ができる。
蓋を各気筒毎に補正しているので、空燃比分配が改善で
き、従って、出力性能の向上ができる。
第１図は吸気温対出力トルク、吸入空気重量特性を示す
グラフ、第２図は空燃比対出力トルク特性を示すグラフ
、第３図は本発明の詳細な説明するための全体ブロック
図、舘４図は本発明の詳細な説明するためのタイミング
図、第５図は本発明に係る内燃機関の燃料供給制御装置
の一実施例を示す全体概要図、第６図は第５図の制御回
路１０の詳細なブロック回路図、第７図、第８図は第５
図の制御回路１０の動作を説明するだめのフローチャー
トである。 ｌ：機関本体、３−１〜３−２：主燃料噴射弁、５：副
燃料噴射弁、６：エアフローメータ、８゜９：回転角セ
ンサ、１０：制御回路、１２：０２センサ、１２−１〜
１２−４：排気温センサ。 −第１図 ＨＡ 第２図 （１）７チ、ａ２ ０１ ａ３ （リーフ） 努
グラフ、第２図は空燃比対出力トルク特性を示すグラフ
、第３図は本発明の詳細な説明するための全体ブロック
図、舘４図は本発明の詳細な説明するためのタイミング
図、第５図は本発明に係る内燃機関の燃料供給制御装置
の一実施例を示す全体概要図、第６図は第５図の制御回
路１０の詳細なブロック回路図、第７図、第８図は第５
図の制御回路１０の動作を説明するだめのフローチャー
トである。 ｌ：機関本体、３−１〜３−２：主燃料噴射弁、５：副
燃料噴射弁、６：エアフローメータ、８゜９：回転角セ
ンサ、１０：制御回路、１２：０２センサ、１２−１〜
１２−４：排気温センサ。 −第１図 ＨＡ 第２図 （１）７チ、ａ２ ０１ ａ３ （リーフ） 努
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、各気筒毎に設けられた主燃料噴射弁に加えて吸気通
路の上流部に前記各気筒共通に設けられた副燃料噴射弁
を具備する内燃機関において、該機関の所定運転状態パ
ラメータに応じて前記副燃料噴射弁の基本燃料噴射量を
演算する基本燃料噴射量演算手段、前記各気筒毎に排気
温度を検出する排気温検出手段、該検出された各気筒毎
の排気温度の平均温度を演算する排気平均温度演算手段
、該平均温度と前記各気Ｉ４毎の排気温曳を比較し該比
較結果に応じて前６ピ谷気尚融の空燃比補正量を演算す
る空燃比補正量演算手段、前記基本燃料噴射量を６１１
記各気Ｉ＠毎の空燃比補正量により袖正す勿燃料噴射量
補正手段、および、前記各気筒毎のｎす記袖止芒れた燃
料噴射ｍｙ＝その気筒の吸気行稈の所定タイミングＶこ
て前６ピ副燃料懺射弁よシ、・貢射する副燃料噴射夾行
手段を其−することを％徴とする内燃機関の燃料供給制
御装置。 ２、前記空燃比補正量演算手段か、前記各気筒の排気温
度が前記平均温度以上のときにその気菌の空燃比補正量
をリッチ側に伯正し、前記各気筒の排気温度が前記平均
温度未満のときにその気筒の空燃比補正量をリーン側に
細工する特許請求の範囲第１項に記載の内燃機関の燃料
供給制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5018084A JPS60195349A (ja) | 1984-03-17 | 1984-03-17 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5018084A JPS60195349A (ja) | 1984-03-17 | 1984-03-17 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60195349A true JPS60195349A (ja) | 1985-10-03 |
Family
ID=12851994
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5018084A Pending JPS60195349A (ja) | 1984-03-17 | 1984-03-17 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60195349A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2646472A1 (fr) * | 1989-04-29 | 1990-11-02 | Daimler Benz Ag | Procede pour regler la quantite d'injection dans un dispositif d'injection de carburant, constitue par une pompe et des injecteurs et commande par des soupapes electromagnetiques |
| US5131371A (en) * | 1989-09-07 | 1992-07-21 | Robert Bosch Gmbh | Method and arrangement for controlling a self-igniting internal combustion engine |
| WO1999045254A1 (en) * | 1998-03-06 | 1999-09-10 | Caterpillar Inc. | Method for balancing the air/fuel ratio to each cylinder of an engine |
| KR100422687B1 (ko) * | 1997-12-31 | 2004-06-16 | 현대자동차주식회사 | 자동차의 연료량 자동조절장치 |
-
1984
- 1984-03-17 JP JP5018084A patent/JPS60195349A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2646472A1 (fr) * | 1989-04-29 | 1990-11-02 | Daimler Benz Ag | Procede pour regler la quantite d'injection dans un dispositif d'injection de carburant, constitue par une pompe et des injecteurs et commande par des soupapes electromagnetiques |
| US5131371A (en) * | 1989-09-07 | 1992-07-21 | Robert Bosch Gmbh | Method and arrangement for controlling a self-igniting internal combustion engine |
| KR100422687B1 (ko) * | 1997-12-31 | 2004-06-16 | 현대자동차주식회사 | 자동차의 연료량 자동조절장치 |
| WO1999045254A1 (en) * | 1998-03-06 | 1999-09-10 | Caterpillar Inc. | Method for balancing the air/fuel ratio to each cylinder of an engine |
| US6000384A (en) * | 1998-03-06 | 1999-12-14 | Caterpillar Inc. | Method for balancing the air/fuel ratio to each cylinder of an engine |
| US6158418A (en) * | 1998-03-06 | 2000-12-12 | Caterpillar Inc. | Method for balancing the air/fuel ratio to each cylinder of an engine |
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