JPS60192007A - 補剛桁型吊橋 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［ｌｒ業トの開用分野］ 本発明は、吊橋に関するものであり、一層詳には橋床に
作用する活荷重を分散させ、変形し易いケーブルを補則
する補剛桁型吊橋に関するものである。

［従来技術］ 吊橋は、活荷重を分散させるための補剛桁（）・ラス型
式の補剛トラスも以下では補剛桁と称することにする）
の型式によって種々に分類されており、その主な型式に
はプレートカーター型式、トラス型式、ボックスカータ
ー型式　゛等がある。

これらの補剛桁の型式うちプレートカーター型式は耐風
安定性の面で不安定現象を起し易いという欠陥を有して
いるため長大吊橋の補剛桁としては不適当とされている
。またトラスη１式は鋼材の使用是が多く工費も嵩む難
点があるか耐風安定性の面ではプレートガーター型式と
比へた場合比較的安定していることから中小の吊橋から
長大吊橋に至るまで広範に使用されている。さらに、ボ
ックスカーター型式は断面形状を流線形に構成すること
によってプレートガーター型式の不安定性を補うという
視点に〜“ノーってＩＪｌ案されたもので、−風安定性
に富むだけでなく鋼材の使用品も少なくなることから経
済性に優れ、近来、長大吊橋にしばしば採用されている
。

ところで、長大吊橋を設ＪＩする際、（の動的安定性を
向１−させる方法としては、■補剛桁の断面や肉厚を太
きく　して剛性を高める、■耐風対策として、ｌ・ラス
型式のものにおいてはトラスのｌＦ面に強固な横溝を設
けてねじれ剛性を高めたり、植床に開床部を設けて風に
対する抵抗を緩和させたり、縦桁や高欄の形状を風のが
Ｌわを乱さない形族に設定しており、また、ポンラスガ
ーター型式のものにおいてはスタビライザーにより風の
旋れを一様にする手段が講じられている。

しかしなから、最近のボックスカーター型式の軽い吊橋
では疲常等に対する配慮から走行車両や低風速等によっ
て誘起される不規則振動振幅を低減させることが重要と
なってくる。

そこで、発明者は鋭意研究を重ねた結果、補剛桁の所定
箇所に伺加荷市を配設して橋の重１ｉ１を増加させるこ
とにより振動数もほとんど変化ｙせることなく外荷重に
対する動的安定＋１の向１−を図ることができることを
突きＩにめた。

［発明の目的］ 従って本発明は風や走行ぎ１１両等によって誘起される
不規則振動などの外荷重に勾する動的安定性の向１−を
ＩＡることのできる補剛桁型吊橋を提供することをその
ＦＩ的とする。

［発明の構成］ 前述の目的を達成するため、本発明はケーブルと、この
ケーブルの張力を保持するアンカーと、前記ケーブール
を支持する複数の塔と、植床に作用する活荷重を分散さ
せる補剛桁と、この補剛桁をケーブルに懸吊する多数の
吊部材とを備える補剛桁型吊橋において、補剛桁の橋軸
に沿って所定の付加荷重を配設することを特徴とする。

前述の補則折型吊橋において、補剛桁の断面形状を流線
形に構成すると共にこの流線形補剛桁の橋軸に沿ってセ
ンターコアを設け、このセンターコアに付加荷重を配設
すればｌｌ１）ｔＮＬ安定性ｌ−極めて良好であり、さ
らにこの付加荷重としてセンターコアに打設したコンク
リ−１・を使用すればコストの低減も達成することがで
きる。

本発明の目的および利点は以下の説明から一層明らかに
゛なるであろう。

［実施例］ 次に本発明に係る補剛桁型吊橋の好適な実施例として、
ホンラスガーター型式の補剛桁を使用した吊橋を例示し
、添付図面を参照しながら以トー詳細に説明する。

添伺図面において、本発明に係る補剛桁型吊橋（１）は
所定孔１ｉ１１１（中央支間文１）＃間させて立設配置
した塔■および（■と、これらの塔■および−３）と所
定距離（側皮間９．２）ｔｉｉｌＩ間させて配設したア
ンカーブロック■および■と、これらの塔■およびｃ当
）の基台部分、アンカーブロック■および（つ）の基部
に夫々架設されかつその断面形状を流線形に構成したポ
ンラスガーター型式の補剛桁■と、所定のサグ長（ｆ）
を保持するように塔峻）、０間に架けわたされ　その両
端部をアンカーブロック■および（φに夫々固定Ｓれる
ケーブル■と、前記補剛桁■をケーブル（？〕に懸吊す
るため所定間隔（ｂ）で配設される多数の吊部材・枦と
、前記補剛桁（Φの橋軸（Φに沿って設けられるセンタ
ーコア（伽と、このセンターコア伯に打設される所定東
都、例えば、全体として吊橋■の死荷重の５０％の重ψ
を有するコンクリ−１・からなる伺加荷重く１１〉とか
ら基本的に構成されている。なお、この場合、このセン
ターコア［相］に打設されるコンクリート酸（−１加荷
重によるイζ１加極慣性モーメントをできるだけ小さく
なるようにセンターコア［相］は原則として橋軸■に対
し、対称に配置する。

次にこのように構成される補剛桁型吊橋の実際例の数値
解析を鉛直たわみ逆対称−次振動、ねじれ逆対称一次振
動を例にとり説明する。

Ｌｉ１邂」Ｌ例 まず、第１図のおいて中央支間（文１）を１０００ｍ、
側皮間ｃｐ２）を夫々３００ｍとして橋長（交）を１８
００ｍに設定すると共にサグ長（ｆ）を８０ｒＢ、吊部
材の間隔（ｂ’）を２２ｍに設定し、断面諸量を以下の
通りとする。

■）重要−（死荷重）ｕｒＴＩ）極慣性モーメン）Ｉθ
袖剛桁；　７ｔ／ｍ／Ｂｒｉｄｇｅ　２５ｔ・トｓ″／
ｍケーブル；　３ｔ／ｍ／Ｂｒｉｄｇｅ　３５１ｍ５’
／ｍ合計　１３ｔ／ｍ／Ｂｒｉｄｇｅ　７０ｔｍｓ”／
ｍｌ１ｌ　）断面２次モーメント　（弱輔回り）；Ｔｘ
＝１．０Ｉ１１’■）ねじれ剛性に　’　Ｊ＝２．０ｍ
”Ｖ）　ヤング係数Ｅ；　Ｅ＝２．ｌＸ　１０’　ｔ／
ｍ＋Ｌ■）せん曲弾１／１係数Ｇ；　Ｇ＝Ｃ１，＆Ｉ　
ＸＩ（１７ｔ／ｍ”ところで、吊橋における鉛直たわみ
逆対称振動（但し、Ｔｌ−２，４，６・・・） ここでπ＝３．１４５９−１ｇは重力加速１１１（（９
，８ｍ／ｓｌ　）文１はスパン長、Ｗは単位長さ当りの
風量、Ｈ−は死荷重によるケーブルの木−ｉＦ張力成分
である。従って、サグ長をｆとすると水平張力成分−え
− （Ｈｗ）はＨｗ−■でり−えられる。

一方、単純支持梁の振動数（ωｎ）は次式（の°”厚。

°７ ・・・・・・（ｑン でａ定で′きるから、吊橋の場合には０式におけまた、
同様に吊橋におけるねしれ逆対称１次（イ且しｎｌ・２
．４．、ｇ、、、、）ここでｂは−）Ｓケーブルの間隔
である。

力、両端固定の単純梁のねじれ振動数　（ωｎ）は次式
〈４） で９定できるから、吊桟の場合には■式におけＩ−１，
Ｎン る　７ｂ、／　Ｉ　Ｏのｒ臼が寄りすることになる。

そこで、−・例として従来の補剛桁型吊橋（無付加荷ｉ
Ｕ）　と死荷重の５０Ｘに当る付加荷徂を第２図に示ず
ように配設置、た本発明に保る補剛桁ノ（す吊橋との鉛
直たわｈ逆対称１次振動数およびねしれ）γ・対称１次
振動数を夫々９定してみると次の通りである。

（Ａ）鉛面たわみ逆対称１次振動ａ（ωｎ）（１）無伺
加荷屯 ＝０．７９２ｒａｄ／ｓ −〇、１２６Ｈｚ （８）イ・］加荷重後 死荷重Ｘ　（１，５＝１３Ｘ　０．５＝６．．５ｔ／ｍ
＝Ｏ，？８７ｒａｄ／ｓ ＝０．１２５Ｈｚ 従って、鉛直たわみ逆対称１次振りｊ数は単位長さ当り
の型部を５０％増加させても無付加荷重時に１１：へて
ほとんど変化することがない。また、吊橋の特性より、
この傾向は鉛直たわみ対称１次振動数ならひにさらに高
次の振動数についても言える。

（Ｂ）ねじれ逆対称１次振動数（ωｎ）■無付加荷重 ＝　３．２４２ｒａｄ／ｓ ＝　０．５１６）１ｚ 〈２）伺加Ｗ東後 死荷重Ｘ　Ｏ，５＝１３Ｘ　０．５＝６．５ｔ／ｍＨ讐
−リＬ：れ倶！」℃（皿躾２ ”　８Ｘ８０ ム　３０．４８９ｔ この場合、ねじれ逆対称１次振動数を算Ｗするに際して
は、伺加荷重を橋軸に沿って対称的に配設していること
からこの伺加荷屯による伺加極慣性モーメン［・につい
ては考ＩＡＫする必要が１鴇Ｂ冗０−１９２００７　（
４） ＝　３．３４７ｒａｄ／ｓ ＝　０．５３３Ｈｚ 従って、ねじれ逆対称１次振動数は付加荷重を橋軸に沿
って配置し単位長さ当りの重置を５０％増加させても無
伺加荷市時に比へてほとんど変化することがない。また
、吊橋の特性により、この傾向はねじれ対称１次振動数
ならびに１°、１１次の振動数についても言える。

［発明の効果］ 先に述べたように、本発明に係る補剛桁型吊橋は実際例
の数値解析からも明らかな如く、伺／ｎ＋荷重を配設す
る前の鉛直たわみ逆対称１次振動数およびねしれ逆対称
１次振動数と比較した場合、これらの振動数にはほとん
ど変化が認められない。断面形状と振動数が同じで賀に
１が増大する場合には外荷重によって誘起される不カＬ
則振動の振幅は小さくなることが知られている。それゆ
え、本発明を採用すれば風および走行１１１＠等によっ
て誘起される不規則振動振幅の低減を図り動的安定性も
向ｌニさせることができ、構成部材の疲労対策としても
極めて有効であり、さらに、補剛桁の断面形状も流線形
に構成したので本来の耐風安定性も保持することかでき
る等種々の利点を有する。

以り本発明に係る補剛桁型吊橋の好適な実施例につき説
明したが、本発明はこの実施側に限ｒされるものではな
く１例えば、イζ１加荷重による伺加極慣性モーメント
を予め考慮してこの（ツ加荷重を植床部（十道部）に所
定の厚さで配設したり、あるいは構成部材の軽重化か図
れる場合はトラス形式の補剛桁の橋軸に沿って伺加荷重
を配設する”罵、本発明の精神を逸脱しなｌ、）範囲内
において種々の設８１変史をなし得ること１ま勿論であ
る。

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明に係る補剛桁型吊橋の好適な実施例であ
るボンラスガーター型式の補剛桁型吊４Δの側面説明図
、第２図は第１図に示す袖Ｍ１１桁型吊＋１ｔの断面説
明図である。 ６・・・補剛桁　９・・・橋軸 １０・・・センターコア　１１・・・伺加荷爪（コンク
リ−１・） ４￥詐出願人　川１１Ｊ　Ｔ−業株式会ン１代理人　ブ
ｆ理十　弐ｌ」　賢市 手系売７市−１−「書 昭和５９年　２月　３１−１ 特１１１−庁反官　若杉　和夫　殿 １　事！Ｉの表示 昭和５８年４￥訂願第２２９４．６７号２、発明の名称 補　剛　桁　型　吊　橋 ３　補正をする者 ＋１件どの関係　特、ｉ４’　ｉｆｆ　ｌｆ’ｆｆ人名
称　川Ｉｌｌ下業株式会社 ４　、代　理　友　〒１０５ ４１　所　東京都港区西新橋１丁１１４番１９号自発 ６、神１１−の対象 （１）明細書全文 （２）委任状 ７、補ｉ１の内容 全文訂正明細ル） １、発明の名称　補剛桁型吊橋 ２、特許請求の範囲 １１ユケーブルと、この上ケーブルの張力を保持するた
めのアンカーと、上ケーブルを支持する複数の塔と、植
床に作用する活荷重を分１ｉｋさせる補剛桁と、この補
剛桁を主ケーブルに懸吊する多数の吊部材とを備える補
剛桁型吊橋において、補剛桁の橋４１１１に沿って所定
のイ・ｊ／ｌＩＩ荷重を配設することを特徴とする補剛
桁型吊橋。 ２　袖剛桁の断面形状を％（、ｋ＋’ｌ形に構成すると
共にこの流線形補剛桁の橋軸に沿ってセンターコアを設
け、さらに前記センターコアに所定の付加荷重を配設す
ることからなる特許請求の範囲第１項記載の補剛桁を吊
橋。 ３、　引加荷重は、センターコアに打設されるコンクリ
ートである特許請求の範囲第２項記載の補剛桁型吊橋。 ３　発明の訂ｍｌｌな説明 ［Ｊｔ業Ｈの利用分野］ 本発明は、吊橋に関するものでのり、一層詳細には植床
に作用する活荷重を分散させ、変形１７易い）Ｅケーブ
ルを補剛する補剛桁型吊橋に関するものである。 ［従来技ずｊド■］ 吊橋は、活荷重を分散させるための袖剛桁（１ラス型式
の補剛トラスも以下では補剛桁と称することにする）の
型式によって種々に分類されており、その−）な型式に
はプレートガーター型式、ｌ・ラスノ（１１式、ポンラ
スカーター型式等がある。 これらの補剛桁の型式のうちプレートガーター型式は耐
風安定性の面で不安定現象を起し易いという欠陥を；／
＝ｒ　しているため長大吊橋の補剛桁としては不適当と
されている。また］・ラス型式は鋼材の使用品が多くｌ
ｌ費も嵩む難点があるがｉｉｌ風安）ｉ！性の面ではプ
レートガーター型式と↓Ｌへた場合比較的安定している
ことから中小の吊橋から長大吊橋に至るまで広範に使用
されている。さらに、ボックスガーター型式は断面形状
を流線形に構成することによってプレートガーター型式
の不安定性を補うという視点に立って提案されたもので
、耐風安定性に富むだけでなく鋼材の使用液も少なくな
ることから経済性に優れ、近来、長大吊橋にしばしば採
用Ｘれている。 ところで、長大吊橋を設置１する際、その動的安ｗ性を
向１：させる方法としては、■補剛桁の断面や肉厚を大
きくして剛性を高める、（３）耐風対策として、トラス
型式のものにおいては）・ラスのト下１ｒｆｊに強固な
横溝を設けてねしれ剛性を高めたり、植床に開床部を設
けて風に対する４Ｊ（抗を緩和ネせたり、縦桁や高欄の
形状を風の流れを乱さない形状に設定しており、また、
ボックスガーター型式のものにおいてはスタビラ・ｒザ
ーにより風の流れを一様にＶる手段が講じられている。 しかしながら、最近のボックスガーター型式の軽い吊橋
では疲労等に対する配慮から走行車［Ｉ＋弓や低風速等
によって誘起される不規則振動振１ｑ、１を低減させる
ことが重要となってくる。 そこで、発明者は鋭意研究を重ねた結果、補剛桁の所定
箇所に伺加荷重を配設して橋の重沿を増加させることに
より振動数もほとんど変化させることなく外荷重に対す
る動的安定性の向ｌ−を図ることができることを突き止
めた。 ［発明の目的］ 従って本発明は風や走行車両等によって誘起される不規
則振動などの外荷重に対する動的安定性の向−１−を図
ることのできる補剛桁型吊橋を提供することをその目的
とする。 ［発明の構成］ 前述の［］的を達成・するため、本発明は主ケーブルと
、この主ケーブルの張力を保持するアンカーと、１１１
ｉ記主ケーブルを支持する複数の格と、植床に作用する
活荷重を分散させる補剛桁と、この抽剛桁を主ケーブル
に懸吊する多数の吊部材とを備える補剛桁型吊橋におい
て、補剛桁の橋軸に沿って所定の付加荷重を配設するこ
とを４１ｆｉ、＆とする。 前述の補剛桁型吊橋において、補剛桁の断面形状を流線
形に構成すると共にこの流線形補剛桁の橋軸に泊ってセ
ンターコアを設け、このセンターコアに４＝Ｊ加荷重を
配設すれば耐風安定性１−Ｔｈめて良好であり、さらに
このイ・ノ加荷重としてセンターコアに打設したコンク
リ−１・を使用すればコスＩ・の低減も達成することが
できる。 本発明の目的および利点は以下の説明から一層明らかに
なるであろう。 ［実施例］ 次に本発明に係る補剛桁型吊橋の好適な実施例として、
ボックスカーター型式の補剛桁を使用した吊橋を例示し
、呼付図面を参照しながら以下詳細に説明する。 添付図面において、本発明に係る補剛桁型吊橋■は所定
距離（中央支間ｕ＋’ｌ＃：間させて立設配置した塔■
および■と、これらの塔■および■と所定距離（側支間
ｂ）ｇｌ＆’間させて配設したアンカーブロック（４）
および（５）と、これらの塔′２ンおよび（３）の基台
部分、アンカーブロック゛ツおよび（ｇ）の基部に夫々
架設されかつその断面形状を流線形に構成したホックス
ガーター型式の捕剛桁・印と、所）１！のサグ長（ｆ）
を保持するように塔・２）　、　（３１間に架けわたさ
れたその両端部をアンカーブロック・４）および・５）
に夫々固定される主ケーブル・７）と、前記側桁桁上）
を１−ケーブル１′りに懸吊するための多数の吊部材頃
）と、ｆｉｉｉ記袖剛桁（６）の橋軸（９）に沿って設
けられるセンターコア・】０）と、このセンターコア・
梗に打設される所定［有］贋、例えば、全体よして吊橋
＜りの死荷重の５０％の組品を有するコンクリートから
なる伺加荷重（」１）とからノ、（本面に構成されてい
る。なお、この場合、このセンターコア・フカに）］設
されるコンタリート製伺加荷重による付加梅漬性モーメ
ンＩ・をできるだけ小さくなるようにセンターコア・１
つ）は１１４（則として橋１１τ１１　〈９）に対し、
対称に配置する。 ハ・にこのように構成される側桁桁型吊橋の実際例の数
値解析を鉛伯たわみ逆対称一次振動、ねじれ逆対称一次
振動を例にとり説明する。 暫條芝逝ｊ１ まず、第１図のおいて中央支間（島）を１０００ｍ、側
皮間　（勉）を夫々３００ｍとして橋長（文）を１８０
０ｍに設定すると共にサグｆｆｊ　（ｆ）を８０ｍ、主
ケーブルの間隔（ｂ）を２２ｍに設定し、断面諸早を以
下の通りとする。 ■）千＋ｒｊ　（死荷重）ｗｌ＋）極情性モーメンＩ・
Ｉ８補側桁；　７ｔ／＋ｎ／Ｂｒｉｄｇｅ　２５ｍｍ、
ｓ’／ｍ１三ケーブル：　３ｔ／ｍ／Ｂｒｉｄｇｅ　３
５ｍｍ−ｓ”／ＩＯ舗装；　２ｔ／ｍ／Ｂｒｉｄｇｅ ｌｏｔ・加ＳＬ／ＩＩ＋ その伯；　ｌｔ／Ｉｎ／Ｂｒ１ｄ　８ 合：１１３ｔ／ｍ／Ｂｒｉｄｇｅ　７０ｔｆｆｌＳ”／
ｍ■）断面２次モーメント　（弱輔回り）；Ｉｘ＝１．
０Ｉ１１”■）ねしれ剛性に　Ｊ＝２．０ｍ” ■）ヤング係数Ｅ；　Ｅ＝２．１Ｘ　１０　ｔ／ｍλ■
）せん曲弾性係数Ｇ；　ＧＪ、３１　ＸＩＯ’ｔ／ＩＩ
ｌλところで、吊橋における鉛直たわみ逆対称振動数（
ωｎ）は次式ｌｉ）でｊｔ−えられる。 ここでπ−３，１４５９・・・・・、ｇは重力加速度（
Ｌ８１１／ｓｘ　）島はスパン長、ωばｒ１１４？艮ｙ
当りの装置Ｈｗは死荷重による１−ケーブルの水＋ＬＩ
ｉｌｌｉ力成分である。従って、サグ長をｆとすると水
・１７張力成分（Ｈ・）はＨ・−血ユ　でＪｊえられる
。 ２子 一カ、１ｎ純支持梁の振動数（（＋１ｎ）は次式Ｉ２）
で９定できるから、吊橋の場合には０式におけここでｂ
は十ケーブルの間隔である。 一方、両端画定の単純梁のねじれ振動数（で豹定できる
から、出端の場合には（３一式における＝ｂｚ＋θの頂
か寄′ｊ−することになる。 今 そこで、−例として従来の側桁桁型吊橋（無（Ｉ加荷Ｉ
ｒりと死荷重の５０％に当る付加荷屯を第２図に示すよ
うに配設した本発明に係る袖剛桁ノ（＋！吊橋の鉛直た
わみ達文、１称１次振動数およびねしれ逆★、ｊ称１次
振動数を夫々算定してみると次の通りである。 （Ａ）鉛面たわみ逆対称ＩＰＸ振動数（ω工）（Ｉ）無
付加荷重 、、、＝　Ｗ、虐＝」ルビ−２０，３＋３を呵　８×茨 −□、？９２ｒａｄ／ｓ ＝０．１２６Ｈｚ （り）イ・Ｉ加荷毛後 死荷重Ｘ　０．５＝１３Ｘ　Ｏ，’５＝６．５ｔ／ｍ−
〇、７８７ｒａｄ／ｓ ＝Ｏ，Ｉ２５Ｈｚ 従って、鉛ｉ（４たわみＩ！！！り４称１次振動毅は単
位Ｌ（さ当りの重重を５０％増加させても無付加荷重１
１１ｒに比べてほとんど変化することがない。また、吊
橋の特性より、この傾向は鉛直たわみ対称１次振動数な
らひにさらに高次の振動数についても言える。 （Ｂ）ねしれ逆対称１次振動数（ωユ）ｔＴ）無付加荷
重 ＝　３．２４２ｒａｄ／ｓ ＝　ｏ、ｓ＋６ｏｚ Ｃ２）イ・（加４ｉ丁重後 々ヒ荷ΦＸＯ，５＝１３ＸＯ，５＝ｆ（，５ｔ／ｍＩｆ
　ｗ　＝　ツｉ　−Ω３＋６．５ｊＸ　＋０００’ｆ ８×８０ ＝　３０．４６９ｔ この場合、ねじれ逆対称１次振動数をａ定するに際して
は、イ・ｊ加荷市を橋軸に沿って対称的に集中して配設
していることからこの付加荷重による引加極慣性モーメ
ントにつぃては小さく、考慮する心安がない。 ＝　３．３４７ｒａｄ／ｓ ＝　０．５３３Ｈｚ 従って、ねじれ逆対称１次振動数は付加荷重を橋軸に沿
って配置し単位長さ当りの重置を５０％増加させても無
付加荷重時に比べてほとんど変化することがない。また
、吊橋の特性により、この傾向はねしれ対称１次振動数
ならびに高次の振動数についても言える。 ［発明の効果］ 先に述べたように、未発明に係る側桁桁型吊橋は実際例
の数値解析からも明らかな如く、引加６ｒｆ　ＩＴｉを
配設する前の鉛直たわみ逆対称１次振φＩＪ数およびね
じれ逆対称１次振動数と比較したＪ↓１合、これらの振
動数にはほとんど変化が認められない。断面形状と振動
数が同じで質量が増大する場合には外荷重によって誘起
される不規則振動の振幅は小さくなることが知られてい
る。それゆえ、本発明を採用すれば風および走行「１ｉ
Ｗ４等によって誘起される不規則振動振幅の低減を図り
動的安定性も向］−させることができ、構成部材の疲労
対策としても極めて崩効であり、さらに、側桁桁の断面
形状も流線形に構成したので本末の耐風安定性も保持す
ることができる等種々の利点を有する。 以１一本発明に係る側桁桁型吊橋の好適な実施例につき
説明したが、本発明はこの実施例に限定されるものでは
なく１例えば、（＝Ｉ加荷屯にょる引加極情Ｐ１モーメ
ンＩ・を予め考慮してこの引加荷重を植床部（車道部）
に所定の厚さで配設［７たり、あるいは構成部材の軽ｔ
Ａ化か図れる場合はトラス形式の側桁桁の橋軸に沿って
付加荷重を配設する等、本発明の精神を逸脱しない範囲
内において種々の設に１変史をなし得ることは勿論であ
る。 ４、図面の簡単な説明 第１１Δは本発明に係る側桁桁型吊橋の好適な実施例で
あるボックスガーター型式の側桁桁型吊橋の側面説明図
、第２図は第１図に示す側桁桁型吊橋の断面説明図であ
る。 ６・・・側桁桁　９・・・橋頓１ １０・・・センターコア　１１・・・付加荷重（コンク
リート） ＃’ｆ　ｉｊ’ｌ出願人　川［１１］−業株式会社代理
人　弁理士　武０．１　賢市 手続補正書（自発） 昭打１６０年　２月１４日 ！Ｉ、′ｆ訂庁１岳檎志賀学殿 １、事件の表示 昭和　５８」　特　許　願　第　２２９４６７５２、　
発明の名称 補開桁型吊橋 ３　袖ＩＦをする者 ′トイ′↓との関（７特　許出願人 氏名（名称）　月Ｉ　ＢＴに［業株テ（会ネに４、代理
人 イ２）　第３１肪至第９図を補充します。　ノ特願昭５
８−’２２９４６７号 補　正　書 】、袖止書第３頁第１１行 １−４（へ溝１を［横構−１と袖ｉＥＬまず。 ２、補正書第４頁第２行〜第３行 「低風速・・・・・・振動振幅を」を ［風等によって誘起される振動振幅を−１と補正しまず
。 ３、同第４頁第１１行 「不規則振動−１を［振動−１と補正しまず。 ４、同第６頁第６行 「架けわたされたその両端部を」を 「架りわだされ、その両端部を」と補正します。 ５、同第７頁第１Ｏ行 ｒ２５ｔ　Ｈｍ　５２７ｍ」をｒ２５ｔ−ｍ−ｓ２／ｌ
ｎ＃ｒ’ｒｄｇｅ　−１と補正します。 ６、同第７頁第１１行 ｒ’３５ｔ−ｍ　−ｓ”／ｍＪをｒ、’３５ｔ−ｍ−ｓ
”７ｍ＃Ｂｄｇｅ　Ｊと補正しまず。 ７、同第７頁第１３行 ｒｌｏｌｍ−ｓ２７ｍｌを１１０Ｌ−ｍ−ｓ”／ｍ／Ｂ
ｒｉｄｇｅ　Ｊと補正しまず。 ８、ｂｌｔ正書第７頁第１５行 ｒ　７０ｔ−ｍ　・ｓ”／ｍＪをｒ　７０１　・ｍ−５
２／ｍ／Ｒｒｉｄｇｅ　Ｊと補正と７ます。 ９、同第８＠第２行および第３行 「０月を「ωη、、Ｊと補正しまず。 １０、同第８頁第９行および第１０行 「ω７」を「ωη、Ｊと補正します。 １１、同第８頁第］４行および第１５行「ω。」を「ω
φ７」と補正しまず。 １２、同第９頁第１行 「主ケーブル−１を「ケーブル」と補正します。 １３、同第９頁第３行および第４行 「ω７」を「ωφ。」と補正しまず。 】４．同第９頁第６行 「頂が−１を「項が」と補正しまず。 １５、同第９頁第１３行および第１６行「ω２」を「ω
η２」と補正します。 １６、同第１０頁第７行 「ω２」を「ωη２」と補正します。 １７．同第１０頁第１６行および第１１頁第２行「ω２
」を「ωφ２」と補正します。 １８、補正書第１１頁第１１行〜第１２行［橋軸に沿っ
て・・・・・・ことから−１を［橋軸に沿って配設した
場合を仮定すると］と補正しまず。 １９、同第１Ｉ頁第１５行 「ω７」を「ωφ２」と補正しまず。 ２０、同第１２頁第８行の次行に以下の通り加入しまず
。 「　…Ｉ述の数値解析から明らかなように、橋軸に沿っ
て所定の付加荷重を配設した本発明に係る側桁桁吊橋に
おける各振動数と従来の無付加荷重の側桁桁型吊橋にお
ける各振動数とを比較するとこれらの振動数シｊ°はと
んど変化することがない。 そこで、このように荷重を付加した場合Ｂと荷重を付加
しない場合への風速に対する側桁桁型吊橋の振幅特性を
たわみ風琴振動（第３図参照）およびたわみのパフェテ
ィング（第４図参照）につき検耐したところ、いずれに
ついても荷重を付加した場合Ｂの方がその振幅は小さく
、従って動的安定性が高いことが判る。これは振動数と
断面形状が同一である時、外荷重によって誘起される振
動の振幅は質■が増大、すなわち吊橋の死荷重が増大す
るにつれて小さくなることによる。 また、自然風の傾斜角が小さい場合、本発明のように流
線形断面を有する吊橋に発生ずるフラッタ−は、曲げね
じれフラッタ−であると考えられる。そこで荷重付加に
よる曲げねじれフラッタ−の限界風速を曲げ振動数（ｆ
η）およびねじれ振動数（ｆφ）を一定として旧ｅｉｃ
ｈ法を用いて演算したところ、第５図に示すように荷重
をイ・］加しない場合Ａに比べて、死荷重の５０％の荷
重を付加した場合Ｂないしは死荷重の１００％の荷重を
付加した場合（Ｃ）における曲げねじれフラッタ−の限
界風速の値が上昇することが判る。従って、この点から
も、荷重を付加した方が曲げねじれフラノターに対して
安定することが確認され、その付加率としては死荷重の
５０％〜１００％程度（トラス型式の吊橋の死荷重を越
えない範囲内）が経済性からも良好であることが確認さ
れた。 以」−の結果から、本発明に係る側桁桁型吊橋によれば
、外荷重によって誘起される振動振幅の低減および曲げ
ねしれフラッタ−に対する耐風性の向−ヒを図ることが
でき、従って動的安定ｊ生が向」ニする。 一方、第６図乃至第８図ば、コンクＩＪ−［１からなる
付加荷重を側桁桁６の上部、ずなわら、床板部分１２に
配設した場合（第６図）、床板部分Ｉ２と車道分離帯部
分１３に配設した場合（第７図）、および中央部分１４
とボトムプレー１・１５上に配設した場合（第８図）の
本発明に係る側桁桁型吊橋の夫々側の実施例を示すもの
であるが、これらの実施例も前述の実施例と同様に効果
を　２１奏することが確Ｊ、召されている。すなわち、
前述の実施例の如く、死荷重の５０％に当たる６．５ｔ
／ｍの付加重量を配設する位置を橋軸から幅員方向に移
動した場合における曲げフラッタ−の限界風速の値を前
記第５図の場合と同様（但し、付加荷重の配設位置を移
動すると極情性モーメント（■θ）が増加し、ねじれ振
動数（ｆφ）が低下するので演算−１−のねしれ振動数
については再計算して表１の値を使用した）に演算した
ところ、第９図に示すように、荷重をｌ＝Ｊ加しない場
合Ａと比較すると前記６．５ｔ／ｍの付加荷重を橋軸９
から幅員方向へ８ｍ以内の範囲（第９図斜線部分）に設
定すれば、曲げねじれフラッタ−の限界風速の値は低下
しなかった。従って、付加荷重を第６図乃至第８図に示
すように配設しても橋軸から幅員方向への距離に留意す
れば外荷重によって誘起される振動振幅の低域と共に曲
げねしれフラノターに対する耐風性の向」ニも図ること
ができる。」 、補正書第１２頁第１６行〜第１７行 「不規則振動の振幅は」を「振動振幅は」と補正しまず
。 ２２、同第１２頁第１９行 「不規則振動振幅」を「振動振幅」と補正します。 ２３、補正書第１３頁第４行 「できる・・・・・・・・・有する。」を［できる。ま
た、イ・］加荷重として高減衰材料であるコンクリート
を使用したので荷重を付加しない場合と比較した場合、
吊橋自体の構造減衰を増大させることができる。このよ
うな構造減衰の増大は質量の増大による効果と相俟って
風琴振動の振動振幅低減にも極めて有効となる等種々の
利点を有する。」と補正します。 ２４、同第１３頁第７行〜第１０行の 「イ」荷重重による・・・・・・あるいは、−１を削除
しまず。 ２５、同第１３頁第１６行〜第４頁第３行の［第１図は
・・・・・・（コンクリート）」を［第１図は本発明に
係る側桁桁型吊橋の好適な実施例であるボックスガータ
ー型式の側桁桁型吊橋の側面説明図、第２図は第１図に
示ず側桁桁型吊橋の断面説明図、第３図は振動数を一定
とした場合のたわみ風琴振動における風速と振幅との関
係を示す特性曲線図、第４図は振動数を一定とした場合
のたわみのパフェティイグにおりる風速と振幅との関係
を示す特性曲線図、第５図は付加荷重を橋軸中央に配設
した場合のその付加荷重とフラ・７ター限界風連との関
係を示す特性曲線図、第６図乃至第８図は本発明に係る
側桁桁型吊橋の別の実施例を示す断面概略図、第９図は
第５図にお番）る付加荷重の配設位置を橋軸から幅員方
向へ移動さセた場合における配設位置とフラッタ−限界
風速との関係を示す特性曲線図である。 ６・・・・・・側桁桁、９・・・・・・橋軸、１０・・
・・・・センターコア、 １１・・・・・・付加荷重（コンクリート）、１２・・
・・・・床板部分、１３・・・・・・分離帯部分、１４
・・・・・・中央部分、】５・・・・・・ボトムプレー
ト」と補正しまず。 特許出願人　川田工業株式会社 代　理　人　武　１）　賢　車 ＦＩＧ、３ ↑ ＦＩＧ、４ ＦＩＧ、５ 死荷重（ｉ／ｍ） ＦＩＧ、９ 手続補正書 昭和６０年　４月２２日 特許庁Ｊ舶・志賀学殿 １、事件の表示 昭＋１１５８年　特　許　願　第　２２９４６７　号２
　発明の名称 側桁桁型吊橋 ３、補正をする者 小（′１との関住　特　許出願人 （発送日　昭和６０年　４月　２日） ６、補正の対象 （１）別紙記載の通り。 特願昭５８−２２９／１６７刊 補　正　書 １、補正書第７頁１５行 「２５．同第１３頁第１６行〜第４頁第３行の」を［２
５，同第１３頁第１６行〜第１４頁第３行の」と補正し
まず。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　ケーブルと、このケーブルの張力を保持するだめ
   のアンカーと、ケーブルを支持する複数の搭と、橋床に
   作用する活荷重を分散させる補剛桁と、この補剛桁をケ
   ーブルに懸吊する多数の吊部材とを備える補剛桁型吊橋
   において、補剛桁の橋軸に沿って所定の付加荷重を配設
   することを特徴とする補剛桁型吊橋。 ２、　補剛桁の断面形状を流線形に構成すると共にこの
   流線形補剛桁の橋軸に沿ってセンターコアを設け、さら
   に前記センターコアに所定の付加荷重を配設することか
   らなる特許請求の範囲第１項記載の補剛桁型吊橋。 ３、　伺加荷市は、センターコアに打設されるコンクリ
   ートである特許請求の範囲第２項記載の補剛桁型吊橋。