JPS6018280A - サブマ−ジア−ク溶接方法 - Google Patents
サブマ−ジア−ク溶接方法Info
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- JPS6018280A JPS6018280A JP12555683A JP12555683A JPS6018280A JP S6018280 A JPS6018280 A JP S6018280A JP 12555683 A JP12555683 A JP 12555683A JP 12555683 A JP12555683 A JP 12555683A JP S6018280 A JPS6018280 A JP S6018280A
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- welding
- iron powder
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- flux
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/18—Submerged-arc welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、サブマージアーク溶接に係り、唱に厚鋼板を
大入熱量で溶接する場合に生する高温割れを効果的に防
止し得るザブマージアーク市接方法に門する。
大入熱量で溶接する場合に生する高温割れを効果的に防
止し得るザブマージアーク市接方法に門する。
近年、構造物の大型化に伴い、厚鋼板が多く用いられる
ようになり、溶接技術としても施工能率を増大すること
が要求されてきた。この要請に応える溶接方法として種
々試みられて（０るが、その１つにサブマージアーク溶
接の大入熱浴接が？）る。
ようになり、溶接技術としても施工能率を増大すること
が要求されてきた。この要請に応える溶接方法として種
々試みられて（０るが、その１つにサブマージアーク溶
接の大入熱浴接が？）る。
この溶接方法は一応の成果をあげてはいるが、しかし、
海洋構造物用厚肉鋼管等の溶接に適用するに至って新た
な問題が生じた。
海洋構造物用厚肉鋼管等の溶接に適用するに至って新た
な問題が生じた。
即ら、このｐｒｊの□□□管に１、引を沿番）強度を確
保するために比較的Ｃ含イイ）・：の市い（ｒ１板が多
く使用さねでおり、このため、前５ｚ１Σの大入熱溶接
を採用すると、希釈率が高くなる結果、溶１妾金Ｆ’Ｓ
のＣ川が増加して高温ν；りれが発生するという欠点が
生じ、この大入熱サブマージアーク渭接法の大きな間順
点として指摘さλ′するようになツブζ。
保するために比較的Ｃ含イイ）・：の市い（ｒ１板が多
く使用さねでおり、このため、前５ｚ１Σの大入熱溶接
を採用すると、希釈率が高くなる結果、溶１妾金Ｆ’Ｓ
のＣ川が増加して高温ν；りれが発生するという欠点が
生じ、この大入熱サブマージアーク渭接法の大きな間順
点として指摘さλ′するようになツブζ。
この高温割れｔｊ：、第１図に示すように、１ｈ接金属
のデンドライトに沿−りて発生する割ねであるが、Ｃ量
の低い６四板ｋ・大入熱で溶接しても生じ凱丁いことは
、実際の施工上、経験するところである。しかし、Ｃ量
が比較的高い錯枦を大入熱浴接で施工すると発生する場
合が多い。したがって、イ１７）板のＣ含有量が主原因
で生ずることは明らかである。
のデンドライトに沿−りて発生する割ねであるが、Ｃ量
の低い６四板ｋ・大入熱で溶接しても生じ凱丁いことは
、実際の施工上、経験するところである。しかし、Ｃ量
が比較的高い錯枦を大入熱浴接で施工すると発生する場
合が多い。したがって、イ１７）板のＣ含有量が主原因
で生ずることは明らかである。
そのだめ、この高′ｇ１割れを防止する方法が開発され
ていない現状においては、Ｃ量の高い鋼板を溶接する場
合には、低入熱の多層盛溶接法を採用ぜさるをイ（Ｉな
かった。
ていない現状においては、Ｃ量の高い鋼板を溶接する場
合には、低入熱の多層盛溶接法を採用ぜさるをイ（Ｉな
かった。
そこで、本発明者等は、このような現状に鑑み、大入熱
ザブマージアーク溶接において高温割れ（以下、「割れ
」という。）の発生を防止し得る方策を鋭意研究したと
ころ、害ｌれ発生に及に゛す缶板のＣ含有量並びに溶接
入熱の関係を分析して明確に把握し、この認識の下に更
に検討した結果、フラックス組成が割れ発生に形管を及
はすことを見い出すに至９、その塩基１（ｒｌ板のＣ含
有量に応じて調整することによって割れ発生を効果的に
防止し得ること、更には、開先内に低Ｏ含有量の鉄粉を
充填することによって前記の効果的な調整幅を大幅に拡
大し得、以って割Ｊ１発生を完全に防止できるとの知見
を得て、ここに本発明を完成したものである。
ザブマージアーク溶接において高温割れ（以下、「割れ
」という。）の発生を防止し得る方策を鋭意研究したと
ころ、害ｌれ発生に及に゛す缶板のＣ含有量並びに溶接
入熱の関係を分析して明確に把握し、この認識の下に更
に検討した結果、フラックス組成が割れ発生に形管を及
はすことを見い出すに至９、その塩基１（ｒｌ板のＣ含
有量に応じて調整することによって割れ発生を効果的に
防止し得ること、更には、開先内に低Ｏ含有量の鉄粉を
充填することによって前記の効果的な調整幅を大幅に拡
大し得、以って割Ｊ１発生を完全に防止できるとの知見
を得て、ここに本発明を完成したものである。
以下、本発明についで詳細に説明する。
既述のように、大入熱ツブマージアーク溶接では、鋼板
のＣ含有量が多くなると割れ発生の傾向にあるが、それ
らの関係は必ずしも明確に把握されでいない嫌いがあっ
た。そこで、割れ発生を呈する条件を明確に把握し、効
率的に前記方策を見い出すために、まず、各種溶接条件
でザブマージアーク溶接を行って割れ発生状況ヲ調らべ
た。
のＣ含有量が多くなると割れ発生の傾向にあるが、それ
らの関係は必ずしも明確に把握されでいない嫌いがあっ
た。そこで、割れ発生を呈する条件を明確に把握し、効
率的に前記方策を見い出すために、まず、各種溶接条件
でザブマージアーク溶接を行って割れ発生状況ヲ調らべ
た。
溶接施工条件ｒし、表−１ば示才とおりであって、条件
Ａは深酒込み溶接方式で“矛・す、条件Ｂは開先内の割
れを検討するだめの条件である。なお、Ｑ ： ０，２
１係を含む件１板及び（１？１基度２．０のフラックス
を用いた。
Ａは深酒込み溶接方式で“矛・す、条件Ｂは開先内の割
れを検討するだめの条件である。なお、Ｑ ： ０，２
１係を含む件１板及び（１？１基度２．０のフラックス
を用いた。
＼
＼
表−１溶接条件
（注）Ｌ・・・・・・先行Ｔ１．極
Ｔ・・・・・・・後行電極
溶接後、１′ｎ２のビードか＋？〕４．ｉ；［ｌ１１ｊ
７４：に］ （＋１の倒曲は試１倹片を採取腰試験？ｉ
１’、１つだ。試験片（月采取に当って、開先内にビー
！゛が〕ど寸ろＪＪつ合には、ビード表面き′りぎり
寸で１．１３ ：ｌ成加工して１１１１曲は試験片を株
数した。また、試ｉ１、（・ｚＪ１？、＋１而からも溶
込み下端部寸で捲械加工した。ｊｉｌ’： ！険の結果
を’ｉ’；’ｌれ率εと溶接人熱曾Ｑとの関係で示した
のが第２ Ｉｌｌである。
７４：に］ （＋１の倒曲は試１倹片を採取腰試験？ｉ
１’、１つだ。試験片（月采取に当って、開先内にビー
！゛が〕ど寸ろＪＪつ合には、ビード表面き′りぎり
寸で１．１３ ：ｌ成加工して１１１１曲は試験片を株
数した。また、試ｉ１、（・ｚＪ１？、＋１而からも溶
込み下端部寸で捲械加工した。ｊｉｌ’： ！険の結果
を’ｉ’；’ｌれ率εと溶接人熱曾Ｑとの関係で示した
のが第２ Ｉｌｌである。
なお、割れ率εとは、次式（８）に示すように、割れが
発生し、た試ｋｑ片の（［・“４れ治・・０−セントで
表わしたものである。
発生し、た試ｋｑ片の（［・“４れ治・・０−セントで
表わしたものである。
第２図から明らかなように、割れカリ１ｚ生するのは５
００００ジユ一ル／Ｃｍ以」二の入’、ｌ′ｊＶ、ｌＩ
４で溶接した場合でスリ、その場自丁も、３（ｌ旧）０
ジ：Ｉ−−ル／ ｃｎｒ未ａ−の人か３のときは、一層
盛よりもビードが開先内にとどまる場イ１の方が割れ率
が大きい傾向を示し、８ ｔｌ Ｕ ００ ’／ ｊ−
−ル／ａｎ以上の人ｒ；’ｙのときは、いずｆｌの場合
でも割れ率が１１１ ｉ、＋ １．であることがわかる
。
００００ジユ一ル／Ｃｍ以」二の入’、ｌ′ｊＶ、ｌＩ
４で溶接した場合でスリ、その場自丁も、３（ｌ旧）０
ジ：Ｉ−−ル／ ｃｎｒ未ａ−の人か３のときは、一層
盛よりもビードが開先内にとどまる場イ１の方が割れ率
が大きい傾向を示し、８ ｔｌ Ｕ ００ ’／ ｊ−
−ル／ａｎ以上の人ｒ；’ｙのときは、いずｆｌの場合
でも割れ率が１１１ ｉ、＋ １．であることがわかる
。
１ブζ、飛−１と四梯の条件の下に供試銅板のＣ含有量
Ｏｐを種々変化させて溶接し７（但し、入熱量はＲＯ０
００ジユ一ル／Ｃｍとした。）、割ね率との相関を調べ
た。その結果を第８図に示す。
Ｏｐを種々変化させて溶接し７（但し、入熱量はＲＯ０
００ジユ一ル／Ｃｍとした。）、割ね率との相関を調べ
た。その結果を第８図に示す。
同図より、割れの発生は実’ＭＬＣｐ≧ｒ）、１５％で
観♀イされ、Ｃｐ≧０．２０係を超えると１００チの割
れ率であることがわかる。
観♀イされ、Ｃｐ≧０．２０係を超えると１００チの割
れ率であることがわかる。
以上の各試験結果より、割れが発生するのは、Ｏｔｊｔ
、が０．１５％以上の鋼板を５００００ジユール／ ｃ
ｎＩ以上の入熱でサブマージアーク溶接する場合である
ことが判明したため、本発明はこれらの条件で大入熱ザ
ブマージアーク溶接を行うこと庖前掛とするものである
。
、が０．１５％以上の鋼板を５００００ジユール／ ｃ
ｎＩ以上の入熱でサブマージアーク溶接する場合である
ことが判明したため、本発明はこれらの条件で大入熱ザ
ブマージアーク溶接を行うこと庖前掛とするものである
。
本発明者等は、か＼る条件での溶接について、割れ発生
防止に有効な因子を見い出すべく更に研究を重ねた結果
、フラックス組成が割れ率に影響を及ぼすことを解明し
た。
防止に有効な因子を見い出すべく更に研究を重ねた結果
、フラックス組成が割れ率に影響を及ぼすことを解明し
た。
第４図は、表−１に示す肴−ず接１ミ件Ａ（但し、Ｑ＝
７０８００ジュール／ ｃｍ 、開先内ビードの場合）
で深溶込み溶接を採用したタンデム両面一層溶接を行い
、割れの発生の有無を横倒した結果を示している。
７０８００ジュール／ ｃｍ 、開先内ビードの場合）
で深溶込み溶接を採用したタンデム両面一層溶接を行い
、割れの発生の有無を横倒した結果を示している。
同図より、フラックスの塩’ｒ’（ｌｅｔ ＢＬ ｋで
より割ｆ］、の発生傾向が変化していＺ）ことがわかる
。即ち、イ氏Ｂ、、 Ｅと割れが発生しにくく、Ｂ１−
、＝＝Ｑ、？のフラックスを使用した場合には、（Ｈ板
のＯ−、ｂ’ｊ Ｏｐ＝ ０．１５ ％でも割ねは観察
さ１１ないが、ＢＬ＝２．＋３の局舎には、Ｑ ＝ ｔ
ｌ、１．４係でも割オ］が観察された。なお、ブラシク
スの塩基度ＢＬは次式（４）で定義するものて夛）る。
より割ｆ］、の発生傾向が変化していＺ）ことがわかる
。即ち、イ氏Ｂ、、 Ｅと割れが発生しにくく、Ｂ１−
、＝＝Ｑ、？のフラックスを使用した場合には、（Ｈ板
のＯ−、ｂ’ｊ Ｏｐ＝ ０．１５ ％でも割ねは観察
さ１１ないが、ＢＬ＝２．＋３の局舎には、Ｑ ＝ ｔ
ｌ、１．４係でも割オ］が観察された。なお、ブラシク
スの塩基度ＢＬは次式（４）で定義するものて夛）る。
ＢＬ ＝６−０５ （ｋｌｃａｏ−１−Ｌｌ 、 ７１
８↑ＪＯａＦ２） ｅ 、 ｓｉ ”５ｉｎ２−４．９
７ Ｎ、、、ｉｏ−０，２０Ｕ ＮＡ、、。、十、 ４
．８０ Ｎ、ｉｎ。
８↑ＪＯａＦ２） ｅ 、 ｓｉ ”５ｉｎ２−４．９
７ Ｎ、、、ｉｏ−０，２０Ｕ ＮＡ、、。、十、 ４
．８０ Ｎ、ｉｎ。
＋ ４．０ＯＮ −１−８，４＝ＯＮＦｏ、・・・・・
・・・（４）１２０ ［ＪＪｉ ： ｉ酸化物のモル分率］ この、ｌうに、割′Ｊ＋発生を防止するためには、フラ
ックスの塩基度Ｂ□、を低くする必吸があるが、しかし
乍ら、特に大入熱溶接においては、溶接全屈の靭性の（
＋、！、：下を避りるだめ、浴（２）金属中の酸素量の
パラメーターでもある塩基度Ｂｂを高くして酸素−【■
をイ「配少すべきであるとの周知の関係を考慮すると、
３ｊ４’ｊに塩基度Ｂ、をできる／、゛り高く１−る必
璧が生じる。したがって、割れ発生を防止するためには
、塩基底孔についての相反する要求を調整し得る伺らか
の手段を講じなければ、現場施工上、採用し斧いところ
となる。
・・・（４）１２０ ［ＪＪｉ ： ｉ酸化物のモル分率］ この、ｌうに、割′Ｊ＋発生を防止するためには、フラ
ックスの塩基度Ｂ□、を低くする必吸があるが、しかし
乍ら、特に大入熱溶接においては、溶接全屈の靭性の（
＋、！、：下を避りるだめ、浴（２）金属中の酸素量の
パラメーターでもある塩基度Ｂｂを高くして酸素−【■
をイ「配少すべきであるとの周知の関係を考慮すると、
３ｊ４’ｊに塩基度Ｂ、をできる／、゛り高く１−る必
璧が生じる。したがって、割れ発生を防止するためには
、塩基底孔についての相反する要求を調整し得る伺らか
の手段を講じなければ、現場施工上、採用し斧いところ
となる。
そこで、本発明者等は、更に種々横側した結果、開先内
に低Ｃの鉄粉を添加し、鋼板のＯｉの影響をできる限り
少なくする方策を新たに見い出したのである。
に低Ｃの鉄粉を添加し、鋼板のＯｉの影響をできる限り
少なくする方策を新たに見い出したのである。
表−２に示す溶接施工条件で、開先内に低Ｃの鉄粉（ａ
： ｏ、ｏｓチ）を充填し、溶接を行い、割れ試験を
行って鉄粉添加の効果について調べた。その結果を第５
図に示す。
： ｏ、ｏｓチ）を充填し、溶接を行い、割れ試験を
行って鉄粉添加の効果について調べた。その結果を第５
図に示す。
同図より、開先内に鉄粉を添加しないがも合（図中、点
線）に比べ、鉄粉を添加すると、割れの生じない良好な
領域が大幅に拡大されることが明らかであり、鉄粉の開
先内への癌加が割れ防止に極めて有効な手段であること
がわかる。
線）に比べ、鉄粉を添加すると、割れの生じない良好な
領域が大幅に拡大されることが明らかであり、鉄粉の開
先内への癌加が割れ防止に極めて有効な手段であること
がわかる。
即ち、次式（５）を湾足イる領稜（１Ｙ２１中、実縮下
佃）においては、フラックスの塩基度ＢＬを割れ防止の
ために必要以上に低くしなくとも、銅板のＧ［の割れ発
生に対する影響度合を大幅に鈍化せしめることが可能と
なり、塩基度ＢＬの低下に伴う溶接金属の靭性劣化の間
Ｗｊを誘発さぜない程度において、フラックスの塩基度
Ｂ、を低下でき、Ｑ ｆｉ有荒の多い鋼板に大入熱溶接
を適用することができる。
佃）においては、フラックスの塩基度ＢＬを割れ防止の
ために必要以上に低くしなくとも、銅板のＧ［の割れ発
生に対する影響度合を大幅に鈍化せしめることが可能と
なり、塩基度ＢＬの低下に伴う溶接金属の靭性劣化の間
Ｗｊを誘発さぜない程度において、フラックスの塩基度
Ｂ、を低下でき、Ｑ ｆｉ有荒の多い鋼板に大入熱溶接
を適用することができる。
鉄粉は次のような態様で開先内にぢ５加する。まず、使
用する鉄粉は低Ｃ含イ〕量のものとする必Ｖｉ址がある
が、種々の試験によりＣ５０，０８％であわ＆：ｌ：、
特に問題はないことが判明した。ＣｆＪｌが０．２０％
の鋼板の溶接に際してＣ含有量が０．１θ％の鉄粉を開
先に添加した場合、割れが発生したことを確認した。な
お、他の含有成分についてはＩｔ’、？にノＪｔ制しな
くとも彩管がなく、更に、鉄粉の粒１１１に関しても、
１’： １５４：施工上８メツシユ以下にするのが望ま
しいが、特に規制する必要がないことも石１ｆ認した。
用する鉄粉は低Ｃ含イ〕量のものとする必Ｖｉ址がある
が、種々の試験によりＣ５０，０８％であわ＆：ｌ：、
特に問題はないことが判明した。ＣｆＪｌが０．２０％
の鋼板の溶接に際してＣ含有量が０．１θ％の鉄粉を開
先に添加した場合、割れが発生したことを確認した。な
お、他の含有成分についてはＩｔ’、？にノＪｔ制しな
くとも彩管がなく、更に、鉄粉の粒１１１に関しても、
１’： １５４：施工上８メツシユ以下にするのが望ま
しいが、特に規制する必要がないことも石１ｆ認した。
次に、鉄粉の添加鼠の及１１“す影〜ψについて調べる
ため、表−８に示す溶接施工条件の下に鉄粉添加用６並
びに溶接条ｆｌＡ！Ｆを種々？（化させて溶接を行い、
割れのジ［手生の有無を調ｒ１ミした。その結果を同表
に併わせで示す。
ため、表−８に示す溶接施工条件の下に鉄粉添加用６並
びに溶接条ｆｌＡ！Ｆを種々？（化させて溶接を行い、
割れのジ［手生の有無を調ｒ１ミした。その結果を同表
に併わせで示す。
＼
表−８
米粒度・・・ ８〜１００メツシュ
成分（％）・・・Ｇ ： ０ 、０８ 、 Ｓｌ： ０
、２’ ＋ 、Ｍｌｌ ： （Ｊ −８０，ｐ ：
（’ 、ｏ１２Ｓ：０，００８．’Ｌ’、Ｆ’ｅ≧９８
電壜配＠（ｍｎす・・・第８図（ロ） 逆■結線 同人に示す試１ψ１結果より、″）売注について分析し
てみると、杉凡ね、名フラックス堵基度の下で鉄粉の充
填量が充填高伴てはｔＹ ８ ｔ＋＋、７１１以上であ
わば割わが発生しｌｊいことがわかった、ぞしで、この
分１ｉ−結４１↓と更にｆ・ｌｉ々の追加ｉｔい！／ｒ
３５−（ＪつプＣ結果どから、鉄粉の充Ｊｆ＋ＸＩＳ’
１−ｉｔ−，、開先断面で表わされる効果的なりし、ｊ
ｊ’ｉ ｊＱ（面積Ｓ （ｍ ）かワイヤ（Ｌ ４’ｇ
＜、Ｔ（【〕ｔ）の溶Ｆａ量を決足する因子である１
ｈひ１．、 Ｉ： １．１が乃びＴ 、Ｉｔの各ｊ９．
ｊｌｉ、値（Ａ−） ） ｓｌ、Ｉｔひに” （ｒｔ
マ４１速度、′／）ｎｔ’１１１ とｔｌ“テ定の関係があり、具体的にＣ」充Ｊｐ′ｌ断
１ハ１績Ｓが）一式（６）を満足する冗填度に相当する
分冒゛の鉄粉を添力ＩＩ ｔ ｈば？ｆｌれが今へ牛し
！、（いことブへ判明した。
、２’ ＋ 、Ｍｌｌ ： （Ｊ −８０，ｐ ：
（’ 、ｏ１２Ｓ：０，００８．’Ｌ’、Ｆ’ｅ≧９８
電壜配＠（ｍｎす・・・第８図（ロ） 逆■結線 同人に示す試１ψ１結果より、″）売注について分析し
てみると、杉凡ね、名フラックス堵基度の下で鉄粉の充
填量が充填高伴てはｔＹ ８ ｔ＋＋、７１１以上であ
わば割わが発生しｌｊいことがわかった、ぞしで、この
分１ｉ−結４１↓と更にｆ・ｌｉ々の追加ｉｔい！／ｒ
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１−ｉｔ−，、開先断面で表わされる効果的なりし、ｊ
ｊ’ｉ ｊＱ（面積Ｓ （ｍ ）かワイヤ（Ｌ ４’ｇ
＜、Ｔ（【〕ｔ）の溶Ｆａ量を決足する因子である１
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ｊｌｉ、値（Ａ−） ） ｓｌ、Ｉｔひに” （ｒｔ
マ４１速度、′／）ｎｔ’１１１ とｔｌ“テ定の関係があり、具体的にＣ」充Ｊｐ′ｌ断
１ハ１績Ｓが）一式（６）を満足する冗填度に相当する
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！、（いことブへ判明した。
ＩＬ−＋〜■、１゜
Ｓ≧１．．２ Ｘ −（ｃ＋＋＋”） ＝＝・” （’
ｊ）■ 以上の１況明から明らかｌ、（ように、本イら明により
ば、イＩｒ来、高温印ｊれが発生Ｌ １７１条件（高Ｃ
含有］１１゜の鋼オ）！、大入熱Ｉ＋ｔ−）の−トてあ
っても、竹だの低Ｃ鉄粉を開先内に所定量添加し、かつ
、溶接金員の靭性を加１↓）ミシた特定塩基度のフラッ
クスを使用することい二より、大入熱ザブマージアーク
溶４妥を伺の間貿点もなく実が１ｉ−１’−ることがで
き、施工能率を著しく向」二し得、か＼る溶接法の適用
節回を大幅に拡大することができる。
ｊ）■ 以上の１況明から明らかｌ、（ように、本イら明により
ば、イＩｒ来、高温印ｊれが発生Ｌ １７１条件（高Ｃ
含有］１１゜の鋼オ）！、大入熱Ｉ＋ｔ−）の−トてあ
っても、竹だの低Ｃ鉄粉を開先内に所定量添加し、かつ
、溶接金員の靭性を加１↓）ミシた特定塩基度のフラッ
クスを使用することい二より、大入熱ザブマージアーク
溶４妥を伺の間貿点もなく実が１ｉ−１’−ることがで
き、施工能率を著しく向」二し得、か＼る溶接法の適用
節回を大幅に拡大することができる。
第１図は従来の７６接法によ（つ溶接金属のデンドライ
ト組織に沿って高温割１１が発生しプｃ状況を示し、（
イ）は溶接全組及びその近傍の顕微鏡でｒＪ、１４；、
（ロ）は高温割れの発生位置を示す説明図、第２図は高
温割れの割れ本と溶接人熱邦との関係を示す図、 第８図は高温割れの刷れ率と鋼板のＱ ）ｊ、）との関
係を示す図、 第４図及び第５図附、高温割れの９己生のイ１無におり
るフラックス塩基Ｈｏｇと浴接のＣ絹との関係を示す図
であって、第５図は’ｌ’、Ｊに開・）ｉｉ内にＵ、粉
を添力［１した場合を示す図、 第６図（イ）及び（ｒ′ｊ）は開先形状と箪伶配置Ｎを
示す図、 第７図（イ）及び（ロ）は開先形状と鉄粉添加状況を示
す図、同（ノリは電極配置を睨すＩＪする１シ＜１、第
８図（イ）は１；］先１１ぞ状と６・１、臣潅ノ１１１
状況を示す図、同（口ｌｉｔゴｊ、’ ｌｉｉ ４〜配
（ｆｆン°示す図Ｙ−ある。 Ｌ・・・先行′１Ｅ極 Ｔ・・・後行電極Ｓ ・・・鉄
１分充ｊ３Ｑ ｌｉ〕１面積 Ｆ ・・・６人 オ分。 特ａ’ｒ ／１８Ｋｎ人 川崎製鉄ｅ１、式会社第１図 （４）（ｐ） 第２図 第６図 第７図 （ｐ） 第８図 （イ） （ｐ）
ト組織に沿って高温割１１が発生しプｃ状況を示し、（
イ）は溶接全組及びその近傍の顕微鏡でｒＪ、１４；、
（ロ）は高温割れの発生位置を示す説明図、第２図は高
温割れの割れ本と溶接人熱邦との関係を示す図、 第８図は高温割れの刷れ率と鋼板のＱ ）ｊ、）との関
係を示す図、 第４図及び第５図附、高温割れの９己生のイ１無におり
るフラックス塩基Ｈｏｇと浴接のＣ絹との関係を示す図
であって、第５図は’ｌ’、Ｊに開・）ｉｉ内にＵ、粉
を添力［１した場合を示す図、 第６図（イ）及び（ｒ′ｊ）は開先形状と箪伶配置Ｎを
示す図、 第７図（イ）及び（ロ）は開先形状と鉄粉添加状況を示
す図、同（ノリは電極配置を睨すＩＪする１シ＜１、第
８図（イ）は１；］先１１ぞ状と６・１、臣潅ノ１１１
状況を示す図、同（口ｌｉｔゴｊ、’ ｌｉｉ ４〜配
（ｆｆン°示す図Ｙ−ある。 Ｌ・・・先行′１Ｅ極 Ｔ・・・後行電極Ｓ ・・・鉄
１分充ｊ３Ｑ ｌｉ〕１面積 Ｆ ・・・６人 オ分。 特ａ’ｒ ／１８Ｋｎ人 川崎製鉄ｅ１、式会社第１図 （４）（ｐ） 第２図 第６図 第７図 （ｐ） 第８図 （イ） （ｐ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｔ Ｃを０．１５係以上含有する銅板を入熱量５０．０
００ジユ一ル／ｃＴｎ以上でザブマージアーク溶接する
に際し、予め開先内に、充填断面積Ｓが下記（１）式を
満足する飴の充填底に相当する分ト１の鉄粉（但し、Ｃ
含有室を０．０８係以下とする。）を充填し、かつ、フ
ラックスとして、その塩基度Ｂ、が前記鋼板のＣ含有量
Ｏｐに応じて下記（２）式をηり足する値を有するフラ
ックスを使用することを特徴とするザブマージアーク溶
接方法。 記 但し、工し＝先行■１□（愼りの電流値（Ａ）■、：後
行後行電極型流値（Ａ） Ｖ ：溶接速度（ａ＋＋／ｍｉｎ ） −＋、ｄ７ＮＴｉｏ−ｏ、２ｏｏ１＋、 。＋ ４．８
０ Ｎ、、。 ２ ２８ ＋ ４．０ＯＮ、、ｏ＋ ８．４０ ＮＦｅ。 ［Ｎｉ：ｉ酸化物のモル分率］
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12555683A JPS6018280A (ja) | 1983-07-12 | 1983-07-12 | サブマ−ジア−ク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12555683A JPS6018280A (ja) | 1983-07-12 | 1983-07-12 | サブマ−ジア−ク溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6018280A true JPS6018280A (ja) | 1985-01-30 |
| JPH033547B2 JPH033547B2 (ja) | 1991-01-18 |
Family
ID=14913117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12555683A Granted JPS6018280A (ja) | 1983-07-12 | 1983-07-12 | サブマ−ジア−ク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6018280A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0626227A1 (en) * | 1993-05-24 | 1994-11-30 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel | Submerged arc welding method for high strength Cr-Mo steel |
| CN104816077A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-08-05 | 武汉钢铁(集团)公司 | 能快速确定v型坡口埋弧焊一次成形焊接线能量的方法 |
-
1983
- 1983-07-12 JP JP12555683A patent/JPS6018280A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0626227A1 (en) * | 1993-05-24 | 1994-11-30 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel | Submerged arc welding method for high strength Cr-Mo steel |
| CN104816077A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-08-05 | 武汉钢铁(集团)公司 | 能快速确定v型坡口埋弧焊一次成形焊接线能量的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH033547B2 (ja) | 1991-01-18 |
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