JPS60162502A - Rolling method of unequal leg angle of unequal thickness - Google Patents
Rolling method of unequal leg angle of unequal thicknessInfo
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- JPS60162502A JPS60162502A JP1610284A JP1610284A JPS60162502A JP S60162502 A JPS60162502 A JP S60162502A JP 1610284 A JP1610284 A JP 1610284A JP 1610284 A JP1610284 A JP 1610284A JP S60162502 A JPS60162502 A JP S60162502A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/09—L-sections
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は不等辺不等厚山形鋼の圧延による製造法に係り
、詳細には、第1図に示す如き孔型を一切配置すること
なく、即ち、ユニバーサルミルを主とし、゛必要に応じ
て水平ミルを配した孔型を有する水平ロールを備えた2
重ロール圧延機、8重ロール圧延機、又はユニバーサル
圧延機、及びこれらの組合わせによりなる圧延機列を配
設してなるミルラインにより、ロール組替を要せずに同
一ロールを用いてウェブ及びフランジ厚さの種々異なる
不等辺不等厚山形鋼(不等辺等厚山形鋼、等透下等厚山
形鋼、等辺等厚山形鋼等の類似形状を含む。)を圧延す
る方法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for manufacturing scalene angle steel angle shapes by rolling, and more specifically, the present invention relates to a method for manufacturing scalene angle steel angle shapes by rolling. ``Two horizontal rolls with holes with horizontal mills arranged as required.
A mill line consisting of a heavy roll rolling mill, an 8-roll rolling mill, a universal rolling mill, or a rolling mill row consisting of a combination of these mills is used to roll webs and rolls using the same rolls without the need for roll changes. The present invention relates to a method for rolling scalene angle shape steel having various flange thicknesses (including similar shapes such as scalene shape steel, equal thickness angle shape steel, equal thickness angle shape steel, and equal thickness angle shape steel).
なお、ここで、第8図に示す不等辺不等厚山形鋼につい
て、その長辺16をウェブ、短辺17全フランジと称す
ることとする0
不等辺不等厚山形鋼(インバート)の従来の製造法とし
ては第1図に示す孔型による圧延法と、第2図に示すよ
うに、まず粗ユニバーサルミル1エツジングミルを経て
仕上孔型圧延にJ:9溝形鋼全製造しS次いでこれのウ
ェブを半裁して不等辺不等厚山形鋼に加工するユニノく
一サル・孔型圧延加工法の2つの製造法がある。前者の
孔型による圧延法は、第1図に示す各孔型を第2図(d
)に示す如く2重乃至8重圧延機のロールに配置して不
等辺不等厚山形鋼1を圧延するものであるO現在、不等
辺不等厚山形鋼は第8図に示す形状で第1表に示すサイ
ズが圧延により製造されているが、不等辺不等厚山形鋼
の主たる用途である造船業においては、省工坏ルギー船
を目的とし友船体の軽量化設計が指向されている0
第 1 表
不等辺不等厚山形鋼は船体の縦フレーム、縦ビーム、水
平ステイフナ−等のロンジ材として使用されるが1船体
を軽量化設計するには1これらの構造部材に負荷される
曲げモーメントに応じた不等辺不等厚山形鋼サイズの採
用が必要となる0この設計曲げモーメントは、ロンジ材
の使用部所に応じて連続的に変化する(例えば、船側縦
フレーム等)ため、断面係数2が連続する( 610X
15 mm板つき断面係数で約50crnヒツチ程度
で)不等辺子“等厚山形鋼の製品サイズ体系が要求され
ている。Here, regarding the scalene thickness angle shape steel shown in FIG. The manufacturing method is a groove rolling method as shown in Fig. 1, and as shown in Fig. 2, first a rough universal mill 1 edge mill is used, then a finishing groove rolling method is used to completely manufacture the J:9 channel steel. There are two manufacturing methods: the Uni-no-Kuichisaru-groove rolling method, in which the web is cut in half and processed into scalene angle shape steel. In the former method of rolling using the grooves shown in Figure 1, each groove shown in Figure 2 (d
) As shown in Figure 8, the scalene angle shape steel is placed on the rolls of a double to eight-height rolling mill to roll the scalene angle shape steel 1. The sizes shown in Table 1 are manufactured by rolling, but in the shipbuilding industry, which is the main use of scalene angle shape steel, the aim is to design lighter hulls for companion ships with the aim of reducing labor and lugging ships. 0 No. 1 Scalene angle thick angle steel is used as a longitudinal material for longitudinal frames, longitudinal beams, horizontal stiffeners, etc. of ship hulls, but in order to design a lightweight ship hull, 1. It is necessary to adopt scalene angle steel angle shape steel sizes according to the bending moment. This design bending moment changes continuously depending on the part where the longitudinal material is used (for example, on the ship's side longitudinal frame, etc.). Section modulus 2 is continuous (610X
A product size system of scalene (equal thickness angle shape steel) is required with a section modulus of approximately 50 crn with a 15 mm plate.
然るに、現状の不等辺不等厚山形鋼の、製品サイズにあ
っては、第1表に示すように、断面係数2(610X
15 mm板つき〕が製品サイズ間で150〜500−
と大きな間隔があるため、経済的な船体の軽量化設計
を不可能にしており、これを補うため、中間の必要サイ
ズは溶接組立で製作されているO
ところで、従来の製造法によって造船業側から要求され
ている断面係数約506n ピッチの不等辺不等厚山形
鋼を圧延しようとする場合には・次のような問題があり
、工業生産ペースでは経済的に成り立たない〇
即ち、断面係数、。−8ピ、−〇製品サイズが必要とな
ることから、製品サイズ数合計は第1表の4〜5倍の多
きに達し、これを従来の孔型圧延法(第1図)により製
造しようとする場合には製品サイズ毎にロール組替が必
要となってロール組替回数が著しく増加し、圧延工場の
生産性が大きく低下し、また必要ロール数も著しく増加
するため、°製造コストの上昇を招く0また、第2図の
ユニバーサル圧延溝形銅より製造する方法による場合に
は、粗ユニバーサルミル及びエツジングミルでは、水平
・垂直画ロールの開度調整により種々の厚さの製品を圧
延することは不可能ではないが仕上圧延は、第2図(d
)に示す如く孔型圧延でおる尼め・前述の孔型圧延法(
第1図)の場合と同様に、製品サイズ毎にロール組替が
必要であり、その孔型圧延法の場合と同様の問題が発生
する。However, as shown in Table 1, the product size of the current scalene thickness angle shape steel has a section modulus of 2 (610X
with 15 mm plate] is 150 to 500 between product sizes.
The large spacing between the two makes it impossible to design an economical hull to reduce the weight of the hull. When attempting to roll a unequal thickness angle section steel with a pitch of about 506n, which is required by . -8 pi, -0 product sizes are required, so the total number of product sizes is 4 to 5 times larger than in Table 1. In this case, it becomes necessary to change the rolls for each product size, which significantly increases the number of roll changes, greatly reducing the productivity of the rolling mill, and also significantly increases the number of required rolls, which increases manufacturing costs. In addition, in the case of the method of manufacturing from universally rolled channel copper shown in Figure 2, products of various thicknesses can be rolled by adjusting the openings of the horizontal and vertical image rolls in the rough universal mill and the etching mill. Although it is not impossible, finish rolling is not possible as shown in Fig. 2 (d
) As shown in Figure 2, the groove rolling method described above (
As in the case of FIG. 1), it is necessary to change the rolls for each product size, and the same problems as in the groove rolling method occur.
なお、孔型圧延を利用する不等辺不等厚山形鋼の圧延法
として、第2図(e)の切断工程を必要としない孔型圧
延法が特開昭50−62860号公報にて知られている
が、左右非対称の形断面の圧延によって生じるスラスト
荷重によるミルハウジング弾性変形に対する対策は講じ
られているが、各圧延機でフランジ及びウェブの各目標
厚さ通シの圧延の目的を達成するに止まり、連続圧延に
よる不等辺不等厚山形鋼の製造におっては各圧延機毎並
びに製品サイズ毎にサイズの異なるロールを必要とする
ため、前述のように、孔型圧延の有する根本的問題は依
然として解決されていない。As a rolling method for scalene angle shape steel using groove rolling, a groove rolling method that does not require the cutting step shown in FIG. 2(e) is known from JP-A-50-62860. However, measures have been taken to prevent elastic deformation of the mill housing due to thrust loads caused by rolling asymmetrical cross-sections, but it is important to ensure that each rolling mill achieves the purpose of rolling the flanges and webs to their respective target thicknesses. However, in the production of scalene angle shape steel by continuous rolling, rolls of different sizes are required for each rolling mill and for each product size. The problem remains unresolved.
本発明は、このような従来法の欠点を解消し、同一ロー
ルを用いて釉々の厚さの不等辺不等厚山形鋼を効率的、
かつ1経済的に製造することを可能とする独創的な圧延
法を提供するものである。The present invention eliminates the drawbacks of such conventional methods and efficiently produces scalene angle steel with the thickness of the glaze using the same roll.
In addition, the present invention provides an original rolling method that enables economical production.
この目的達成のため、本発明者等は、従来の孔型圧延法
を利用せずに同一ロールを用いて種々のウェブ、フラン
ジ厚さの不等辺不等厚山形鋼全圧延てきる方法について
鋭意研究した結果、圧延時に種々の異なるウェブとフラ
ンジの厚さに対して最適に延伸をバランスさせ得る機能
の圧延機を必要とすることに想到し、そのためには、孔
型を有する水平ロールに、上下方向圧下に加えて軸方向
圧下も加えることができる被合機能を付与することによ
って、可能であることヲ恩出し、併わせてこの新規な複
合機能f:実現させるための手段の開発を更に重ねて圧
延ラインとして完成し、ここに本発明をなしたものでら
る〇
即ち、本発明の要旨とするところは、孔型を有する水平
ロールを備えた2重ロール圧延機、8重ロール圧延機、
又はユニバーサル圧延機、及びこれらの組合せよりなる
圧延機列を配置してなるミルラインによって不等辺不等
厚山形鋼を圧延するに際し、該水平ロールに通常の上下
方向圧下機能に加えて軸方向圧下装置による軸方向圧下
機能を付与し1上下方向圧下と軸方向圧下を組合わせて
、水゛平ロールの上下方向及び軸方向の位置を最適に移
動調整しつつ圧延することを特徴とする不等辺不等厚山
形鋼の圧延方法にらる0
以下に本発明の詳細な説明する。In order to achieve this objective, the present inventors have worked hard to develop a method for completely rolling scalene angle shape steel with various webs and flange thicknesses using the same roll without using the conventional groove rolling method. As a result of our research, we realized that we need a rolling mill that can optimally balance stretching for various different web and flange thicknesses during rolling. By providing a mating function that can apply axial pressure in addition to vertical pressure, we have demonstrated what is possible, and at the same time, we are further developing means to realize this new complex function. The rolling line was completed by stacking them, and this is where the present invention was made.In other words, the gist of the present invention is a double roll rolling mill equipped with horizontal rolls having grooves, and an 8-roll rolling mill. machine,
Or, when rolling scalene angle steel with uneven thickness by a mill line consisting of a universal rolling mill and a rolling mill row consisting of a combination thereof, the horizontal rolls are equipped with an axial rolling device in addition to the normal vertical rolling function. The scalene roll is characterized by having an axial rolling function by combining vertical rolling and axial rolling to perform rolling while optimally moving and adjusting the vertical and axial positions of the horizontal rolls. EMBODIMENT OF THE INVENTION The present invention will be described in detail below.
本発明による不等辺不等厚山形鋼の圧延方法の実施に利
用される圧延装置列(ライン〕の一例を第4図に示す0
同図中、2はブレークダウンミル、8は粗ユニバーサル
ミル、4はエツジングミル、5は仕上ユニバーサルミル
でおる0
圧延用素材としてはブルーム、ビームブランクまたはス
ラブを用い、ブレークダウンミル2により第5図に示す
ような形状の粗形材6に圧延する。An example of the rolling equipment row (line) used to carry out the method of rolling a scalene angle steel angle shape according to the present invention is shown in FIG.
In the figure, 2 is a breakdown mill, 8 is a rough universal mill, 4 is an etching mill, and 5 is a finishing universal mill.Blooms, beam blanks, or slabs are used as rolling materials, and the breakdown mill 2 is used as shown in Figure 5. The material is rolled into a rough shaped material 6 having the shape shown in FIG.
この粗形材6は、次の粗ユニバーサルミルに送ニバーサ
ルミルによる圧延に関するものであり、以下に詳述する
。This rough profile 6 is sent to the next rough universal mill for rolling by a universal mill, and will be described in detail below.
一般に不等辺不等厚山形鋼は、その断面性能の点から1
第8図に示すようにフランジ厚さくt2)がウェブ厚さ
くt0〕よりも厚く、これから遡って、バス毎にウェブ
、フランジにほぼ均等な延伸を与えるようにバススケジ
ュールを設計するため、ブレークダウンミル後の粗形材
も、製品とはソ同じ比率でフランジ厚さがウェブより厚
い形状となるd・第6図に粗ユニバーサルミルにおける
不等辺不等厚山形鋼の1パスから最終バスへの圧延状態
ヲ示すが、説明を簡単にするため、下水平ロール8の位
置は固定とし、上水平ロール7が通常の上下方向圧下P
8Uに加え、軸方向圧下”AUが可能な場会を示しであ
る◇同図において、粗形材6を数〜lO数パスのリバー
ス圧延を経て粗ユニバーサルミル最終ハス断面9まで、
ウェブおよびフランジに均等な延伸を付加しつ\圧延す
る状況が示されているが、このような圧延が可能となる
のは、上水平ロールJが通常の上下圧下P8U(圧下量
SU)に加え、軸方向圧下”AUの機能(圧下量AU)
を有するからである。In general, scalene angle steel with uneven thickness is rated at 1 in terms of cross-sectional performance.
As shown in Fig. 8, the flange thickness t2) is thicker than the web thickness t0]. The rough profile after milling has the same ratio as the finished product, and the flange thickness is thicker than the web.D Figure 6 shows the flow from one pass of a scalene angle profile in a rough universal mill to the final bath. Although the rolling state is shown, in order to simplify the explanation, the position of the lower horizontal roll 8 is fixed, and the upper horizontal roll 7 is shown at the normal vertical rolling P.
In addition to 8U, axial reduction "AU" is possible. ◇In the same figure, the rough profile 6 is reverse rolled for several to 10 passes until it reaches the final helical cross section 9 in the rough universal mill.
A situation is shown in which the web and flange are rolled while being stretched evenly, but such rolling is possible because the upper horizontal roll J is in addition to the normal vertical reduction P8U (reduction amount SU). , axial reduction” AU function (reduction amount AU)
This is because it has
この軸方向圧下PAUは軸方向圧下装置により行うが、
その装置としては専用の水平ロール軸方向圧下装置を新
たに装着する態様、垂直ロールの圧下機構を利用する態
様などがあるが、ユニバーサルミルの効果的利用、簡易
さ等々からすると垂直ロールの圧下機構の利用が好都合
である0第6図は水平ロール7のスラスト荷重を受ける
側(設計スラスト方向Rs)の垂直ロール9の圧下機構
を利用して当該水平ロール?の軸方向圧下”AU ”行
うものを示しており、水平ロール7の側面の1部に垂直
ロール9の側面の1部を接触させて、垂直ロール9の通
常の圧下機構(図示せず〕により水°平ロール7を軸方
向に移動させて11パスから最終パス迄の間に軸方向圧
下量AUだけ調整される0勿論、軸方向圧下と共に上下
方向圧下装置による上下方向圧下量SUニより、1バス
上ロ一ル位置Hu0から最終バス上ロール位IfHuf
へと設定されるO
なお、第6図に示す−如く、上下水平ロール7゜8によ
り不等辺不等厚山形鋼を圧延する場合、上下水平ロール
7.8の軸方向に大きな軸方向推力(スラスト荷重)が
作用する。このスラスト荷重を強固に支承して上下水平
ロール?、8が圧延反力により軸方向R8に移動しない
ように固定することが製品寸法精度向上の点において重
要である0本発明においては、このスラスト荷重を、例
えば左右の垂直ロール9で支承する調整を図ることによ
シ、水平ロール?、8の軸方向移′kht−拘束し、よ
り高精度の圧延が可能となる。勿論、従来の圧延機の有
するロール軸方向固定装置によって固定してもよい〇
以上の圧延における水平ロールの位置制御(上下方向及
び軸方向)は、ユニバーサルミルの縦剛性及び横剛性を
加味して、予測圧延荷重及び予測スラスト荷重に対して
目標厚さが得られるように計算機にて行うことができる
。This axial reduction PAU is performed by an axial reduction device,
There are two ways to do this, such as installing a new dedicated horizontal roll axial rolling device and using a vertical roll rolling mechanism, but from the viewpoint of effective use and simplicity of the universal mill, the vertical roll rolling mechanism is considered to be effective. It is convenient to use the vertical roll 9 on the side receiving the thrust load of the horizontal roll 7 (designed thrust direction Rs). In this figure, a part of the side surface of the horizontal roll 7 is brought into contact with a part of the side surface of the vertical roll 9, and a normal rolling mechanism (not shown) of the vertical roll 9 is used to perform the axial rolling "AU". The horizontal roll 7 is moved in the axial direction and the axial reduction amount AU is adjusted between the 11th pass and the final pass.Of course, along with the axial reduction, the vertical reduction amount SUd by the vertical reduction device is also adjusted. From 1 bus top roll position Hu0 to final bus top roll position IfHuf
As shown in Fig. 6, when rolling a scalene angle bar with scalene thickness by the upper and lower horizontal rolls 7.8, a large axial thrust ( thrust load) is applied. Can it firmly support this thrust load and roll vertically and horizontally? , 8 so that they do not move in the axial direction R8 due to the rolling reaction force is important from the point of view of improving product dimensional accuracy. Should I try to do a horizontal roll? , 8 are restrained in the axial direction, thereby enabling rolling with higher precision. Of course, the horizontal roll position control (vertical and axial directions) in rolling, which may be fixed by the roll axial direction fixing device of the conventional rolling mill, takes into account the longitudinal and lateral rigidities of the universal mill. , it can be done by computer so that the target thickness can be obtained for the predicted rolling load and the predicted thrust load.
以上の圧延法により、ウェブとフランジの厚さ及び厚さ
比が種々異なる不等辺不等厚山形鋼を同一ロールで(即
ち、ロール組替なしで)圧延することが可能となる。The above rolling method makes it possible to roll scalene angle shape steel having various thicknesses and thickness ratios between the web and the flange using the same roll (that is, without changing the rolls).
次に、エツジングミル4における不等辺不等厚山形鋼の
圧延は、第7図に示す方法で実行されるこのミルは上ロ
ール10と下ロール11より構成きれる2重圧延機であ
り、このミルによる圧延の主目的は不等辺不等厚山形鋼
端部のエツジ部18を整形することにあり、ウェブおよ
びフランジの圧延は主目的ではない。このため、ミル駆
動モーターの容量が小さいこともあって、ウェブ・フラ
ンジ°の圧下が必要以上に負荷されないように、上下ロ
ール10.11に過度の圧下をしないための逃がし12
が設けられている0上下ロールのウェブ・フランジ相当
面は、エツジ部18が十分エツジングされるために必要
な圧延材の保持の役割と圧延材を搬送するピンチロール
的役割を果たせばよく、上下ロールの逃がし12は、こ
の目的を果几す範囲で種々の形状が採用可能である。Next, rolling of the scalene angle shape steel in the edging mill 4 is carried out by the method shown in FIG. 7. This mill is a double rolling mill consisting of an upper roll 10 and a lower roll 11 The main purpose of rolling is to shape the edge portion 18 of the scalene angle iron end, and not the rolling of the web and flange. For this reason, partly because the capacity of the mill drive motor is small, a relief 12 is provided to prevent the upper and lower rolls 10 and 11 from being excessively reduced in order to prevent the web flange from being excessively reduced.
The surfaces corresponding to the web flanges of the upper and lower rolls, which are provided with the upper and lower rolls, only need to play the role of holding the rolled material necessary for the edge portion 18 to be sufficiently etched and the role of a pinch roll for conveying the rolled material. The roll relief 12 can have various shapes as long as this purpose is achieved.
このエツジングミルにおける1パス(上ロール位置HE
、)から最終パス(上ロール位置HEf )までの圧延
は、第6図に示した粗ユニバーサルミルの圧延とほぼ同
様の方式によって行われる0即ち、第7図に示す如く、
下ロール11は固定であり、上目−ル10には上下方回
圧下P8FJ(圧下量SE )と軸方向圧下PAE(圧
下量A、 )の各機能が付与され一軸方向圧下は専用の
軸方向圧下装置により行われる。なお、ユニバーサルミ
ルをエツジングミルとして使用する場合には、前述の如
く、垂直ロール圧下機構を応用する態様も可能である0
エツジングミルにおけるスラスト荷重は、粗ユニバーサ
ルミルに比べるとかな9小さく、軸方向固定装置により
支承され得る。One pass in this etching mill (upper roll position HE
, ) to the final pass (upper roll position HEf) is performed by a method almost similar to that of the rough universal mill shown in FIG. 6, i.e., as shown in FIG.
The lower roll 11 is fixed, and the upper roll 10 is provided with the functions of vertical rotation P8FJ (reduction amount SE) and axial reduction PAE (reduction amount A, ). This is done by a rolling down device. In addition, when the universal mill is used as an etching mill, it is also possible to use a vertical roll reduction mechanism as described above.
The thrust loads in an edging mill are 90% lower than in a rough universal mill and can be supported by an axial locking device.
なお為エツジングミルは不等辺不等厚山形鋼のエツジ部
を整形する目的より、ウェブ幅(長辺〕1フランジ幅(
短辺)の製品寸法が変更になる場合には、ロールの組替
を必要とすることは避けられない。しかし、このことは
本発明の効果を些かも減するものではないことは明らか
である。In addition, for the purpose of shaping the edges of scalene angle steel angle shapes, the edging mill has a web width (long side) of 1 flange width (
If the product dimensions (short side) are changed, it is inevitable that the rolls will need to be rearranged. However, it is clear that this does not in any way reduce the effectiveness of the present invention.
次に、仕上ユニバーサルミルによる不等辺不等厚山形鋼
の圧延を第8図に示すが、原理的には、粗ユニバーサル
ミルによる圧延と同様である。フランジ厚さの変更及び
調整(ltf)並びにウェブ厚さの変更及び調整(Δt
ゆ〕は、上水平ローを14:の上下方向圧下と軸方向圧
下の組合わせにより行う。水平ロール14.15のスラ
スト荷重の支承方式、該水平ロールの軸方向圧下方式及
び位置制御方式については粗ユニバーサルミルド同一テ
あるO
なお、本実施例では不等辺不等厚山形鋼を中心゛に説明
したが、不等辺等厚山形鋼、等透下等厚山形鋼、等辺等
厚山形鋼等の類似形状の形鋼の圧延にも適用可能である
ことは云うまでもない0以上詳述した如く・本発明の圧
延方法によればウェブ・フランジの厚さが種々異なり、
又その厚さ比も種々異なり、断面係数2が任意ピッチの
種種の製品サイズの不等辺不等厚山形鋼を同一ロールに
より効率的、かつ、経済的に生産することが可能となり
、その効果は極めて顕著である0Next, FIG. 8 shows the rolling of a scalene angle bar with uneven thickness using a finishing universal mill, but the principle is the same as that of rolling using a rough universal mill. Flange thickness changes and adjustments (ltf) and web thickness changes and adjustments (Δt
[Yu] performs the upper horizontal row by a combination of 14: vertical reduction and axial reduction. The thrust load support method of the horizontal rolls 14 and 15, the axial reduction method of the horizontal rolls, and the position control method are the same as those of the coarse universal mill. However, it goes without saying that it is also applicable to the rolling of similar shaped steel sections such as scalene equal thickness angle shape steel, equal width equal thickness angle shape steel, equal width equal thickness angle shape steel, etc. According to the rolling method of the present invention, the thickness of the web flange is various,
In addition, it is possible to efficiently and economically produce scalene angle shape steel of various product sizes with different thickness ratios and arbitrary pitches of section modulus 2 using the same roll, and the effect is as follows. Extremely noticeable 0
第1図及び第2図は従来法による不等辺不等厚山形鋼の
製造過程を説明する図であって、第1図(イ)〜(ト)
は孔型圧延法の場合、
第2図(a)〜(e)はユニバーサル・孔型圧延加工法
の場合を示し、
第8図(イ)、(ロ)は不等辺不等厚山形鋼の形状を示
す因島
第4図は本発明の圧延方法の実施に利用する圧延装置列
(ライン)の−例を示す図、
第5図は第4図のラインのブレークダウンミルによる圧
延後の粗形材の形状を示す図、第6図〜第8図は第4図
に示すラインの各工程での圧延状況を示す図であって、
第6図は粗ユニバーサルミルによる場合、第7図はエツ
ジングミルによる場合、第8図は仕上子ニバーサルミル
による場合を示す。
l・・・不等辺不等厚山形鋼
2・・・ブレークダウンミル 8・・・粗ユニバーサル
ミル4・・・エツジングミル 5・・・仕上ユニバーサ
ルミル6・・・粗形材
?、 10.14・・・上水平ロール
8、11. IJ・・・下水平ロール
9・・・垂直ロール 16・・・ウェブ17・・・フラ
ンジ。
特許出願人 川崎製鉄株式会社Figures 1 and 2 are diagrams explaining the manufacturing process of scalene uneven thickness angle shape steel by the conventional method, and Figures 1 (a) to (g)
Figure 2 (a) to (e) show the case of the universal groove rolling method, and Figures 8 (a) and (b) show the case of the groove rolling method. Figure 4 shows an example of the rolling equipment row (line) used to carry out the rolling method of the present invention, and Figure 5 shows the rough shape after rolling by the breakdown mill of the line in Figure 4. Diagrams showing the shape of the material, FIGS. 6 to 8 are diagrams showing the rolling situation in each process of the line shown in FIG. 4,
FIG. 6 shows the case using a rough universal mill, FIG. 7 shows the case using an etching mill, and FIG. 8 shows the case using a finisher universal mill. l... Scalene side uneven thickness angle shape steel 2... Breakdown mill 8... Rough universal mill 4... Etching mill 5... Finishing universal mill 6... Rough shape material? , 10.14... Upper horizontal roll 8, 11. IJ...Lower horizontal roll 9...Vertical roll 16...Web 17...Flange. Patent applicant: Kawasaki Steel Corporation
Claims (1)
なるミルラインによって不等辺不等厚山形鋼を圧延する
に際し、該水平ロールに通常の上下方向圧下機能に加え
て軸方向圧下装置による軸方向圧下機能を付与し、上下
方向圧下と軸方向圧下を組合わせて水平ロールの上下方
向及び軸方向の位置を最適に移動調整しつつ圧延するこ
とを特徴とする不等辺不等厚山形鋼の圧延方法0 λ 水平ロールの軸方向圧下機能を、その水平ロールの
側面の1部に接触させた垂直ロールの圧下機構により付
与する特許請求の範囲1記載の方法0 & 圧延中水平ロールに発生する軸方向荷重を垂直ロー
ルで支承する一特許請求の範囲1又は2記載の方法。[Scope of Claims] 1. When rolling a scalene angle steel angle shape using a mill line equipped with a rolling mill equipped with horizontal rolls having a groove shape, the horizontal rolls have a normal vertical rolling function. A scalene roll that is provided with an axial rolling function using an axial rolling device, and is rolled while optimally moving and adjusting the vertical and axial positions of the horizontal roll by combining vertical rolling and axial rolling. Method for rolling unequal thickness angle shape steel 0 & rolling according to claim 1, wherein the axial rolling function of the horizontal roll is imparted by a rolling mechanism of a vertical roll that is in contact with a part of the side surface of the horizontal roll. 3. The method according to claim 1, wherein the axial load generated on the intermediate horizontal roll is supported by the vertical roll.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1610284A JPS60162502A (en) | 1984-02-02 | 1984-02-02 | Rolling method of unequal leg angle of unequal thickness |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1610284A JPS60162502A (en) | 1984-02-02 | 1984-02-02 | Rolling method of unequal leg angle of unequal thickness |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60162502A true JPS60162502A (en) | 1985-08-24 |
Family
ID=11907151
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1610284A Pending JPS60162502A (en) | 1984-02-02 | 1984-02-02 | Rolling method of unequal leg angle of unequal thickness |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60162502A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014065076A (en) * | 2012-01-31 | 2014-04-17 | Jfe Steel Corp | Rolling method and rolling equipment for unequal angle steel |
WO2020137317A1 (en) * | 2018-12-27 | 2020-07-02 | Jfeスチール株式会社 | Long end surface molding device, long end surface molding method, and manufacturing method for unequal angle steel, and hot-finishing rolling equipment |
-
1984
- 1984-02-02 JP JP1610284A patent/JPS60162502A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014065076A (en) * | 2012-01-31 | 2014-04-17 | Jfe Steel Corp | Rolling method and rolling equipment for unequal angle steel |
WO2020137317A1 (en) * | 2018-12-27 | 2020-07-02 | Jfeスチール株式会社 | Long end surface molding device, long end surface molding method, and manufacturing method for unequal angle steel, and hot-finishing rolling equipment |
JPWO2020137317A1 (en) * | 2018-12-27 | 2021-02-18 | Jfeスチール株式会社 | Long-side tip surface forming device for unequal side angle steel, long-side tip surface forming method, manufacturing method, and hot finish rolling equipment |
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