JPS60131999A - 摺動部材及びその製造方法 - Google Patents
摺動部材及びその製造方法Info
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- JPS60131999A JPS60131999A JP24168283A JP24168283A JPS60131999A JP S60131999 A JPS60131999 A JP S60131999A JP 24168283 A JP24168283 A JP 24168283A JP 24168283 A JP24168283 A JP 24168283A JP S60131999 A JPS60131999 A JP S60131999A
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- Japan
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- phosphorus
- sliding member
- plating film
- plating
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐摩耗性、耐焼付性の優れた摺動部材及びその
製造方法に関する。
製造方法に関する。
従来、摺動部材の用途例として例えばハイシリコンアル
ミニウム合金のシリンダボアとの摺動を行なうピストン
のスカート部等の摺動部材は、耐摩耗性を向上させるた
め、各種表面処理を行なったものを使用している。この
ような表面処理の一つとして、摺動部材素材に鉄・リン
めっき被膜を形成することが知られているが、従来この
種の摺動部材に形成された鉄・リンめっき被膜はりン含
貝が10−以上の高リン量のものであシ、本発明者らの
検討によれば、高リン量の鉄・リンめっき被膜は耐焼付
性に劣るものであった。また、摺動部材素材に鉄めっき
被膜を形成したものは、鉄めっき被膜の硬度が小さく、
耐摩耗性、耐焼付性が不十分で信頼性が不足していた。
ミニウム合金のシリンダボアとの摺動を行なうピストン
のスカート部等の摺動部材は、耐摩耗性を向上させるた
め、各種表面処理を行なったものを使用している。この
ような表面処理の一つとして、摺動部材素材に鉄・リン
めっき被膜を形成することが知られているが、従来この
種の摺動部材に形成された鉄・リンめっき被膜はりン含
貝が10−以上の高リン量のものであシ、本発明者らの
検討によれば、高リン量の鉄・リンめっき被膜は耐焼付
性に劣るものであった。また、摺動部材素材に鉄めっき
被膜を形成したものは、鉄めっき被膜の硬度が小さく、
耐摩耗性、耐焼付性が不十分で信頼性が不足していた。
また従来、鉄・リン電気めっき浴としては、2価の鉄イ
オンと次亜リン酸又はその塩とを含み、更にホウ酸や塩
化アンモニウム等を含むもの゛が知られているが、本発
明者らの検討によると、この種のめつき浴を用いて鉄・
リン電気めっきを行なった場合、得られる鉄・リンめっ
き被膜の断面に多数のクラックが生じ、このクラックが
特に機械的性能を要求する応用面では大きな障害となる
ことを知見した。即ち、クラックの発生した鉄・リンめ
っき被膜はそれ自体のじん性が著しく低い上、クサビ(
ノツチ)効果によりめっきが施こされた素材そのものの
しん性を低下させるものであった。
オンと次亜リン酸又はその塩とを含み、更にホウ酸や塩
化アンモニウム等を含むもの゛が知られているが、本発
明者らの検討によると、この種のめつき浴を用いて鉄・
リン電気めっきを行なった場合、得られる鉄・リンめっ
き被膜の断面に多数のクラックが生じ、このクラックが
特に機械的性能を要求する応用面では大きな障害となる
ことを知見した。即ち、クラックの発生した鉄・リンめ
っき被膜はそれ自体のじん性が著しく低い上、クサビ(
ノツチ)効果によりめっきが施こされた素材そのものの
しん性を低下させるものであった。
本発明者らは、上記事情に鑑み、耐摩耗性及び耐焼付性
の両者に優れた摺動部材につき鋭意検討を進めた結果、
リン含量が0,1〜9.9チの鉄・リンめっき被膜を形
成した摺動部材が耐摩耗性及び耐焼付性が非常に優れて
いることを知見した。また、この種′の鉄・リンめっき
被膜を形成した摺動部材を得る方法として、2価の鉄イ
オンと次亜リン酸及び/又は次亜リン酸塩とアルミニウ
ムイオンとを含むめっき浴、2価の鉄イオンと亜すン酸
/亜リン酸塩を主成分としためつき浴、或いは、これら
の併用である2価の鉄イオンと次亜リン酸及び/又は次
亜リン酸塩と亜リン酸及び/又は亜リン酸塩とアルミニ
ウムイオンとを含むめっき浴を用いて摺動部材素材をめ
っきした場合、クラックがなく、機械的特性に優れた鉄
・リンめっき被膜を有する摺動部材が得られることを知
見し、本発明をなすに至ったものである。
の両者に優れた摺動部材につき鋭意検討を進めた結果、
リン含量が0,1〜9.9チの鉄・リンめっき被膜を形
成した摺動部材が耐摩耗性及び耐焼付性が非常に優れて
いることを知見した。また、この種′の鉄・リンめっき
被膜を形成した摺動部材を得る方法として、2価の鉄イ
オンと次亜リン酸及び/又は次亜リン酸塩とアルミニウ
ムイオンとを含むめっき浴、2価の鉄イオンと亜すン酸
/亜リン酸塩を主成分としためつき浴、或いは、これら
の併用である2価の鉄イオンと次亜リン酸及び/又は次
亜リン酸塩と亜リン酸及び/又は亜リン酸塩とアルミニ
ウムイオンとを含むめっき浴を用いて摺動部材素材をめ
っきした場合、クラックがなく、機械的特性に優れた鉄
・リンめっき被膜を有する摺動部材が得られることを知
見し、本発明をなすに至ったものである。
以下、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明に係る摺動部材は、その摺動部分の一部、好まし
くは全部にリン含量が0.1〜9.9%(重量%)の鉄
・リンめっき被膜が形成されてなるものであシ、0.1
〜9.9チのリン含量を有する鉄・リンめっき被膜の形
成により、摺動部材の耐摩耗性及び耐焼付性を向上させ
たものである。この場合、第少ないかもしくは9.9%
よシ多いと耐焼付性が劣るため、本発明の目的を達成し
得ない。なお、リン含量のより好適な範囲は0.7〜6
チ、特に0.74〜2%である。また、鉄・リンめっき
被膜の膜厚は特に制限されないが、一般的には5〜15
0μ、特に10〜50μとすることが好ましい。なお、
めつき膜厚は耐摩耗性に優れた鉄・リンめっき被膜はど
薄くても十分な耐久性を得ることができる。
くは全部にリン含量が0.1〜9.9%(重量%)の鉄
・リンめっき被膜が形成されてなるものであシ、0.1
〜9.9チのリン含量を有する鉄・リンめっき被膜の形
成により、摺動部材の耐摩耗性及び耐焼付性を向上させ
たものである。この場合、第少ないかもしくは9.9%
よシ多いと耐焼付性が劣るため、本発明の目的を達成し
得ない。なお、リン含量のより好適な範囲は0.7〜6
チ、特に0.74〜2%である。また、鉄・リンめっき
被膜の膜厚は特に制限されないが、一般的には5〜15
0μ、特に10〜50μとすることが好ましい。なお、
めつき膜厚は耐摩耗性に優れた鉄・リンめっき被膜はど
薄くても十分な耐久性を得ることができる。
鉄・リンめっき被膜が形成される摺動部材素材の材質は
必ずしも限定されないが、通常のピストンの場合AC8
A−T6のアルミニウム合金鋳物等が用いられる。
必ずしも限定されないが、通常のピストンの場合AC8
A−T6のアルミニウム合金鋳物等が用いられる。
前記鉄・リンめっき被膜が形成された摺動部材を製造す
る方法としては、その素材の材質等に応じた公知の前処
理を施した後、素材に直接又は適宜な下地めっき被膜を
介して公知の鉄・リンめっき浴を用いてめっきを行なう
方法を採用することがズきるが、好ましくは2価の鉄イ
オンと次亜リン酸及び/又は次亜リン酸塩とアルミニウ
ムイオンとを含むめっき浴、2価の鉄イオンと亜すン酸
/亜リン酸塩を主成分としためつき浴、或いは上記両温
の混合浴を用いて摺動部材素材をめっきする方法を採用
することが有効であシ、これらのめつき浴を用いて電気
めっきを施した場合、断面にクラックのない鉄・リンめ
っき被膜が得られ、耐摩耗性を更に向上させることがで
きるものである・即ち、従来は鉄・リンめっき被膜を電
気めっきによシ得る場合、リン供給源として次亜リン酸
や次亜リン酸塩を用いためつき浴を使用しており、この
種のめつき浴は光沢のあるめっき被膜が得られるもので
あるが、その断面を観察するとクラックが多数発生して
いるものであった。しかし、リン供給源として次亜リン
酸や次亜リン酸塩を用いためつき浴にアルミニウムイオ
ンを添加するか、或いは次亜リン酸や次亜リン酸塩の代
シに亜リン酸や亜リン酸塩を使用した場合、鉄・リンめ
っき被膜に対するクラックの生成を防止することができ
、従って摺動部材の製造に好適に使用することができる
ものである。
る方法としては、その素材の材質等に応じた公知の前処
理を施した後、素材に直接又は適宜な下地めっき被膜を
介して公知の鉄・リンめっき浴を用いてめっきを行なう
方法を採用することがズきるが、好ましくは2価の鉄イ
オンと次亜リン酸及び/又は次亜リン酸塩とアルミニウ
ムイオンとを含むめっき浴、2価の鉄イオンと亜すン酸
/亜リン酸塩を主成分としためつき浴、或いは上記両温
の混合浴を用いて摺動部材素材をめっきする方法を採用
することが有効であシ、これらのめつき浴を用いて電気
めっきを施した場合、断面にクラックのない鉄・リンめ
っき被膜が得られ、耐摩耗性を更に向上させることがで
きるものである・即ち、従来は鉄・リンめっき被膜を電
気めっきによシ得る場合、リン供給源として次亜リン酸
や次亜リン酸塩を用いためつき浴を使用しており、この
種のめつき浴は光沢のあるめっき被膜が得られるもので
あるが、その断面を観察するとクラックが多数発生して
いるものであった。しかし、リン供給源として次亜リン
酸や次亜リン酸塩を用いためつき浴にアルミニウムイオ
ンを添加するか、或いは次亜リン酸や次亜リン酸塩の代
シに亜リン酸や亜リン酸塩を使用した場合、鉄・リンめ
っき被膜に対するクラックの生成を防止することができ
、従って摺動部材の製造に好適に使用することができる
ものである。
ここで、2価の鉄イオンと次亜リン酸及び/又は次亜リ
ン酸塩とアルミニウムイオンとを含有するめっき浴につ
いて更に詳述すると、2価の鉄イオンの供給源は特に制
限されないが、例示すると硫酸第1鉄、塩化第1鉄、ス
ルファミン酸第1鉄、ホウフッ化第1鉄などを挙げるこ
とができ、これらの1種を単独で又は2種以上を併用し
て使用することができる。また、2価の鉄イオンの含有
量も必ずしも限定されないが、めっき浴1L当シ20〜
801とすることが好ましい。
ン酸塩とアルミニウムイオンとを含有するめっき浴につ
いて更に詳述すると、2価の鉄イオンの供給源は特に制
限されないが、例示すると硫酸第1鉄、塩化第1鉄、ス
ルファミン酸第1鉄、ホウフッ化第1鉄などを挙げるこ
とができ、これらの1種を単独で又は2種以上を併用し
て使用することができる。また、2価の鉄イオンの含有
量も必ずしも限定されないが、めっき浴1L当シ20〜
801とすることが好ましい。
次亜リン酸や次亜リン酸塩は、鉄・リンめっき被膜に対
するリンの供給源として使用されるものであシ、その含
有量は要求する鉄・リンめっき被膜のリン含量等によっ
て相違するが、通常めっき浴1を当り NaHtPOz
’ 2Ht0 として0.01〜15 F、特に0.
05〜101とすることが好ましい。なお、次亜リン酸
塩としては、次亜リン酸ナトリウム等が使用し得る。こ
の場合、亜リン酸や亜リン酸塩を併用できる。
するリンの供給源として使用されるものであシ、その含
有量は要求する鉄・リンめっき被膜のリン含量等によっ
て相違するが、通常めっき浴1を当り NaHtPOz
’ 2Ht0 として0.01〜15 F、特に0.
05〜101とすることが好ましい。なお、次亜リン酸
塩としては、次亜リン酸ナトリウム等が使用し得る。こ
の場合、亜リン酸や亜リン酸塩を併用できる。
また、アルミニウムイオンの供給源としては、硫酸アル
ミニウム、塩化アルミニウム、アルミニウムミョウバン
等が挙げられるが、これに制限されるものではない。な
お、これらのアルミニウム化合物はその1種を単独で用
いてもよく、2種以上を併用するようにしてもよい。ま
た、本発明において、アルミニウムイオンの含有量はめ
っき液1を当90.05〜51.特に0.1〜2 Fと
することが好ましく、この範囲で良好なりラック発生防
止効果を有する。
ミニウム、塩化アルミニウム、アルミニウムミョウバン
等が挙げられるが、これに制限されるものではない。な
お、これらのアルミニウム化合物はその1種を単独で用
いてもよく、2種以上を併用するようにしてもよい。ま
た、本発明において、アルミニウムイオンの含有量はめ
っき液1を当90.05〜51.特に0.1〜2 Fと
することが好ましく、この範囲で良好なりラック発生防
止効果を有する。
更に、上記めっき浴には、必要によシミ導度塩として硫
酸アンモニウム、塩化アンモニウム等ヲ0〜200 f
/l、特に20〜150 t/l、…緩衝剤としてホウ
酸等を0〜60 f/l、特に20〜501/l、2価
或いは3価の鉄イオンの錯化剤として酸性フッ化アンモ
ニウム等を0〜201/l、特に1〜10 f/l、ま
た、耐摩耗性を向上させるために、チタン化合物やジル
コニウム化合物を0.1〜30 t7t、特に0.5〜
20y7を添加することができる。
酸アンモニウム、塩化アンモニウム等ヲ0〜200 f
/l、特に20〜150 t/l、…緩衝剤としてホウ
酸等を0〜60 f/l、特に20〜501/l、2価
或いは3価の鉄イオンの錯化剤として酸性フッ化アンモ
ニウム等を0〜201/l、特に1〜10 f/l、ま
た、耐摩耗性を向上させるために、チタン化合物やジル
コニウム化合物を0.1〜30 t7t、特に0.5〜
20y7を添加することができる。
なお、めっき浴の…は0.5〜3.5とすることが好ま
しい。
しい。
また、2価の鉄イオンと亜リン酸及び/又は亜″リン酸
塩を主成分とするめつき浴は、鉄・リンめっき被膜に対
するリンの供給源として亜′リン酸及び/又は亜リン酸
塩を使用するもので、これによシ上述したようにクラッ
クのない鉄・リンめっき有量は、要求する鉄・リンめっ
き被膜のリン含量等によシ相違し、また亜リン酸や亜リ
ン酸塩のめつき浴に対する溶解度によって制限されるが
、通常めっき浴1L当り NaHtPOa ・2)11
z0として0.01〜20f、特に0.1〜101とす
ることが好ましい。
塩を主成分とするめつき浴は、鉄・リンめっき被膜に対
するリンの供給源として亜′リン酸及び/又は亜リン酸
塩を使用するもので、これによシ上述したようにクラッ
クのない鉄・リンめっき有量は、要求する鉄・リンめっ
き被膜のリン含量等によシ相違し、また亜リン酸や亜リ
ン酸塩のめつき浴に対する溶解度によって制限されるが
、通常めっき浴1L当り NaHtPOa ・2)11
z0として0.01〜20f、特に0.1〜101とす
ることが好ましい。
なお、2価の鉄イオン、電導度塩iについては上述した
アルミニウム含有浴と同じであシ、またこの亜リン酸浴
にも必要によシアルミニウムイオンを含有させることが
できる。
アルミニウム含有浴と同じであシ、またこの亜リン酸浴
にも必要によシアルミニウムイオンを含有させることが
できる。
上述した鉄・リン電気めっき浴を用いて摺動部材素材を
めっきする場合、浴温は室温〜8O℃、特に30〜70
℃とすることができ、また陰極電流密度は0.5〜30
A/dtt?、、%K 2〜20 A/dm’トする
ことができる。更に、撹拌は必ずしも必要とシナいが、
カソードロッカー、スターラーによる浴撹拌を採用する
こともできる。なお、陽極には一般に鉄板が用いられる
。
めっきする場合、浴温は室温〜8O℃、特に30〜70
℃とすることができ、また陰極電流密度は0.5〜30
A/dtt?、、%K 2〜20 A/dm’トする
ことができる。更に、撹拌は必ずしも必要とシナいが、
カソードロッカー、スターラーによる浴撹拌を採用する
こともできる。なお、陽極には一般に鉄板が用いられる
。
ここで、アルミニウムイオン添加効果について、ピスト
ンスカートに上郡己のめつき浴を用いてめっきを行なっ
た場合の結果をもとに更に説明する。
ンスカートに上郡己のめつき浴を用いてめっきを行なっ
た場合の結果をもとに更に説明する。
内燃機関のピストンの如く、爆発圧力および慣性力が作
用した状態では弾性変形して作動する摺動部材では、従
来の鉄・リンめっき被膜のように柔軟性が不足している
めっき被膜をピストンスカートに形成した場合、作動中
の母材の弾性変形にめっき被膜が追従できなくなると、
第1段階としてめっき被膜中にクラックが発生する。こ
のクラックは被膜に平行なものと垂直方向のものとがあ
る。
用した状態では弾性変形して作動する摺動部材では、従
来の鉄・リンめっき被膜のように柔軟性が不足している
めっき被膜をピストンスカートに形成した場合、作動中
の母材の弾性変形にめっき被膜が追従できなくなると、
第1段階としてめっき被膜中にクラックが発生する。こ
のクラックは被膜に平行なものと垂直方向のものとがあ
る。
第2段階では、このクラックが進展し、平行なりラック
は表面にまで進むと、めっき被膜からの帝1離になり、
垂直方向のクラックは母材にまで進むと、母材からの剥
離になる。第3段階では、刷1離片がピストンスカート
とシリンダボアとの摺動面間を移動する時に、めっき被
膜を引掻き、スカ−卜の摺動方向に大きな損傷として発
展し、いわゆるビストンスカッフという損傷につながる
。これを防ぐには母材の変形に追従できる程度の柔軟性
を備えためつき被膜に改良すれば良いわけで、このため
には、本発明の場合めっき浴中へのアルミニウムイオン
の添加によって結晶粒を微細化し、伸びを出すようにし
たことで目的を達成した。この効果については、実機試
験でも確認でき、めっき浴中へのアルミニウムイオンの
一添加によって、ビストンスカッフを防止することがで
きた。
は表面にまで進むと、めっき被膜からの帝1離になり、
垂直方向のクラックは母材にまで進むと、母材からの剥
離になる。第3段階では、刷1離片がピストンスカート
とシリンダボアとの摺動面間を移動する時に、めっき被
膜を引掻き、スカ−卜の摺動方向に大きな損傷として発
展し、いわゆるビストンスカッフという損傷につながる
。これを防ぐには母材の変形に追従できる程度の柔軟性
を備えためつき被膜に改良すれば良いわけで、このため
には、本発明の場合めっき浴中へのアルミニウムイオン
の添加によって結晶粒を微細化し、伸びを出すようにし
たことで目的を達成した。この効果については、実機試
験でも確認でき、めっき浴中へのアルミニウムイオンの
一添加によって、ビストンスカッフを防止することがで
きた。
次に、次亜リン酸浴と亜リン酸浴の効果について説明を
加えると、めっき浴中への添加−龍とめつき被膜中のリ
ン含量との関係に差があり、第3図から明らかなように
、次亜リン酸浴の方が浴中への添加量が同じ場合にめっ
き被膜中のリン含量が高い。耐焼付性、耐摩耗性からの
最適リン含量は0.74〜2%なので、最適範囲のめつ
き被膜を安定して得るには、亜リン酸浴の方がよυ良好
であシ、大量生産に適している。
加えると、めっき浴中への添加−龍とめつき被膜中のリ
ン含量との関係に差があり、第3図から明らかなように
、次亜リン酸浴の方が浴中への添加量が同じ場合にめっ
き被膜中のリン含量が高い。耐焼付性、耐摩耗性からの
最適リン含量は0.74〜2%なので、最適範囲のめつ
き被膜を安定して得るには、亜リン酸浴の方がよυ良好
であシ、大量生産に適している。
リン含量0.1〜9.9チの鉄・リンめっき被膜が施こ
された摺動部材は、鉄・リンめっき被膜を形成した後、
そのまま使用してもよいが、必要によシ適宜な後処理を
行なった後、使用するようにしてもよい。このような後
処理としては、めっき被膜を例えば200〜700℃で
1〜2時間熱処理を行なってめっき被膜の硬度を上げる
方法、めっき被膜を焼入れして硬度を上げる方法、めっ
き被膜に窒化、ホウ化等浸透処理を施す方法、めっき被
膜上に更に潤滑性被膜、例えば錫めっき被膜、鉛めっき
被膜を形成する方法などが挙げられる。
された摺動部材は、鉄・リンめっき被膜を形成した後、
そのまま使用してもよいが、必要によシ適宜な後処理を
行なった後、使用するようにしてもよい。このような後
処理としては、めっき被膜を例えば200〜700℃で
1〜2時間熱処理を行なってめっき被膜の硬度を上げる
方法、めっき被膜を焼入れして硬度を上げる方法、めっ
き被膜に窒化、ホウ化等浸透処理を施す方法、めっき被
膜上に更に潤滑性被膜、例えば錫めっき被膜、鉛めっき
被膜を形成する方法などが挙げられる。
本発明の摺動部材は、耐摩耗性、耐焼付性が良好テあシ
、例えばピストン、ピストンリング、ベアリング、シリ
ンダデア、ピストンロッド、シャフト、シフトフォーク
、キャプレタスロットルバルブ、クラッチハウジング、
ブレーキドラム、クラッチダイヤフラム、スプリング等
として適用されるが、その相手方の部材の材質は必ずし
も制限されない。しかしながら、相手方の部材の材質と
しては特にA390・T6ハイシリコンアルミニウム合
金を用いることが好ましく、これKよシ本発明摺動部材
の効果が一層有効に発揮される。
、例えばピストン、ピストンリング、ベアリング、シリ
ンダデア、ピストンロッド、シャフト、シフトフォーク
、キャプレタスロットルバルブ、クラッチハウジング、
ブレーキドラム、クラッチダイヤフラム、スプリング等
として適用されるが、その相手方の部材の材質は必ずし
も制限されない。しかしながら、相手方の部材の材質と
しては特にA390・T6ハイシリコンアルミニウム合
金を用いることが好ましく、これKよシ本発明摺動部材
の効果が一層有効に発揮される。
以下、実施例と比較例を示し、本発明を更に具体的に説
明する。
明する。
〔実施例1〕
AC8A−T6 アルミニウム合金にて形成されたピス
トン材を使用し、アルミニウム素材への通常の前処理(
亜鉛置換、ストライクめっき)をした後、下記組成の鉄
・リンめっき浴を用いて30μの鉄・リンめっき被膜(
リン含量1.0%)を形成した。
トン材を使用し、アルミニウム素材への通常の前処理(
亜鉛置換、ストライクめっき)をした後、下記組成の鉄
・リンめっき浴を用いて30μの鉄・リンめっき被膜(
リン含量1.0%)を形成した。
次に、得られた摺動部材を電解研摩または化学研摩でエ
ツチング処理したA390・T6アルミニウム合金シリ
ンダ?ア材と組合せ、後述する摩耗及び焼付試験を行な
った。
ツチング処理したA390・T6アルミニウム合金シリ
ンダ?ア材と組合せ、後述する摩耗及び焼付試験を行な
った。
Fe50< ” 7HtO250”;i/1(NH4)
tsO4100tt NaHtPOs @ 2H!O1tt PH2,1 浴 温 60℃ Dk 4 A/dtrl 〔実施例2〕 AC8A−T6 アルミニウム合金にて形成されたピス
トン材を使用し、アルミニウム素材への通常の前処理(
亜鉛置換、ストライクめっき)をした後、下記組成の鉄
・リンめっき浴を用いて30μの鉄・リンめっき被膜(
リン含量4.θ%)を形成した。
tsO4100tt NaHtPOs @ 2H!O1tt PH2,1 浴 温 60℃ Dk 4 A/dtrl 〔実施例2〕 AC8A−T6 アルミニウム合金にて形成されたピス
トン材を使用し、アルミニウム素材への通常の前処理(
亜鉛置換、ストライクめっき)をした後、下記組成の鉄
・リンめっき浴を用いて30μの鉄・リンめっき被膜(
リン含量4.θ%)を形成した。
次に、得られた摺動部材を電解研摩または化学研摩でエ
ツチング処理したA390・T6アルミニウム合金シリ
ンダメア材と組合せ、後述する摩耗及び焼付試験を行な
った。
ツチング処理したA390・T6アルミニウム合金シリ
ンダメア材と組合せ、後述する摩耗及び焼付試験を行な
った。
鉄・リンめっき浴組成及びめっき条件
FeC1z ” 4H20160f/1(NH4)ts
O+ 100 1r H8BO,20// NH4F−I(F 5 /’ Att (SO4)3・14−18Ht0 5 1Na
HtPOz ” Hto 3 ttpH1,4 浴 温 60°C Dk 4A/dm” 〔実施例3〕 実施例1のめつき浴にに2 Ti Fs 2.0 ?/
Lを加えた浴を用いた以外は実施例と同様にして試験を
行なった。
O+ 100 1r H8BO,20// NH4F−I(F 5 /’ Att (SO4)3・14−18Ht0 5 1Na
HtPOz ” Hto 3 ttpH1,4 浴 温 60°C Dk 4A/dm” 〔実施例3〕 実施例1のめつき浴にに2 Ti Fs 2.0 ?/
Lを加えた浴を用いた以外は実施例と同様にして試験を
行なった。
〔比較例1〕
AC8A−T6 アルミニウム合金ピストン材とFe1
2のねずみ鋳鉄シリンダボア材とを組合せ、後述する摩
耗及び焼付試験を行なった。
2のねずみ鋳鉄シリンダボア材とを組合せ、後述する摩
耗及び焼付試験を行なった。
〔比較例2〕
AC8A−T6 アルミニウム合金ピストン材と電解研
摩でエツチング処理したA390・T6アルミニウム合
金シリンダデア材とを組合せ、後述する摩耗試験を行な
った。
摩でエツチング処理したA390・T6アルミニウム合
金シリンダデア材とを組合せ、後述する摩耗試験を行な
った。
〔比較例3〕
鉄めっき被膜を30μ形成したAC8A−T6 のアル
ミニウム合金ピストン材と電解研摩でエツチング処理し
たA390・T6アルミニウム合金シリンダがア材とを
組合せ、後述する摩耗及び焼付試験を行なった。
ミニウム合金ピストン材と電解研摩でエツチング処理し
たA390・T6アルミニウム合金シリンダがア材とを
組合せ、後述する摩耗及び焼付試験を行なった。
摩耗試験はLFW−1摩擦摩耗試験機を使用し、すベシ
速度0.3m/i戒、面圧4o0ky/−の条件で摩耗
深さを評価した。また、焼付試験は機械試験新式摩擦摩
耗試験機を使用し、すベシ速度1 m / seeの条
件で焼付荷重を評価した。結果を第1表及び第2表に示
す。
速度0.3m/i戒、面圧4o0ky/−の条件で摩耗
深さを評価した。また、焼付試験は機械試験新式摩擦摩
耗試験機を使用し、すベシ速度1 m / seeの条
件で焼付荷重を評価した。結果を第1表及び第2表に示
す。
第1表
第1図はめつき被膜中のリン含量と摩耗深さとの関係を
示すグラフ、第2図はめつき被膜中のリン含(itと焼
付き荷重との関係r示すグラフ、第3図はめつき被膜中
のリン含量とめつき浴中の次亜リン酸又は亜リン酸との
関係を示すグラフである。 出願人 トヨタ自動車株式会社 上村工業株式会社 代理人 弁理士 小島隆司
示すグラフ、第2図はめつき被膜中のリン含(itと焼
付き荷重との関係r示すグラフ、第3図はめつき被膜中
のリン含量とめつき浴中の次亜リン酸又は亜リン酸との
関係を示すグラフである。 出願人 トヨタ自動車株式会社 上村工業株式会社 代理人 弁理士 小島隆司
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、リン含量が0.1〜9.9重量−の鉄・リンめっき
被膜を形成してなることを特徴とする摺動部材。 2.2価の鉄イオンと、次亜リン酸及び/又は次亜リン
酸塩と、アルミニウムイオンとを含有する鉄・リン電気
めっき浴を用いて摺動部材素材にリン含量が0.1〜9
.9重量%の鉄・リンめっき被膜を形成することを特徴
とする摺動部材の製造方法。 3.2価の鉄イオンと、亜リン酸及び/又は亜リン酸塩
とを主成分とする鉄・リン電気めっき浴を用いて摺動部
材素材にリン含量が0.1〜9.9重量−の鉄・リンめ
っき被膜を形成することを特徴とする摺動部材の製造方
法。 4、 アルミニウムイオンを含有させた亜リン酸及び/
又は亜リン酸塩を含む鉄・リン電気めつき浴を用いて摺
動部材素材にリン含号が0.1〜9.9重i%の鉄・リ
ンめっき被膜を形成することを特徴とする特許請求の範
囲第3項記載の摺動部材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24168283A JPS60131999A (ja) | 1983-12-21 | 1983-12-21 | 摺動部材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24168283A JPS60131999A (ja) | 1983-12-21 | 1983-12-21 | 摺動部材及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60131999A true JPS60131999A (ja) | 1985-07-13 |
Family
ID=17077946
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24168283A Pending JPS60131999A (ja) | 1983-12-21 | 1983-12-21 | 摺動部材及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60131999A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60131994A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-13 | C Uyemura & Co Ltd | 鉄・リン電気めつき浴 |
JPS60131993A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-13 | C Uyemura & Co Ltd | 鉄・リン電気めつき浴 |
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Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS51126935A (en) * | 1975-04-30 | 1976-11-05 | Riken Piston Ring Ind Co Ltd | Abrasionnresistant and antiiseizing surface layer for aluminum alloy sliding members |
JPS60131994A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-13 | C Uyemura & Co Ltd | 鉄・リン電気めつき浴 |
JPS60131993A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-13 | C Uyemura & Co Ltd | 鉄・リン電気めつき浴 |
-
1983
- 1983-12-21 JP JP24168283A patent/JPS60131999A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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