JPS599748B2 - 空気計量装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は空気計量装置に関し、特に内燃機関内で燃焼す
る混合物の空気対燃料比を制御する手段と共に使用する
装置に関する。

内燃機関特に自動車エンジンの排気処理は主要な公害問
題となってきた。

そして、エンジンの排気を介して大気に入る燃焼生成物
内に見出される若干の物質に対する排気規則が制定され
、しかもこれら物質で最も重要なものは炭化水素、一酸
化炭素及び窒素である。

排気管理規則に合わせるため、触媒コーバータやサーマ
ルリアクタ等、自動車エンジンと共に使用して大気中に
放出される好ましくない物質の量を規定限度以下に減少
させるための、各種の公害防止装置が開発された。

公害防止装置により不要物質を最も効果的に除くことは
、エンジン内で燃焼する空気と燃料の混合物について空
気対燃料比の狭い範囲内でエンジンが動作した時達せら
れることが判明した。

その結果、エンジン内で燃焼する混合物の空気対燃料比
をこの値以内に維持しようとする多くのシステムが開発
された。

この種のシステムは、例えば米国特許第３，９ ３ ９
，６ ５ ４号、第３，９ ４ ６，１ ９ ８号、第
３，９ ４ ９，５ ５ １号および第３，９ ６ ３
，０ ０ ９号で開示された。

これらの特許で開示されたシステムは、燃焼する混合物
の空気対燃料比を、除去に対して最大能率が得られる範
囲内に維持しようとするものであるが、これは普通空気
対燃料比を連続的に調節することによってのみ達せられ
るものである。

更に、しばしば過剰調節が起ってこれが更に追加的修正
を必要とし、且つシステムがエンジンの動作特性の過渡
的変化に応じて何も必要のない時調節を行なう。

本発明のいくつかの目的の内、内燃機関内で燃焼する混
合物の空気対燃料比の制御に有用なことに加えて、キャ
ブレタ内の第１、第２両燃料系統に流れる空気量を同時
に計量するような装置の提供、両燃料系統に流れる空気
量を信頼性をもって確実に計量するような装置の提供、
及び経済的に製造され且つ設置及び操作の容易な装置の
提供等を指摘することができる。

要約すれば、本発明の装置は内燃機関用のキャブレタの
２燃料系統に供給する空気量を同時に計量するものであ
る。

キャブレタは内部に少なくとも１つの空気通路を有しそ
れを通してエンジンに空気が吸い込まれる。

燃料源からの燃料は、燃料系統を通してキャブレタに供
給されキャブレタを通過する時空気と混合され、又キャ
ブレタは２つの導管を有しそれを通して燃料系統に空気
が導入される。

本装置はキャブレタの空気通路につながる空気入口を有
する１つのチャンバ及び導管につながる複数の空気出口
から成る。

電気的に操作されるバルブが各空気出口を選択的に開閉
し、又各バルブに選択的に電流を供給し、それにより１
つ又はそれ以上の空気出口を開き、よって空気通路から
導管に空気を供給し且つ燃料系統へ流れる空気量を制御
する手段が設けられている。

その他の目的及び特性については以下部分的に明らかに
なり又部分的に指摘されるであろう。

次に第１図について説明する。

内燃機関Ｅの空気対燃料比を、エンジン（機関〕が種々
の荷重の状態で動作している場合に、実質的に所定の比
に維持するように制御する装置を、全体的に符号１で示
してある。

エンジンＥは空気通路５を有するキャブレタ３を備え、
これを通してエンジンに空気が吸い込まれ、また燃料Ｆ
は少なくとも１つの燃料系統を経てタンク７からキャブ
レタに供給され、キャブレタを通過する空気と混合され
る。

キャブレタはまたそれを通る空気の流量を制御するスロ
ットルバルブＴＶおよび圧力差をつくるベンチュリ管１
０を有し、それにより燃料系統９を経て燃料Ｆが吸い込
まれて空気と混合され、すべて公知のように空気と燃料
の混合物が生成される。

更にキャブレタ３は導管１１を有しこれを通して以下述
べる燃料系統９に空気を導入する。

更にエンジンＥは混合された空気と燃料の燃焼室１３お
よび燃焼生成物を排出する排気装置１５を有する。

全体的に１７で示した空気計量ユニットは、混合物の空
気対燃料比を制御するため、導管１１を通して燃料系統
９に導入される空気量を計量する。

このユニットは空気通路５につながる空気人口１９及び
複数の空気出口、例えば第１図で示した３つの出口０１
ないし０３を有する。

これらの空気出口は全体的に２１で示した装置から成り
、且つ各空気出口は流出室２２を介して導管１１につな
がっている。

通路５を通ってキャブレタ３に入る空気の一部分は通路
の側壁の開口２５を経て導管２３に入り、そして入口１
９を通って空気計量ユニット１７に入る。

この空気は計量ユニットの流入室２７に入り出口及び流
出室２２を通って出る。

流出室２２は隔壁２８によって流入室２７と隔てられ又
空気出口はこの隔壁に形成されている。

装置２１の各空気出口は大きさが異なっており、その寸
法は小形（出口０１の寸法）から大形（出口０３の寸法
）まで所定の割合で増加している。

もつと明確に言えば、装置２１はｎ個の空気出口（この
例では５個）から成りどの空気出口の寸法もＯ Ｘ＝Ｏ
１・２Ｘ−１の式で定められ、ここにＯｘは求めようと
する出口の寸法、０１は１組の内最小の出口の寸法であ
りＸは１とｎの間の値をもつ正の整数である。

この式を用いると出口０２は出口０１の寸法の２倍に、
また出口０３は出口０１の寸法の４倍になるように定め
られる。

ソレノイドバルブ２９が各空気出口を選択的に開閉し、
バルブ２９Ａは出口０１を開閉し、バルブ２９Ｂは出口
０２を、又バルブ２９Ｃは出口０３を開閉する。

各バルブはソレノイドバルブであってそれぞれ巻線３０
Ａないし３０Ｃを有し、またバルブ部材３１Ａないし３
１Ｃはそれぞれ閉鎖位置に向けて付勢されている。

以下述べるように各バルブの巻線３０には選択的に電流
が供給され、バルブ部材３１を開いた位置に移動する。

電流を供給するバルブの数に従って、装置２１の空気出
口の１つ又はそれ以上を開き、それにより通路５から導
管１１に空気を供給し且つ燃料系統９に向って流れる空
気量を制御する。

導管１１を通してより多くの空気が燃料系統９に入ると
、系統を通る燃料の流量が低下し、従って空気と混合す
る燃料が少なくなって生成混合物の空気対燃料比が増加
する（即ち混合物が薄くなる）。

導管１１を通って燃料系統９に入る空気が少ない時は燃
料の流入量は増加し、より多くの燃料が空気と混合され
て空気対燃料比が減少する（即ち混合物が濃くなる）。

空気計量ユニット１７はキャブレタ３の一部分として形
成してもよく、またはエンジンＥ及びキャブレタに対し
便利な位置に設けた別個のユニットであってもよいこと
は理解できよう。

排気装置１５から排出される燃焼生成物の中には遊離酸
素があり、この酸素の量はチャンバ１３、内で燃焼した
混合物の空気対燃料比の関数であり、即ち、混合物が濃
くなればなる程燃焼生成物中の遊離酸素が少なく、また
混合物が薄ければ薄い程遊離酸素が多くなる。

燃焼生成物中の酸素の存在は酸素感知器３３により感知
されこれから酸素含有量を示す第１電気信号Ｓ１が出さ
れる。

第１図で示した点線ＲＥＦは所定の空気対燃料比での燃
焼生成物内の酸素含有量を表わす。

感知器３３は排気系統内に置かれた検出器３５を含み酸
素含有量に応じて電圧を発生し、その振幅は酸素含有量
の関数でありそれに逆比例する。

即ち排気系統に酸素が多ければ多い程（混合物が薄い）
発生電圧の振幅は小さく、又その逆も同じである。

この検出器は酸化ジルコニウム型検出器又は他の任意の
酸素検出器でもよい。

検出器３５によって発生した電圧は増幅器３７で増幅さ
れ，アナログ信号である第１電気信号Ｓ１を出す。

比較器３９は電圧比較器であって、第１電気信号８１（
信号振幅）ヲ所定基準レベルＶｒｅｆ（１つの電圧レベ
ル）と比較する。

このＶｒｅｆはエンジンＥが第１及び第２信号エレメン
トを有する第２電気信号を発生するように動作する所定
の空気対燃料比の値の関数である。

第２電気信号の第１信号エレメント（高いロジック）は
混合物の空気対燃料比が所定レベルより大きい（信号Ｓ
１の振幅が基準電圧レベルより小さい）時発生し、第２
信号エレメント（低いロジック）はこの比が前記値より
小さい（信号Ｓ１の振幅が基準電圧レベルより大きい）
時発生する。

１つの信号エレメントから他への遷移Ｔは信号Ｓ１の振
幅が大きい値から基準電圧振幅以下に変った時発生し、
又その逆も同様である。

制御器４１は第２電気信号Ｓ２に応答して空気計量ユニ
ット１７のソレノイドバルブ２９に選択的に電流を供給
する。

その結果装置２１の１つ又はそれ以上の空気出口が開い
て通路５から導管１１に導入される空気量が制御される
。

この制御器は可逆的積算制御カウンタ４３およびカウン
タ制御器４５を含む。

カウンタ制御器は、制御カウンタの数値を増加及び減少
させるように第２電気信号の第１及び第２信号エレメン
トに応答する。

制御カウンタの数値は、導管１１に導入する空気を少な
くして空気・燃料混合物を濃くする時は増加させ、導管
により多くの空気を導入して混合物を薄くする時は減少
させる。

タイミング・ユニット４７は複数の信号エレメントを有
するタイミング信号Ｓｔを発生し、これをカウンタ制御
器４５を経て制御カウンタ４３のカウント入力を供給し
、このカウンタを増減させる。

制御カウンタの数値は、第２電気信号の第１信号エレメ
ントがカウンタ制御器４５に供給された時はタイミング
信号のエレメントにより増加され、また第２電気信号の
第２信号エレメントがカウンタ制御器に供給された時は
タイミング信号エレメントにより減少される。

制御器４１は更にインタフェース回路４９を含み、これ
に対し制御カウンタ４３がその数値を表わすデジタル信
号を供給する。

インタフェース回路４９は空気計量ユニット１７のソレ
ノイドバルブに電流を供給するようにデジタル信号に応
答する。

制御器４１は第２電気信号に応答し、第２電気信号に１
つの信号エレメントから他への遷移Ｔがあった時、即も
制御カウンタ４３の数値か減少する代りに増加し又はそ
の反対の場合、デジタル信号の変化を起す。

これはインタフェース４９に供給されるデジタル信号及
びインタフェース回路路系により電流が供給されるソレ
ノイドバルブに変化を起す。

その結果として、装置２１内のそれまで閉じていた空気
出口の何れかが開き、又その逆が起って、導管１１に導
入される空気量が、空気対燃料比を実質的に所定値に維
持するに必要なだけ変化する。

このように制御器４１からの制御信号の変化が燃料系統
９に導入される空気量を調節する。

チャンバ１３内で燃焼する混合物の空気対燃料比はこの
ように変化し又所望の値に制御される。

第２電気信号は制御器４１に供給されるほかサンプラ５
１によって検査される。

このサンプリングは、第２電気信号の信号エレメントが
生じた時開始されて所定時間の間起り、その目的は信号
エレメント間の遷移がその期間内で起るかどうかを決定
するためである。

タイミング信号Ｓｔのエレメントは、時間信号エレメン
トに応答する遅延カウンタ５３を含むサンプラ５１に供
給される。

これはゼロから、例えば２でもよいが、所定値までカウ
ントして所定値に達するまでカウンタ制御器４５が制御
カウンタ４３の数値を増加又は減少させるのを禁ずるた
めにする。

遅延カウンタ５３はカウンタ制御器４５に遅延信号Ｓｄ
の第１及び第２信号エレメントを供給する。

遅延信号の第１信号エレメントは遅延カウンタ５３の数
値が所定値より小さい時カウンタ制御器４５に供給され
、遅延信号の第２信号エレメントは所定カウント数値に
達した時カウンタ制御器に供給される。

カウンタ制御器４５に第１信号エレメントが供給された
時、以下述べるように、カウンタ制御器は制御カウンタ
４３に対し時間信号エレメントを送るのを止められ、カ
ウンタの数値は変らない。

遅延信号の第２信号エレメントがカウンタ制御器４５に
供給された時だけ制御カウンタ４３の数値が増加又は減
少する。

更に、サンプラ５１は第２電気信号の信号エレメント間
のそれぞれの遷移に応ずる遅延カウンタ用リセット回路
５５を含み、遅延カウンタの数値をゼロにリセットする
。

従って、もし第２電気信号の信号エレメント間の遷移が
所定時間内に、即ち遅延カウンタ５３のカウント数値が
２に達する前に起ったとしたら、カウンタ制御器４５は
止められたままである。

なぜならそれはなお遅延信号の第１信号エレメントを供
給されていて制御カウンタ４３の数値又は電流が供給さ
れる空気計量ユニット１７のソレノイドバルブに変化が
ないからである。

このようにして、所定時間内に信号エレメント間の遷移
が生じないなら、制御器４１はサンプラ５１に応答して
制御信号のみに変化を起す。

もしこの期間内で遷移が生じたら制御信号には変化が起
らず導管１１に導入される空気量は同じである。

このサンプリング特性の重要性は燃焼混合物の空気対燃
料比を連続的に調節することを要しないことである。

このようにして、例えば、一時的又は過渡的変動が起っ
ても実際上不必要である場合は調節が行なわれず、且つ
そのままでは過渡的変動が終った後に起り得る２次的調
整の必要がなくなる。

調整を行なう前に所定値について空気対燃料比の「見直
し」を行なうことによって、装置は長期的変化に対して
のみ応答する。

そして排気生成物からの最も効果的物質除去が例えばエ
ンジンの排気系統の触媒的変換装置により行なわれる程
度まで空気対燃料比を復帰させることが実際的に必要な
時だけに、空気対燃料比について調節を行なう。

第３図を参照して、検出器３５によって生じた電圧は、
抵抗器Ｒ１と蓄電器Ｃ１から成るろ波回路網に供給され
、そして蓄電器ＣＡを含む演算増幅器である増幅器３７
の１つの入力（非反転入力）に加えられる。

この増幅器は電界効果トランジスタＦＥＴの人力回路を
もつことが好ましく、これは検出器に実質的に電流がゼ
ロの負荷を課することになる。

この増幅器の利得は１対の抵抗器Ｒ２とＲ３及び帰還蓄
電器Ｃ２により決定される。

増幅器３７の出力側から第１電気信号Ｓ１が出され、そ
れは抵抗器Ｒ４と蓄電器Ｃ３から成るろ波回路網を介し
て演算増幅器の反転入力即ち比較器３９の１つの入力に
与えられる。

この比較器は第２の入力を有しそれには基準レベル電圧
Ｖｒｅｆが加えられる。

このレベルは１対の抵抗器Ｒ５とＲ６から成る分割回路
網によって生じた電圧であって、例えば正規組成点での
混合物の空気対燃料比を表わすものである。

この比較器回路は更に帰還抵抗器Ｒ７及び引出し抵抗器
Ｒ３を含む。

第２電気信号の第１及び第２信号エレメントは比較器３
９の出力から供給される。

第１電気信号は比較器の反転入力に与えられるので、第
２電気信号の第１信号エレメント、高いロジックは、第
１電気信号振幅が基準電圧振幅より小さい時発生し、又
第２信号エレメント、低いロジックは、第１電気信号振
幅が基準電圧振幅を越えた時発生する。

０ 既に述べたようにサンプラ５１は遅延カウンタ５３
及びカウンタのリセット回路系５５を含む。

カウンタ５３はそれぞれ１対のフリツプフロツプ回路Ｆ
Ｆ，とＦＦ２から成る２段２進形カウンタである。

フリツプフロツプ回路ＦＦ１へのデータ入力は接地され
ているが、フリツプフロツプ回路ＦＦ２のデータ入力は
フリツプフロツプ回路ＦＦ１の互出力に接続されている
。

遅延信号Ｓｄのエレメントはフリツプフロツプ回路ＦＦ
２の互出力からカウンタ制御器４５に供給されている。

カウンタのリセット回路系５５は１対のダイオードＤ１
とＤ２、及び抵抗器Ｒ９と蓄電器Ｃ４及び抵抗器ＲＩＯ
と蓄電器Ｃ５からそれぞれ構成された１対のＲ−Ｃ回路
網を含む。

蓄電器Ｃ４の片側は比較器３９の出力に接続し、蓄電器
Ｃ５の片側は比較器３９により供給された第２電気信号
を反転させるＮＯＲ−ゲートＧ１の出力に接続されてい
る。

ダイオードＤ１及びＤ２のカソードは共通に接続されて
フリツプフロツプ回路ＦＦ１のセット入力とフリツプフ
ロツプ回路ＦＦ２のリセット入力に接続される。

更にカソードは抵抗器Ｒｌｌを介しＮＯＲゲートＧ２の
出力に接続してあり、その機能は以下で説明する。

抵抗器Ｒ，とＲＩＯの値はそれぞれ抵抗器Ｒｌｌよりほ
ぼ１００倍大きい。

ゲートＧ２の論理出力が低いと第２電気信号の信号エレ
メント間の各遷移は、フリツプフロツプＦＦ，のセット
入力及びフリツプフロツプＦＦ２のリセット入力に加え
られる正パルスをつくる。

各フリツプフロツプ回路のクロツク入力に供給されたタ
イミング信号Ｓｔの１つのエレメントはこの時フリツプ
フロツプ回路ＦＦ１の低いＱ出力となり、又フリツプフ
ロツプ回路ＦＦ２の尚いＱ出力となる。

これはカウンタ５３のリセット状態である。

タイミング信号の次のエレメントがフリツプフロツプ回
路のクロック入力に供給された時、フリツプフロツプ回
路ＦＦ１の４出力は低い状態から高い状態になる。

なぜならフリツプフロツプ回路へのデータ入力が低いか
らである。

併しフリツプフロツプ回路ＦＦ２の出力は高いままであ
る。

？イミング信号の第２又は次の信号エレメントがフリツ
プフロツプ回路のクロック入力に供給された時、フＩＪ
＋７プフロツプ回路ＦＦ２のＱ出力は低くなる。

なぜならフリツプフロツプ回路へのデータ入力がこの時
は高いからである。

併しフリツプフロツプ回路ＦＦ１のＱ出力は高いままで
ある。

フリツプフロツプ回路のクロツク入力に供給されたタイ
ミング信号の次の信号エレメントは、状態の先行シーケ
ンスが反復されるようにフリツプフロツプがリセットさ
れない限り、どちらのフリツプフロツプ回路のＱ出力に
も変化を来たさない。

高いロジックに相当する遅延信号の第１信号エレメント
は、遅延カウンタ５３がリセットされた後は、第２タイ
ミング信号エレメントがフリツプフロツプ回路のクロッ
ク入力に供給されるより前に、フリツプフロツプ回路Ｆ
Ｆ２のＱ出力ｌこあらわれる。

低いロジックに相当する遅延信号の第２信号エレメント
は、カウンタがリセットされた後は、第２タイミング信
号エレメントがフリツプフロツプ回路に供給された時か
らカウンタが再びリセットされるまで、フリツプフロツ
プ回路ＦＦ２のＱ出力に表われる。

タイミングユニット４７によって発生してサンプラ５１
に供給されるタイミング信号のエレメントは、タイミン
グユニット内の結合点５７に表われる。

タイミングユニットはタイミング蓄電器Ｃ６を含み、も
しこの蓄電器が放電したと仮定すると、高いロジックに
相当する電圧がこの結合点に表われ、抵抗器Ｒｊを介し
て供給される。

蓄電器Ｃ６は抵抗器ＲＣを介して負に充電されこの蓄電
器の充電レベルは、演算増幅器の非反転入力である比較
器５８の１つの入力に加えられる。

蓄電器Ｃ６の所定充電レベルに相当する基準電圧が比較
器の第２人力（増幅器の反転入力）に加えられ、この電
圧はＮＰＮＩ−ランジスタＱ１が導通性であってＮＯＲ
ゲートＧ３が高い価の時、それぞれ１対の抵抗器Ｒ１と
Ｒ１３から成る分割回路網を介して発生したものである
。

トランジスタＱ１のベース電圧はそれぞれ１対の抵抗器
Ｒ１４とＲ１５を通して供給され且つ蓄電器Ｃ６が放電
するとこのトランジスタは導電性となる。

蓄電器Ｃ６と電気的接地部の間にＰＮＰ ｝ランジスタ
Ｑ２が接続されておりこれは結合点５７に高いロッジが
表われた時偏倚されて非導通になる。

比較器５８の出力は抵抗器Ｒ１６を介してトランジスタ
Ｑ２のベースに接続されている。

蓄電器Ｃ６が放電すると比較器５８の出力から高いロジ
ックが供給される。

なぜなら比較器の非反転入力部での、蓄電器放電レベル
に相当する電圧レベルが基準電圧を越えるからである。

蓄電器Ｃ６が充電されるとこの電圧レベルは低下し結果
的に基準レベル以下に落ちる。

これが起った時、比較器５８の論理出力は低下して結合
点５７の電圧を低下させる。

トランジスタＱ１は蓄電器Ｃ７を介して比較器の低出力
に接続されているので非導通状態になるが、トランジス
タＱ２は導通状態に偏倚される。

トランジスタＱ２が導通すると蓄電器Ｃ６は抵抗器Ｒ１
７を通して放電する。

蓄電器Ｃ８及びｑを通しこの比較器５８の非反転入力へ
の正帰還は比較器出力信号の完全な高から低ヘの遷移を
行なわせる。

この低いロジックは蓄電器Ｃ７が充電されトランジスタ
Ｑ１が導通状態に切りかわるまで続く。

この期間中蓄電器Ｃ６は完全に放電し且つトランジスタ
Ｑ１が再度導通した時基準レベルが再び比較器５８の反
転入力に加わり、比較器出力のロジックを低から高へと
遷移を起させる。

これはトランジスタＱ２を非導通にし且つ蓄電器Ｃ６を
再び充電し始める。

結合点５７では、タイミング信号の負極性パルス又は信
号エレメントが生じてフリツプフロツプ回路ＦＦ，及び
ＦＦ２のクロツク入力に供給される。

第２図及び第４図を参照して、空気計量ユニット１７（
第２図）と共に同ユニットに使用する制御器４１の回路
系統（第４図）を示す。

この発明は、第２図で示すようにキャブレタ３は２つの
燃料供給系統即ち高速度（メイン）系統９Ａと低速度（
アイドル）系統９Ｂを含む。

高速度系統９Ａにおいては、燃料は容器Ｂから計量ジェ
ット５９を通って流れ、且つ燃料の流量はスロットルＴ
Ｖによりジェット部に設けられたテーパ付計量ロツド６
１によって制御される。

ジェット５９を通って計量された燃料はため６３に入り
そこからノズル６５を通して通路５に引出される。

低速度系統９Ｂにおいては、燃料はジェット５９より低
速度ジェット６７を通って系統内に入る。

次いで燃料は抽気孔６９から系統内に入る空気と混合さ
れ、この混合物は制御孔７１を通って加速され、抽気孔
７３を通って系統内に入って来た空気と更に混合される
。

最終混合物は閉鎖スロットルＴＶからの下流部に設けた
アイドル気口７５を通して通路５に放出される。

この発明は、第２図に示すようにキャブレタ３に対して
空気計量ユニット１７は２組２１Ａと２１Ｂの空気出口
をそれぞれ各燃料系統について１組づつ備え、各組は例
えば５つの空気出口０１ないし０５から成っている。

一方の組２１Ａの空気出口は導管１１Ａにつながり、そ
れにより空気か熱料系統９Ａに導入され、また他方の組
２１Ｂの空気出口は導管１１Ｂにつながり、それにより
空気が燃料系統９Ｂに導入される。

導管１１Ａを通って流れる空気はため６３内の燃料レベ
ルの上方の点で燃料系統９Ａに入り込む。

導管を通って系統９Ａに入る空気量が変化する効果は事
実上燃料の真空圧を変化させ、それによりノズル６５か
ら供給される燃料の量を変化させることである。

導管１１Ｂを通って流れる空気は制限口７１とアイドル
気口７５間の燃料系統９Ｂに入る。

導管１１Ｂを通って系統９Ｂに入る空気量を変化させる
と低速ジェット６７の真空圧が変化し、これにより抽入
空気と混合する燃料の量を制御する。

導管１１Ａと１１Ｂを通して燃料系統９Ａと９Ｂに同一
空気量が導入されるとしても、それぞれの導管を通る空
気の流量は任意の一時点でカーフレタα力回路が使用さ
れＺ１ｇ（支）武依存することが解る。

空気計量ユニット１７は、第１流出室２２Ａと第２流出
室２２Ｂの間にある流入室２７にそれぞれ区分する第１
及び第２隔壁２８Ａ及び２８Ｂを有する１つのハウジン
グ７６から成る。

導管１１Ａは流出室２２Ａに通じ、導管１１Ｂは流出室
２２Ｂに通じている。

空気出口の一方の組２１Ａは隔壁２８Ａに、又他方の組
２１Ｂは隔壁２８Ｂに設けてある。

各組の空気出口の大きさは前述の式によって定まる。

前述のように、各組の出口０２はこの組の出口０１の寸
法の２倍であり又出口０３は４倍の寸法である。

更に出口０４は出口０１の寸法の８倍であり又出口０５
は１６倍の寸法である。

組２１Ｂの各空気出口は組２１Ａの空気出口の１つと寸
法が等しく、従って、例えば出口０１Ａと０１Ｂは同一
寸法であり出口０２Ａと０２Ｂ等も同じである。

前記の式によって定めた各空気出口の寸法をもってすれ
ば、各組の空気出口に最大３１ユニツトの面積があり、
それを通してそれぞれの燃料系統に空気が流れる。

任意の１時点で空気の流れる出口の全面積は各組のどの
出口がその時点で開いているかにより定まる。

２つの組の対応する空気出口に対して１つのソレノイド
バルブ７７が設けられ、バルブ？７Ａは空気出口０１Ａ
と０１Ｂに対して、バルブ７７Ｂは空気出口０２Ａと０
２Ｂに対して、及びその他が設けられている。

各バルブはそれぞれ流入室２７内で巻線７９Ａないし７
９Ｅを有し、且つ各バルブは組２１Ａの空気出口を閉じ
るように各出口に指向したバルブ部材８１を有し、ヌバ
ルブ部材８３は組２１Ｂの空気出口を閉じるように各出
口に指向して設けられている。

第１及び第２の組の対応空気出口用のバルブ部材８１及
び８３はそれらに関する巻線７９内に同軸心上に配置さ
れ、且つ各バルブ部材をその閉鎖位置に付勢するように
巻線内でバルブ部材間にばね８５が置かれている。

バルブ７７の巻線７９に電流が供給された時このバルブ
のバルブ部材８１及び８３が共同して開口位置に移動し
、また組２１Ｂの空気出口が組２１Ａの対応する空気出
口と共に同時に開く。

第４図において、制御器４１のカウンタ制御器４５は１
対のＮＯＲゲートＧ４とＧ５及びＮＡＮＤゲートＧ６を
含む。

第３図に示す遅延カウンタ５３によって供給される遅延
信号はライン１０７からゲートＧ４及びＧ，の１つの入
力に伝えられる。

第２電気信号Ｓ２の第１及び第２信号エレメントはライ
ン１０９からゲートＧ４の第２の人力に送られるが、タ
イミング信号Ｓｔのエレメントはライン１１１上を経て
、インバータとして作用するＮＯＲゲートＧ７（第３図
参照）を介してゲートＧ５の第２の入力に供給される。

ゲートＧ５の出力はゲートＧ６の１つの入力に接続され
ヌゲートＧ６の出力は制御カウンタ４３のカウント入力
に接続されている。

制御カウンタ４３は５段２進カウンタであって、その数
値はゼロと３１の値の間で変化することができる。

ゼロの値に対しては各組のすべての空気出口が開いてい
るが、３１の値に対してはすべての空気出口が閉じてい
る。

これら両限界の間では各組の中の幾つかの空気出口が開
いて他は閉じる。

そしてそこには出口の開と閉の３２の可能な組合わせが
ある。

ゲートＧ４からの論理出力はインバータ１１２を介して
カウンタの上昇及び（ヌは）下行入力に供給され、且つ
この入力に供給された論理レベルはカウンタの数値が増
加するか減ずるかを定めるものであり、入力に高いロジ
ックが供給された時は数値は増加しヌ入力に低いロジッ
クが供給された時は減少する。

制御カウンタ４３はゲートＧ６の第２人力に接続した阻
止出力を有し、その理由については以下述べる。

既に示したように、遅延信号Ｓｄの第１信号エレメント
は、カウンタ数値が２より小である限り、遅延カウンタ
５３によってカウンタ制御器４５に供給される。

この信号エレメント（高いロジック）がゲートＧ，に供
給された時、このゲートの論理出力は低く保持され且つ
タイミング信号エレメントのカウンタ４３への通過は禁
止される。

遅延信号の第２信号エレメント（低いロジック）がゲー
トＧ５に供給された時、タイミング信号のエレメントは
ゲートＧ６に向って通過する。

カウンタが増加した時もし制御カウンタ４３の数値が３
１より小さいか、ヌはカウンタが減少した時ゼロより大
きいとｍｌ御カウンタ４３の阻止出力からのゲートＧ６
への入力信号は高いロジックとなって、タイミング信号
エレメントがカウンタのカウント入力に送られる。

制御カウンタ４３の数値が変化するとカウンタのデジタ
ル信号出力は変化する。

制御カウンタ４３のデジタル信号出力は、ライン１１３
Ａないし１１３Ｅ上をそれぞれの駆動回路１１５Ａない
し１１５Ｅに向けて供給され、且つ各供給路はそれぞれ
電流制限抵抗器Ｒ１８ＡないしＲ１ ８Ｅを含む。

各駆動回路は１対のＰＮＰトランジスタＱ３及びＱ４と
偏倚抵抗器Ｒ１９から成る。

カウンタの各出力段はカウンタの数値によって高いロジ
ック又は低いロジックである。

この数値がもし、例えば２１であるとすると、低いロジ
ックが出力段に表われて１，４及び１６の数を示し、ヌ
高いロジックが出力段に表われて２と８の数を示す。

その結果駆動回路の１１５Ｂと１１５Ｄが作動し他の駆
動回路は作動しない。

それ故ソレノイドバルブ７９Ｂと７９Ｄに電流が供給さ
れ、組２１Ａの空気出口０２Ａ及び０４Ａが組２１Ｂの
出口０２Ｂ及び０４Ｂと同様開かれる。

各組の他の出口は閉じており、これは第２図で示した状
態である。

この装置の動作は次の通りである。

排気系統１５の酸素量が増加しつつあり、混合？の空気
対燃料比が増加中、即ち混合物が薄くなりつつあると仮
定する。

この状態に対して第１電気信号Ｓ１の振幅は減少中であ
り、この振幅は比較器３９により基準のレベルＶ ｒｅ
ｆと比較される。

もし信号Ｓ１の振幅が始めから基準レベルの振幅より大
であればそれは混合物が薄くなり続けるので結局基準レ
ベル以下に落ちる。

基準レベル振幅を通り過ぎた時第２電気信号Ｓ２での遷
移Ｔが起り且つ比較器３９の出力は低い値から高い値に
なり、そして第２電気信号Ｓ２の第２信号エレメントで
なく第１信号エレメントが発生する。

この高いロジックはライン１０９上をカウンタ制御器４
５のゲートＧ４に向けて、また遅延カウンタのリセット
回路系５５に供給される。

比較器３９からの高いロジックはゲートＧ１によって反
転され、これは電流制限抵抗器Ｒ４６、及び抵抗器Ｒ４
と蓄電器Ｃ１４から成るＲ−Ｃ回路網を介してゲートＧ
３の１つの入力に供給される。

ゲーｔ−Ｇ，の他の入力は比較器３９の反転出力であっ
て、これは抵抗器Ｒ４＆、及び抵抗器Ｒ４９と蓄電器Ｃ
１５を含むＲ−Ｃ回路網を介して上記ゲートに供給され
る。

ゲートＧ３の何れの入力への高いロジックも一時的にゲ
ート出力を低くし、且つ、既に述べたように、ゲートＧ
３からの論理出力は比較器５８の反転入力に供給される
。

ゲートＧ３の論理出力を一時的に低くすることにより、
蓄電器Ｃ６が充電されたレベルに関係なく比較器５８は
その出力部で高いロジックを供給するようにされ、この
ことはトランジスタＱ２がその非導通状態に保たれてい
る以上蓄電器Ｃ，の放電を防止する。

こうしてタイミング信号エレメントの発生が一時的に阻
正される。

Ｒ−Ｃ回路網の時定数によって定められた所定期間後、
ゲートＧ３の論理出力は高となってタイミング信号エレ
メントが再び発生する。

従ってゲートＧ３は、サンプリング回路網５１及び制御
器４１へのタイミング信号エレメントの供給を、第２電
気信号の信号エレメント間の遷移の偶発と同期させる。

既に述べたように、遷移が起ると遅延カウンタ５３はリ
セット回路系５５によりリセットされ、且つ遅延信号Ｓ
ｄの第１信号エレメント（高いロジック）がライン１０
７からゲートＧ４及びＧ，に供給される。

この高い値はライン１１１からゲートＧ，への時間信号
エレメントの供治を阻止する。

もし信号Ｓ１の振幅が、リセットされた後の遅延カウン
タ５３に２つの連続したタイミング信号エレメントが供
給される前に、基準レベルＶｒｅｆの振幅以上に上昇し
ないなら、タウンタ出力は遅延信号の第１信号エレメン
トから第２信号エレメントに変化する。

ゲートＧ４は今高いロジックと低いロジックをその入力
で受け、高いロジックはインバータ１１２から制御カウ
ンタ４３の上行及び（又は）下行入力に供給されてカウ
ンタの数値が増加されることを示す。

ゲートＧ，は今ライン１０７に低いロジックを供給され
て与えられた各タイミング信号エレメントを通す。

もし制御カウンタ４３の数値が３１より小であれば、カ
ウンタの阻止出力からのゲートＧ６の入力は高く、ゲー
トＧ６はタイミング信号エレメントをカウンタのカウン
ト入力に送る。

カウント入力で制御カウンタ４３が受けた各タイミング
信号エレメントはカウンタの数値を１だけ増加させる結
果になる。

もしカウンタの上行及び（又は）下行入力に低いロジッ
クが供給されると、その数値は受けたタイミング信号エ
レメントの各々について１つだけ減少する。

制御カウンタ４３の数値が増加する毎にインタフェース
４９に供給されたデジタル信号の組成が変化する。

例えば、もし制御カウンタ４３の数値が、前述のように
第２図に示した開及び閉の出口の状態になるような数２
１を、前もって表わしたとすれば、第１タイミング信号
エレメントがカウンタのカウント入力に供給された時、
カウンタの数値は２２を示すように変化する。

カウンタの出力段には今低いロジックが表われて数２，
４及び１６を示し、又カウンタの出力段に高いロジック
が表われて数１と８を示す。

前に作動したドライバ回路１１５Ｂは今は作動せず電流
はもはやソレノイドバルブ７７Ｂの巻線７９Ｂに供給さ
れず且つ組２１Ａの出口０２Ａ及び組２１Ｂの出口０２
Ｂはバルブ７７Ｂのバルブ部材８１及び８３の動作によ
りその開から閉の状態に閉じる。

それと同時に駆動回路１１５Ａが作動してソレノイドバ
ルブ？７Ａの巻線？９Ａに電流が供給される。

出口０１Ａと０１Ｂはバルブ７７Ａのバルブ部材８１と
８３の動作によってその閉から開の状態にと同時に開く
。

出口０４Ａと０４Ｂは開いたままであり、又組２１Ａの
出口０３Ａと０５Ａ及び組２１Ｂの出口０３Ｂと０５Ｂ
は閉じたままである。

各導管に空気が導入される合計の出口面積は、１つの増
加量により、即ち面積単位１０から９に減少し、従って
導管を通ってそれぞれの炉料系統９Ａ及び９Ｂに、より
少ない空気が導入される。

それで空気と混合するためもつと多くの燃料が通路５に
吸い込まれて混合物は濃くなる（空気対燃料比が減少す
る）。

もし制御カウンタ４３の数値が減少すると上記と反対の
状態が起ることが考えられる。

即ち、カウンタのカウント入力に第１タイミング信号エ
レメントが供給された後はカウンタの数値が数２０を表
わし、その結果各組の空気出口０１，０２及び０４が開
き且つ出口０３と０５は閉じる。

各導管に空気を導入する合計した出口面積は１０から１
１ユニットに増加して各燃料系統にさらに空気が導入さ
れ、空気と燃料の混合物は薄くなる（空気対燃料比が増
加）。

このようにして両燃料系統に向って流れる空気量は信頼
できる確実性をもって計算される。

制御器４１へのタイミング信号エレメントの供給、及び
組２１Ａと２１Ｂ中の開離中及び閉成中の空気出口の結
果的変化は、第１電気信号Ｓ１が基準のＶｒｅｆと交わ
るまで続く。

これは前述のように、第２電気信号Ｓ２の信号エレメン
ト間の遷移を起し、且つ遅延カウンタのリセット回路５
５はこの遷移に応じて遅延カウンタ５３をリセットし、
またカウンタ制御器４５への遅延信号の第２信号エレメ
ントの供給を終り、代りに第１信号エレメントを供給す
る。

これはカウンタ制御器４５が制御カウンタ４３にこれ以
上タイミング信号エレメントを供給することを阻止する
。

制御カウンタ４３の数値は、カウンタが増加の時には最
大値を越えないように、又はカウンタが減少の時には算
小値を過ぎないようにすることは、装置の正規な動作に
とっては重要である。

例えば、もしカウンタの数１直が３１であってカウンタ
が増加しているとすれば、カウンタに供給された次のタ
イミング信号エレメントはカウンタの容量を越えること
になり、制御カウンタ４３からのデジタル信号はゼロと
なる。

その結果として、数値３１に対して全部が閉じている各
組の空気出口がこの時開くことになる。

より多くの空気が導管１１Ａと１１Ｂに導入されて空気
と燃料の混合物が薄くなる。

併しながらこれは改善を試みている状態であるが結果は
只悪くなっているだけである。

カウンタが減少の時はこの逆が起っておりその数値はゼ
ロに達する。

このことが起るのを防ぐため、上記２つの状態が起った
時は常に、制御カウンタ４３がゲートＧ６に低いロジッ
クを供給し、これによりゲートＧ６がカウンタのカウン
ト入力にタイミング信号エレメントを送るのを阻止する
。

この低いロジックは、カウンタの数値のカウント方向が
変るまで、又は気化の調整が行なわれてカウンタの数値
がプリセット状態にセットされるまで続く。

制御カウンタ４３の数値は最初にカウンタに電力を加え
た時プリセットの値になる。

これは、例えば装置を造った後最初にそれに電力を供給
した時、又は電源が切れた後装置に最初に電力を加えた
時に起る。

蓄電器ＣＰとＲＰから成るＲ−Ｃ回路はカウンタのプリ
セット入力部で一時的な高いロジックを生じ、これはカ
ウンタ数値をレンジの中間値にセットする。

カウンタ４３の数値をプリセット値にセットすることは
空気対燃料比をレンジの中間値に調整することになる。

更に、電源例えば自動車用電池Ｂからの電圧は、エンジ
ンが止った時、カウンタ数値をエンジンの停止前に達し
た最終値に維持するように、連続してカウンタに供給さ
れる。

これは、例えば調整器１４３によって電池電圧を調整し
、その調整ずみの電圧出力を、全体的に１４５で示すク
ロツクヒューズ回路を通して制御カウンタ４３に供給す
ることによって行なわれ、このヒュース回路はエンジン
が停止した時だけ閉じるものである。

カウンタ数値を最後に達した値に維持することにより、
混合物の空気対燃料比は、エンジンが再起動した時、以
前の値とほぼ同じ値になる。

これはエンジンが再起動した時の汚染管理の向上に役立
つものであり、エンジンを備えを自動車が国内の１箇所
から他の箇所に行った時、そこでは標高その他外気条件
が、前の場所での条件と異なった影響を空気対燃料比に
及ぼす場合に特にそうである。

エンジンＥが定常状態で動作している時、タイミングユ
ニット４７はタイミング信号エレメント第１繰返し数で
発生し、またエンジンの加速又は減速時のような非定常
状態の起った時はより速い第２繰返し数で発生する。

第１繰返し数、例えば１．５Ｈｚでタイミング信号エレ
メントを発生するタイミングユニット４７の動作は既に
述べたことであって、タイミング蓄電器Ｃ６の充電、及
び蓄電器の充電レベルを比較器５８によって基準電圧レ
ベルと比較し且つ基準レベルに達した時蓄電器を放電さ
せることを含む。

エンジンの定常動作状態が変化した時、それは例えばエ
ンジンのマニホルド圧の変化として反映する。

マニホルド内にスイッチ１６５を設けてあり、これは非
定常状態が発生した時に起る圧力変化に応答して接触を
閉じ、且つ新しく定常状態に達するまで閉じたままにな
る。

定常状態にある時蓄電器Ｃ１８が抵抗器Ｒ５５を通して
充電される。

タイミング蓄電器Ｃ６が充電される時、分割回路網をな
す１対の抵抗器Ｒ５７とＲ５８及び抵抗器ＲＣを通して
接地部に電流が流れる。

この通路を流れる電流は、蓄電器の充電電流を減ずるこ
とにより、蓄電器の充電比率を低下させる効果をもつ。

非定常状態が発生すると抵抗器Ｒ５９は閉じたスイッチ
１６５を通して接地される。

上記分割器回路網を通る電流は逆になりこれが効果的に
蓄電器Ｃ６の充電電流を増加させるので、この蓄電器は
第２のより速い割合、これは例えば第１の割合のほぼ３
倍で充電される。

この第２の充電割合はスイッチ１６５が開くまで続き、
その時上記割合は指数関数的に低下して第１の割合に復
帰する。

この低下割合は抵抗器Ｒ５６と蓄電器Ｃ１８の値によっ
て定まる。

前述のように蓄電器Ｃ，の放電は比較器５８により制御
されるので、結合点５７に発生するタイミング信号エレ
メントのパレス幅は、蓄電器Ｃ６の充電割合又はタイミ
ング信号エレメントの作り出す繰返し数と無関係に、実
質的に一定に保持される。

タイミング信号エレメントの生成比率も、検出器３５の
状態、又は比較器３９によって第２電気信号Ｓ２のどの
信号エレメントが供給されたかということの関数である
。

よって、例えば抵抗器Ｒ６０及びボテンショメータ１６
７は任意にゲートＧ１の入力と比較器．５８の非反転入
力の間に接続してもよい。

こうして検出器３５で感知した空気と燃料の混合物が薄
く、且つ第２電気信号の第１信号エレメントが比較器３
９の出力に供給された時、抵抗器Ｒ６０とポテンショメ
ータ１６７を通して比較器から電流が流れて、蓄電器Ｃ
６の充電電流及びタイミング信号エレメントの生成比率
を低下させ？。

検出器３５が濃い混合物を感知し且つ第２電気信号の第
２信号エレメントが比較器３９の出力に供給された時、
抵抗器Ｒ６０及びポテンショメータを通る電流は逆にな
り、且つ蓄電器Ｃ６の充電割合は増加する。

結局、薄い混合物が感知された時は装置の応答が遅いか
ら、より薄い空気と燃料の混合物に向う傾向が生ずる。

ゲート入力に抵抗器Ｒ６０を接続する代りにインバータ
ゲートＧ１の出力とホテンショメータ１６７の間に抵抗
器Ｒ６ｏＡを接続することによって、今度は濃い混合物
に向う傾向をもった反対の結果が生じる。

エンジンが停止した後ある時間の間起動しない時は、冷
却した起動条件が存在する。

即ち検出器３５の動作温度が初め定めた値例えは４００
℃（７５２°Ｆ）より低い。

このような状態においては、検出器温度が初め定めた値
以上に上昇するまで、空気計量ユニット１７に供給する
制御信号を変えないことが望ましい。

検出器３５は温度依存性の内部インピーダンスを有する
ので、制御信号の変動を防ぐ回路系は、ブリッジの１つ
の脚に検出器インピーダンスを含み、且つブリッジの他
の脚に所定の値では検出器インピーダンスの関数である
ようなインピーダンスを含めたブリッジ回路網１６９で
構成されている。

ブリッジ１６９の半分は検出器３５のインピーダンス、
抵抗器Ｒ１と蓄電器Ｃ１及び抵抗器Ｒ６１と１対の蓄電
器Ｃ１９とＣ２０をそれぞれ含む。

ブリッジの他の半分は１対の抵抗器Ｒ６とＲ６３を含み
且つブリッジは検出器温度が所定値の時実質的に平衡状
態になる。

ブリッジの出力は取出し抵抗器Ｒ６４を含む比較器１７
１（演算増器）に接続される。

比較器１７１はブリッジ出力信号の第１及び第２信号エ
レメントをゲートＧ２の１つの入力に供給している。

ブリッジ出力信号（高いロジック）の第１信号エレメン
トは検出器温度が所定値以上の時比較器１７１によって
供給され、又第２信号エレメント（低いロジック）は検
出器温度が所定値以下の時供給される。

タイミング信号エレメントが発生した時ブリッジ１６９
によりパルスが発・ 生じて比較器１７１の非反転入力
に与えられる。

このパルスは負性パルスでその振幅は検出器３５の内部
インピーダンスによって定まり、且つ比較器の反転入力
部で基準′亀圧と比較される。

ケートＧ２の他の入力は駆動信号エレメントによって供
給される。

駆動信号エレメントはタイミング信号エレメントが発生
の都度作り出される。

駆動信号エレメントを発生するための回路系はそれぞれ
１対の抵抗器Ｒ６５とＲ６６、及びダイオードＤ９と蓄
電器Ｃ２１を含む。

蓄電器Ｃ２１の片側はインバータＧ７の出力に接続され
、このインバータは既に述べたように、結合点５７に生
じたタイミング信号を反転させる。

このようにして、ゲートＧ７の論理出力は常時低いが、
タイミング信号エレメントが作られる期間は高くなり、
その結果としてタイミング信号エレメントの後縁で駆動
信号のエレメントが作られ、且つゲートＧ２の入力部で
の一時的な高から低ヘの遷移が起る。

駆動信号エレメントがゲートに供給された時、もしブリ
ッジ出力信号の第１信号エレメントがゲートＧ２の入力
に表われたら、ゲートの論理出力は低の状態である。

既に述べたように、ケートＧ２の出力は遅延カウンタ５
３に、且つとりわけフリツプフロツプ回路ＥＦ１のセッ
ト入力及びフリツプフロツプ回路ＦＦ２のリセット入力
に接続されている。

ゲートＧ２によってカウンタ５３に供給された低いロジ
ックはカウンタに影響を与えない。

併しながら、駆動信号エレメントが供給された時、もし
ブリッジ出力信号の第２信号エレメントがゲートＧ２に
供給されると、それは検出器３５の温度が閾値レベル以
下であることを示し、且つ遅延カウンタ５３によって高
いロジックが供給されてカウンタはリセットされる。

このようにして、検出器温度が所定値を越えるまで、遅
延カウンタ５３を常時増加させるタイミング信号エレメ
ントが発生する度毎に遅延カウンタ５３がリセットされ
る。

従って遅延カウンタ５３の数値は、制御器４１にとって
、タイミング信号エレメントを受取って空気計量ユニッ
ト１７に供給する制御信号の変化を作り出すために必要
な、数２の値に達することができない。

冷却状態での起動中は、空気計量ユニット１７に供給す
る制御信号が変ることを欲しないことのほか、他の場合
、例えば急な加速期間中（広く開いたスロットル）も制
御信号を維持し又は変化を防ぐことが望ましい。

この目的のため、特殊なエンジンの動作状態が生じた時
保留スイッチ１７３が閉じ、その間は制御信号が変化し
ないようにする。

スイッチ１７３が閉じた比較器１７１の非反転入力は抵
抗器Ｒ６７ Ｊ Ｒ６ｇ及びＲ６９と蓄電器Ｃ２２を含
む回路を通じて有効に接地される。

比較器の非反転入力が接地されるとブリッジ出力信号の
第２信号エレメントがゲートＧ２に供給され、且つ高い
ロージツクを供給しているゲートで、駆動信号エレメン
トがこのゲートに供給された時は常に遅延カウンタ５３
を遅延させる結果となる。

遅延カウンタ５３はゲートＧ２からの高いロジックによ
ってリセットされ且つスイッチ１７８が開くまでそれが
続く。

以上の点から、本発明のいくつかの目的が達せられ又そ
の他有益な結果が得られることが解るであろう。

上記構造において、本発明の適用範囲を離脱することな
く種々の変更を加え得るから、上記記載事項に含まれ又
は添付図に示したすべてのことは、説明的なものであっ
て限定を意味するものではないと解釈すべきものとする
。

【図面の簡単な説明】

第１図は計量装置の断面図を含む内燃機関の空気対燃料
比制御装置のブロック図、第２図はこの発明の実施例を
示す断面図、第３図は第１図に示す空気計量装置と共に
用いる回路系の１部の回路要図、第４図は、この発明の
空気計量装置と共に用いる制御回路系の回路要図である
。 ３・・・・・・キャブレタ、ＯＩＡ〜０５Ａ・・・・・
・空気出口、ＯＩＢ〜０５Ｂ・・・・・・空気出口、５
・・・・・・窒気通路、ＩＩＡ・・・・・・第１導管、
１１Ｂ・・・・・・第２導管、１７・・・・・・空気計
量ユニット、２２Ａ・・・・・・第１流出管、２２Ｂ・
・・・・・第２流出管、２Ｔ・・・・・・流入室、２８
Ａ，２８Ｂ・・・・・・隔壁、７７Ａ〜７７Ｂ・・・・
・・ソレノイドバルブ、８１，８３・・・・・・バルブ
部材。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ キャブレタが内部に少なくとも１つの空気通路を有
   し、それを通してエンジンに空気を吸込み燃料源からの
   燃料が第１、第２各燃料系統を通ってキャブレタに供給
   され且つキャブレタを通過の際空気と混合され、又キャ
   ブレタは第１、第２各導管を有し、その各々を通して前
   記第１、第２各燃料系統に空気が導入される内燃機関用
   キャブレ夕の前記第１、第２各燃料系統に供給する空気
   量の計量装置において、空気源とつながる空気の流入室
   ２７を中心としてその一方の側に第１流出室２２Ａ、他
   方の側に第２流出室２２Ｂをそれぞれ隔壁を介して設け
   、前記第１流出室２２Ａを第１導管１１Ａを介して前記
   第１燃料系統に又第２流出室２２Ｂを第２導管１１Ｂを
   介して第２燃料系統に接続し、且つ前記流入室と第１、
   第２流出室とを区画する各隔壁２８Ａ，２８Ｂには大き
   さを小から大へと所定の割合で漸増させた複数の空気出
   口ＱＩＡ，０２Ａ，０３Ａ・・・，０１Ｂ，０２Ｂ，０
   ３Ｂ・・・を同一大きさのものが対向するようにしてそ
   れぞれ設け、各対向する空気出口には、それぞれ同時に
   作動される一対から成るソレノイドバルブを対設し、こ
   れら対向する複数の空気出口を選択的に作動させるよう
   にした空気計量装置。