JPH01306004A - 連続鋳造薄スラブの圧延方法 - Google Patents
連続鋳造薄スラブの圧延方法Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
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- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続鋳造機で製造された薄スラブを連続鋳造
機と直結した熱間圧延機列によって圧延する連続鋳造さ
れた薄スラブの圧延方法に関する。
機と直結した熱間圧延機列によって圧延する連続鋳造さ
れた薄スラブの圧延方法に関する。
現在厚さ50叫以下の薄スラブを連続鋳造で生産する技
術は各国で研究開発されつつあるが、このような連続鋳
造機と熱間圧延機をつないで薄板全製造する実機はいま
だ稼動していない。最新の技術としては、第2図に示す
ものが紹介されている。
術は各国で研究開発されつつあるが、このような連続鋳
造機と熱間圧延機をつないで薄板全製造する実機はいま
だ稼動していない。最新の技術としては、第2図に示す
ものが紹介されている。
第2図において、11は連続鋳造機、12は加熱炉、1
3は4スタンドの熱間圧延機列、14は冷却帯、15は
巻取り機、16は剪断機、17は鋳造された薄スラブ、
18は圧延された薄鋼板である。鋳造された薄スラブ1
7は、加熱炉12の前で剪断機16により切断され、加
熱炉内で増速された後、熱間圧延機列13で圧延される
。熱間圧延機列13は4スタンドで構成され約401m
厚さの薄スラブから約2.51DI+厚さの薄板が製造
される。。
3は4スタンドの熱間圧延機列、14は冷却帯、15は
巻取り機、16は剪断機、17は鋳造された薄スラブ、
18は圧延された薄鋼板である。鋳造された薄スラブ1
7は、加熱炉12の前で剪断機16により切断され、加
熱炉内で増速された後、熱間圧延機列13で圧延される
。熱間圧延機列13は4スタンドで構成され約401m
厚さの薄スラブから約2.51DI+厚さの薄板が製造
される。。
現在の連続鋳造機においては、厚さ50−25 mの薄
スラブの鋳造速度は20fnAi、を超えない。一方、
既存の6ないし7スタンドから構成される熱間帯板圧延
機列へ入いる薄スラブの速度は約30〜100m、/=
K達する。入側スラブの条件は板厚5〜50m、温度
的tooo’cである。このように圧延速度を速くする
理由は、生産量を増すためでもあるが、最も重要な要素
は板の温度低下を防ぐためである。
スラブの鋳造速度は20fnAi、を超えない。一方、
既存の6ないし7スタンドから構成される熱間帯板圧延
機列へ入いる薄スラブの速度は約30〜100m、/=
K達する。入側スラブの条件は板厚5〜50m、温度
的tooo’cである。このように圧延速度を速くする
理由は、生産量を増すためでもあるが、最も重要な要素
は板の温度低下を防ぐためである。
第3図に板の温度におよぼす圧延速度の影響を計算した
一例を示す。第3図における上段のグラフ(a)は入側
板速度10斗偏の場合、第3図下段のグラフ(b)は入
側板速度5Q rn/、、の場合であり、計算に使用し
たパススケジュールの条件は従来設備である6スタンド
で板厚を40mから2ttaまで圧延するものであろう
熱間圧延においては、鋼の材質上の観点から圧延終了温
度はAr3変態点(約870℃)以上にする必要がある
が、第3図のグラフ(a)の低速圧延の場合、圧延後の
板温度は約600°Gまで低下しており鋼板の製造プロ
セスとして成り立たないことがわかる。
一例を示す。第3図における上段のグラフ(a)は入側
板速度10斗偏の場合、第3図下段のグラフ(b)は入
側板速度5Q rn/、、の場合であり、計算に使用し
たパススケジュールの条件は従来設備である6スタンド
で板厚を40mから2ttaまで圧延するものであろう
熱間圧延においては、鋼の材質上の観点から圧延終了温
度はAr3変態点(約870℃)以上にする必要がある
が、第3図のグラフ(a)の低速圧延の場合、圧延後の
板温度は約600°Gまで低下しており鋼板の製造プロ
セスとして成り立たないことがわかる。
第2図に示したプラントで、鋳造されたスラブをいった
ん切断して増速して圧延せざるを得ないのはこのためで
ある。ちなみに第2図で示す連続鋳造機の鋳造速度は6
m/=とされている。
ん切断して増速して圧延せざるを得ないのはこのためで
ある。ちなみに第2図で示す連続鋳造機の鋳造速度は6
m/=とされている。
グラフをいったん切断し増速しで圧延する場合に発生す
る課題は、圧延機入側に1〜2本の切断されたスラブが
滞溜するために加熱炉が長くなることである。また、歪
速度効果により板の降伏応力が増加し圧延荷重動力も大
きくなる。
る課題は、圧延機入側に1〜2本の切断されたスラブが
滞溜するために加熱炉が長くなることである。また、歪
速度効果により板の降伏応力が増加し圧延荷重動力も大
きくなる。
このように、それぞれ従来の技術の延長線上にある連続
鋳造機と熱間圧延機列を結びつけようとすると、各々が
成り立つ速度条件が合致しないため途中で板を切断せざ
るをえず、また増速して圧延しようとすると全体のライ
ン長が長くなると共に圧延負荷が大きくなるためスタン
ド数が多くなるなどの問題がある。
鋳造機と熱間圧延機列を結びつけようとすると、各々が
成り立つ速度条件が合致しないため途中で板を切断せざ
るをえず、また増速して圧延しようとすると全体のライ
ン長が長くなると共に圧延負荷が大きくなるためスタン
ド数が多くなるなどの問題がある。
本発明は、これらの課題を解消しようとするものである
。
。
本発明は、連続鋳造機によって鋳造された厚さ50mm
以下251E11以上の薄スラブを切断することなく、
3スタンド以下のスタンド数で構成される熱間圧延機列
に導入して圧延するようにした。
以下251E11以上の薄スラブを切断することなく、
3スタンド以下のスタンド数で構成される熱間圧延機列
に導入して圧延するようにした。
板が冷却される要因は圧延中の圧延ロールとの接触によ
る圧延ロールへの熱伝達とスタンド間での放射による放
熱である。従りてスタンド数を少なくすれば板の冷却を
防ぐことができる。またスタンド数を少なくすれば1ス
タンドあたりの圧下率が大きくなり加工発熱が増大して
板の冷却を防ぐことができる。
る圧延ロールへの熱伝達とスタンド間での放射による放
熱である。従りてスタンド数を少なくすれば板の冷却を
防ぐことができる。またスタンド数を少なくすれば1ス
タンドあたりの圧下率が大きくなり加工発熱が増大して
板の冷却を防ぐことができる。
連続鋳造された薄スラブを切断することなく熱間圧延機
で圧延する際スタンド数を変えた場合の板温度変化の計
算値を第4図に示す。入側板厚は40鵡、熱間圧延機に
よる仕上げ板厚は2■とし。
で圧延する際スタンド数を変えた場合の板温度変化の計
算値を第4図に示す。入側板厚は40鵡、熱間圧延機に
よる仕上げ板厚は2■とし。
入側板速度を152F!/、、とした。このような低速
で圧延すると、4スタンド以上の圧延機列では仕上げ板
温度が8706Cを下廻り、3スタンド以下では870
’G以上となる。
で圧延すると、4スタンド以上の圧延機列では仕上げ板
温度が8706Cを下廻り、3スタンド以下では870
’G以上となる。
本発明者は、このような検討の結果、厚さ50w以下2
5瓢以上の薄スラブを圧延する場合連続鋳造機の最高鋳
造速度’:5:) m/、、以下の速度で薄スラブを熱
間圧延機に導入して圧延すると、4スタンド以上では板
温がArs変態点以下まで降下して薄鋼板製造プロセス
としては成立せず3スタンド以下でなければならないこ
とを見出した。
5瓢以上の薄スラブを圧延する場合連続鋳造機の最高鋳
造速度’:5:) m/、、以下の速度で薄スラブを熱
間圧延機に導入して圧延すると、4スタンド以上では板
温がArs変態点以下まで降下して薄鋼板製造プロセス
としては成立せず3スタンド以下でなければならないこ
とを見出した。
本発明は、連続鋳造機において鋳造された厚さ50謹以
下25頷以上の薄スラブを切断することなく3スタンド
以下の熱間圧延機に導入して圧延することによって、板
温がAr3変態点以上に保つことができ、薄スラブを切
断することなく板温をAr3変態点以上に保って圧延を
行なうことができる。
下25頷以上の薄スラブを切断することなく3スタンド
以下の熱間圧延機に導入して圧延することによって、板
温がAr3変態点以上に保つことができ、薄スラブを切
断することなく板温をAr3変態点以上に保って圧延を
行なうことができる。
本発明の一実施例を第1図によりて説明する。
第1図において、lは連続鋳造機、2は加熱炉、3は3
スタンドの熱間圧延機列、4は冷却帯、5は巻取り機、
6は剪断機、7は鋳造された薄スラブ、8は圧延された
薄鋼板であり、上記連続鋳造機1.加熱炉2、熱間圧延
機列3、冷却帯4、剪断機6.及び巻取り機5は薄スラ
ブ7及び同薄スラブ7が圧延された薄鋼板8の移動する
方向(第1図中矢印で示す)に順次配置されている。
スタンドの熱間圧延機列、4は冷却帯、5は巻取り機、
6は剪断機、7は鋳造された薄スラブ、8は圧延された
薄鋼板であり、上記連続鋳造機1.加熱炉2、熱間圧延
機列3、冷却帯4、剪断機6.及び巻取り機5は薄スラ
ブ7及び同薄スラブ7が圧延された薄鋼板8の移動する
方向(第1図中矢印で示す)に順次配置されている。
本実施例では、連続鋳造機1により鋳造された薄スラブ
7は鋳造速度のまま加熱炉2を通り、3スタンドの熱間
圧延機列3で圧延されて薄鋼板8となって冷却帯4で所
定の温度に冷却され巻取り機5に巻取られる。熱間圧延
機列3は3スタンドで構成されているので、鋳造速度の
ままで薄スラブ7を圧延しても材質的に問題となるA
r3変態点以下の温度までには冷却されない。
7は鋳造速度のまま加熱炉2を通り、3スタンドの熱間
圧延機列3で圧延されて薄鋼板8となって冷却帯4で所
定の温度に冷却され巻取り機5に巻取られる。熱間圧延
機列3は3スタンドで構成されているので、鋳造速度の
ままで薄スラブ7を圧延しても材質的に問題となるA
r3変態点以下の温度までには冷却されない。
また、薄スラブ7は鋳造速度の1まで移動するので加熱
炉2、冷却帯4は通常より短かくでき従って全ライン長
は短縮されている。
炉2、冷却帯4は通常より短かくでき従って全ライン長
は短縮されている。
本発明は、3スタンド以下のスタンド数で構成される熱
間圧延機列を連続鋳造機に直結して鋳造速度のままで圧
延することにより、材質的に従来と変わらない薄鋼板を
従来より短縮されたラインで製造することができ、従っ
て、製造コストを下げることができる。
間圧延機列を連続鋳造機に直結して鋳造速度のままで圧
延することにより、材質的に従来と変わらない薄鋼板を
従来より短縮されたラインで製造することができ、従っ
て、製造コストを下げることができる。
第1図は3スタンドの熱間圧延機列を連続鋳造機に直結
した本発明の一実施例に使用されるプラントの概略図、
第2図は従来の連続鋳造機により鋳造された薄スラブを
圧延するプラントの概略図、第3図は板の温度上およぼ
す圧延速度の影響を示すグラフ、第4図は板の温度にお
よぼすスタンド数の影響を示すグラフである。
した本発明の一実施例に使用されるプラントの概略図、
第2図は従来の連続鋳造機により鋳造された薄スラブを
圧延するプラントの概略図、第3図は板の温度上およぼ
す圧延速度の影響を示すグラフ、第4図は板の温度にお
よぼすスタンド数の影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 連続鋳造機によって鋳造された厚さ50mm以下25m
m以上の薄スラブを切断することなく3スタンド以下の
スタンド数で構成された熱間圧延機列に導入して圧延す
ることを特徴とする連続鋳造薄スラブの圧延方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63132792A JPH07110364B2 (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 連続鋳造薄スラブの圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63132792A JPH07110364B2 (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 連続鋳造薄スラブの圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01306004A true JPH01306004A (ja) | 1989-12-11 |
JPH07110364B2 JPH07110364B2 (ja) | 1995-11-29 |
Family
ID=15089661
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63132792A Expired - Lifetime JPH07110364B2 (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 連続鋳造薄スラブの圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07110364B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0761327A1 (en) * | 1995-08-02 | 1997-03-12 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method for the continuous casting of long products and relative continuous casting line |
US6030470A (en) * | 1997-06-16 | 2000-02-29 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Method and plant for rolling hot-rolled wide strip in a CSP plant |
JP2008534289A (ja) * | 2005-04-07 | 2008-08-28 | アルベディ,ジョバンニ | 連続鋳造および圧延の間に連続性を分断することなく金属ストリップおよび金属シートを製造するプロセスおよびシステム |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5989723A (ja) * | 1982-11-15 | 1984-05-24 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法 |
JPS609553A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-18 | Kawasaki Steel Corp | 絞り込み式連続鋳造機 |
JPS6087903A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-17 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 鋼板製造設備 |
JPS6156708A (ja) * | 1984-08-28 | 1986-03-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続熱間圧延設備列 |
JPS61206506A (ja) * | 1985-03-12 | 1986-09-12 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 熱延鋼板製造設備 |
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JPS623816A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 強圧下圧延方法 |
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JPS63252604A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-19 | Hitachi Ltd | 連鋳直結圧延方法及び装置 |
-
1988
- 1988-06-01 JP JP63132792A patent/JPH07110364B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (9)
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EP0761327A1 (en) * | 1995-08-02 | 1997-03-12 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method for the continuous casting of long products and relative continuous casting line |
US5771560A (en) * | 1995-08-02 | 1998-06-30 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method for the continuous casting of long products and relative continuous casting line |
US6030470A (en) * | 1997-06-16 | 2000-02-29 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Method and plant for rolling hot-rolled wide strip in a CSP plant |
JP2008534289A (ja) * | 2005-04-07 | 2008-08-28 | アルベディ,ジョバンニ | 連続鋳造および圧延の間に連続性を分断することなく金属ストリップおよび金属シートを製造するプロセスおよびシステム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07110364B2 (ja) | 1995-11-29 |
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