JPH09256065A - 表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
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- JPH09256065A JPH09256065A JP6681196A JP6681196A JPH09256065A JP H09256065 A JPH09256065 A JP H09256065A JP 6681196 A JP6681196 A JP 6681196A JP 6681196 A JP6681196 A JP 6681196A JP H09256065 A JPH09256065 A JP H09256065A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼
の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．
５％、Ｍｎ≦０．５％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０１
％、Ｃｒ：１０〜２５％、Ｔｉ：１０（Ｃ＋Ｎ）〜０．
３％、Ｎ≦０．０１％、かつＴｉ／４８≧Ｃ／１２＋Ｎ
／１４＋Ｓ／３２＋Ｐ／３１を満足し、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼を、
スラブ加熱温度１２５０℃以下で加熱したのちに、熱間
圧延し、７５０℃以上８５０℃以下で巻取る。好ましく
は、粗圧延の最終パス及びその前のパスの圧下率をそれ
ぞれ３０％以上とする。その後、熱延板を熱延板焼鈍を
することなく、硫酸による酸洗、冷延、冷延板焼鈍を施
す。これにより、耐ローピング性に優れ、ミクロブルー
ブの発生しないフェライト系ステンレス鋼薄板が製造で
きる。
の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．
５％、Ｍｎ≦０．５％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０１
％、Ｃｒ：１０〜２５％、Ｔｉ：１０（Ｃ＋Ｎ）〜０．
３％、Ｎ≦０．０１％、かつＴｉ／４８≧Ｃ／１２＋Ｎ
／１４＋Ｓ／３２＋Ｐ／３１を満足し、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼を、
スラブ加熱温度１２５０℃以下で加熱したのちに、熱間
圧延し、７５０℃以上８５０℃以下で巻取る。好ましく
は、粗圧延の最終パス及びその前のパスの圧下率をそれ
ぞれ３０％以上とする。その後、熱延板を熱延板焼鈍を
することなく、硫酸による酸洗、冷延、冷延板焼鈍を施
す。これにより、耐ローピング性に優れ、ミクロブルー
ブの発生しないフェライト系ステンレス鋼薄板が製造で
きる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、表面特性に優れた
フェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法に関する。
フェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、耐食性に
優れており、厨房用、自動車排気系材料用など多くの用
途に用いられている。近年では家電用に代表されるよう
に高加工性用材料としての用途が広がってきている。高
加工性材料としてはｒ値の高いことが求められる。そこ
で、ｒ値を向上させるために、Ｔｉ，Ｎｂ等を添加して
Ｃ，Ｎを固定した、いわゆるＩＦ系ステンレス鋼が用い
られている。
優れており、厨房用、自動車排気系材料用など多くの用
途に用いられている。近年では家電用に代表されるよう
に高加工性用材料としての用途が広がってきている。高
加工性材料としてはｒ値の高いことが求められる。そこ
で、ｒ値を向上させるために、Ｔｉ，Ｎｂ等を添加して
Ｃ，Ｎを固定した、いわゆるＩＦ系ステンレス鋼が用い
られている。
【０００３】またフェライト系ステンレス鋼の特徴とし
て表面の美麗さが挙げられるが、表面特性を損なう原因
としては、リジング、ローピング、キラキラ疵などがあ
り、上記ＩＦ系ステンレス鋼においてもこれらの表面欠
陥のないことが求められる。リジングとは、製品を成形
等により１５％程度塑性変形させたときに圧延方向に伸
びて生じる、高さ５〜５０μｍ程度のうねりのことを称
している。このリジング現象に関してはこれまでに数多
くの研究がなされ、その発生メカニズムについても種々
提案されている。
て表面の美麗さが挙げられるが、表面特性を損なう原因
としては、リジング、ローピング、キラキラ疵などがあ
り、上記ＩＦ系ステンレス鋼においてもこれらの表面欠
陥のないことが求められる。リジングとは、製品を成形
等により１５％程度塑性変形させたときに圧延方向に伸
びて生じる、高さ５〜５０μｍ程度のうねりのことを称
している。このリジング現象に関してはこれまでに数多
くの研究がなされ、その発生メカニズムについても種々
提案されている。
【０００４】一方、ローピングとは、冷延後の冷延板の
表面に見られる高さ０．２〜０．５μｍ程度の圧延方向
に伸びたうねりのことを称している。これまではローピ
ングはリジングと同一の要因で生じるとして扱われるの
が通例であったが、リジングを生じなくてもローピング
が発生することもあり、リジングとは異なる対策が必要
とされる。
表面に見られる高さ０．２〜０．５μｍ程度の圧延方向
に伸びたうねりのことを称している。これまではローピ
ングはリジングと同一の要因で生じるとして扱われるの
が通例であったが、リジングを生じなくてもローピング
が発生することもあり、リジングとは異なる対策が必要
とされる。
【０００５】他方、フェライト系ステンレス鋼の２Ｂ，
ＢＡ等の高表面特性の製品において、キラキラ疵がある
場合にはコイルグラインダーをかけるなどの工程を付加
する必要が生じ、生産性を低下させる原因となる。この
キラキラ疵の原因は、次のように考えられている。熱延
巻取時あるいは熱延板焼鈍時にＰが粒界に偏析し、この
熱延板を硫酸で酸洗したときに粒界が優先的に腐食さ
れ、ミクログルーブが生じる。ミクログルーブが生じて
いる酸洗板を冷延するとメタルがミクログルーブ部に倒
れ込みキラキラ疵となる。このミクログルーブを防止す
る方法として、特開昭６１−１９９０３６号公報では、
熱延板焼鈍後の冷却速度を規定する方法が開示されてい
る。また特開昭６２−１７４３４９号公報では、Ｐと相
互作用が強く、Ｐの拡散速度を減少させる第３元素を添
加する方法が開示されている。
ＢＡ等の高表面特性の製品において、キラキラ疵がある
場合にはコイルグラインダーをかけるなどの工程を付加
する必要が生じ、生産性を低下させる原因となる。この
キラキラ疵の原因は、次のように考えられている。熱延
巻取時あるいは熱延板焼鈍時にＰが粒界に偏析し、この
熱延板を硫酸で酸洗したときに粒界が優先的に腐食さ
れ、ミクログルーブが生じる。ミクログルーブが生じて
いる酸洗板を冷延するとメタルがミクログルーブ部に倒
れ込みキラキラ疵となる。このミクログルーブを防止す
る方法として、特開昭６１−１９９０３６号公報では、
熱延板焼鈍後の冷却速度を規定する方法が開示されてい
る。また特開昭６２−１７４３４９号公報では、Ｐと相
互作用が強く、Ｐの拡散速度を減少させる第３元素を添
加する方法が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】フェライト系ステンレ
ス鋼の高加工性用材料としての用途拡大に際して、表面
品位、特にローピングやキラキラ疵の表面欠陥を解消し
た高品位の表面特性が厳しく求められるが、全ての表面
品位を満足させる高加工性のフェライト系ステンレス鋼
薄板はこれまでにまだ開示されていない。そこで、本発
明は、特にＩＦ系のフェライト系ステンレス鋼の有する
高加工性を確保しつつ、ローピング特性に優れ、かつ酸
洗時にミクログルーブが発生しないフェライト系ステン
レス鋼薄板を、熱延板焼鈍なしの生産性の高い工程で製
造する方法を提供するものである。
ス鋼の高加工性用材料としての用途拡大に際して、表面
品位、特にローピングやキラキラ疵の表面欠陥を解消し
た高品位の表面特性が厳しく求められるが、全ての表面
品位を満足させる高加工性のフェライト系ステンレス鋼
薄板はこれまでにまだ開示されていない。そこで、本発
明は、特にＩＦ系のフェライト系ステンレス鋼の有する
高加工性を確保しつつ、ローピング特性に優れ、かつ酸
洗時にミクログルーブが発生しないフェライト系ステン
レス鋼薄板を、熱延板焼鈍なしの生産性の高い工程で製
造する方法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦０．５％、 Ｐ ≦０．０４％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｔｉ：１０（Ｃ＋Ｎ）〜０．３％、 Ｎ ≦０．０１％ を含有し、かつ Ｔｉ／４８≧Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＋Ｐ／３１ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼スラブを、スラブ加熱温度１２５
０℃以下で加熱したのち、熱間圧延し、７５０℃以上８
５０℃以下で巻取った後、熱延板焼鈍をすることなく、
硫酸溶液により酸洗し、冷延、冷延板焼鈍をすることを
特徴とする表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼
薄板の製造方法である。本発明の目的を有利に達成する
には、前記熱間圧延において、粗圧延の最終パス及びそ
の前のパスの圧下率をそれぞれ３０％以上とするとよ
い。
ライト系ステンレス鋼スラブを、スラブ加熱温度１２５
０℃以下で加熱したのち、熱間圧延し、７５０℃以上８
５０℃以下で巻取った後、熱延板焼鈍をすることなく、
硫酸溶液により酸洗し、冷延、冷延板焼鈍をすることを
特徴とする表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼
薄板の製造方法である。本発明の目的を有利に達成する
には、前記熱間圧延において、粗圧延の最終パス及びそ
の前のパスの圧下率をそれぞれ３０％以上とするとよ
い。
【０００８】前記フェライト系ステンレス鋼には、必要
に応じて、さらにＢ ：０．０００５〜０．００５０
％、Ｚｒ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．０１〜０．
３％の内から１種以上含有してもよく、さらには、Ｍ
ｏ，Ｎｉ，Ｃｕの内から１種以上を０．０２〜２．５％
含有してもよい。
に応じて、さらにＢ ：０．０００５〜０．００５０
％、Ｚｒ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．０１〜０．
３％の内から１種以上含有してもよく、さらには、Ｍ
ｏ，Ｎｉ，Ｃｕの内から１種以上を０．０２〜２．５％
含有してもよい。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者等は、表１に示す組成を
持つフェライト系ステンレス鋼を硫酸で酸洗したときの
ミクログルーブ発生に及ぼす熱延条件（加熱温度、巻取
温度）の影響を調査し、下記の知見を得た。 （１）ミクログルーブ発生に及ぼす加熱温度の影響はな
い。 （２）巻取温度を約７００〜８５０℃としたときに硫酸
酸洗時のミクログルーブ発生が抑制される。
持つフェライト系ステンレス鋼を硫酸で酸洗したときの
ミクログルーブ発生に及ぼす熱延条件（加熱温度、巻取
温度）の影響を調査し、下記の知見を得た。 （１）ミクログルーブ発生に及ぼす加熱温度の影響はな
い。 （２）巻取温度を約７００〜８５０℃としたときに硫酸
酸洗時のミクログルーブ発生が抑制される。
【００１０】
【表１】
【００１１】そこで、巻取温度が約７００〜８５０℃の
ときにミクログルーブが抑制される原因を調査するた
め、熱延板の析出物調査を行った。その結果、巻取温度
によらずＴｉ（Ｎ，Ｃ），ＴｉＳ，Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ2 が観
察された。これらの析出物は加熱時あるいは熱延中に析
出しているものと考えられる。また巻取温度が７００〜
８５０℃の熱延板では上記析出物以外にＴｉ，Ｆｅ，Ｐ
がほぼ等量の化合物が観察された。このＴｉ−Ｆｅ−Ｐ
化合物が析出する温度域とミクログルーブ発生が抑制さ
れる温度域とが一致することから、巻取温度が７００〜
８５０℃の熱延板において硫酸酸洗時のミクログルーブ
発生が抑制された原因として、巻取時のＴｉ−Ｆｅ−Ｐ
化合物の析出により粒界に偏析するＰの量が低減したこ
とが考えられた。
ときにミクログルーブが抑制される原因を調査するた
め、熱延板の析出物調査を行った。その結果、巻取温度
によらずＴｉ（Ｎ，Ｃ），ＴｉＳ，Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ2 が観
察された。これらの析出物は加熱時あるいは熱延中に析
出しているものと考えられる。また巻取温度が７００〜
８５０℃の熱延板では上記析出物以外にＴｉ，Ｆｅ，Ｐ
がほぼ等量の化合物が観察された。このＴｉ−Ｆｅ−Ｐ
化合物が析出する温度域とミクログルーブ発生が抑制さ
れる温度域とが一致することから、巻取温度が７００〜
８５０℃の熱延板において硫酸酸洗時のミクログルーブ
発生が抑制された原因として、巻取時のＴｉ−Ｆｅ−Ｐ
化合物の析出により粒界に偏析するＰの量が低減したこ
とが考えられた。
【００１２】Ｔｉを添加したＩＦ系フェライトステンレ
ス鋼の熱延板において観察されるＴｉ系析出物は、上記
４種であり、いずれもＴｉと等量のＣ，Ｎ，Ｓ，Ｐで形
成されていることから、Ｔｉ，Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｐを種々変
化させたフェライト系ステンレス鋼１０鋼種（表２に表
示）を溶製し、これらのスラブを熱間圧延後、７００〜
８５０℃の巻取処理を行った後、硫酸で酸洗し、酸洗板
のミクログルーブの板厚方向の深さを光学顕微鏡を用い
て観察した。そして、Ｔｉ，Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｐ間の成分バ
ランスと硫酸酸洗によるミクログルーブ深さとの関係を
調査した。その結果を図１に示す。図１では、Ｔｉ，
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｐ間の成分バランスを表す指標として下記
式で定義するＫ値を採用し、Ｋ値とミクログルーブ深さ
の関係を示す。 Ｋ値＝Ｔｉ／４８−（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＋
Ｐ／３１） 図１より明らかなように、ｋ値がマイナスから０に近づ
くにつれてミクログルーブ深さが顕著に低減してゆき、
Ｋ値が０以上になると、ミクログルーブの発生が抑制さ
れる。
ス鋼の熱延板において観察されるＴｉ系析出物は、上記
４種であり、いずれもＴｉと等量のＣ，Ｎ，Ｓ，Ｐで形
成されていることから、Ｔｉ，Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｐを種々変
化させたフェライト系ステンレス鋼１０鋼種（表２に表
示）を溶製し、これらのスラブを熱間圧延後、７００〜
８５０℃の巻取処理を行った後、硫酸で酸洗し、酸洗板
のミクログルーブの板厚方向の深さを光学顕微鏡を用い
て観察した。そして、Ｔｉ，Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｐ間の成分バ
ランスと硫酸酸洗によるミクログルーブ深さとの関係を
調査した。その結果を図１に示す。図１では、Ｔｉ，
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｐ間の成分バランスを表す指標として下記
式で定義するＫ値を採用し、Ｋ値とミクログルーブ深さ
の関係を示す。 Ｋ値＝Ｔｉ／４８−（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＋
Ｐ／３１） 図１より明らかなように、ｋ値がマイナスから０に近づ
くにつれてミクログルーブ深さが顕著に低減してゆき、
Ｋ値が０以上になると、ミクログルーブの発生が抑制さ
れる。
【００１３】
【表２】
【００１４】以上の結果から、熱延板を硫酸酸洗したと
きにミクログルーブの発生を防止するためには、Ｋ値が
０以上を満足する成分からなるフェライト系ステンレス
鋼を７００〜８５０で巻取るとよいことが判明した。
きにミクログルーブの発生を防止するためには、Ｋ値が
０以上を満足する成分からなるフェライト系ステンレス
鋼を７００〜８５０で巻取るとよいことが判明した。
【００１５】一方、本発明者等はＴｉ添加ＩＦ系ステン
レス鋼の高加工性を劣化させることなく、ローピング特
性を改善する方法として、熱間圧延工程において、スラ
ブ加熱温度を１２５０℃以下として熱間圧延したあと、
７５０℃以上で巻取った後、熱延板焼鈍をすることな
く、酸洗、冷延、冷延板焼鈍をする方法を知見した。
レス鋼の高加工性を劣化させることなく、ローピング特
性を改善する方法として、熱間圧延工程において、スラ
ブ加熱温度を１２５０℃以下として熱間圧延したあと、
７５０℃以上で巻取った後、熱延板焼鈍をすることな
く、酸洗、冷延、冷延板焼鈍をする方法を知見した。
【００１６】スラブ加熱温度はミクログルーブの発生に
影響は与えないが、ローピング特性向上には重要な因子
である。加熱温度が１２５０℃超では熱延板の再結晶率
が低くなり、ローピング特性は劣化するため、１２５０
℃を上限とした。ローピングの低減には加熱温度は低温
ほど好ましく、１２００℃以下であることが望ましい。
しかし、加熱温度が低すぎると熱延疵が発生するため下
限は１０００℃が好ましい。
影響は与えないが、ローピング特性向上には重要な因子
である。加熱温度が１２５０℃超では熱延板の再結晶率
が低くなり、ローピング特性は劣化するため、１２５０
℃を上限とした。ローピングの低減には加熱温度は低温
ほど好ましく、１２００℃以下であることが望ましい。
しかし、加熱温度が低すぎると熱延疵が発生するため下
限は１０００℃が好ましい。
【００１７】巻取温度に関しては、ミクログルーブを抑
制するためには７００〜８５０℃にする必要があるけれ
ども、ローピング特性を改善するためには７５０℃以上
が必要であることから、両特性をともに確保するために
巻取温度の範囲を７５０〜８５０℃とする。
制するためには７００〜８５０℃にする必要があるけれ
ども、ローピング特性を改善するためには７５０℃以上
が必要であることから、両特性をともに確保するために
巻取温度の範囲を７５０〜８５０℃とする。
【００１８】ローピング特性のさらなる向上には、熱間
圧延において、粗圧延時の最終パス及びその前のパスの
圧下率をそれぞれ３０％以上とすることが有利である。
仕上げ圧延前の粒径を微細化することにより熱延板の再
結晶は促進し、ローピング特性を向上させることができ
る。仕上げ圧延前の粒径を微細化するためには、粗圧延
時の最終パス及びその前のパスの圧下率をそれぞれ３０
％以上とすることが有効である。しかし、１パス当たり
の圧下率は５０％以上となると熱延疵が発生することが
あるため、５０％を上限とすることが好ましい。
圧延において、粗圧延時の最終パス及びその前のパスの
圧下率をそれぞれ３０％以上とすることが有利である。
仕上げ圧延前の粒径を微細化することにより熱延板の再
結晶は促進し、ローピング特性を向上させることができ
る。仕上げ圧延前の粒径を微細化するためには、粗圧延
時の最終パス及びその前のパスの圧下率をそれぞれ３０
％以上とすることが有効である。しかし、１パス当たり
の圧下率は５０％以上となると熱延疵が発生することが
あるため、５０％を上限とすることが好ましい。
【００１９】次に、本発明のフェライト系ステンレス鋼
の成分限定理由を述べる。 Ｃ，Ｎ：Ｃ，Ｎは高加工性（高ｒ値）を低下させる元素
であるため、Ｃ，Ｎを固定する必要がある。しかし、
Ｃ，Ｎが多すぎると、Ｃ，Ｎを固定するために多量のＴ
ｉ合金が必要となり、原料コストが増加するため、でき
るだけ少ないほうが良い。また、Ｃ，Ｎは、前記Ｋ値の
式でわかるように、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）の析出を介して間接
的にＴｉ−Ｆｅ−Ｐ化合物の析出に関与しミクログルー
ブの発生に影響を及ぼすため、Ｃ，Ｎは少ないほど良
い。さらには、Ｃ，Ｎを多量に含有すると、巻取時の再
結晶が遅延し、ローピング特性を劣化させる。したがっ
て、Ｃ，Ｎともに低い方が好ましく、Ｃ，Ｎの上限を
０．０１％とした。特に、Ｃは、０．００５０％以下が
より好ましく、０．００２０％以下が最良である。
の成分限定理由を述べる。 Ｃ，Ｎ：Ｃ，Ｎは高加工性（高ｒ値）を低下させる元素
であるため、Ｃ，Ｎを固定する必要がある。しかし、
Ｃ，Ｎが多すぎると、Ｃ，Ｎを固定するために多量のＴ
ｉ合金が必要となり、原料コストが増加するため、でき
るだけ少ないほうが良い。また、Ｃ，Ｎは、前記Ｋ値の
式でわかるように、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）の析出を介して間接
的にＴｉ−Ｆｅ−Ｐ化合物の析出に関与しミクログルー
ブの発生に影響を及ぼすため、Ｃ，Ｎは少ないほど良
い。さらには、Ｃ，Ｎを多量に含有すると、巻取時の再
結晶が遅延し、ローピング特性を劣化させる。したがっ
て、Ｃ，Ｎともに低い方が好ましく、Ｃ，Ｎの上限を
０．０１％とした。特に、Ｃは、０．００５０％以下が
より好ましく、０．００２０％以下が最良である。
【００２０】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸元素として必要である
が、多量の添加により降伏点の上昇を招くため、その上
限は０．５％とした。 Ｍｎ：Ｍｎも、Ｓｉと同様に脱酸元素であるが、多量の
添加により降伏点の上昇を招くため、その上限は０．５
％とした。本発明においては加熱時に析出すると考えら
れるＴｉの炭硫化物を安定化させるために、０．１％と
することが好ましい。
が、多量の添加により降伏点の上昇を招くため、その上
限は０．５％とした。 Ｍｎ：Ｍｎも、Ｓｉと同様に脱酸元素であるが、多量の
添加により降伏点の上昇を招くため、その上限は０．５
％とした。本発明においては加熱時に析出すると考えら
れるＴｉの炭硫化物を安定化させるために、０．１％と
することが好ましい。
【００２１】Ｐ：Ｐは巻取時に粒界に偏析し、ミクログ
ルーブ発生の原因になる。また、多量の添加により加工
性を低下させる元素であるため、低い方が好ましい。し
たがってその上限は０．０４％とした。 Ｓ：Ｓは溶鋼中にＴｉとの硫化物を生成するため、多す
ぎると多量のＴｉを必要としコストを増加させ、また多
量に含有すると鋼を脆化させることから、少ない方が好
ましくその上限は０．０１％とした。０．００６％以下
がより好ましい。
ルーブ発生の原因になる。また、多量の添加により加工
性を低下させる元素であるため、低い方が好ましい。し
たがってその上限は０．０４％とした。 Ｓ：Ｓは溶鋼中にＴｉとの硫化物を生成するため、多す
ぎると多量のＴｉを必要としコストを増加させ、また多
量に含有すると鋼を脆化させることから、少ない方が好
ましくその上限は０．０１％とした。０．００６％以下
がより好ましい。
【００２２】Ｃｒ：Ｃｒは１０％以下であるとステンレ
ス鋼の基本特性である耐食性が不足するためＣｒ量の下
限は１０％とした。またＣｒ量が高くなると、上記のよ
うな高温巻取を行った場合にσ相などの金属間化合物が
析出して熱延板の靭性が劣化するため、Ｃｒの上限は２
５％とした。原料コストを考慮すると１０〜１８％とす
ることが好ましい。 Ｔｉ：ＴｉはＣ，Ｎを固定し、加工性（ｒ値）を向上さ
せるために必要な元素であり、そのためにはＣ＋Ｎの１
０倍以上の添加が必要である。また、Ｔｉは、高温巻取
時にＴｉ−Ｆｅ−Ｐ化合物を析出してＰの粒界への偏析
を抑制し、ミクログルーブを抑制するためには、前記Ｋ
値が０以上、すなわち Ｔｉ／４８≧Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＋Ｐ／３１ を満たす必要がある。一方、多量に添加すると合金コス
トが増加し、また冷延時に表面疵が生じる等の問題があ
るため、上限は０．３％とした。
ス鋼の基本特性である耐食性が不足するためＣｒ量の下
限は１０％とした。またＣｒ量が高くなると、上記のよ
うな高温巻取を行った場合にσ相などの金属間化合物が
析出して熱延板の靭性が劣化するため、Ｃｒの上限は２
５％とした。原料コストを考慮すると１０〜１８％とす
ることが好ましい。 Ｔｉ：ＴｉはＣ，Ｎを固定し、加工性（ｒ値）を向上さ
せるために必要な元素であり、そのためにはＣ＋Ｎの１
０倍以上の添加が必要である。また、Ｔｉは、高温巻取
時にＴｉ−Ｆｅ−Ｐ化合物を析出してＰの粒界への偏析
を抑制し、ミクログルーブを抑制するためには、前記Ｋ
値が０以上、すなわち Ｔｉ／４８≧Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＋Ｐ／３１ を満たす必要がある。一方、多量に添加すると合金コス
トが増加し、また冷延時に表面疵が生じる等の問題があ
るため、上限は０．３％とした。
【００２３】Ｂ，Ｚｒ，Ｎｂ：Ｂ，Ｚｒ，Ｎｂは炭窒化
物を形成して加工性を向上させるのに有効な元素であ
り、必要に応じてこれらを単独または複合で添加する。
加工性の向上効果を得るためには、Ｂは０．０００５％
以上、Ｚｒは０．０１％以上、Ｎｂは０．０１％以上を
添加する。しかし、多すぎても加工性に及ぼす効果が飽
和するばかりでなく、原料コストの増加をもたらすた
め、Ｂは０．００５０％以下、Ｚｒは０．４％以下、Ｎ
ｂは０．４％以下とした。
物を形成して加工性を向上させるのに有効な元素であ
り、必要に応じてこれらを単独または複合で添加する。
加工性の向上効果を得るためには、Ｂは０．０００５％
以上、Ｚｒは０．０１％以上、Ｎｂは０．０１％以上を
添加する。しかし、多すぎても加工性に及ぼす効果が飽
和するばかりでなく、原料コストの増加をもたらすた
め、Ｂは０．００５０％以下、Ｚｒは０．４％以下、Ｎ
ｂは０．４％以下とした。
【００２４】Ｍｏ，Ｎｉ，Ｃｕ：Ｍｏ，Ｎｉ，Ｃｕは耐
食性をさらに向上させるために単独または複合で添加す
る。その効果を得るためには、それぞれ０．０２％以上
を添加する。しかし、多量添加すると原料コストの増加
をもたらすため、２．５％を上限とした。
食性をさらに向上させるために単独または複合で添加す
る。その効果を得るためには、それぞれ０．０２％以上
を添加する。しかし、多量添加すると原料コストの増加
をもたらすため、２．５％を上限とした。
【００２５】
【実施例】以下に本発明の実施例を示す。表３に示すＴ
ｉ添加フェライト系ステンレス鋼１３種（Ａ〜Ｍ）を準
備し、加熱温度、巻取温度及び粗圧延のパススケジュー
ルを変化させて熱間圧延を実施した。それらの条件を表
４に示す。なお、表中のＲf 及びＲf-1 は、それぞれ粗
圧延の最終パスの圧下率及びその前のパスの圧下率であ
る。熱間圧延後は、濃度が３００ｇ／ｌ、液温が８０℃
の硫酸液で９０秒間の酸洗を行い、酸洗板の板厚方向の
ミクログルーブ深さを光学顕微鏡によって調査した。ま
た、酸洗板を圧下率８０％で冷延した後、ローピング高
さを測定した。更に冷延板は８７５℃で６０秒保定の焼
鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値測定試験を行っ
た。
ｉ添加フェライト系ステンレス鋼１３種（Ａ〜Ｍ）を準
備し、加熱温度、巻取温度及び粗圧延のパススケジュー
ルを変化させて熱間圧延を実施した。それらの条件を表
４に示す。なお、表中のＲf 及びＲf-1 は、それぞれ粗
圧延の最終パスの圧下率及びその前のパスの圧下率であ
る。熱間圧延後は、濃度が３００ｇ／ｌ、液温が８０℃
の硫酸液で９０秒間の酸洗を行い、酸洗板の板厚方向の
ミクログルーブ深さを光学顕微鏡によって調査した。ま
た、酸洗板を圧下率８０％で冷延した後、ローピング高
さを測定した。更に冷延板は８７５℃で６０秒保定の焼
鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値測定試験を行っ
た。
【００２６】各鋼種及び熱延条件とミクログルーブ発生
の有無、ローピングのランク、ｒ値をあわせて表４に示
す。ミクログルーブの評価は、ミクログルーブ有を×、
ミクログルーブなしを○とした。ローピングの評価は、
Ａ：０．１５μｍ以下、Ｂ：０．２５μｍ以下、Ｃ：
０．３５μｍ以下、Ｄ：０．３５μｍ超のランクで行
い、ＡまたはＢランクを合格とした。ｒ値は、圧延方向
から０，４５，９０゜の角度で各２本採取した引張試験
片を１５％引張後に測定した。
の有無、ローピングのランク、ｒ値をあわせて表４に示
す。ミクログルーブの評価は、ミクログルーブ有を×、
ミクログルーブなしを○とした。ローピングの評価は、
Ａ：０．１５μｍ以下、Ｂ：０．２５μｍ以下、Ｃ：
０．３５μｍ以下、Ｄ：０．３５μｍ超のランクで行
い、ＡまたはＢランクを合格とした。ｒ値は、圧延方向
から０，４５，９０゜の角度で各２本採取した引張試験
片を１５％引張後に測定した。
【００２７】表４から明らかなように、本発明による製
造方法で得られた鋼板はミクログルーブが発生せず、ロ
ーピング特性およびｒ値に優れている。特に、Ｂ，Ｚ
ｒ，Ｎｂを添加するとｒ値がさらに向上している。
造方法で得られた鋼板はミクログルーブが発生せず、ロ
ーピング特性およびｒ値に優れている。特に、Ｂ，Ｚ
ｒ，Ｎｂを添加するとｒ値がさらに向上している。
【００２８】なお、耐食性については、８０℃で１０％
の硫酸溶液中の全面腐食試験により腐食速度を評価し
た。評価は、４００ｇ／ｍ2 ・ｈ以下をＡランク、４０
００ｇ／ｍ2 ・ｈ以下をＢランク、４０００ｇ／ｍ2 ・
ｈ超をＣランクとした。その評価結果も表４に示す。本
発明鋼板は全て良好な耐食性を有し、その中でもＭｏ，
Ｎｉ，Ｃｕを添加したものはさらに耐食性が良かった
（Ａランクの中でも良好）。
の硫酸溶液中の全面腐食試験により腐食速度を評価し
た。評価は、４００ｇ／ｍ2 ・ｈ以下をＡランク、４０
００ｇ／ｍ2 ・ｈ以下をＢランク、４０００ｇ／ｍ2 ・
ｈ超をＣランクとした。その評価結果も表４に示す。本
発明鋼板は全て良好な耐食性を有し、その中でもＭｏ，
Ｎｉ，Ｃｕを添加したものはさらに耐食性が良かった
（Ａランクの中でも良好）。
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】
【発明の効果】本発明によるＩＦ系のフェライト系ステ
ンレス鋼薄板の製造方法によれば、ＴｉとＣ，Ｎ，Ｓ，
Ｐとの関係を特定することによりミクログルーブの発生
を抑制し、熱間圧延条件（スラブ加熱温度、巻取温度、
粗圧延パススケジュル）を特定することによって耐ロー
ピング特性に優れた高ｒ値のフェライト系ステンレス鋼
薄板を得ることができる。さらには、熱延板の焼鈍を省
略できるので生産性も改善される。
ンレス鋼薄板の製造方法によれば、ＴｉとＣ，Ｎ，Ｓ，
Ｐとの関係を特定することによりミクログルーブの発生
を抑制し、熱間圧延条件（スラブ加熱温度、巻取温度、
粗圧延パススケジュル）を特定することによって耐ロー
ピング特性に優れた高ｒ値のフェライト系ステンレス鋼
薄板を得ることができる。さらには、熱延板の焼鈍を省
略できるので生産性も改善される。
【図１】ｋ値とミクログルーブ深さの関係を表す図。
フロントページの続き (72)発明者 進藤 卓嗣 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦０．５％、 Ｐ ≦０．０４％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｔｉ：１０（Ｃ＋Ｎ）〜０．３％、 Ｎ ≦０．０１％ を含有し、かつ Ｔｉ／４８≧Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＋Ｐ／３１ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼スラブを、スラブ加熱温度１２５
０℃以下で加熱したのち、熱間圧延し、７５０℃以上８
５０℃以下で巻取った後、熱延板焼鈍をすることなく、
硫酸溶液により酸洗し、冷延、冷延板焼鈍をすることを
特徴とする表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼
薄板の製造方法。 - 【請求項２】 熱間圧延において、粗圧延の最終パス及
びその前のパスの圧下率をそれぞれ３０％以上とするこ
とを特徴とする請求項１記載の表面特性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項３】 フェライト系ステンレス鋼が、さらに Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％、 Ｚｒ：０．０１〜０．２％、 Ｎｂ：０．０１〜０．３％ の内から１種以上含有することを特徴とする請求項１ま
たは２記載の表面特性に優れたフェライト系ステンレス
鋼薄板の製造方法。 - 【請求項４】 フェライト系ステンレス鋼が、さらにＭ
ｏ，Ｎｉ，Ｃｕの内から１種以上を０．０２〜２．５％
含有することを特徴とする請求項１，２または３のいず
れかに記載の表面特性に優れたフェライト系ステンレス
鋼薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6681196A JPH09256065A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | 表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6681196A JPH09256065A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | 表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09256065A true JPH09256065A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13326621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6681196A Pending JPH09256065A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | 表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09256065A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003106725A1 (ja) * | 2002-06-01 | 2003-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｔｉ添加フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| JP2015224358A (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 成形性及び耐孔食性に優れたフェライト系ステンレス鋼線及びその製造方法 |
| CN111032898A (zh) * | 2017-09-29 | 2020-04-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢热轧退火钢板及其制造方法 |
| JP2020532651A (ja) * | 2017-08-31 | 2020-11-12 | ポスコＰｏｓｃｏ | 放熱性および加工性が向上したフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
-
1996
- 1996-03-22 JP JP6681196A patent/JPH09256065A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
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| CN1307320C (zh) * | 2002-06-17 | 2007-03-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 含Ti铁素体不锈钢板及其制造方法 |
| KR100733016B1 (ko) * | 2002-06-17 | 2007-06-27 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Тｉ첨가 페라이트계 스테인레스 강판 및 그 제조방법 |
| US7494551B2 (en) | 2002-06-17 | 2009-02-24 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel plate with Ti and method for production thereof |
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| CN111032898A (zh) * | 2017-09-29 | 2020-04-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢热轧退火钢板及其制造方法 |
| CN111032898B (zh) * | 2017-09-29 | 2021-08-20 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢热轧退火钢板及其制造方法 |
| US11174540B2 (en) | 2017-09-29 | 2021-11-16 | Jfe Steel Corporation | Hot-rolled and annealed ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing the same |
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