JPS5974221A - 高強度継目無鋼管の製造方法 - Google Patents
高強度継目無鋼管の製造方法Info
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- JPS5974221A JPS5974221A JP18346882A JP18346882A JPS5974221A JP S5974221 A JPS5974221 A JP S5974221A JP 18346882 A JP18346882 A JP 18346882A JP 18346882 A JP18346882 A JP 18346882A JP S5974221 A JPS5974221 A JP S5974221A
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- stress corrosion
- sulfide stress
- steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高強度継目無鋼管の製造方法に関し、とく
にサワー化傾向の下に深井戸化の著しい１、。
にサワー化傾向の下に深井戸化の著しい１、。
油井管または類似の用途で、硫化物応力腐食割れ発生の
危険を少くとも’ＩＯン／ｍ−のように高い降伏強さの
下に有効に回避することについての開発成果を、あらた
に提案しようとするものである。
危険を少くとも’ＩＯン／ｍ−のように高い降伏強さの
下に有効に回避することについての開発成果を、あらた
に提案しようとするものである。
上記したような深井戸化かっサワー化する傾向に対して
は一般に耐硫化物応力腐食割れ性カ＼強さの上昇と共に
劣化するので両者の１ｔｆね合いから現在の所降伏強す
６４〜７４ ｋｇｆ ／ ｍｍ２級の（３ｒ −Ｍ。
は一般に耐硫化物応力腐食割れ性カ＼強さの上昇と共に
劣化するので両者の１ｔｆね合いから現在の所降伏強す
６４〜７４ ｋｇｆ ／ ｍｍ２級の（３ｒ −Ｍ。
系ＱｊＡ カ、もつとも優れたものとされている。
最近特開昭５８−７８９１７号公報により、従来の６ｆ
Ｉｋｙｆ／ｍ−級Ｏｒ −Ｍｏ鋼に比しＯｒ、Ｍｏを増
量し、かつＶを多量添加して耐硫化物応力腐食割れ性の
改善を図った７５〜ｎｏｋｇｆ／篤−級の鋼が開発され
たが、ＭＯ，Ｖなどの高価な元素を多量に含むため高価
につき、また多量のＶを含むため連続鋳造による素材の
熱間加工中に割れが発生しやすい。
Ｉｋｙｆ／ｍ−級Ｏｒ −Ｍｏ鋼に比しＯｒ、Ｍｏを増
量し、かつＶを多量添加して耐硫化物応力腐食割れ性の
改善を図った７５〜ｎｏｋｇｆ／篤−級の鋼が開発され
たが、ＭＯ，Ｖなどの高価な元素を多量に含むため高価
につき、また多量のＶを含むため連続鋳造による素材の
熱間加工中に割れが発生しやすい。
また特開昭５７−１９８２２号、Ｆ１７−１９８２８号
両公報にて耐硫化物応力腐食割れの優れたＬａ添加鋼が
提案されたが、この鋼の降伏強さは最も高くても＋１１
ｏ ｋｇｆ／鰭２程度であって従来鋼に比して強度の
改善は事実上はとんど見られない。
両公報にて耐硫化物応力腐食割れの優れたＬａ添加鋼が
提案されたが、この鋼の降伏強さは最も高くても＋１１
ｏ ｋｇｆ／鰭２程度であって従来鋼に比して強度の
改善は事実上はとんど見られない。
さらに特開昭５７−１５６２２号公報にはＰ。
Ｓを低減した高強度油井用鋼が開示されているが。
その強度値は明確にされていないにしても実施例からみ
ると９１〜９８に９ｆ／ｆｆ１−の降伏強さにのぼるほ
ど、かなり高強度化されているとは云えこの鋼はアルカ
リ性環境のしかもＨ２Ｓは微量しか含まない場合にのみ
しか耐応力腐食割れ性は保証されていない。
ると９１〜９８に９ｆ／ｆｆ１−の降伏強さにのぼるほ
ど、かなり高強度化されているとは云えこの鋼はアルカ
リ性環境のしかもＨ２Ｓは微量しか含まない場合にのみ
しか耐応力腐食割れ性は保証されていない。
加えて上掲の名調はいずれも低温靭性について考慮され
てはいない。もちろん稼動中の油井における油井管は、
井戸の中が一般に高温であるため、直接的には低温靭性
を必要としないが、峡近の新油田は寒冷地に位置する場
合も多く、この場合は搬送中、ス゛ドック中に事故を起
す可能性もあるので、この点看過されてはならない。
てはいない。もちろん稼動中の油井における油井管は、
井戸の中が一般に高温であるため、直接的には低温靭性
を必要としないが、峡近の新油田は寒冷地に位置する場
合も多く、この場合は搬送中、ス゛ドック中に事故を起
す可能性もあるので、この点看過されてはならない。
この発明は先行技術の上記問題点について、上掲したよ
うに高価な元素を多量に含まず連続萌造にも適した安価
な成分系であって、しかも耐硫化物応力ＩＫ食割れ性と
共に低温靭性にも優れた高強度継目無鋼管を提供するこ
とを目的とした開発成果である。
うに高価な元素を多量に含まず連続萌造にも適した安価
な成分系であって、しかも耐硫化物応力ＩＫ食割れ性と
共に低温靭性にも優れた高強度継目無鋼管を提供するこ
とを目的とした開発成果である。
発明者らは、この目的に関し。
（１〕 降伏強さ７ Ｑ ｋｇｆ’ ７ｆａ−以上の
鋼の硫化物応力腐食割れについてはとくに粒界割れが起
点となること （２）Ｐ、ＳおよびＮの低減により、とくに粒界割れ型
硫化物応力腐食割れ感受性が低下すること、（３）焼戻
保持時間が長いほど耐硫化物応力腐食割れ性が良いこと の以下にのべる実験上の知見を踏まえて、この発明によ
る適合を導いたものである。
鋼の硫化物応力腐食割れについてはとくに粒界割れが起
点となること （２）Ｐ、ＳおよびＮの低減により、とくに粒界割れ型
硫化物応力腐食割れ感受性が低下すること、（３）焼戻
保持時間が長いほど耐硫化物応力腐食割れ性が良いこと の以下にのべる実験上の知見を踏まえて、この発明によ
る適合を導いたものである。
一般にり胃の硫化物応力腐食割れの破面形態は粒界割れ
、凝へき開、ディンプルなどざまざまな形態様相を示し
一定でないが発明者らは種々の強度の鋼の破°面を詳細
に検討した結果、強度が高くなるに従ってとくに粒界割
れが重要となり、ことに降伏強さが７０１ａｙｆ／ 關
２級以上の含Ｏｒ＠では殆んど粒界割れが破壊の起点と
なっていることを見い出した。
、凝へき開、ディンプルなどざまざまな形態様相を示し
一定でないが発明者らは種々の強度の鋼の破°面を詳細
に検討した結果、強度が高くなるに従ってとくに粒界割
れが重要となり、ことに降伏強さが７０１ａｙｆ／ 關
２級以上の含Ｏｒ＠では殆んど粒界割れが破壊の起点と
なっていることを見い出した。
さらにこのような鋼の耐硫化物応力腐食割れ性および低
温靭性は焼戻脆性と深い関係があり−ＰＳおよびＮの低
減に加えてＭＯとＺｒおよびまたはＴ１の適電添加によ
り著しく向上すること−またＮｔ）を添加するとＮｔ）
はＰ化物を形成してＰの粒界への偏析を一段と防ぎこれ
もまた有効なこと、加えてかかる効果は、とくに焼戻保
持時間が長い程、より良く発揮されることを見出した。
温靭性は焼戻脆性と深い関係があり−ＰＳおよびＮの低
減に加えてＭＯとＺｒおよびまたはＴ１の適電添加によ
り著しく向上すること−またＮｔ）を添加するとＮｔ）
はＰ化物を形成してＰの粒界への偏析を一段と防ぎこれ
もまた有効なこと、加えてかかる効果は、とくに焼戻保
持時間が長い程、より良く発揮されることを見出した。
以上の知見に基いて発明者らは、高強度でかつ耐硫化物
腐食割れ性、低温靭性ともに優れ連続鋳造による素材製
造も可能な継目無鋼管の製造方法を次のように確立した
ものである。
腐食割れ性、低温靭性ともに優れ連続鋳造による素材製
造も可能な継目無鋼管の製造方法を次のように確立した
ものである。
この発明はＯｎ ０．１〜０．５重量係（以下単に係で
示す）、 Ｓｉ ： ０．１〜０．８４、Ｉｎ ｓ ０
．２〜０．８１、 Ｏｒ ： １．０〜４．０４を含み
、Ａ／ ： ０．００５〜０．１ ｍであって、Ｐおよ
びＳともに０．００５チ以下。
示す）、 Ｓｉ ： ０．１〜０．８４、Ｉｎ ｓ ０
．２〜０．８１、 Ｏｒ ： １．０〜４．０４を含み
、Ａ／ ： ０．００５〜０．１ ｍであって、Ｐおよ
びＳともに０．００５チ以下。
そしてＮ ： ０．００４１以下にそれぞれ低減しがっ
Ｍｃｉｊ Ｏ，１〜１．０１ならびにＮｂ ： ０．０
１ＮＯ，１１を、Ｚｒおよび／まｔ＝ ハＴｉ ： ｏ
、Ｏｎ５〜ｏ、１ ％ （！： トもニ、。
Ｍｃｉｊ Ｏ，１〜１．０１ならびにＮｂ ： ０．０
１ＮＯ，１１を、Ｚｒおよび／まｔ＝ ハＴｉ ： ｏ
、Ｏｎ５〜ｏ、１ ％ （！： トもニ、。
必要によってはざらにＶ ： ０．１１以下およびＢ：
０．００５４以下のうち少くとも１種もあわせ含有する
成分組成になる継目無鋼管素材に熱間加工を施したあと
・調質処理する際に、焼入れに引続く焼戻し処理中、６
１０℃以上ＡＣ１点以下の温度範囲で、管の肉厚ｔに応
じ少くともτ（焼戻し温度下保持時間、ｈｒ）＝−↓−
×（管の肉厚、鰭）で与２５．４ えられる保持時間τにわたらせて、降伏強さまたは０．
６係耐カフ０〜］ ２０ ｋｇｆ／−において、すぐれ
た耐硫化物応力腐食割れ性と、低温靭性とを兼備させを
ことからなる高強度継目無鋼管の製造方法を提案するも
のである。
０．００５４以下のうち少くとも１種もあわせ含有する
成分組成になる継目無鋼管素材に熱間加工を施したあと
・調質処理する際に、焼入れに引続く焼戻し処理中、６
１０℃以上ＡＣ１点以下の温度範囲で、管の肉厚ｔに応
じ少くともτ（焼戻し温度下保持時間、ｈｒ）＝−↓−
×（管の肉厚、鰭）で与２５．４ えられる保持時間τにわたらせて、降伏強さまたは０．
６係耐カフ０〜］ ２０ ｋｇｆ／−において、すぐれ
た耐硫化物応力腐食割れ性と、低温靭性とを兼備させを
ことからなる高強度継目無鋼管の製造方法を提案するも
のである。
まずこの発明において各添加元素の成分割合を限定した
理由を説明する。
理由を説明する。
０ ： ０．１〜０．ｒ）優
Ｃは０．１係を下まわると焼入れ性が損われ。
０．５憾を超えると焼割れの発生がみられるので０．１
〜０．５憾の範囲とした。
〜０．５憾の範囲とした。
Ｓｉ ： ０．Ｉ ＮＯ，８４
Ｓｉは鋼の脱酸と強度増加の目的で０．】俤以上必要で
あるが、０．８係を超えると靭性を劣化させるので０．
１〜０．８係の範囲とした。
あるが、０．８係を超えると靭性を劣化させるので０．
１〜０．８係の範囲とした。
Ｍ ｎ ： ０．２〜０．８ ’４
Ｉｎは０．２係以上の添加により強度と靭性を向上させ
、脱酸にも有効であるが０．８係をこえるとＰ、Ｓなど
の偏析を招き、耐硫化物応力腐食割れ性を劣化させるの
で０．２〜０．８係の範囲とした。
、脱酸にも有効であるが０．８係をこえるとＰ、Ｓなど
の偏析を招き、耐硫化物応力腐食割れ性を劣化させるの
で０．２〜０．８係の範囲とした。
Ｏｒ ： １．０〜４．０係
Ｏｒは耐食性１強度、焼戻し抵抗性を高めるのに１．０
噂以上必要であるが、４．０１を超えると靭性を劣化さ
せるので１．０〜４．０係の範囲とした。
噂以上必要であるが、４．０１を超えると靭性を劣化さ
せるので１．０〜４．０係の範囲とした。
Ａ／ ： ０．００１５〜０．１１
Ａノは脱酸に寄与するばかりでなくＮと化合してＮの粒
界への偏析を防いで耐硫化物応力腐食割れ性を向上させ
るのに０．０ＬＩＦｉ １以上必要であるが、０．１１
を超えるとその効果は飽和し靭性の劣化を招くので０．
００５〜０．１ ’１の範囲とした。
界への偏析を防いで耐硫化物応力腐食割れ性を向上させ
るのに０．０ＬＩＦｉ １以上必要であるが、０．１１
を超えるとその効果は飽和し靭性の劣化を招くので０．
００５〜０．１ ’１の範囲とした。
Ｐ、Ｓ≦０．００５係およびＮ≦０．０（１４チこれら
の不純物元素は粒界へ偏析して鋼の粒界強度を低下させ
・とくに降伏強さ７９ ｋｇｆ ／ ｍｎ２ 以上の鋼
における粒界割れ型の硫化物腐食割れに悪影響を及すの
でこれを防止するためには可及的に少くするのが望まし
く、この発明に従いＭＯならびにＮｂと、 Ｚｒおよび
／またはＴ１を添加して、不純物元素の固定を図った場
合においても、目的とする強度、耐硫化物応力腐食割れ
性および低温靭性を得るためには、上限をＰ、Ｓはとも
に０．００５ 憾Ｎは０．００４”］とする必要がある
。
の不純物元素は粒界へ偏析して鋼の粒界強度を低下させ
・とくに降伏強さ７９ ｋｇｆ ／ ｍｎ２ 以上の鋼
における粒界割れ型の硫化物腐食割れに悪影響を及すの
でこれを防止するためには可及的に少くするのが望まし
く、この発明に従いＭＯならびにＮｂと、 Ｚｒおよび
／またはＴ１を添加して、不純物元素の固定を図った場
合においても、目的とする強度、耐硫化物応力腐食割れ
性および低温靭性を得るためには、上限をＰ、Ｓはとも
に０．００５ 憾Ｎは０．００４”］とする必要がある
。
Ｎｏ ： ０．２〜１．０係
ＭＯは耐食性、強度、焼戻し抵抗性を高め、Ｐの粒界偏
析を防いで耐硫化物応力腐食割れ性を向上させるのに０
．２１以上必要であるが、１．０噂を超えて多１に含有
すると靭性を劣化させ、かつ高価となるので０．２〜１
．０１の範囲とした。
析を防いで耐硫化物応力腐食割れ性を向上させるのに０
．２１以上必要であるが、１．０噂を超えて多１に含有
すると靭性を劣化させ、かつ高価となるので０．２〜１
．０１の範囲とした。
Ｎｂ ： ０．０１〜０．１憾
ＮｂはすでにのべたＯｒおよびＭｏを含有する鋼に添加
すると、焼もどし後の鋼の組織において炭化物を微細に
して粒内に均一に分散させること、またＰを固定して粒
界への偏析を妨げることが相撲って耐硫化物応力腐食割
れ性を向上させるのに役立ちそのために０．１俤以上必
要であり、 ０．１１を超えると靭性を劣化させ、かつ
連続鋳造による素材製造時割れ発生の原因となるので０
．Ｏ２Ｎ２．１係の範囲とする。
すると、焼もどし後の鋼の組織において炭化物を微細に
して粒内に均一に分散させること、またＰを固定して粒
界への偏析を妨げることが相撲って耐硫化物応力腐食割
れ性を向上させるのに役立ちそのために０．１俤以上必
要であり、 ０．１１を超えると靭性を劣化させ、かつ
連続鋳造による素材製造時割れ発生の原因となるので０
．Ｏ２Ｎ２．１係の範囲とする。
ｚｒおよび／またはＴｉ ： ０．００５〜０．１４こ
れらの元素は、Ｎとの親和力がもつとも強く、これを固
定して粒界への偏析を防ぎ、耐硫化物応力腐食割れ性を
向上させる作用効果を同じくするので、 Ｔｉ ＊ Ｚ
ｒの各々の単独添加でも同時添加でもよく、上記の効果
を導くためには、それらの合計量で０．ｎｏ５（＋以上
必要であり、一方０．１憾を超えると靭性を劣化させる
ので０．００５１〜０．１係の範囲とする。
れらの元素は、Ｎとの親和力がもつとも強く、これを固
定して粒界への偏析を防ぎ、耐硫化物応力腐食割れ性を
向上させる作用効果を同じくするので、 Ｔｉ ＊ Ｚ
ｒの各々の単独添加でも同時添加でもよく、上記の効果
を導くためには、それらの合計量で０．ｎｏ５（＋以上
必要であり、一方０．１憾を超えると靭性を劣化させる
ので０．００５１〜０．１係の範囲とする。
上記のような限定組成の鋼を継目無鋼管として熱間加工
後、焼入れ、焼戻し処理をおこなう。焼入条件は限定し
ないが、好ましくは９０チ以上がマルテンサイト組織に
なることが好ましい。
後、焼入れ、焼戻し処理をおこなう。焼入条件は限定し
ないが、好ましくは９０チ以上がマルテンサイト組織に
なることが好ましい。
ついで６２０°以上、 Ａ０１以下の温度で・管の肉厚
を間に応じて次式で示す７時間にわたり保持して焼もど
し処理を行う〇 τ〉□ −１５，４ ６２０℃以上の温度と上式による保持時間は、オーステ
ナイト粒界への不純物の偏析を防き゛かつ球状炭化物を
均一微細に析出させて、必要な強度。
を間に応じて次式で示す７時間にわたり保持して焼もど
し処理を行う〇 τ〉□ −１５，４ ６２０℃以上の温度と上式による保持時間は、オーステ
ナイト粒界への不純物の偏析を防き゛かつ球状炭化物を
均一微細に析出させて、必要な強度。
靭性と耐硫化物応力腐食割れ性を得るために必要である
。ＡＣ３点をこえるとオーステナイトが生じ常温に冷却
した時にこれが焼戻しを受けないマルテンサイトとなり
、耐硫化物応力腐食割れ性を著しく劣化させる。
。ＡＣ３点をこえるとオーステナイトが生じ常温に冷却
した時にこれが焼戻しを受けないマルテンサイトとなり
、耐硫化物応力腐食割れ性を著しく劣化させる。
上記の如くして優れた低温靭性と耐硫化物応力腐食割れ
性を有する高強度継目無鋼管が得られるが、さらに高強
度、焼入れ性の補助、焼もどし抵抗性の付加および靭性
向上などの目的に応じて必要によりＶ、Ｈの１種または
２種をＶはｏ、ｏｌ Ｓ以上、Ｂは０．０１１０５１以
上で添加することによって。
性を有する高強度継目無鋼管が得られるが、さらに高強
度、焼入れ性の補助、焼もどし抵抗性の付加および靭性
向上などの目的に応じて必要によりＶ、Ｈの１種または
２種をＶはｏ、ｏｌ Ｓ以上、Ｂは０．０１１０５１以
上で添加することによって。
この発明の効果をさらに向上させることができる。
しかし過剰に添加するといずれも鋼の靭性を劣化させ、
また連続鋳造により素材を製造する場合には割れ発生の
原因となるのでその上限はＶは０．１４勉Ｂは０．００
５４とする。
また連続鋳造により素材を製造する場合には割れ発生の
原因となるのでその上限はＶは０．１４勉Ｂは０．００
５４とする。
この発明において鋼管の降伏強さまたは０．６係耐力を
、７０ｋｇｆ／−から１！９０沖ｆｌ／Ｇｔ−の範囲に
限定したのは、７０に９ｆ／ＩＩｌ＋１２未満の場合は
硫化物応力腐食割れは主に凝へき開またはディンプル状
の破面を呈し１粒界値面となることはまれであり、その
割れ機構が異なるために、このようにＰ、ＳおよびＮの
量の限定とこれらの粒界への偏析を妨げるＭｏ 、 Ｎ
ｂ ｔ ＺｒおよびまたはＴ１の添加と焼もどし温度お
よび保持時間の規定をしても格段の意味がないからであ
り、また１ｓ ｏ Ｊｃｇｆ屓では耐硫化物応力腐食割
れ性が１掲対策の下でなお著しく劣化する。
、７０ｋｇｆ／−から１！９０沖ｆｌ／Ｇｔ−の範囲に
限定したのは、７０に９ｆ／ＩＩｌ＋１２未満の場合は
硫化物応力腐食割れは主に凝へき開またはディンプル状
の破面を呈し１粒界値面となることはまれであり、その
割れ機構が異なるために、このようにＰ、ＳおよびＮの
量の限定とこれらの粒界への偏析を妨げるＭｏ 、 Ｎ
ｂ ｔ ＺｒおよびまたはＴ１の添加と焼もどし温度お
よび保持時間の規定をしても格段の意味がないからであ
り、また１ｓ ｏ Ｊｃｇｆ屓では耐硫化物応力腐食割
れ性が１掲対策の下でなお著しく劣化する。
次にこの発明の実施側について述べる０表】に継目無鋼
管の成分と管の肉厚、焼戻し条件と焼戻し後の降伏強さ
ＹＳ、引張り強さＴＳ％耐硫化物応力ＪＡ食割れ性、シ
ャルピー試験で求めたｙＴｒｓを比較例と対比して示す
。
管の成分と管の肉厚、焼戻し条件と焼戻し後の降伏強さ
ＹＳ、引張り強さＴＳ％耐硫化物応力ＪＡ食割れ性、シ
ャルピー試験で求めたｙＴｒｓを比較例と対比して示す
。
耐硫化物応力腐食割れ性は丸棒引張り型の試験片を用い
てＮＡＯＥ液（０，５４酢酸、５俤食塩添加飽和硫化水
素水）中で降伏強さの７５憾の応力を負荷して試験した
。
てＮＡＯＥ液（０，５４酢酸、５俤食塩添加飽和硫化水
素水）中で降伏強さの７５憾の応力を負荷して試験した
。
表１中の○印は上記の試験で３０日間破断しなかったも
のを、Ｘ印は破断したものを示す。表１の記号１〜４は
この発明による鋼管であり、いずれも良好な耐硫化物応
力腐食割れ性と良好な低温靭性を示している。記号５，
６の鋼管の、成分組成はこの発明の範囲にあるが記号５
は焼もどし温度が、記号６は保持時間が各々この発明の
範囲からはずれているため耐硫化物応力腐食割れ性、低
温靭性ともに劣っている。記号７はＰ２記号８はＳ、記
号９ ハＮ 、記号１０はＴ１、Ｚｒ 、記号】１はＭ
Ｏそして記号１２はＮｂがそれぞれこの発明の成分範囲
からはずれているため、この発明の範囲の焼もどし処理
を行っても、優れた耐硫化物応力腐食割れ性と低温靭性
を得ることはできない０以上のべたようにしてこの発明
は油井用鋼管においてまたはその類似の使途で耐硫化物
応力腐食割れ性を、高強度と低温靭性にあわせ要求され
るたとえばラインパイプ、化学プラント用鋼管、鋼板な
どに適用して、従来比類のない顕著な効果をもたらすこ
とができる。
のを、Ｘ印は破断したものを示す。表１の記号１〜４は
この発明による鋼管であり、いずれも良好な耐硫化物応
力腐食割れ性と良好な低温靭性を示している。記号５，
６の鋼管の、成分組成はこの発明の範囲にあるが記号５
は焼もどし温度が、記号６は保持時間が各々この発明の
範囲からはずれているため耐硫化物応力腐食割れ性、低
温靭性ともに劣っている。記号７はＰ２記号８はＳ、記
号９ ハＮ 、記号１０はＴ１、Ｚｒ 、記号】１はＭ
Ｏそして記号１２はＮｂがそれぞれこの発明の成分範囲
からはずれているため、この発明の範囲の焼もどし処理
を行っても、優れた耐硫化物応力腐食割れ性と低温靭性
を得ることはできない０以上のべたようにしてこの発明
は油井用鋼管においてまたはその類似の使途で耐硫化物
応力腐食割れ性を、高強度と低温靭性にあわせ要求され
るたとえばラインパイプ、化学プラント用鋼管、鋼板な
どに適用して、従来比類のない顕著な効果をもたらすこ
とができる。
特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ｅ ： ｏ、１〜０．５車量係、Ｓｉ ： ０
．１〜０．３川歇係、Ｍｎ ： ０．２〜（１，８車量
係、Ｏｒ ： １．０〜４１．０寅吋壬を含み、ｋｌ
： ０．００５〜０．１重ｉｎ： ４であって、Ｐおよ
びＳともに０．００５重量重量下、そしてＮ ： （１
，００４重量重量下にそれぞれ低減し、かつＭｏ ：
（１゜２〜１．０車量係ならびニＮｂ：０．旧〜０．１
重量係を、Ｚｒおよび／またはＴｉの合計量０．０（１
５〜０．１重晴係とともに、必要によっては、ざらにＶ
： ０．１重量係以下およびＢ ： ０．００５重！
４以下のうち少くとも１種もあわせ含有する成分組成に
なる継目無ｍ’を素材に熱間加工を施したあと―質処理
する際に、焼入れに引続く焼戻し処理中、６２０℃以上
ＡＯＩ点以下の温度範囲で、管の肉厚ｔに応じ少くとも
下記式で与えられる保持時間τにわたらせて、降伏強さ
または０．６係耐カフ ０〜］ ２ Ｑ ｋｇｆ ／
ｔｎｙｎＥ ニおイテ、スフれた耐硫化物応力腐食割れ
性と、低温靭性と１を兼備させることを特徴とする高強
度継目無鋼管の製造方法。 記 τ＝ −１ ２５，４ 式中τ：焼戻し温度下保持時間（ｈｒ）ｔ＝管の肉厚
（ｍｍ ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18346882A JPS5974221A (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | 高強度継目無鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18346882A JPS5974221A (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | 高強度継目無鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5974221A true JPS5974221A (ja) | 1984-04-26 |
| JPH0225969B2 JPH0225969B2 (ja) | 1990-06-06 |
Family
ID=16136315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18346882A Granted JPS5974221A (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | 高強度継目無鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5974221A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61272351A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-02 | Kawasaki Steel Corp | 高強度高靭性油井用鋼管 |
| WO1986007096A1 (en) * | 1985-05-23 | 1986-12-04 | Kawasaki Steel Corporation | Process for producing high-strength seamless steel pipes excellent in sulfide stress corrosion cracking resistance |
| JPS62253720A (ja) * | 1986-04-25 | 1987-11-05 | Nippon Steel Corp | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 |
| JPS634047A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼 |
| JP2006307245A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-11-09 | Jfe Steel Kk | Ｔｉ添加系低炭素鋼からなる継目無鋼管の熱処理方法 |
-
1982
- 1982-10-19 JP JP18346882A patent/JPS5974221A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1986007096A1 (en) * | 1985-05-23 | 1986-12-04 | Kawasaki Steel Corporation | Process for producing high-strength seamless steel pipes excellent in sulfide stress corrosion cracking resistance |
| JPS61272351A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-02 | Kawasaki Steel Corp | 高強度高靭性油井用鋼管 |
| JPS62253720A (ja) * | 1986-04-25 | 1987-11-05 | Nippon Steel Corp | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 |
| JPS634047A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼 |
| JP2006307245A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-11-09 | Jfe Steel Kk | Ｔｉ添加系低炭素鋼からなる継目無鋼管の熱処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0225969B2 (ja) | 1990-06-06 |
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