JPS6354765B2 - - Google Patents
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- JPS6354765B2 JPS6354765B2 JP10618483A JP10618483A JPS6354765B2 JP S6354765 B2 JPS6354765 B2 JP S6354765B2 JP 10618483 A JP10618483 A JP 10618483A JP 10618483 A JP10618483 A JP 10618483A JP S6354765 B2 JPS6354765 B2 JP S6354765B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
この発明は、油井或いはガス井用鋼管材として
好適な、特に、いわゆるサワー油井やサワーガス
井に適用して優れた効果を発揮するところの、硫
化物腐食割れ（以下、SSCCと略称する）に対し
て高い抵抗性を有する高強度鋼の製造方法に関す
るものである。 SSCCはは、前記サワー油井やサワーガス井等
の硫化水素を含む湿潤な環境（サワー環境）下で
使用される鋼材に応力が作用して生ずる現象であ
り、一般に、材料硬度（例えば降伏強度）が高く
なるほど耐SSCC性は劣化することが知られてい
て、高強度材では極く小さな応力が作用しても割
れを生ずることが確認されている。 そして、従来からの多くの研究や実際の経験か
ら、鋼材のSSCCを防止するには、その強度をロ
ツクウエルＣスケール硬度（HRＣ）で20〜22程
度以下に規制するのが有効であるとされており、
従つてサワー環境に適用される鋼材は、通常、前
記硬度に対応した70Kgｆ／mm2以下の降伏強度のも
のに制限されざるを得なかつた。 しかしながら、近年のエネルギー事情は地層深
層部の油田、ガス田にまで開発の手を伸ばすこと
を要求するようになつてきており、油井やガス井
の深さ増大から、これらに使用する油井管等の鋼
材強度の上昇が切実に叫ばれているのが現状であ
つた。 そこでこれらの要求に応えるため、Ti―Ｂ添
加鋼を急速加熱後焼入れし、更に焼もどすことに
よつて高強度と優れた耐SSCC性を兼ね備えた鋼
の製造方法（特開昭52−52114号公報）や、Cr―
Mo添加鋼を急速加熱後焼入れし、更に焼もどす
ことによつて高強度と優れた耐SSCC性を兼ね備
えた鋼の製造方法（特開昭54−119324号公報）等
も提案されたが、いずれも高強度化に限界があり
（サワー環境下では、降伏強度を75Kgｆ／mm2より
も小さくしないとSSCCを生ずる）、しかも割れ
限界応力比が75％未満にしか達しないものであつ
た、ここで「割れ限界比」とは、サワー環境下で
SSCCを発生しない最高応力と材料の降伏強度と
の比を百分率で表わしたものである。 本発明者等は、上述のような観点から、降伏強
度で75Kgｆ／mm2以上の強度を有するとともに、割
れ限界比が90％以上という、極めて高い強度を有
する上に耐SSCC性にも優れた、従来不可能とさ
れていた高強度鋼をコスト安く製造すべく長年に
わたつて研究を重ねた結果、 (a) Ｐ及びＳの含有量を特定の値に抑えて粒界偏
析や介在物を減少させたＣ―Mn―Cr―Mo系
の鋼を、２度にわたつて繰返し焼入れ処理した
後、焼もどしすると、Cr及びMoによる強度上
昇作用、低Ｐ及び低Ｓによる耐食性向上効果、
繰返し焼入れによる偏析元素の分散化と組織の
均一化作用、同じく繰返し焼入れによる介在物
の球状化作用、焼戻しによるマルテンサイトの
内部応力除去作用、セメンタイトの球状化作用
及び耐食性向上作用等が相互に絡み合つて、降
伏強度：75Kgｆ／mm2以上の高強度を有するとと
もに、90％以上の割れ限界応力比をも有する極
めて優れた耐SSCC鋼材が得られること、 (b) 前記繰返し焼入れの際、第１回目の焼入れの
後にも焼もどしを行うと、第１回目の焼入れに
よる歪が十分に除去されて置き割れが防止され
る上、第２回目の焼入れ効果が一層向上し、よ
り均一な組織を有する耐SSCC性に一段と優れ
た鋼材が得られること、 を知見するに至り、更に実験・検討を繰返した
ところ、 (c) 前記繰返し焼入れの際、第２回目の焼入れ時
の加熱を高周波誘導加熱等によつて、Ac1変態
点〜Ac3変態点までの温度範囲の平均昇温速
度：10〜50℃／secの条件にすると、鋼材の結
晶粒が更に微細化し、より優れた耐SSCC性能
を付与できる、 ことを確認したのである。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 Ｃ：0.15〜0.40％（以下、成分組成割合を示す
％は重量％とする）、 Si：0.1〜1.0％、Mn：0.3〜1.0％、 Cr：0.1〜1.5％、Mo：0.1〜1.0％、 Al：0.01〜0.10％、Ｐ：0.015％以下、 Ｓ：0.005以下、 Ｎ：0.003〜0.015％、 を含有するとともに、必要に応じて更に、 Nb：0.01〜0.10％、Ｖ：0.01〜0.10％、 Ti：0.005〜0.050％、 Ｂ：0.0001〜0.0050％、 Ca：0.0005〜0.0100％、 Cu：0.1〜0.5％、 の１種以上をも含み、 Fe及びその他の不可避不純物：残り、 から成る成分組成の鋼を、Ac3変態点以上結晶粒
粗大化開始温度未満の温度域から焼入れし、必要
に応じて〔Ac1変態点―50℃〕以下の温度で焼戻
した後、再びAc3変態点以上結晶粒粗大化開始温
度未満の温度域にまで加熱し、該温度域から再度
焼入れして、その後Ac1変態点以下の温度で焼戻
すことにより、降伏強度：75Kgｆ／mm2以上の強度
を有し、割れ限界比が90％以上という優れた耐
SSCC性を備えた高強度鋼を得る点に特徴を有す
るものである。 次に、この発明において、鋼の化学成分組成及
び熱処理条件を前記のように限定した理由を説明
する。 Ａ 鋼の化学成分組成 ａ○ Ｃ Ｃ成分には、鋼の強度を確保する作用のほか、
焼入れ性や焼戻し抵抗性を向上することにより均
一焼入れ組織化、高温焼戻し均一組織化を促進し
て耐SSCC性を向上する作用をも有しているが、
その含有量が0.15％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、他方0.40％を越えて含有させると
熱処理時の焼割れ発生、或いは靭性劣化を来たす
こととなるので、Ｃ含有量を0.15〜0.40％と定め
た。 ｂ○ Si Si成分には、鋼の脱酸剤としての作用のほか、
鋼材強度を向上する作用があるので0.1％以上の
添加を必要とするものであるが、1.0％を越えて
含有させると靭性の劣化を来たすようになること
から、Si含有量を0.1〜1.0％と定めた。 ｃ○ Mn Mn成分にも、鋼の脱酸剤としての作用があ
り、そのほか強度及び靭性を向上せしめる作用を
も有しているが、その含有量が0.3％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、他方、1.0％を
越えて含有させると鋼の靭性を劣化するようにな
ることから、Mn含有量を0.3〜1.0％と定めた。 ｄ○ Cr Cr成分には、鋼の強度を増加し、また焼戻し
抵抗性を高める作用があるが、その含有量が0.1
％未満では前記作用に所望の効果を得ることがで
きず、他方1.5％を越えて含有させると鋼の靭性
劣化を来たすようになることから、Cr含有量を
0.1〜1.5％と定めた。 ｅ○ Mo Mo成分には、鋼の焼戻し抵抗性を高める作用
があるが、その含有量が0.1％未満では前記作用
に所望の効果を得ることができず、他方1.0％を
越えて含有させると鋼の靭性劣化を来たすように
なるので、Mo含有量を0.1〜1.0％と定めた。 ｆ○ Al Al成分は鋼の脱酸剤として有用な元素であり、
また鋼中のＮと結合して窒化物を形成することに
よつてＢの作用を有効化するものであるが、その
含有量が0.01％未満では所望の効果を得ることが
できず、他方0.10％を越えて含有させると介在物
の増加を招いて鋼を脆化するようになることか
ら、Al含有量を0.01〜0.10％と定めた。 ｇ○ Ｐ Ｐは鋼中に不可避的に随伴される不純物であ
り、少なければ少ない程良好なものであるが、特
にその含有量が0.015％を越えると耐SSCC性を劣
化する上、焼割れ感受性も高くなることから、そ
の含有量を0.015％以下と定めた。 ｈ○ Ｓ Ｓも鋼中に不可避的に随伴される不純物であり
少ないほど良好なものであるが、特にその含有量
が0.005％を越えると、やはり耐SSCC性を著しく
劣化するようになることから、Ｓ含有量を0.005
％以下と定めた。 ｉ○ Ｎ Ｎ成分には、窒化物を形成して鋼の粒成長を抑
制し、組織を均一化する作用があるが、その含有
量が0.003％未満では前記作用に所望の効果が得
られず鋼材靭性を劣化することとなり、他方、
0.015％を越えて含有させるとＢ添加の効果を減
少して焼入れ性劣化を招くようになるので、Ｎ含
有量を0.003〜0.015％と定めた。 ｊ○ Nb、及びＶ これらの成分には、オーステナイト粒を微細化
し、焼戻し抵抗性を向上する作用があるので必要
に応じて添加含有せしめられるものであるが、
Nb及びＶの含有量がそれぞれ0.01％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、他方、それぞれ
の含有量が0.10％を越えてもより以上の向上効果
を得られないばかりか、靭性低下を招くようにな
ることから、Nb及びＶの含有量をそれぞれ0.01
〜0.10％と定めた。 ｋ○ Ti Ti成分には、Ｂとともに鋼の焼入れ性を向上
し、焼戻し抵抗性を高める作用があるので必要に
応じて添加含有せしめられるものであるが、その
含有量が0.005％未満では前記作用に所望の効果
を得ることができず、他方0.050％を越えて含有
させると炭窒化析出物の増加による靭性劣化を招
くこととなるので、Ti含有量を0.005〜0.050％と
定めた。 ｌ○ Ｂ Ｂ成分には、鋼の焼入れ性向上、オーステナイ
ト粒の微細化、焼戻し抵抗性の向上等の作用があ
り、必要に応じて0.0001％以上を含有せしめられ
るものであるが、その含有量が0.0050％を越えて
も更なる向上効果を得ることができないばかりで
なく、靭性低下を来たすこととなるので、Ｂ含有
量を0.0001〜0.0050％と定めた。 ｍ○ Ca Ca成分には、硫化物系介在物を球状化させ耐
SSCC性を向上させる作用があるので、必要に応
じて0.0005％以上添加されるものであるが、その
含有量が0.0100％を越えると介在物が増加して靭
性劣化を来たすようになることから、Ca含有量
を0.0005〜0.0100％と定めた。 ｎ○ Cu Cu成分には、鋼の耐食性を向上させる作用が
あるので、必要に応じて0.1％以上含有せしめら
れるものであるが、0.5％を越えて含有させると
高温割れを発生するようになることから、Cu含
有量を0.1〜0.5％と定めた。 Ｂ 熱処理条件 ａ○ 焼入れ温度 第１回目及び第２回目の焼入れとも、焼入れ温
度がAc3変態点よりも低いと（α＋γ）の２相域
焼入れとなるので鋼材組織が不均一となり、他方
焼入れ温度が結晶粒粗大化開始温度以上になると
得られる鋼材に所望の細粒組織を得ることができ
なくなつて耐SSCC性劣化を来たすことから、焼
入れ温度をAc3変態点以上結晶粒粗大化開始温度
未満と定めた。 なお、第２回目の焼入れの際に、Ac1変態点〜
Ac3変態点の平均昇温速度を10〜50℃／secとす
ることが、耐SSCC性能を高める上で好ましいこ
とである。このとき、昇温速度が10℃／sec未満
では、細粒化の程度が小さくなつて耐SSCC性向
上に対する効果が幾分低くなり、また昇温速度が
50℃／secを越えるとオーステナイト粒が粗大化
して混粒となるため、やはり耐SSCC性が低下傾
向をみせるからである。 ｂ○ 第１回目の焼入れ後の焼戻し温度 第１回目の焼入れ後の焼戻し温度が〔Ac1変態
点―50℃〕の値を越えると製品の細粒化効果が小
となり、強度不足を来たすこととなるので、該焼
戻し温度を〔Ac1変態点―50℃〕以下と定めた。 ｃ○ 第２回目の焼入れ後の焼戻し温度 第２回目の焼入れ後の焼戻しは、焼入れによつ
て生成されたマルテンサイトを十分焼戻すことで
マルテンサイトの内部応力の除去やセメンタイト
の球状化を図り、耐食性を向上させるためのもの
であつて、焼戻し温度の下限は特に限定しないが
この温度は高いほど良結果を得ることができる。
しかしながら、該温度がAc1変態点を越えるとＣ
やMn等の濃縮したオーステナイトが生成され、
冷却時に島状マルテンサイトができ耐SSCC性に
悪影響を及ぼすことから、第２回目の焼入れ後の
焼戻し温度をAc1変態点以下と定めた。 次に、この発明を実施例により、比較例と対比
しながら説明する。 実施例 １ まず、常法によつて第１表に示される如き化学
成分組成の本発明対象鋼Ａ〜Ｍ、及び比較鋼Ｎ〜
Ｓを溶製した。 次いで、これらの鋼のそれぞれに熱間圧延を加
好適な、特に、いわゆるサワー油井やサワーガス
井に適用して優れた効果を発揮するところの、硫
化物腐食割れ（以下、SSCCと略称する）に対し
て高い抵抗性を有する高強度鋼の製造方法に関す
るものである。 SSCCはは、前記サワー油井やサワーガス井等
の硫化水素を含む湿潤な環境（サワー環境）下で
使用される鋼材に応力が作用して生ずる現象であ
り、一般に、材料硬度（例えば降伏強度）が高く
なるほど耐SSCC性は劣化することが知られてい
て、高強度材では極く小さな応力が作用しても割
れを生ずることが確認されている。 そして、従来からの多くの研究や実際の経験か
ら、鋼材のSSCCを防止するには、その強度をロ
ツクウエルＣスケール硬度（HRＣ）で20〜22程
度以下に規制するのが有効であるとされており、
従つてサワー環境に適用される鋼材は、通常、前
記硬度に対応した70Kgｆ／mm2以下の降伏強度のも
のに制限されざるを得なかつた。 しかしながら、近年のエネルギー事情は地層深
層部の油田、ガス田にまで開発の手を伸ばすこと
を要求するようになつてきており、油井やガス井
の深さ増大から、これらに使用する油井管等の鋼
材強度の上昇が切実に叫ばれているのが現状であ
つた。 そこでこれらの要求に応えるため、Ti―Ｂ添
加鋼を急速加熱後焼入れし、更に焼もどすことに
よつて高強度と優れた耐SSCC性を兼ね備えた鋼
の製造方法（特開昭52−52114号公報）や、Cr―
Mo添加鋼を急速加熱後焼入れし、更に焼もどす
ことによつて高強度と優れた耐SSCC性を兼ね備
えた鋼の製造方法（特開昭54−119324号公報）等
も提案されたが、いずれも高強度化に限界があり
（サワー環境下では、降伏強度を75Kgｆ／mm2より
も小さくしないとSSCCを生ずる）、しかも割れ
限界応力比が75％未満にしか達しないものであつ
た、ここで「割れ限界比」とは、サワー環境下で
SSCCを発生しない最高応力と材料の降伏強度と
の比を百分率で表わしたものである。 本発明者等は、上述のような観点から、降伏強
度で75Kgｆ／mm2以上の強度を有するとともに、割
れ限界比が90％以上という、極めて高い強度を有
する上に耐SSCC性にも優れた、従来不可能とさ
れていた高強度鋼をコスト安く製造すべく長年に
わたつて研究を重ねた結果、 (a) Ｐ及びＳの含有量を特定の値に抑えて粒界偏
析や介在物を減少させたＣ―Mn―Cr―Mo系
の鋼を、２度にわたつて繰返し焼入れ処理した
後、焼もどしすると、Cr及びMoによる強度上
昇作用、低Ｐ及び低Ｓによる耐食性向上効果、
繰返し焼入れによる偏析元素の分散化と組織の
均一化作用、同じく繰返し焼入れによる介在物
の球状化作用、焼戻しによるマルテンサイトの
内部応力除去作用、セメンタイトの球状化作用
及び耐食性向上作用等が相互に絡み合つて、降
伏強度：75Kgｆ／mm2以上の高強度を有するとと
もに、90％以上の割れ限界応力比をも有する極
めて優れた耐SSCC鋼材が得られること、 (b) 前記繰返し焼入れの際、第１回目の焼入れの
後にも焼もどしを行うと、第１回目の焼入れに
よる歪が十分に除去されて置き割れが防止され
る上、第２回目の焼入れ効果が一層向上し、よ
り均一な組織を有する耐SSCC性に一段と優れ
た鋼材が得られること、 を知見するに至り、更に実験・検討を繰返した
ところ、 (c) 前記繰返し焼入れの際、第２回目の焼入れ時
の加熱を高周波誘導加熱等によつて、Ac1変態
点〜Ac3変態点までの温度範囲の平均昇温速
度：10〜50℃／secの条件にすると、鋼材の結
晶粒が更に微細化し、より優れた耐SSCC性能
を付与できる、 ことを確認したのである。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 Ｃ：0.15〜0.40％（以下、成分組成割合を示す
％は重量％とする）、 Si：0.1〜1.0％、Mn：0.3〜1.0％、 Cr：0.1〜1.5％、Mo：0.1〜1.0％、 Al：0.01〜0.10％、Ｐ：0.015％以下、 Ｓ：0.005以下、 Ｎ：0.003〜0.015％、 を含有するとともに、必要に応じて更に、 Nb：0.01〜0.10％、Ｖ：0.01〜0.10％、 Ti：0.005〜0.050％、 Ｂ：0.0001〜0.0050％、 Ca：0.0005〜0.0100％、 Cu：0.1〜0.5％、 の１種以上をも含み、 Fe及びその他の不可避不純物：残り、 から成る成分組成の鋼を、Ac3変態点以上結晶粒
粗大化開始温度未満の温度域から焼入れし、必要
に応じて〔Ac1変態点―50℃〕以下の温度で焼戻
した後、再びAc3変態点以上結晶粒粗大化開始温
度未満の温度域にまで加熱し、該温度域から再度
焼入れして、その後Ac1変態点以下の温度で焼戻
すことにより、降伏強度：75Kgｆ／mm2以上の強度
を有し、割れ限界比が90％以上という優れた耐
SSCC性を備えた高強度鋼を得る点に特徴を有す
るものである。 次に、この発明において、鋼の化学成分組成及
び熱処理条件を前記のように限定した理由を説明
する。 Ａ 鋼の化学成分組成 ａ○ Ｃ Ｃ成分には、鋼の強度を確保する作用のほか、
焼入れ性や焼戻し抵抗性を向上することにより均
一焼入れ組織化、高温焼戻し均一組織化を促進し
て耐SSCC性を向上する作用をも有しているが、
その含有量が0.15％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、他方0.40％を越えて含有させると
熱処理時の焼割れ発生、或いは靭性劣化を来たす
こととなるので、Ｃ含有量を0.15〜0.40％と定め
た。 ｂ○ Si Si成分には、鋼の脱酸剤としての作用のほか、
鋼材強度を向上する作用があるので0.1％以上の
添加を必要とするものであるが、1.0％を越えて
含有させると靭性の劣化を来たすようになること
から、Si含有量を0.1〜1.0％と定めた。 ｃ○ Mn Mn成分にも、鋼の脱酸剤としての作用があ
り、そのほか強度及び靭性を向上せしめる作用を
も有しているが、その含有量が0.3％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、他方、1.0％を
越えて含有させると鋼の靭性を劣化するようにな
ることから、Mn含有量を0.3〜1.0％と定めた。 ｄ○ Cr Cr成分には、鋼の強度を増加し、また焼戻し
抵抗性を高める作用があるが、その含有量が0.1
％未満では前記作用に所望の効果を得ることがで
きず、他方1.5％を越えて含有させると鋼の靭性
劣化を来たすようになることから、Cr含有量を
0.1〜1.5％と定めた。 ｅ○ Mo Mo成分には、鋼の焼戻し抵抗性を高める作用
があるが、その含有量が0.1％未満では前記作用
に所望の効果を得ることができず、他方1.0％を
越えて含有させると鋼の靭性劣化を来たすように
なるので、Mo含有量を0.1〜1.0％と定めた。 ｆ○ Al Al成分は鋼の脱酸剤として有用な元素であり、
また鋼中のＮと結合して窒化物を形成することに
よつてＢの作用を有効化するものであるが、その
含有量が0.01％未満では所望の効果を得ることが
できず、他方0.10％を越えて含有させると介在物
の増加を招いて鋼を脆化するようになることか
ら、Al含有量を0.01〜0.10％と定めた。 ｇ○ Ｐ Ｐは鋼中に不可避的に随伴される不純物であ
り、少なければ少ない程良好なものであるが、特
にその含有量が0.015％を越えると耐SSCC性を劣
化する上、焼割れ感受性も高くなることから、そ
の含有量を0.015％以下と定めた。 ｈ○ Ｓ Ｓも鋼中に不可避的に随伴される不純物であり
少ないほど良好なものであるが、特にその含有量
が0.005％を越えると、やはり耐SSCC性を著しく
劣化するようになることから、Ｓ含有量を0.005
％以下と定めた。 ｉ○ Ｎ Ｎ成分には、窒化物を形成して鋼の粒成長を抑
制し、組織を均一化する作用があるが、その含有
量が0.003％未満では前記作用に所望の効果が得
られず鋼材靭性を劣化することとなり、他方、
0.015％を越えて含有させるとＢ添加の効果を減
少して焼入れ性劣化を招くようになるので、Ｎ含
有量を0.003〜0.015％と定めた。 ｊ○ Nb、及びＶ これらの成分には、オーステナイト粒を微細化
し、焼戻し抵抗性を向上する作用があるので必要
に応じて添加含有せしめられるものであるが、
Nb及びＶの含有量がそれぞれ0.01％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、他方、それぞれ
の含有量が0.10％を越えてもより以上の向上効果
を得られないばかりか、靭性低下を招くようにな
ることから、Nb及びＶの含有量をそれぞれ0.01
〜0.10％と定めた。 ｋ○ Ti Ti成分には、Ｂとともに鋼の焼入れ性を向上
し、焼戻し抵抗性を高める作用があるので必要に
応じて添加含有せしめられるものであるが、その
含有量が0.005％未満では前記作用に所望の効果
を得ることができず、他方0.050％を越えて含有
させると炭窒化析出物の増加による靭性劣化を招
くこととなるので、Ti含有量を0.005〜0.050％と
定めた。 ｌ○ Ｂ Ｂ成分には、鋼の焼入れ性向上、オーステナイ
ト粒の微細化、焼戻し抵抗性の向上等の作用があ
り、必要に応じて0.0001％以上を含有せしめられ
るものであるが、その含有量が0.0050％を越えて
も更なる向上効果を得ることができないばかりで
なく、靭性低下を来たすこととなるので、Ｂ含有
量を0.0001〜0.0050％と定めた。 ｍ○ Ca Ca成分には、硫化物系介在物を球状化させ耐
SSCC性を向上させる作用があるので、必要に応
じて0.0005％以上添加されるものであるが、その
含有量が0.0100％を越えると介在物が増加して靭
性劣化を来たすようになることから、Ca含有量
を0.0005〜0.0100％と定めた。 ｎ○ Cu Cu成分には、鋼の耐食性を向上させる作用が
あるので、必要に応じて0.1％以上含有せしめら
れるものであるが、0.5％を越えて含有させると
高温割れを発生するようになることから、Cu含
有量を0.1〜0.5％と定めた。 Ｂ 熱処理条件 ａ○ 焼入れ温度 第１回目及び第２回目の焼入れとも、焼入れ温
度がAc3変態点よりも低いと（α＋γ）の２相域
焼入れとなるので鋼材組織が不均一となり、他方
焼入れ温度が結晶粒粗大化開始温度以上になると
得られる鋼材に所望の細粒組織を得ることができ
なくなつて耐SSCC性劣化を来たすことから、焼
入れ温度をAc3変態点以上結晶粒粗大化開始温度
未満と定めた。 なお、第２回目の焼入れの際に、Ac1変態点〜
Ac3変態点の平均昇温速度を10〜50℃／secとす
ることが、耐SSCC性能を高める上で好ましいこ
とである。このとき、昇温速度が10℃／sec未満
では、細粒化の程度が小さくなつて耐SSCC性向
上に対する効果が幾分低くなり、また昇温速度が
50℃／secを越えるとオーステナイト粒が粗大化
して混粒となるため、やはり耐SSCC性が低下傾
向をみせるからである。 ｂ○ 第１回目の焼入れ後の焼戻し温度 第１回目の焼入れ後の焼戻し温度が〔Ac1変態
点―50℃〕の値を越えると製品の細粒化効果が小
となり、強度不足を来たすこととなるので、該焼
戻し温度を〔Ac1変態点―50℃〕以下と定めた。 ｃ○ 第２回目の焼入れ後の焼戻し温度 第２回目の焼入れ後の焼戻しは、焼入れによつ
て生成されたマルテンサイトを十分焼戻すことで
マルテンサイトの内部応力の除去やセメンタイト
の球状化を図り、耐食性を向上させるためのもの
であつて、焼戻し温度の下限は特に限定しないが
この温度は高いほど良結果を得ることができる。
しかしながら、該温度がAc1変態点を越えるとＣ
やMn等の濃縮したオーステナイトが生成され、
冷却時に島状マルテンサイトができ耐SSCC性に
悪影響を及ぼすことから、第２回目の焼入れ後の
焼戻し温度をAc1変態点以下と定めた。 次に、この発明を実施例により、比較例と対比
しながら説明する。 実施例 １ まず、常法によつて第１表に示される如き化学
成分組成の本発明対象鋼Ａ〜Ｍ、及び比較鋼Ｎ〜
Ｓを溶製した。 次いで、これらの鋼のそれぞれに熱間圧延を加
【表】
(注) ＊印は、本発明の条件から外れていることを
示す。
示す。
【表】
【表】
えて第２表に示す厚さの板材とし、更に同じく第
２表に記号Ｘ及びＹで示す条件の熱処理を施して
から、その降伏強度並びに割れ限界応力比を調べ
た。この結果も第２表に併せて示した。 なお、第２表において、記号Ｘは、 (i) 920℃×30min加熱後水焼入れ、 (ii) 920℃×10min加熱後水焼入れ、 (iii) 700℃×30min加熱後空冷の焼戻し、 以上(i)〜(iii)の工程で示される一連の熱処理を示
すものであり、記号Ｙは、 (i) 920℃×30min加熱後水焼入れ、 (ii) 加熱速度：30℃／secで920℃まで加熱後、直
ちに水焼入れ、 (iii) 700℃×30min加熱後空冷の焼戻し、 以上(i)〜(iii)の工程で示される一連の熱処理を示
すものである。 そして、割れ限界応力比は次のようにして測定
した。 即ち、第１図に示されるように、熱処理終了後
の各鋼板から切り出した平行部：6.4minφの丸棒
引張り試験片１を試験容器２内に保持し、この試
験容器２内をH2S飽和0.5％酢酸―５％食塩水溶
液で満たすとともに丸棒引張り試験片１に重錘３
にて一定荷重を加え、720時間内で割れ生じない
最大応力を求め、これをSSCC限界応力とする方
法によつた。なお、第１図中にて符号４で示され
るものはH2Sガス流路内のコツクであり、符号５
で示されるものは前記水溶液循環ポンプ、符号６
で示されるものは該水溶液貯蔵タンクである。 第２表に示される結果からも、本発明法によれ
ば降伏強度で75Kgｆ／mm2以上の高強度を有すると
ともに割れ限界応力比が90％以上という優れた耐
SSCC性を有する鋼が得られるのに対して、鋼の
成分が本発明の範囲から外れた比較法では所望の
特性を達成できないことが明らかである。 実施例 ２ 実施例１における第１表中の鋼Ａに対して第３
表に示す如き熱処理を施した。 このようにして得られた鋼の降伏強度及び割れ
２表に記号Ｘ及びＹで示す条件の熱処理を施して
から、その降伏強度並びに割れ限界応力比を調べ
た。この結果も第２表に併せて示した。 なお、第２表において、記号Ｘは、 (i) 920℃×30min加熱後水焼入れ、 (ii) 920℃×10min加熱後水焼入れ、 (iii) 700℃×30min加熱後空冷の焼戻し、 以上(i)〜(iii)の工程で示される一連の熱処理を示
すものであり、記号Ｙは、 (i) 920℃×30min加熱後水焼入れ、 (ii) 加熱速度：30℃／secで920℃まで加熱後、直
ちに水焼入れ、 (iii) 700℃×30min加熱後空冷の焼戻し、 以上(i)〜(iii)の工程で示される一連の熱処理を示
すものである。 そして、割れ限界応力比は次のようにして測定
した。 即ち、第１図に示されるように、熱処理終了後
の各鋼板から切り出した平行部：6.4minφの丸棒
引張り試験片１を試験容器２内に保持し、この試
験容器２内をH2S飽和0.5％酢酸―５％食塩水溶
液で満たすとともに丸棒引張り試験片１に重錘３
にて一定荷重を加え、720時間内で割れ生じない
最大応力を求め、これをSSCC限界応力とする方
法によつた。なお、第１図中にて符号４で示され
るものはH2Sガス流路内のコツクであり、符号５
で示されるものは前記水溶液循環ポンプ、符号６
で示されるものは該水溶液貯蔵タンクである。 第２表に示される結果からも、本発明法によれ
ば降伏強度で75Kgｆ／mm2以上の高強度を有すると
ともに割れ限界応力比が90％以上という優れた耐
SSCC性を有する鋼が得られるのに対して、鋼の
成分が本発明の範囲から外れた比較法では所望の
特性を達成できないことが明らかである。 実施例 ２ 実施例１における第１表中の鋼Ａに対して第３
表に示す如き熱処理を施した。 このようにして得られた鋼の降伏強度及び割れ
【表】
【表】
(注) ＊印は、本発明範囲から外れていることを示す
。
限界応力比を実施例１と同様にして調べ、その結
果を第３表に併せて示した。 第３表に示される結果からも、本発明法によれ
ば降伏強度で75Kgｆ／mm2以上の高強度を有すると
ともに割れ限界応力が90％以上という優れた耐
SSCC性を有する鋼が得られるのに対して、熱処
理条件が本発明範囲から外れた比較法では所望の
特性を達成できないことがわかる。 上述のように、本発明によれば、優れた耐
SSCC性を有する高強度鋼をコスト安く製造する
ことができ、深層にしてサワー環境という荷酷な
条件下に存在する天然資源の開発が可能となるな
ど、工業上有用な効果がもたらされるのである。
。
限界応力比を実施例１と同様にして調べ、その結
果を第３表に併せて示した。 第３表に示される結果からも、本発明法によれ
ば降伏強度で75Kgｆ／mm2以上の高強度を有すると
ともに割れ限界応力が90％以上という優れた耐
SSCC性を有する鋼が得られるのに対して、熱処
理条件が本発明範囲から外れた比較法では所望の
特性を達成できないことがわかる。 上述のように、本発明によれば、優れた耐
SSCC性を有する高強度鋼をコスト安く製造する
ことができ、深層にしてサワー環境という荷酷な
条件下に存在する天然資源の開発が可能となるな
ど、工業上有用な効果がもたらされるのである。
第１図は鋼の割れ限界応力比を測定する装置の
概略模式図である。 図面において、１……丸棒引張り試験片、２…
…試験容器、３……重錘、４……コツク、５……
ポンプ、６……溶液貯蔵タンク。
概略模式図である。 図面において、１……丸棒引張り試験片、２…
…試験容器、３……重錘、４……コツク、５……
ポンプ、６……溶液貯蔵タンク。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量割合で、 Ｃ：0.15〜0.40％、Si：0.1〜1.0％、 Mn：0.3〜1.0％、Cr：0.1〜1.5％、 Mo：0.1〜1.0％、 Al：0.01〜0.10％、 Ｐ：0.015％以下、Ｓ：0.005％以下、 Ｎ：0.003〜0.015％、 を含有するとともに、必要に応じて更に、 Nb：0.01〜0.10％、 Ｖ：0.01〜0.10％、 Ti：0.005〜0.050％、 Ｂ：0.0001〜0.0050％、 Ca：0.0005〜0.0100％、 Cu：0.1〜0.5％、 のうちの１種以上をも含み、 Fe及びその他の不可避不純物：残り、 から成る成分組成の鋼を、Ac3変態点以上結晶粒
粗大化開始温度未満の温度域から焼入れし、続い
てこれを、再びAc3変態点以上結晶粒粗大化開始
温度未満の温度域にまで加熱した後、該温度域か
ら再度焼入れし、その後Ac1変態点以下の温度で
焼戻すことを特徴とする、耐硫化物腐食割れ性に
優れた高強度鋼の製造方法。 ２ 再焼入れ時の加熱に際して、Ac1変態点〜
Ac3変態点までの温度範囲を平均昇温速度：10〜
50℃／secで昇温せしめることから成る、特許請
求の範囲第１項に記載の耐硫化物腐食割れ性に優
れた高強度鋼の製造方法。 ３ 重量割合で、 Ｃ：0.15〜0.40％、Si：0.1〜1.0％、 Mn：0.3〜1.0％、Cr：0.1〜1.5％、 Mo：0.1〜1.0％、 Al：0.01〜0.10％、 Ｐ：0.015％以下、Ｓ：0.005％以下、 Ｎ：0.003〜0.015％、 を含有するとともに、必要に応じて更に、 Nb：0.01〜0.10％、 Ｖ：0.01〜0.10％、 Ti：0.005〜0.050％、 Ｂ：0.0001〜0.0050％、 Ca：0.0005〜0.0100％、 Cu：0.1〜0.5％、 のうちの１種以上をも含み、 Fe及びその他の不可避不純物：残り、 から成る成分組成の鋼を、Ac3変態点以上結晶粒
粗大化開始温度未満の温度域から焼入れした後、
〔Ac1変態点―50℃〕以下の温度で焼戻し、続い
てこれを、再びAc3変態点以上結晶粒粗大化開始
温度未満の温度域にまで加熱した後、該温度域か
ら再度焼入れし、その後Ac1変態点以下の温度で
焼戻すことを特徴とする、耐硫化物腐食割れ性に
優れた高強度鋼の製造方法。 ４ 再焼入れ時の加熱に際して、Ac1変態点〜
Ac3変態点までの温度範囲を平均昇温速度：10〜
50℃／secで昇温せしめることから成る、特許請
求の範囲第１項に記載の耐硫化物腐食割れ性に優
れた高強度鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10618483A JPS59232220A (ja) | 1983-06-14 | 1983-06-14 | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10618483A JPS59232220A (ja) | 1983-06-14 | 1983-06-14 | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59232220A JPS59232220A (ja) | 1984-12-27 |
| JPS6354765B2 true JPS6354765B2 (ja) | 1988-10-31 |
Family
ID=14427124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10618483A Granted JPS59232220A (ja) | 1983-06-14 | 1983-06-14 | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59232220A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH038279U (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-25 | ||
| WO2009008281A1 (ja) * | 2007-07-10 | 2009-01-15 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | 燃料噴射管用鋼管およびその製造方法 |
| WO2010113953A1 (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-07 | 住友金属工業株式会社 | 継目無鋼管の製造方法 |
| CN105506248A (zh) * | 2015-04-01 | 2016-04-20 | 贵州大学 | 一种中高碳钢晶粒细化热处理方法 |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62284043A (ja) * | 1986-06-03 | 1987-12-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶接部の耐硫化物応力腐食割れ性に優れた鋼の製造法 |
| JPS62290847A (ja) * | 1986-06-11 | 1987-12-17 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 硫化水素を含む湿潤環境で使用される母材鋼の製造方法 |
| JP4140556B2 (ja) | 2004-06-14 | 2008-08-27 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼 |
| JP4609138B2 (ja) | 2005-03-24 | 2011-01-12 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井管用鋼および油井用継目無鋼管の製造方法 |
| FR2942808B1 (fr) * | 2009-03-03 | 2011-02-18 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Acier faiblement allie a limite d'elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures. |
| JP5728836B2 (ja) | 2009-06-24 | 2015-06-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法 |
| CN102719752B (zh) * | 2011-03-29 | 2015-03-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种耐硫化氢应力腐蚀性能优良的无缝钢管及其制造方法 |
| AU2013228617B2 (en) | 2012-03-07 | 2015-07-30 | Nippon Steel Corporation | Method for producing high-strength steel material having excellent sulfide stress cracking resistance |
| EA025937B1 (ru) | 2012-06-20 | 2017-02-28 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Сталь для трубных изделий нефтепромыслового сортамента и способ ее производства |
| RU2605033C1 (ru) | 2012-11-05 | 2016-12-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Низколегированная сталь для труб нефтепромыслового сортамента, имеющая превосходное сопротивление сульфидному растрескиванию под напряжением, и способ ее изготовления |
| AU2014294080B2 (en) | 2013-07-26 | 2017-05-25 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel material for oil well and oil well pipes |
| AR096965A1 (es) | 2013-07-26 | 2016-02-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Tubo de acero de baja aleación para pozo petrolero y método para la manufactura del mismo |
| AR101200A1 (es) | 2014-07-25 | 2016-11-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Tubo de acero de baja aleación para pozo de petróleo |
| AR101683A1 (es) | 2014-09-04 | 2017-01-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Tubo de acero de pared gruesa para pozo de petróleo y método de producción del mismo |
| JP6264468B2 (ja) | 2014-10-01 | 2018-01-24 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度油井用鋼材および油井管 |
| MX2017004757A (es) | 2014-10-17 | 2017-08-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Tubo de acero para pozos petroleros de baja aleacion. |
| CN105648325A (zh) * | 2016-01-13 | 2016-06-08 | 铜陵百荣新型材料铸件有限公司 | 一种高韧性高速钢及其生产工艺 |
| AU2017338464B2 (en) | 2016-10-06 | 2020-07-09 | Nippon Steel Corporation | Steel material, oil-well steel pipe, and method for producing steel material |
| AU2018213593A1 (en) | 2017-01-24 | 2019-08-01 | Nippon Steel Corporation | Steel material and method for producing steel material |
| KR20190112021A (ko) * | 2017-01-26 | 2019-10-02 | 싸브 테크놀로지 에이비 | 경화강의 ?칭 |
| AR114708A1 (es) | 2018-03-26 | 2020-10-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Material de acero adecuado para uso en entorno agrio |
| AR114712A1 (es) | 2018-03-27 | 2020-10-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Material de acero adecuado para uso en entorno agrio |
| EP3778971B1 (en) | 2018-04-09 | 2023-07-19 | Nippon Steel Corporation | Steel pipe and method for producing steel pipe |
| EP3778970B1 (en) | 2018-04-09 | 2023-02-22 | Nippon Steel Corporation | Steel material suitable for use in sour environment |
| US11643712B2 (en) | 2018-04-09 | 2023-05-09 | Nippon Steel Corporation | Steel pipe and method for producing steel pipe |
| WO2020090478A1 (ja) | 2018-10-31 | 2020-05-07 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材、及び、鋼材の製造方法 |
| AR118071A1 (es) | 2019-02-15 | 2021-09-15 | Nippon Steel Corp | Material de acero adecuado para uso en ambiente agrio |
| AR118070A1 (es) | 2019-02-15 | 2021-09-15 | Nippon Steel Corp | Material de acero adecuado para uso en ambiente agrio |
| BR112021017459A2 (pt) | 2019-03-22 | 2021-12-14 | Nippon Steel Corp | Tubo de aço sem costura adequado para uso em ambiente ácido |
-
1983
- 1983-06-14 JP JP10618483A patent/JPS59232220A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH038279U (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-25 | ||
| WO2009008281A1 (ja) * | 2007-07-10 | 2009-01-15 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | 燃料噴射管用鋼管およびその製造方法 |
| WO2010113953A1 (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-07 | 住友金属工業株式会社 | 継目無鋼管の製造方法 |
| JP4632000B2 (ja) * | 2009-03-30 | 2011-02-16 | 住友金属工業株式会社 | 継目無鋼管の製造方法 |
| EA019610B1 (ru) * | 2009-03-30 | 2014-04-30 | Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. | Способ изготовления бесшовных труб |
| CN105506248A (zh) * | 2015-04-01 | 2016-04-20 | 贵州大学 | 一种中高碳钢晶粒细化热处理方法 |
| CN105506248B (zh) * | 2015-04-01 | 2018-01-30 | 贵州大学 | 一种中高碳钢晶粒细化热处理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59232220A (ja) | 1984-12-27 |
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