JPS5970481A - 点溶接方法 - Google Patents
点溶接方法Info
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- JPS5970481A JPS5970481A JP57180368A JP18036882A JPS5970481A JP S5970481 A JPS5970481 A JP S5970481A JP 57180368 A JP57180368 A JP 57180368A JP 18036882 A JP18036882 A JP 18036882A JP S5970481 A JPS5970481 A JP S5970481A
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- Japan
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- sheet
- plate
- alloy
- welding
- thin
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/16—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded
- B23K11/20—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded of different metals
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Resistance Welding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、リン青銅およびペリリウム銅のいずれかの合
金薄板と、鉄合金厚板との点溶接方法に関するものであ
る。
金薄板と、鉄合金厚板との点溶接方法に関するものであ
る。
従来から、抵抗溶接法は、ＩＡＣＳ規格（Ｉｎｔｅｒｎ
ａｔｉｏｎａｌ Ａｎｎｅａｌｅｄ Ｃｏｐｐｅｒ Ｓ
ｔａｎｄａｒｄ）の電気伝導率（以下、これを電気伝導
率という）が８０％以下の金属に使用できるといわれて
いる。
ａｔｉｏｎａｌ Ａｎｎｅａｌｅｄ Ｃｏｐｐｅｒ Ｓ
ｔａｎｄａｒｄ）の電気伝導率（以下、これを電気伝導
率という）が８０％以下の金属に使用できるといわれて
いる。
しかし、実際には、電気伝導率が１０％を越えると、金
属の接触面に生ずる抵抗発熱量が少なくなるので、所定
のナゲツトの形成に大電流を要する。
属の接触面に生ずる抵抗発熱量が少なくなるので、所定
のナゲツトの形成に大電流を要する。
ところが、大電流を使用して抵抗溶接を行うことは、金
属板が過度に溶融する危険があり、必ずしも安定して良
好な溶接品質を拗待できない。したがって、適正な溶接
条件の選定と、溶接の際の溶接条件の維持管理に多大の
苦心があった。しかも。
属板が過度に溶融する危険があり、必ずしも安定して良
好な溶接品質を拗待できない。したがって、適正な溶接
条件の選定と、溶接の際の溶接条件の維持管理に多大の
苦心があった。しかも。
被溶接材が異種の金属板であり、かつ金属板の板厚差が
４倍以上と大きくなると、ますます適正な溶接条件の範
囲は狭（なる。そのため、このような電気伝導率が大き
く、かつ板厚差の大きい異種の金属板を、製造工程にお
いて連続的に安定した溶接品質を確保しながら、溶接す
ることは通常の点溶接方法では困難であった。
４倍以上と大きくなると、ますます適正な溶接条件の範
囲は狭（なる。そのため、このような電気伝導率が大き
く、かつ板厚差の大きい異種の金属板を、製造工程にお
いて連続的に安定した溶接品質を確保しながら、溶接す
ることは通常の点溶接方法では困難であった。
そこで、このような材料について、厚板側に一定形状の
突起を設け、ついで、突起と薄板を接触させて通電し、
金属板を溶接するプロジェクシ膳ン法が使用されている
。しかし、この方法は、管状部の内部のように突起を設
けることが困難な特殊形状の部材には適用できない。ま
た、突起の形成が可能な場合でも、厚板の形状・性質に
あわせて突起の形状をその都度決定する必要があり、又
突起の形成には多大な人工を要するので、実用上不便で
ある。しかも、その結果得られる製品の溶接品質も必ず
しも良好とはいえず、この方法が実用的な点溶接方法と
はいえなかった。
突起を設け、ついで、突起と薄板を接触させて通電し、
金属板を溶接するプロジェクシ膳ン法が使用されている
。しかし、この方法は、管状部の内部のように突起を設
けることが困難な特殊形状の部材には適用できない。ま
た、突起の形成が可能な場合でも、厚板の形状・性質に
あわせて突起の形状をその都度決定する必要があり、又
突起の形成には多大な人工を要するので、実用上不便で
ある。しかも、その結果得られる製品の溶接品質も必ず
しも良好とはいえず、この方法が実用的な点溶接方法と
はいえなかった。
本発明は、上記電気伝導率の大きい金属板のなゞかでも
、特にリン青銅合金、およびベリリウム鋼合金のいずれ
かの銅合金薄板と、鉄合金厚板とを。
、特にリン青銅合金、およびベリリウム鋼合金のいずれ
かの銅合金薄板と、鉄合金厚板とを。
強固に、かつ高品質に溶接する点溶接方法を提供するこ
とを目的とするものである。
とを目的とするものである。
すなわち、本発明は、リン青銅およびペリリウム銅のい
ずれか一種の銅合金薄板と、鉄合金厚板とを電気抵抗溶
接により点溶接する方法において、前記銅合金薄板と点
溶接用電極との間に、前記銅合金薄板より電気伝導率の
小さい合金の補助板を介在せしめ、通電することにより
前記鉄合金厚板、前記銅合金薄板、前記補助板の三枚の
金属板を相互に強固に溶着せしめることを特徴とする銅
合金薄板と鉄合金厚板との点溶接方法である。
ずれか一種の銅合金薄板と、鉄合金厚板とを電気抵抗溶
接により点溶接する方法において、前記銅合金薄板と点
溶接用電極との間に、前記銅合金薄板より電気伝導率の
小さい合金の補助板を介在せしめ、通電することにより
前記鉄合金厚板、前記銅合金薄板、前記補助板の三枚の
金属板を相互に強固に溶着せしめることを特徴とする銅
合金薄板と鉄合金厚板との点溶接方法である。
本発明点溶接方法によれば、従来のプロジエクシ雪ン法
によっては点溶接できなかった管状部材の内側に物体を
溶接することができる。したがって、トルクコンバータ
のダブルチェックパルプにおける本体と薄板バネの溶接
に本発明方法を使用できる。また、本発明方法での溶接
条件は、電極と接している。電気伝導率の低い鉄合金厚
板と補助板により定まる。したがって、本発明方法は小
電流を使用して溶接を行うことができ、容量の小さい溶
接機を使用することができる。さらに、溶接時間、加圧
力、電流等の溶接条件を広い範囲から選択できるので、
実用的且つ経済的に最適な溶接条件を容易に定めること
ができる。また、製品の溶接部の剪断引張強さおよび剥
離強さを、補助板の材質、厚さを選択することにより、
任意に定めることかできる。
によっては点溶接できなかった管状部材の内側に物体を
溶接することができる。したがって、トルクコンバータ
のダブルチェックパルプにおける本体と薄板バネの溶接
に本発明方法を使用できる。また、本発明方法での溶接
条件は、電極と接している。電気伝導率の低い鉄合金厚
板と補助板により定まる。したがって、本発明方法は小
電流を使用して溶接を行うことができ、容量の小さい溶
接機を使用することができる。さらに、溶接時間、加圧
力、電流等の溶接条件を広い範囲から選択できるので、
実用的且つ経済的に最適な溶接条件を容易に定めること
ができる。また、製品の溶接部の剪断引張強さおよび剥
離強さを、補助板の材質、厚さを選択することにより、
任意に定めることかできる。
本発明方法を適用する被溶接金属板は、一方がバネ用合
金として一般に使用されているリン青銅合金、またはベ
リリウム銅合金であり、他方が鉄合金である。これら鋼
合金の熱電導率は、１８および２０％で、軟鋼の１０％
より大きく、高電気伝導率の材料に該当する。
金として一般に使用されているリン青銅合金、またはベ
リリウム銅合金であり、他方が鉄合金である。これら鋼
合金の熱電導率は、１８および２０％で、軟鋼の１０％
より大きく、高電気伝導率の材料に該当する。
金属板の板厚は、銅合金が薄板で、鉄合金が厚板である
。そして、板厚比が１：４以上と、両金属板の板厚が著
しく異なる場合に本発明は特に有効である。板厚比が１
：４より小さい場合でも。
。そして、板厚比が１：４以上と、両金属板の板厚が著
しく異なる場合に本発明は特に有効である。板厚比が１
：４より小さい場合でも。
本方法は効果があるが、溶接条件が比較的ゆるやかにな
るので、一般の点溶接方法でも安定した溶接が可能であ
る。
るので、一般の点溶接方法でも安定した溶接が可能であ
る。
補助板は、薄板に使用された銅合金より電気伝導率が低
い材料であればよい。したがつて、具体的には他方の被
溶接部材である銅合金と同一でもよく、また、ニッケル
基合金、あるいはコバルト基合金等でもよい。
い材料であればよい。したがつて、具体的には他方の被
溶接部材である銅合金と同一でもよく、また、ニッケル
基合金、あるいはコバルト基合金等でもよい。
補助板の大きさは、被溶接部材に形成すべきナゲツトよ
り大きいものでなければならない。補助板が形成すべき
ナゲットより小さいと、最大でも補助板と同等の大きさ
のナゲットしか形成できず。
り大きいものでなければならない。補助板が形成すべき
ナゲットより小さいと、最大でも補助板と同等の大きさ
のナゲットしか形成できず。
溶接部分の溶接強度が充分ではないので好ましくない。
補助板の厚さは、０．０３ｍｍ以上、銅合金薄板の３倍
以下がよい。あまり薄いと、銅合金より電気伝導率が非
常に小さい材質を選ばなけれはならず。
以下がよい。あまり薄いと、銅合金より電気伝導率が非
常に小さい材質を選ばなけれはならず。
そのため、適正な溶接範囲も小さくなり好ましくない。
しかし、銅合金薄板より非常に厚（すると。
各板間の発熱が大きくなり、銅合金が鉄合金および補助
板に溶は込み、十分な溶接強度が得られない。
板に溶は込み、十分な溶接強度が得られない。
補助板の形状は、ナゲットを形成する部分が銅合金薄板
と密着する形状でなければならない。しかし、補助板の
先端部分など、ナゲ？）の形成されない部分は、電極側
に湾曲した形状とすることもできる。金属薄板がバネで
ある場合は、この湾曲を設けることにより、バネが一定
以上そることを防止することができる、その結果、溶接
部分に無理な力が加わることを防止して、溶接部分の剥
離を避けることができる。
と密着する形状でなければならない。しかし、補助板の
先端部分など、ナゲ？）の形成されない部分は、電極側
に湾曲した形状とすることもできる。金属薄板がバネで
ある場合は、この湾曲を設けることにより、バネが一定
以上そることを防止することができる、その結果、溶接
部分に無理な力が加わることを防止して、溶接部分の剥
離を避けることができる。
以下９本発明の詳細な説明する。
実施例１
図に示すごとく、コンデンサ式点溶接機の２個の対向す
る直径３ｍｍ、先端半径１ｍの電極１，１′の間に、厚
さ１ｍｍの軟鋼厚板２、厚さ０．０５ｍｍのはね用ベリ
リウム鋼合金薄板３を挿入し、さらに薄板８と電極１の
間に厚さ０．１ｍｍのバネ用コバルト基合金（日本冶金
工業■規格６０４ＰＨ）よりなる補助板４を挿入した。
る直径３ｍｍ、先端半径１ｍの電極１，１′の間に、厚
さ１ｍｍの軟鋼厚板２、厚さ０．０５ｍｍのはね用ベリ
リウム鋼合金薄板３を挿入し、さらに薄板８と電極１の
間に厚さ０．１ｍｍのバネ用コバルト基合金（日本冶金
工業■規格６０４ＰＨ）よりなる補助板４を挿入した。
なお、補助板４の先端部４１は、使用時に薄板バネの返
りを防止して溶接部を保護するため、薄板と反対方向に
湾曲させである。電極１．１’間に通電して３枚の金属
板を点溶接した。溶接条件は、加圧力が荷重４（溶接機
の目盛支持量による）の下で、出力が２０Ｗ・ｓｅｃお
よび５０Ｗ・ｓｅｃの２種類であった。
りを防止して溶接部を保護するため、薄板と反対方向に
湾曲させである。電極１．１’間に通電して３枚の金属
板を点溶接した。溶接条件は、加圧力が荷重４（溶接機
の目盛支持量による）の下で、出力が２０Ｗ・ｓｅｃお
よび５０Ｗ・ｓｅｃの２種類であった。
溶接後、接合部を切断して目視したところ、厚板と薄板
および薄板と補助板の各接触部分において、ナゲツトが
形成されており、各金属板は、相互に溶着していること
が確認できた。ついで溶接された金属板の剪断引張強さ
、および剥離強さの試験を行つた。その結果を第１表に
示す。
および薄板と補助板の各接触部分において、ナゲツトが
形成されており、各金属板は、相互に溶着していること
が確認できた。ついで溶接された金属板の剪断引張強さ
、および剥離強さの試験を行つた。その結果を第１表に
示す。
なお、比較のため、補助板を使用しないで、他は上記と
全く同一の条件で点溶接した金属板についても同様の試
験を行つた。これを比較例１とする。その結果を第１表
に示す。
全く同一の条件で点溶接した金属板についても同様の試
験を行つた。これを比較例１とする。その結果を第１表
に示す。
比較例１では、２０Ｗ・ｓｅｃの出力でナゲツトは形成
されず、金属板の溶着は生じていなかった。
されず、金属板の溶着は生じていなかった。
又、５０Ｗ・ｓｅｃでは溶着は生じていたが、剪断引張
り強さ、および剥離強さとも大きくない。なお。
り強さ、および剥離強さとも大きくない。なお。
剪断引張り強さは１ｋｇ以上あれば、実用的な溶接品質
として充分であると考えたので、１０ｋｇ以上の場合は
それ以上の測定はしなかった。
として充分であると考えたので、１０ｋｇ以上の場合は
それ以上の測定はしなかった。
実施例２
補助板４を厚さ０．０３ｍｍのステンレス鋼板（ＪＩＳ
ＳＵＳ３０４）とし、又加圧力を荷重６とし、その他の
条件は実施例１と同一で、点溶接を行った。
ＳＵＳ３０４）とし、又加圧力を荷重６とし、その他の
条件は実施例１と同一で、点溶接を行った。
この結果得られた金属板の剪断引張り強さ、および剥離
強さの測定結果を第１表に示す。本発明方法では、２０
Ｗ・ｓｅｃと低い出力で点溶接を行つても、金属板の剪
断引張り強さは１５ ｋｇと実用可能な結果が得られた
。また、５０Ｗ・ｓｅｅでは補助板なしのものよりわず
かに強いのみである。こねはＳＵＳ３０４の電気伝導率
が２３％と小さく且つ板厚が薄いため、一部に割れが見
られたためである。このようなことから、実施例１と同
様に小電力で溶接が出来、装置の小型化且つ経済的な溶
接が可能となる。
強さの測定結果を第１表に示す。本発明方法では、２０
Ｗ・ｓｅｃと低い出力で点溶接を行つても、金属板の剪
断引張り強さは１５ ｋｇと実用可能な結果が得られた
。また、５０Ｗ・ｓｅｅでは補助板なしのものよりわず
かに強いのみである。こねはＳＵＳ３０４の電気伝導率
が２３％と小さく且つ板厚が薄いため、一部に割れが見
られたためである。このようなことから、実施例１と同
様に小電力で溶接が出来、装置の小型化且つ経済的な溶
接が可能となる。
なお、補助板は使用せず、しかし、他は上と同一条件で
点溶接を行った場合の結果は、比較例１と同一であった
。
点溶接を行った場合の結果は、比較例１と同一であった
。
実施例８
薄板３を厚さ０．１ｍｍのリン青銅とし、補助板４を厚
さ０．１ｍｍのバネ用コバルト基合金（６０４ＰＨ）と
して、その他の条件は実施例１と同一の条件で点溶接を
行った。点溶接を行−た金属板の剪断引張り強さおよび
剥離強さの測定結果を、第２表に示す。
さ０．１ｍｍのバネ用コバルト基合金（６０４ＰＨ）と
して、その他の条件は実施例１と同一の条件で点溶接を
行った。点溶接を行−た金属板の剪断引張り強さおよび
剥離強さの測定結果を、第２表に示す。
なお、比較のため、補助板を使用せず、他は上記と全く
同一の条件で点溶接した金属板についても、同様な試験
を行った。これを比較例２とする。
同一の条件で点溶接した金属板についても、同様な試験
を行った。これを比較例２とする。
その結果を第２表に示す。
比較例２の場合にくらべて、実施例８では溶接品質のす
ぐれた金属板が得られている。特に剪断引張り強さでは
試験強さを１０ｋｇとしたため、５０Ｗ・ｓｅｃでは差
が見られなかったが、２０Ｗ・ｓｅｃでは実施例１．２
と同様の効果が得られた。
ぐれた金属板が得られている。特に剪断引張り強さでは
試験強さを１０ｋｇとしたため、５０Ｗ・ｓｅｃでは差
が見られなかったが、２０Ｗ・ｓｅｃでは実施例１．２
と同様の効果が得られた。
図は、本発明方法の実施例を示す部分縦断面図である。
１、１’：電極、 ２：鉄合金厚板、
３：銅合金薄板、 ４：補助板
特許出願人
株式会社 豊田中央研究所
代理人
弁理士 高橋祥崇
（外２名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 リン青銅およびペリリウム銅のいずれか一種の銅合金薄
板と、鉄合金厚板とを電気抵抗溶接により点溶接する方
法において、 前記銅合金薄板と点溶接用電極との間に、前記銅合金薄
板より電気伝導率の小さい合金の補助板を介在せしめ、
通電することにより前記鉄合金厚板、前記銅合金薄板、
前記補助板の三枚の金属板を相互に強固に溶着せしめる
ことを特徴とする銅合金薄板と鉄合金厚板との点溶接方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57180368A JPS5970481A (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | 点溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57180368A JPS5970481A (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | 点溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5970481A true JPS5970481A (ja) | 1984-04-20 |
| JPH0240427B2 JPH0240427B2 (ja) | 1990-09-11 |
Family
ID=16082018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57180368A Granted JPS5970481A (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | 点溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5970481A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63174979U (ja) * | 1988-05-23 | 1988-11-14 | ||
| JP2011011238A (ja) * | 2009-07-02 | 2011-01-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 鋼帯の重ね溶接方法 |
| CN102114573A (zh) * | 2011-04-18 | 2011-07-06 | 上海航天科工电器研究院有限公司 | 一种用于继电器组装的电阻点焊方法 |
| CN102133682A (zh) * | 2011-03-18 | 2011-07-27 | 华霆（合肥）动力技术有限公司 | 一种电阻焊接方法 |
| JP2021074727A (ja) * | 2019-11-06 | 2021-05-20 | ダイハツ工業株式会社 | スポット溶接方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50152947A (ja) * | 1974-05-31 | 1975-12-09 | ||
| JPS5328142A (en) * | 1976-08-27 | 1978-03-16 | Roussel Uclaf | Novel production method of alphaacyanoo33phenoxy benzyl alcohol |
-
1982
- 1982-10-14 JP JP57180368A patent/JPS5970481A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50152947A (ja) * | 1974-05-31 | 1975-12-09 | ||
| JPS5328142A (en) * | 1976-08-27 | 1978-03-16 | Roussel Uclaf | Novel production method of alphaacyanoo33phenoxy benzyl alcohol |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63174979U (ja) * | 1988-05-23 | 1988-11-14 | ||
| JP2011011238A (ja) * | 2009-07-02 | 2011-01-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 鋼帯の重ね溶接方法 |
| CN102133682A (zh) * | 2011-03-18 | 2011-07-27 | 华霆（合肥）动力技术有限公司 | 一种电阻焊接方法 |
| CN102114573A (zh) * | 2011-04-18 | 2011-07-06 | 上海航天科工电器研究院有限公司 | 一种用于继电器组装的电阻点焊方法 |
| JP2021074727A (ja) * | 2019-11-06 | 2021-05-20 | ダイハツ工業株式会社 | スポット溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0240427B2 (ja) | 1990-09-11 |
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