JPS5934850B2 - 多気筒内燃機関の吸気装置 - Google Patents
多気筒内燃機関の吸気装置Info
- Publication number
- JPS5934850B2 JPS5934850B2 JP53092554A JP9255478A JPS5934850B2 JP S5934850 B2 JPS5934850 B2 JP S5934850B2 JP 53092554 A JP53092554 A JP 53092554A JP 9255478 A JP9255478 A JP 9255478A JP S5934850 B2 JPS5934850 B2 JP S5934850B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake
- throttle valve
- carburetor
- passage
- sub
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Control Of Throttle Valves Provided In The Intake System Or In The Exhaust System (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は多気筒内燃焼機関の吸気装置に関する。
機関燃焼室内１６強力な旋回流を発生せしめて燃焼速度
を速める方法として、吸気ポートをヘリカル形状に形成
することが知られている。
を速める方法として、吸気ポートをヘリカル形状に形成
することが知られている。
このようなヘリカルポートを用いて低速低負荷運転時に
燃焼室内に強力な旋回流を発生させるためには吸気ポー
トの軸線を吸気弁軸線に対して大巾に偏心させる必要が
ある。
燃焼室内に強力な旋回流を発生させるためには吸気ポー
トの軸線を吸気弁軸線に対して大巾に偏心させる必要が
ある。
しかしながらこのよう１こ吸気ポート軸線を吸気弁軸線
に対して大巾に偏心せしめると高速高負荷運転時に８け
る流体抵抗が大きくなり、その結果充填効率が大巾に低
下してしまう。
に対して大巾に偏心せしめると高速高負荷運転時に８け
る流体抵抗が大きくなり、その結果充填効率が大巾に低
下してしまう。
−力、機関低負荷運転時）こ燃焼室内に強力な乱れを発
生させるために気化器スロットル弁後流の吸気通路内に
第２スロツトル弁を設け、気化器スロットル弁と第２ス
ロットル弁間の吸気通路から小断面積の副吸気通路を分
岐してこれを第２スロツトル弁後流の吸気通路内に再び
開口せしめ、低負荷運転時に第２スロツトル弁を開弁じ
て混合気が副吸気通路内を高速度で通過するようにし、
それ１こよって副吸気通路内において燃料の気化を促進
すると共に副吸気通路から噴出する混合気流により燃焼
室内に強力な乱れを発生せしめるようにした内燃機関が
提案されている。
生させるために気化器スロットル弁後流の吸気通路内に
第２スロツトル弁を設け、気化器スロットル弁と第２ス
ロットル弁間の吸気通路から小断面積の副吸気通路を分
岐してこれを第２スロツトル弁後流の吸気通路内に再び
開口せしめ、低負荷運転時に第２スロツトル弁を開弁じ
て混合気が副吸気通路内を高速度で通過するようにし、
それ１こよって副吸気通路内において燃料の気化を促進
すると共に副吸気通路から噴出する混合気流により燃焼
室内に強力な乱れを発生せしめるようにした内燃機関が
提案されている。
しかしながらこの種の内燃機関では燃料の微粒化並ひに
気化が十分でなく、従がって低負荷運転時、特にアイド
リング時において安定した燃焼が得られないという問題
がある。
気化が十分でなく、従がって低負荷運転時、特にアイド
リング時において安定した燃焼が得られないという問題
がある。
本発明は、高速高負荷運転時において充填効率が低下し
ない程度に吸気ポート軸線と吸気弁軸線を副心させたヘ
リカル状吸気ポートの内壁面上に副吸気通路の出口開口
を接線状に連結して低負荷運転時にヘリカル状吸気ポー
ト内に渦流を発生せ・ しめ、それによって燃料の微粒
化並びに気化を促進するようにした多気筒内燃機関の吸
気装置を提供することにある。
ない程度に吸気ポート軸線と吸気弁軸線を副心させたヘ
リカル状吸気ポートの内壁面上に副吸気通路の出口開口
を接線状に連結して低負荷運転時にヘリカル状吸気ポー
ト内に渦流を発生せ・ しめ、それによって燃料の微粒
化並びに気化を促進するようにした多気筒内燃機関の吸
気装置を提供することにある。
以下、添附図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第１図を参照すると、１はシリンダブロック、２はシリ
ンダブ胎ツク１内で往復動するピストン、３はシリンダ
ブロック１上Ｅこ固定されたシリンダヘッド、４はピス
トン２とシリンダヘッド３間に形成された燃焼室、５は
シリンダヘッド３内に形成された吸気ポート、６は吸気
弁、７は排気ポー１−１８は排気弁、９は点火栓、１０
は吸気マニホルド、１１は気化器、１２は気化器スロッ
トル弁を夫々示し、この気化器スロットル弁１２は車両
運転室に配置されたアクセルペクルにより作動される。
ンダブ胎ツク１内で往復動するピストン、３はシリンダ
ブロック１上Ｅこ固定されたシリンダヘッド、４はピス
トン２とシリンダヘッド３間に形成された燃焼室、５は
シリンダヘッド３内に形成された吸気ポート、６は吸気
弁、７は排気ポー１−１８は排気弁、９は点火栓、１０
は吸気マニホルド、１１は気化器、１２は気化器スロッ
トル弁を夫々示し、この気化器スロットル弁１２は車両
運転室に配置されたアクセルペクルにより作動される。
な８、第１図（こ示すよう１こ気化器１１内に形成され
た気化器混合気通路１３内には第２スロツトル弁１４が
設けられる。
た気化器混合気通路１３内には第２スロツトル弁１４が
設けられる。
この第２スロツトル弁１４を担持するスロットル軸１５
上にはアーム１６が固定され、このアーム１６の先端部
は負圧ダイヤフラム装置１７の制御ロンド１８に連結さ
れる。
上にはアーム１６が固定され、このアーム１６の先端部
は負圧ダイヤフラム装置１７の制御ロンド１８に連結さ
れる。
負圧ダイヤフラム装置１７はダイヤフラム１９により隔
成された負圧室２０と大気圧室２１とを有し、この負圧
室２０内にダイヤフラム押圧用圧縮ばね２２が挿入され
る。
成された負圧室２０と大気圧室２１とを有し、この負圧
室２０内にダイヤフラム押圧用圧縮ばね２２が挿入され
る。
また、負王室２０は負圧導管２３を介して気化器スロッ
トル弁１２後流の気化器混合気通路１３内に連結され、
−力ダイヤフラム１９には制御ロンド１８が固定される
。
トル弁１２後流の気化器混合気通路１３内に連結され、
−力ダイヤフラム１９には制御ロンド１８が固定される
。
第１図に示すように気化器スロットル弁１２の開度が小
さな低負荷運転時には気化器スロットル弁１２後流の気
化器混合気通路１３内の負圧は大きく、従がってこのと
きダイヤフラム１９は圧縮ばね２２のはね力に抗して右
方に移動し、それ１こよって第２スロツトル弁１４は第
１図に示すように閉弁位置を占める。
さな低負荷運転時には気化器スロットル弁１２後流の気
化器混合気通路１３内の負圧は大きく、従がってこのと
きダイヤフラム１９は圧縮ばね２２のはね力に抗して右
方に移動し、それ１こよって第２スロツトル弁１４は第
１図に示すように閉弁位置を占める。
−力、気化器スロットル弁１２が大きく開かれて高負荷
運転が行なわれると気化器混合気通路１３内の負圧は小
さくなり、その結果ダイヤフラム１９は左方に移動して
第２スロツトル弁１４は全開する。
運転が行なわれると気化器混合気通路１３内の負圧は小
さくなり、その結果ダイヤフラム１９は左方に移動して
第２スロツトル弁１４は全開する。
第１図並びに第３図を参照すると、吸気マニホルド１０
の下方にシリンダヘッド３の長手方向に延びる副吸気分
配通路２４が形成され、この副吸気分配通路２４の中央
部は通路２５を介して気化器スロットル弁１２と第２ス
ロツトル弁１４間に位置する気化器混合気迫路１３内に
連結される。
の下方にシリンダヘッド３の長手方向に延びる副吸気分
配通路２４が形成され、この副吸気分配通路２４の中央
部は通路２５を介して気化器スロットル弁１２と第２ス
ロツトル弁１４間に位置する気化器混合気迫路１３内に
連結される。
更に各吸気ポート５さ副吸気分配通路２４とを連結する
４個の副吸気枝通路２６がシリンダヘッド３内に形成さ
れる。
４個の副吸気枝通路２６がシリンダヘッド３内に形成さ
れる。
第１図並びに第２図かられかるように吸気ポート５はヘ
リカル形状に形成されるがこのヘリカル吸気ポート５は
高速高負荷運転時ｆこ充填効果の低下をひき起こさない
よう１こ通常使用されているヘリカル吸気ポートに比し
て吸気弁の軸線Ｘと吸気ボー１〜５の軸線Ｙとの偏心度
合は小さく設定されている。
リカル形状に形成されるがこのヘリカル吸気ポート５は
高速高負荷運転時ｆこ充填効果の低下をひき起こさない
よう１こ通常使用されているヘリカル吸気ポートに比し
て吸気弁の軸線Ｘと吸気ボー１〜５の軸線Ｙとの偏心度
合は小さく設定されている。
従がってこのヘリカル状吸気ポート５では上述のように
高速高負荷運転時に充填効率カＳ低下しない代り１こ高
速高負荷運転時において従来に比して弱い旋回流しか燃
焼室４内に発生しない。
高速高負荷運転時に充填効率カＳ低下しない代り１こ高
速高負荷運転時において従来に比して弱い旋回流しか燃
焼室４内に発生しない。
なお、第１図並びに第２図から副吸気枝通路２６は吸気
弁６の軸線Ｘに対して垂直をなす平面Ｚ内をほぼまっす
ぐに延びており、吸気弁６の軸線Ｘから離れた側に位置
するヘリカル吸気ポート５の内壁面上に接線状に開口す
ることがわかる。
弁６の軸線Ｘに対して垂直をなす平面Ｚ内をほぼまっす
ぐに延びており、吸気弁６の軸線Ｘから離れた側に位置
するヘリカル吸気ポート５の内壁面上に接線状に開口す
ることがわかる。
機関低負荷運転時、前述したように第２スロツトル弁１
４は閉弁状態にある。
４は閉弁状態にある。
従がってこのおき気化器１１で形成された混合気は通路
２５を介して副吸気分配通路２４内に送り込まれる。
２５を介して副吸気分配通路２４内に送り込まれる。
第２スロツトル弁１４が閉弁している際には第２スロツ
トル弁１４上流の気化器混合気通路１３内の負圧１こ比
べて吸気ポート５内の負圧が大きなために吸気弁６が閉
弁状態にあったとしても混合気は副吸気分配通路２４か
ら副吸気枝通路２６を介してヘリカル吸気ポート５内１
こ噴出し、第２図Ｆこおいて矢印Ａで示すような渦流を
ヘリカル吸気ポート５内に発生する。
トル弁１４上流の気化器混合気通路１３内の負圧１こ比
べて吸気ポート５内の負圧が大きなために吸気弁６が閉
弁状態にあったとしても混合気は副吸気分配通路２４か
ら副吸気枝通路２６を介してヘリカル吸気ポート５内１
こ噴出し、第２図Ｆこおいて矢印Ａで示すような渦流を
ヘリカル吸気ポート５内に発生する。
混合気は断面積の小さい副吸気分配通路２４内を流動す
る間に液状燃料の係止が促進されることになるが副吸気
枝通路２６から噴出した後にヘリカル吸気ポート５の内
壁面に沿って旋回する際ｔこ更に燃料の微粒化並び（こ
気化が促進されることになる。
る間に液状燃料の係止が促進されることになるが副吸気
枝通路２６から噴出した後にヘリカル吸気ポート５の内
壁面に沿って旋回する際ｔこ更に燃料の微粒化並び（こ
気化が促進されることになる。
次いで吸気弁６が開弁すると副吸気枝通路２６から混合
気が噴出するが吸気ポート５は他の気筒の吸気ポート５
ｔこ吸気マニホルド１０を介して連結されているので他
の気筒の吸気ポート５内に副吸気枝通路２６から噴出し
た混合気が吸気弁６の開弁している吸気ポート５を介し
て同時ｔこ燃焼室４内シこ吸入されること１こなる。
気が噴出するが吸気ポート５は他の気筒の吸気ポート５
ｔこ吸気マニホルド１０を介して連結されているので他
の気筒の吸気ポート５内に副吸気枝通路２６から噴出し
た混合気が吸気弁６の開弁している吸気ポート５を介し
て同時ｔこ燃焼室４内シこ吸入されること１こなる。
即ち、吸気弁６が開弁したときには混合気の一部が他の
気筒の副吸気枝通路２６から吸気マニホルド１０並ひに
吸気ポート５を介して燃焼室４内に供給され、残りの混
合気が吸気行程時の気筒の副吸気枝通路２６を介して燃
焼室４内に流入する。
気筒の副吸気枝通路２６から吸気マニホルド１０並ひに
吸気ポート５を介して燃焼室４内に供給され、残りの混
合気が吸気行程時の気筒の副吸気枝通路２６を介して燃
焼室４内に流入する。
前述したように吸気弁６が開弁する以前からヘリカル吸
気ポート５内１こは渦流が発生しておりしかも吸気弁開
弁時ｌこは吸気ポート５内を流れる混合気は副吸気枝通
路２６から噴出する混合気流（こよつて旋回力が与えら
れるために燃焼室４内には強力な旋回流が発生し、その
結果低負荷運転時に８ける燃焼速度が大巾１こ速められ
ることになる。
気ポート５内１こは渦流が発生しておりしかも吸気弁開
弁時ｌこは吸気ポート５内を流れる混合気は副吸気枝通
路２６から噴出する混合気流（こよつて旋回力が与えら
れるために燃焼室４内には強力な旋回流が発生し、その
結果低負荷運転時に８ける燃焼速度が大巾１こ速められ
ることになる。
−力、高負荷運転時には前述したように第２スロツトル
弁１４が全開となるため大部分の混合気は吸気マニホル
ド１０を介して燃焼室４内に流入する。
弁１４が全開となるため大部分の混合気は吸気マニホル
ド１０を介して燃焼室４内に流入する。
この場合、前述したようにヘリカル吸気ポート５の形状
は充填効率を低下させないような形状に形成されている
ので高い充填効率を確保することができる。
は充填効率を低下させないような形状に形成されている
ので高い充填効率を確保することができる。
また第２図において破線で示すように幅吸気枝通路２６
の出口近傍に絞り２Ｔを設けることもできる。
の出口近傍に絞り２Ｔを設けることもできる。
このような絞り２７を設けることによって各気筒の吸気
ポート５内に同じ強さの渦流を発生させることができる
ので各気筒間の燃焼のばらつきを回避することができる
。
ポート５内に同じ強さの渦流を発生させることができる
ので各気筒間の燃焼のばらつきを回避することができる
。
以上述べたように本発明によれば吸気弁が開弁している
か否かに拘わらずヘリカル吸気ポート内に渦流が発生す
るので混合気の微粒化並びに気化が促進されると共ｔこ
燃焼室内に強力な旋回流を発生せしめることができ、従
がって特に低負荷運転時における燃焼速度が速められる
ので安定したアイドリング運転を確保すること力Ｓでき
る。
か否かに拘わらずヘリカル吸気ポート内に渦流が発生す
るので混合気の微粒化並びに気化が促進されると共ｔこ
燃焼室内に強力な旋回流を発生せしめることができ、従
がって特に低負荷運転時における燃焼速度が速められる
ので安定したアイドリング運転を確保すること力Ｓでき
る。
第１図は本発明に係る内燃機関の側面断面図、第２図は
第１図の■−■線に沿ってみた断面図、第３図は第１図
の平面図である。 ５・・・・・・吸気ボー１〜．６・・・・・・吸気弁、
１０・・・・・・吸気マニホルド、１１・・・・・・気
化器、１２・・・・・・気化器スロットル弁、１３・・
・・・・気化器混合通路、１４・・・・・・第２スロツ
トル弁、２４・・・・・・副吸気分配通路、２５・・・
・・・通路、２６・・・・・・副吸気枝通路。
第１図の■−■線に沿ってみた断面図、第３図は第１図
の平面図である。 ５・・・・・・吸気ボー１〜．６・・・・・・吸気弁、
１０・・・・・・吸気マニホルド、１１・・・・・・気
化器、１２・・・・・・気化器スロットル弁、１３・・
・・・・気化器混合通路、１４・・・・・・第２スロツ
トル弁、２４・・・・・・副吸気分配通路、２５・・・
・・・通路、２６・・・・・・副吸気枝通路。
Claims (1)
- １ 気化器ｆコｇいて形成された混合気を吸気マニホル
ドを介して各気筒の吸気ポート内に分配するようにした
多気筒内燃機関に８いて、気化器スロットル弁後流の気
化器混合気通路内に第２スロツトル弁を設け、該気化器
スロットル弁と第２スロットル弁間の気化器混合気通路
に副吸気分配通路を連結し、吸気弁軸線に対し垂直な平
面内をほぼまっすぐ１こ延びる複数本の副吸気枝通路を
上記副吸気分配通路から分枝して各副吸気枝通路をヘリ
カル状に形成された各吸気ポートの内壁面上に接線状に
開口せしめ、更に気化器スロットル弁後流の気化器混合
気通路内に発生する負圧（こ応動じて機関低負荷運転時
に上記第２スロツトル弁を閉弁すると共に高負荷運転時
に該第２スロツトル弁を全開する負圧ダイヤフラム装置
を具備する多筒内燃機関の吸気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53092554A JPS5934850B2 (ja) | 1978-07-31 | 1978-07-31 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53092554A JPS5934850B2 (ja) | 1978-07-31 | 1978-07-31 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5519945A JPS5519945A (en) | 1980-02-13 |
| JPS5934850B2 true JPS5934850B2 (ja) | 1984-08-24 |
Family
ID=14057615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53092554A Expired JPS5934850B2 (ja) | 1978-07-31 | 1978-07-31 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5934850B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6344433B2 (ja) * | 1984-10-17 | 1988-09-05 | Mitsubishi Electric Corp |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6060010B2 (ja) * | 1980-12-02 | 1985-12-27 | トヨタ自動車株式会社 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
| JPS57176320A (en) * | 1981-04-24 | 1982-10-29 | Toyota Motor Corp | Flow path controller for helical suction port |
| JPS582425A (ja) * | 1981-06-29 | 1983-01-08 | Toyota Motor Corp | ヘリカル型吸気ポ−トの流路制御装置 |
| JPS6014170B2 (ja) * | 1981-06-29 | 1985-04-11 | トヨタ自動車株式会社 | ヘリカル型吸気ポ−トの流路制御装置 |
| JPS582328U (ja) * | 1981-06-30 | 1983-01-08 | トヨタ自動車株式会社 | ヘリカル型吸気ポ−トの流路制御装置 |
| JPS6035537B2 (ja) * | 1981-07-30 | 1985-08-15 | トヨタ自動車株式会社 | ディ−ゼル機関用ヘリカル型吸気ポ−トの流路制御装置 |
| JPS6035539B2 (ja) * | 1981-07-31 | 1985-08-15 | トヨタ自動車株式会社 | ヘリカル型吸気ポ−トの流路制御装置 |
| JPS5870425U (ja) * | 1981-11-04 | 1983-05-13 | トヨタ自動車株式会社 | デイ−ゼル機関のヘリカル型吸気ポ−ト流路制御装置 |
| JPS609378Y2 (ja) * | 1981-11-04 | 1985-04-03 | トヨタ自動車株式会社 | ヘリカル型吸気ポ−トの流路制御装置 |
-
1978
- 1978-07-31 JP JP53092554A patent/JPS5934850B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6344433B2 (ja) * | 1984-10-17 | 1988-09-05 | Mitsubishi Electric Corp |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5519945A (en) | 1980-02-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4253432A (en) | Intake system of an internal combustion engine of a counter-flow type | |
| US4523560A (en) | Intake device of an internal combustion engine | |
| JPS589249B2 (ja) | 多気筒内燃機関の吸気装置 | |
| JPH048610B2 (ja) | ||
| US4308837A (en) | Intake system of an internal combustion engine | |
| JPS58187519A (ja) | エンジンの吸気装置 | |
| JPS6056261B2 (ja) | 燃料噴射式多気筒内燃機関 | |
| JPS5934850B2 (ja) | 多気筒内燃機関の吸気装置 | |
| JPS6060009B2 (ja) | 多気筒内燃機関の吸気装置 | |
| JPS6158921A (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| US4303046A (en) | Intake system of a multi-cylinder internal combustion engine | |
| US4470391A (en) | Air-fuel mixture intake construction for internal combustion engines | |
| JPS6234927B2 (ja) | ||
| JPS5840007B2 (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| JPH0650093B2 (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| JPH0423094B2 (ja) | ||
| JPS5828411B2 (ja) | 多気筒内燃機関の吸気装置 | |
| JPS5941295Y2 (ja) | 多気筒内燃機関の吸気装置 | |
| JPH021967B2 (ja) | ||
| JPS5851375Y2 (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| JPS5843618Y2 (ja) | 多気筒内燃機関の吸気装置 | |
| JPS5827058Y2 (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| JPS5849385Y2 (ja) | 多気筒内燃機関の吸気装置 | |
| JPH0133792Y2 (ja) | ||
| JPH0413415Y2 (ja) |