JPS5932540B2 - 高温強度にすぐれた高マンガン非磁性鋼 - Google Patents
高温強度にすぐれた高マンガン非磁性鋼Info
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- JPS5932540B2 JPS5932540B2 JP56001412A JP141281A JPS5932540B2 JP S5932540 B2 JPS5932540 B2 JP S5932540B2 JP 56001412 A JP56001412 A JP 56001412A JP 141281 A JP141281 A JP 141281A JP S5932540 B2 JPS5932540 B2 JP S5932540B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高温強度にすぐれた高マンガン非磁性鋼に係り
、特に７００℃附近の高温まで高強度、高耐力にして、
かつ高温耐酸化性にすぐれた高マンガン非磁性鋼に関す
る。
、特に７００℃附近の高温まで高強度、高耐力にして、
かつ高温耐酸化性にすぐれた高マンガン非磁性鋼に関す
る。
近年、核融合施設、磁気浮上式鉄道を初め、その他のモ
ーター類や変圧器附属品等の分野で強磁場または弱磁場
環境下で磁場の影響を受けることの少ない安価な非磁性
鋼が強く要求されるようになつた。
ーター類や変圧器附属品等の分野で強磁場または弱磁場
環境下で磁場の影響を受けることの少ない安価な非磁性
鋼が強く要求されるようになつた。
更に最近ではかかる非磁性鋼が室温もしくはそれ以下の
温度で使用されるだけではなく、例えば製鉄所において
溶鋼の電磁撹拌装置の周辺材料の如く高温環境下で磁場
を印加する設備・器機等にも要求されるようになり、少
くとも７００℃附近の高温まで高強度、高耐力にして、
かつ高温耐酸化性のすぐれた非磁性鋼が要求されるよう
になつて来た。従来、非磁性鋼としては、主としてオー
ステナイト系ステンレス鋼が用いられているが、高価な
Ｎｉを多量含有することのほか、加工および熱処理に対
して磁性が不安定であり、更に強度材料として使用する
場合に耐力が低いという欠点があつた。
温度で使用されるだけではなく、例えば製鉄所において
溶鋼の電磁撹拌装置の周辺材料の如く高温環境下で磁場
を印加する設備・器機等にも要求されるようになり、少
くとも７００℃附近の高温まで高強度、高耐力にして、
かつ高温耐酸化性のすぐれた非磁性鋼が要求されるよう
になつて来た。従来、非磁性鋼としては、主としてオー
ステナイト系ステンレス鋼が用いられているが、高価な
Ｎｉを多量含有することのほか、加工および熱処理に対
して磁性が不安定であり、更に強度材料として使用する
場合に耐力が低いという欠点があつた。
そのため加工や熱処理に対して安定な非磁性を保持し、
かつ機械的特性にもすぐれ、価格も比較的低廉な高マン
ガン非磁性鋼が注目されるようになつた。しかし従来の
高マンガン鋼、例えば標準１３％Ｍｎ鋼は非磁性鋼とし
て一般に使用されているが、耐力および高温耐酸化性の
点で問題があり、７００℃附近までの高温環境下での使
用は困難である。かくの如く、従来の高マンガン非磁性
鋼は一般に高温強度が低く、また高温耐酸化性が悪いた
めに高温用途には適せず、またその目的のための新規の
非磁性鋼が開発されず今日に及んでいる現状である。本
発明の目的は、最近の需要家の要求に応えるため従来の
高マンガン非磁性鋼の欠点を克服し、高温強度、高温耐
力、高温耐酸化性にすぐれ、し、一かもコストの安い高
マンガン非磁性鋼を提供するにある。
かつ機械的特性にもすぐれ、価格も比較的低廉な高マン
ガン非磁性鋼が注目されるようになつた。しかし従来の
高マンガン鋼、例えば標準１３％Ｍｎ鋼は非磁性鋼とし
て一般に使用されているが、耐力および高温耐酸化性の
点で問題があり、７００℃附近までの高温環境下での使
用は困難である。かくの如く、従来の高マンガン非磁性
鋼は一般に高温強度が低く、また高温耐酸化性が悪いた
めに高温用途には適せず、またその目的のための新規の
非磁性鋼が開発されず今日に及んでいる現状である。本
発明の目的は、最近の需要家の要求に応えるため従来の
高マンガン非磁性鋼の欠点を克服し、高温強度、高温耐
力、高温耐酸化性にすぐれ、し、一かもコストの安い高
マンガン非磁性鋼を提供するにある。
本発明のこの目的は次の要旨の２発明によつて達成され
る。
る。
第１発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち重量比にてＣ：０．４〜１．５％，Ｓｉ：３％
以下、Ｍｎ：１４〜３５％，Ｃｒ：３〜１８％，Ｎｉ：
０．１５〜ｌ％，Ｖ：０．１〜ｌ％，Ｎ：０．０２〜０
．１７０，Ｂ：０．００１〜０．１％を含み残部はＦｅ
および不可避的不純物より成ることを特徴とする高温強
度にすぐれた高マンガン非磁性鋼、である。次に第２発
明の要旨とするところは、上記第１発明の主要成分のほ
かに更に、７７０以下のＡｌ，２％以下のＴｉ，２％以
下のＮｂ，２％以下のＺｒ，Ｏ，ｌ％以下のＣａのうち
より選ばれた１種または２種以上を含有し残部はＦｅお
よび不可避的不純物より成ることを特徴とする高温強度
にすぐれた高マンガン非磁性鋼である。
以下、Ｍｎ：１４〜３５％，Ｃｒ：３〜１８％，Ｎｉ：
０．１５〜ｌ％，Ｖ：０．１〜ｌ％，Ｎ：０．０２〜０
．１７０，Ｂ：０．００１〜０．１％を含み残部はＦｅ
および不可避的不純物より成ることを特徴とする高温強
度にすぐれた高マンガン非磁性鋼、である。次に第２発
明の要旨とするところは、上記第１発明の主要成分のほ
かに更に、７７０以下のＡｌ，２％以下のＴｉ，２％以
下のＮｂ，２％以下のＺｒ，Ｏ，ｌ％以下のＣａのうち
より選ばれた１種または２種以上を含有し残部はＦｅお
よび不可避的不純物より成ることを特徴とする高温強度
にすぐれた高マンガン非磁性鋼である。
すなわち、本発明者らは本発明の目的を達成する高マン
ガン非磁性鋼の研究実験を繰返した結果、Ｎｉならびに
Ｖの添加量を低減させることによりコストを低減し、Ｃ
を高強度が得られる適応量含有せしめ、更に微量のＢお
よび適量のＶの複合添加ならびに適量のＮ添加により、
その固溶ならびに析出効果によつて室温は勿論、高温に
おける耐力が著しく改善され、かつＣｒ，Ｎｉ，Ｖの複
合添加を行うことによつて高温耐酸化性も良好となるこ
とを見出し、更にこれらの主要成分のほかに適量のＡｌ
，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｃａのうちより選ばれた１種また
は２種以上を添加させることにより本発明鋼の効果が一
段と発揮されることを見出し本発明を得たものである。
本発明鋼の成分各元素の限定理由について説明する。
ガン非磁性鋼の研究実験を繰返した結果、Ｎｉならびに
Ｖの添加量を低減させることによりコストを低減し、Ｃ
を高強度が得られる適応量含有せしめ、更に微量のＢお
よび適量のＶの複合添加ならびに適量のＮ添加により、
その固溶ならびに析出効果によつて室温は勿論、高温に
おける耐力が著しく改善され、かつＣｒ，Ｎｉ，Ｖの複
合添加を行うことによつて高温耐酸化性も良好となるこ
とを見出し、更にこれらの主要成分のほかに適量のＡｌ
，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｃａのうちより選ばれた１種また
は２種以上を添加させることにより本発明鋼の効果が一
段と発揮されることを見出し本発明を得たものである。
本発明鋼の成分各元素の限定理由について説明する。
Ｃ：
Ｃの存在はオーステナイト相を安定にして非磁性とする
に有効であり、また強度上昇に対する効果も大きく、そ
のために少くとも０．４％を必要とする。
に有効であり、また強度上昇に対する効果も大きく、そ
のために少くとも０．４％を必要とする。
しかし、１．５％を越すと熱間加工性が悪くなり製造性
に問題を生じるので０，４〜１．５７０の範囲に限定し
た。Ｓｉ： Ｓｉが３％より多くなると高マンガン鋼では冷間加時に
割れを発生するので３％以下とした。
に問題を生じるので０，４〜１．５７０の範囲に限定し
た。Ｓｉ： Ｓｉが３％より多くなると高マンガン鋼では冷間加時に
割れを発生するので３％以下とした。
Ｍｎ：Ｍｎはオーステナイト相を安定にして非磁性鋼と
するのに欠かせない元素であり、高温強度を保持するた
めに少くとも１４％を必要とする。
するのに欠かせない元素であり、高温強度を保持するた
めに少くとも１４％を必要とする。
しかし３５％を越えると加工性が悪化するので１４〜３
５？の範囲に限定した。Ｃｒ： Ｃｒの添加はＮｉおよびＶとの複合添加により高温耐酸
化性を著しく向上させることを見出したことによる。
５？の範囲に限定した。Ｃｒ： Ｃｒの添加はＮｉおよびＶとの複合添加により高温耐酸
化性を著しく向上させることを見出したことによる。
この効果を発揮させるために少くとも３％を必要とする
も、１８％を越すとδ相の混入を来たし、透磁率の増大
を招くので３〜１８７０の範囲に限定した。Ｎｉ： ３〜１８７００）Ｃｒの添加によりＶ，Ｎｉを複合添加
することによつて高温耐酸化性を著しく向上させる作用
を見出したことによるも、Ｎｌ：０．１５％未満ではそ
の効果が現れず、少くとも０，１５％を必要とする。
も、１８％を越すとδ相の混入を来たし、透磁率の増大
を招くので３〜１８７０の範囲に限定した。Ｎｉ： ３〜１８７００）Ｃｒの添加によりＶ，Ｎｉを複合添加
することによつて高温耐酸化性を著しく向上させる作用
を見出したことによるも、Ｎｌ：０．１５％未満ではそ
の効果が現れず、少くとも０，１５％を必要とする。
しかしＮ１は高価であり、しかもｌ％を越えた添加では
その効果は飽和の傾向を示し多量の使用はコストの上昇
を来たすのでｌ％以下に限定し、０．１５〜１７０の範
囲内とした。Ｖ：上記の如くＶはＣｒ，Ｎｉとの複合添
加により高温１１酸化性を著しく改善する効果があり、
更にＶはＢとの複合添加によつて、その固溶ならびに析
出効果により室温及び高温での耐力を著しく改善せしめ
ることを見出した。
その効果は飽和の傾向を示し多量の使用はコストの上昇
を来たすのでｌ％以下に限定し、０．１５〜１７０の範
囲内とした。Ｖ：上記の如くＶはＣｒ，Ｎｉとの複合添
加により高温１１酸化性を著しく改善する効果があり、
更にＶはＢとの複合添加によつて、その固溶ならびに析
出効果により室温及び高温での耐力を著しく改善せしめ
ることを見出した。
そのためにＶ：０．１％以上の添加を必要とするも、ｌ
％を越えての添加は、その効果が飽和傾向を示し、Ｖは
高価な元素であり、コスト上昇に見合う程の効果が得ら
れないので０．１−１７０の範囲に限定した。Ｎ： Ｎはオーステナイト相を安定化し非磁性とする効果が大
きく、更に固溶ならびに窒化物を生成して高温強度を高
める作用があるが、０．０２？未満ではその効果が現わ
れず、一方０．１％を越えての添加は強度上昇のメリツ
１・よりも窒化物の増加による鋼の脆化の方のデメリツ
トの方が強くなるので、０．０２〜０．１７０の範囲に
限定した。
％を越えての添加は、その効果が飽和傾向を示し、Ｖは
高価な元素であり、コスト上昇に見合う程の効果が得ら
れないので０．１−１７０の範囲に限定した。Ｎ： Ｎはオーステナイト相を安定化し非磁性とする効果が大
きく、更に固溶ならびに窒化物を生成して高温強度を高
める作用があるが、０．０２？未満ではその効果が現わ
れず、一方０．１％を越えての添加は強度上昇のメリツ
１・よりも窒化物の増加による鋼の脆化の方のデメリツ
トの方が強くなるので、０．０２〜０．１７０の範囲に
限定した。
Ｂ：Ｂは微量添加によつて結晶粒界に析出し、Ｖと複合
添加によつて共に固浴ならびに析出効果を生じて、室温
ならびに高温強度を著しく改善する作用があることを見
出した。
添加によつて共に固浴ならびに析出効果を生じて、室温
ならびに高温強度を著しく改善する作用があることを見
出した。
その効果は０．００１％未満では発揮されず、０．００
１７０以上添加量の増加と共に効果も増すが、０．１％
を越すと浴接性の悪化を来たすので０．００１〜０．１
％の範囲に限定した。上記各限定量成分をもつて基本組
成し、その他はＦｅおよび不可避的不純物より成る高マ
ンガン非磁性鋼によつて本発明の目的が達成されるが、
更に７％以下のＡｌ，２７Ｏ以下のＴｉ，２７Ｏ以下の
Ｎｂ，２％以下のＺｒ，Ｏ．ｌ％以下のＣａのうちより
選ばれた１種または２種以上を添加し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物より成る高マンガン非磁性鋼はより効
果的に本発明の目的を達成し得ることが判明した。
１７０以上添加量の増加と共に効果も増すが、０．１％
を越すと浴接性の悪化を来たすので０．００１〜０．１
％の範囲に限定した。上記各限定量成分をもつて基本組
成し、その他はＦｅおよび不可避的不純物より成る高マ
ンガン非磁性鋼によつて本発明の目的が達成されるが、
更に７％以下のＡｌ，２７Ｏ以下のＴｉ，２７Ｏ以下の
Ｎｂ，２％以下のＺｒ，Ｏ．ｌ％以下のＣａのうちより
選ばれた１種または２種以上を添加し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物より成る高マンガン非磁性鋼はより効
果的に本発明の目的を達成し得ることが判明した。
これらの成分元素の限定理由は次の如くである。Ａｌ：
Ａｌは高マンガン非磁性鋼の高温における強度ならびに
耐酸化性の向上に効果があるが、多量の添加はコストの
上昇を来たすので７７０以下に限定した。
耐酸化性の向上に効果があるが、多量の添加はコストの
上昇を来たすので７７０以下に限定した。
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ：
Ｔｌ，Ｎｂ，Ｚｒはいずれも母相の結晶粒の成長を抑制
する効果があり、更に固溶ならびに析出効果により高温
強度を増大する。
する効果があり、更に固溶ならびに析出効果により高温
強度を増大する。
しかしそれぞれ２％を越えると酸化物の生成が顕著とな
り、高温耐酸化性を低下させるので２％以下に限定した
。Ｃａ：Ｃａは少量の添加によつて鋼の清浄度を改善し
、高温耐酸化性を改善する効果があるが、多量の添加は
鋼の製造性を害するので０．１％以下に限定した。
り、高温耐酸化性を低下させるので２％以下に限定した
。Ｃａ：Ｃａは少量の添加によつて鋼の清浄度を改善し
、高温耐酸化性を改善する効果があるが、多量の添加は
鋼の製造性を害するので０．１％以下に限定した。
実施例第１発明および第２発明の高マンガン非磁性鋼２
１種類を溶製し、従来の高マンガン鋼およびステンレス
鋼ＳＵＳ３Ｏ４および本発明鋼に類似するも本発明の限
定成分に合致しない比較鋼に対して室温ならびに７００
℃における耐力、引張強さ、伸びおよび高温耐酸化性を
比較した。
１種類を溶製し、従来の高マンガン鋼およびステンレス
鋼ＳＵＳ３Ｏ４および本発明鋼に類似するも本発明の限
定成分に合致しない比較鋼に対して室温ならびに７００
℃における耐力、引張強さ、伸びおよび高温耐酸化性を
比較した。
第１表はこれらの供試材の組成を示し、従来鋼Ａは標準
１３％Ｍｎ鋼、従来鋼ＢはＣｒ５％を添加した２４％Ｍ
ｎ鋼、従来鋼Ｃは３０％Ｍｎ鋼であり、従来鋼ＤはＳＵ
Ｓ３０４である。本発明鋼７１６１〜１７は１８％Ｍｎ
鋼をベースとしたものであり、うち本発明鋼痛１１は特
に８２０℃にて６時間時効処理を行つたものであり、本
発明鋼Ａ６ｌ８〜２１は３０％Ｍｎ鋼をベースにしたも
のである。比較鋼は成分が本発明の成分を逸脱したもの
である。これらの供試材はすべて１１００℃で溶体化処
理後水靭処理を行い、本発明鋼腐１１は前記時効処理を
行つた後、丸棒試験片によつて透磁率の測定をし、更に
ＪｌＳｌ４Ａ号による丸棒試験片による引張試，験を行
つた。
１３％Ｍｎ鋼、従来鋼ＢはＣｒ５％を添加した２４％Ｍ
ｎ鋼、従来鋼Ｃは３０％Ｍｎ鋼であり、従来鋼ＤはＳＵ
Ｓ３０４である。本発明鋼７１６１〜１７は１８％Ｍｎ
鋼をベースとしたものであり、うち本発明鋼痛１１は特
に８２０℃にて６時間時効処理を行つたものであり、本
発明鋼Ａ６ｌ８〜２１は３０％Ｍｎ鋼をベースにしたも
のである。比較鋼は成分が本発明の成分を逸脱したもの
である。これらの供試材はすべて１１００℃で溶体化処
理後水靭処理を行い、本発明鋼腐１１は前記時効処理を
行つた後、丸棒試験片によつて透磁率の測定をし、更に
ＪｌＳｌ４Ａ号による丸棒試験片による引張試，験を行
つた。
次に高温耐酸化性の良否の判定は１．５ｍｍＸ１５ｍ１
Ｌ×５０龍の板を用いて７００℃の大気中での３５時間
連続加熱試験によつて行つた。上記すべての試験結果は
第２表に示すとおりである。第２表より明らかな如く、
透磁率はいずれの鋼種とも１．０１以下であつて良好な
非磁性鋼である。
Ｌ×５０龍の板を用いて７００℃の大気中での３５時間
連続加熱試験によつて行つた。上記すべての試験結果は
第２表に示すとおりである。第２表より明らかな如く、
透磁率はいずれの鋼種とも１．０１以下であつて良好な
非磁性鋼である。
本発明鋼の機械的性質は室温では従来鋼より耐力が上昇
しており、７００℃では耐力、引張強さとも従来鋼より
も大幅に改善されている。特に本発明鋼慮１１は時効処
理を施すことにより室温ならびに高温での耐力が従来鋼
より大幅に改善されている。
しており、７００℃では耐力、引張強さとも従来鋼より
も大幅に改善されている。特に本発明鋼慮１１は時効処
理を施すことにより室温ならびに高温での耐力が従来鋼
より大幅に改善されている。
更に本発明鋼の高温耐酸化性も従来鋼よりもすぐれてい
る。次に比較鋼ａはＶ，Ｂを含まず、比較鋼ｂはＣｒ，
Ｎｌ，Ｂを含まず、比較鋼ＣはＣｒ，Ｂを含まない高マ
ンガン鋼であるが、いずれも室温および７００℃の高温
で耐力および引張強さとも本発明鋼に比してはるかに劣
つており、更に高温耐酸化性も本発明鋼に比して劣つて
いることを示している。
る。次に比較鋼ａはＶ，Ｂを含まず、比較鋼ｂはＣｒ，
Ｎｌ，Ｂを含まず、比較鋼ＣはＣｒ，Ｂを含まない高マ
ンガン鋼であるが、いずれも室温および７００℃の高温
で耐力および引張強さとも本発明鋼に比してはるかに劣
つており、更に高温耐酸化性も本発明鋼に比して劣つて
いることを示している。
上記実施例より明らかな如く、本発明鋼はＭｎ：１４〜
３５％の高マンガン鋼であるが、Ｃ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｎｉ
，Ｖ，Ｎ，Ｂのその他の基本組成を適正に限定し、更に
必要により適正量のＡｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｃａのう
ちより選ばれた１種または２種以上を添加することによ
り、従来の高マンガン非磁性鋼の欠点を克服し、次の如
き効果を収めることができた。
３５％の高マンガン鋼であるが、Ｃ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｎｉ
，Ｖ，Ｎ，Ｂのその他の基本組成を適正に限定し、更に
必要により適正量のＡｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｃａのう
ちより選ばれた１種または２種以上を添加することによ
り、従来の高マンガン非磁性鋼の欠点を克服し、次の如
き効果を収めることができた。
イ）従来の高温強度、高温耐力もしくは高温耐酸化性の
改善を意図した非磁性鋼に比較してＮｉ，Ｖ等の高価合
金の含有量が少ないのでコストが女いｏ（ロ）室温なら
びに７００℃の高温に爪、て耐力、引張強さとも、従来
鋼より格段にすぐれ、かつ高温耐酸化性もすぐれている
。
改善を意図した非磁性鋼に比較してＮｉ，Ｖ等の高価合
金の含有量が少ないのでコストが女いｏ（ロ）室温なら
びに７００℃の高温に爪、て耐力、引張強さとも、従来
鋼より格段にすぐれ、かつ高温耐酸化性もすぐれている
。
←→ 伸びは従来鋼に比較して遜色がない。
目 透磁率は１．０１以下を示しすぐれた非磁性鋼であ
る。
る。
上記本発明鋼独自の効果を有するので電磁力による浴鋼
攪拌装置材料その他非磁性にして高温強度、高温耐力も
しくは高温耐酸化性を要求する広い分野における用途に
適応できる。
攪拌装置材料その他非磁性にして高温強度、高温耐力も
しくは高温耐酸化性を要求する広い分野における用途に
適応できる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にてＣ：０．４〜１．５％、Ｓｉ：３％以下
、Ｍｎ：１４〜３５％、Ｃｒ：３〜１８％、Ｎｉ：０．
１５〜１％、Ｖ：０．１〜１％、Ｎ：０．０２〜０．１
％、Ｂ：０．００１〜０．１％を含み残部はＦｅおよび
不可避的不純物より成ることを特徴とする高温強度にす
ぐれた高マンガン非磁性鋼。 ２ 重量比にてＣ：０．４〜１．５％、Ｓｉ：３％以下
、Ｍｎ：１４〜３５％、Ｃｒ：３〜１８％、Ｎｉ：０．
１５〜１％、Ｖ：０．１〜１％、Ｎ：０．０２〜０．１
％、Ｂ：０．００１〜０．１％を含み、更に７％以下の
Ａｌ、２％以下のＴｉ、２％以下のＮｂ、２％以下のＺ
ｒ、０．１％以下のＣａのうちより選ばれた１種または
２種以上を含有し残部はＦｅおよび不可避的不純物より
成ることを特徴とする高温強度にすぐれた高マンガン非
磁性鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56001412A JPS5932540B2 (ja) | 1981-01-08 | 1981-01-08 | 高温強度にすぐれた高マンガン非磁性鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56001412A JPS5932540B2 (ja) | 1981-01-08 | 1981-01-08 | 高温強度にすぐれた高マンガン非磁性鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57114644A JPS57114644A (en) | 1982-07-16 |
| JPS5932540B2 true JPS5932540B2 (ja) | 1984-08-09 |
Family
ID=11500764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56001412A Expired JPS5932540B2 (ja) | 1981-01-08 | 1981-01-08 | 高温強度にすぐれた高マンガン非磁性鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5932540B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211557A (ja) * | 1983-05-18 | 1984-11-30 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱鋼 |
| JPS60255961A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-17 | Hitachi Zosen Corp | 連続鋳造設備用耐高温非磁性ロール材料の製造方法 |
| FR2634221A1 (fr) * | 1988-07-13 | 1990-01-19 | Nat Science Council | Pieces coulees en alliages a base de fe-mn-al-cr-si-c |
| KR970001324B1 (ko) * | 1994-03-25 | 1997-02-05 | 김만제 | 열간가공성이 우수한 고망간강 및 그 열간압연 방법 |
| US20120160363A1 (en) * | 2010-12-28 | 2012-06-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications |
| WO2023243533A1 (ja) * | 2022-06-17 | 2023-12-21 | シチズン時計株式会社 | Ｆｅ－Ｍｎ合金、時計用ひげぜんまいおよびＦｅ－Ｍｎ合金の製造方法 |
| CN115449598B (zh) * | 2022-09-21 | 2024-01-05 | 联峰钢铁（张家港）有限公司 | 一种无磁钢筋制备方法 |
-
1981
- 1981-01-08 JP JP56001412A patent/JPS5932540B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57114644A (en) | 1982-07-16 |
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