JPS5942068B2 - 極低温用高マンガン非磁性鋼 - Google Patents
極低温用高マンガン非磁性鋼Info
- Publication number
- JPS5942068B2 JPS5942068B2 JP56083734A JP8373481A JPS5942068B2 JP S5942068 B2 JPS5942068 B2 JP S5942068B2 JP 56083734 A JP56083734 A JP 56083734A JP 8373481 A JP8373481 A JP 8373481A JP S5942068 B2 JPS5942068 B2 JP S5942068B2
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- Japan
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- steel
- high manganese
- magnetic
- absorbed energy
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高マンガン非磁性鋼に関し、特に本発明は、低
温での延性および靭性にすぐれかつ高強度を有する高マ
ンガン非磁性鋼に関するものであり、さらに本発明は−
100℃以下特に液体窒素温度−196℃の如き極低温
度領賊においても延5 性および靭性がすぐれ、かつ高
強度を有する極低温円高マンガン非磁性鋼に関係するも
のである。
温での延性および靭性にすぐれかつ高強度を有する高マ
ンガン非磁性鋼に関するものであり、さらに本発明は−
100℃以下特に液体窒素温度−196℃の如き極低温
度領賊においても延5 性および靭性がすぐれ、かつ高
強度を有する極低温円高マンガン非磁性鋼に関係するも
のである。
近年核融合施設、磁気浮上式鉄道をはじめ、その他モー
タ類、変圧器付属品等の分野で強磁場または弱磁場環境
下で磁場の影響を受けることの少10ない安価な非磁性
鋼が強く要求されるようになつた。さらに最近ではかか
る非磁性鋼を室温付近における使用ぱかりでなく、低温
特に液体窒素温度である−196℃近傍の温度領域にお
いて使用したいという要望があり、かかる極低温におい
ても15延性ならびに靭性にすぐれ、かつ高強度を有す
る極低温用非磁性鋼の開発が期待されている。従来、非
磁性鋼としては、主としてオーステナイト系ステンレス
鋼が用いられているが、高価なNiを多量含有すること
のほか、加工および熱処20理に対して磁性が不安定で
ありさらに強度材料として使用する場合に耐力が低いと
いう欠点があつた。そのため加工や熱処理に対して安定
な非磁性を保持し、かつ機械的特性にもすぐれ、価格も
比較的低廉な高マンガン非磁性鋼が注目されるよう25
になつた。しかし従来の高マンガン鋼、例えば標準13
%Mn鋼が非磁性鋼として一般に使用されているが低温
における延性、靭性の劣化が著しいという点に問題があ
り、さらに20〜30%Mn鋼においては低温での延性
、靭性はやや改善され30るがやはりその劣化は大きく
やはり問題がある。このように従来の高マンガン非磁性
鋼は低温での使用には適しておらずその目的のための新
規の非磁性鋼の開発が期待されていた。本発明は、従来
の高マンガン非磁性鋼の有する35前記諸欠点を除去、
改善した低温での延性および靭性にすぐれ、かつ高強度
を有する極低温円高マツカリ非磁性鋼を提供することを
目的とし、特許請求の範囲記載の高マンガン非磁性鋼を
提供することによつて前記目的を達成することができる
。
タ類、変圧器付属品等の分野で強磁場または弱磁場環境
下で磁場の影響を受けることの少10ない安価な非磁性
鋼が強く要求されるようになつた。さらに最近ではかか
る非磁性鋼を室温付近における使用ぱかりでなく、低温
特に液体窒素温度である−196℃近傍の温度領域にお
いて使用したいという要望があり、かかる極低温におい
ても15延性ならびに靭性にすぐれ、かつ高強度を有す
る極低温用非磁性鋼の開発が期待されている。従来、非
磁性鋼としては、主としてオーステナイト系ステンレス
鋼が用いられているが、高価なNiを多量含有すること
のほか、加工および熱処20理に対して磁性が不安定で
ありさらに強度材料として使用する場合に耐力が低いと
いう欠点があつた。そのため加工や熱処理に対して安定
な非磁性を保持し、かつ機械的特性にもすぐれ、価格も
比較的低廉な高マンガン非磁性鋼が注目されるよう25
になつた。しかし従来の高マンガン鋼、例えば標準13
%Mn鋼が非磁性鋼として一般に使用されているが低温
における延性、靭性の劣化が著しいという点に問題があ
り、さらに20〜30%Mn鋼においては低温での延性
、靭性はやや改善され30るがやはりその劣化は大きく
やはり問題がある。このように従来の高マンガン非磁性
鋼は低温での使用には適しておらずその目的のための新
規の非磁性鋼の開発が期待されていた。本発明は、従来
の高マンガン非磁性鋼の有する35前記諸欠点を除去、
改善した低温での延性および靭性にすぐれ、かつ高強度
を有する極低温円高マツカリ非磁性鋼を提供することを
目的とし、特許請求の範囲記載の高マンガン非磁性鋼を
提供することによつて前記目的を達成することができる
。
すなわち本発明の第1発明の高マンガン非磁性鋼はCO
.2〜1.0%、Si3%以下、Mnl6〜40%、C
r3〜13%、VO.3〜2%、AtO.5〜7%を含
有し残部Feおよび不可避的不純物よるなる低温での延
性および靭性にすぐれ、かつ高強度を有する極低温用高
マンガン非磁性鋼であり、本発明の第2発明の高マンガ
ン非磁性鋼はCO.2〜1.0%、Si3%以下、Mn
l6〜40%、Cr3〜13%、0.3〜2%、AtO
.5〜7%、Ni,Nb,Zr,Tiのうちから選ばれ
る何れか少なくとも1種をN1にあつては4%以下、N
b,Zr,Tlにあつてはそれぞれ2%以下含有し、残
部Feおよび不可避的不純物よりなる低温での延性およ
び靭性にすぐれ、かつ高強度を有する極低温用高マンガ
ン非磁性鋼である。本発明者らは本発明の目的を達成す
るための高マンガン非磁性鋼の研究実験を繰返した結果
、Cを所定の耐力が得られる適応量含有せしめさらにC
r,AtおよびVを複合添加することによりこれら元素
の固溶および析出効果により低温での延性ならびに靭性
が著しく改善されかつ高耐力が得られることを見出し、
さらにこれらの主要成分のほかに適量のNi,Nb,Z
r,Tlのうちより選ばれた1種または2種以上を添加
させることにより上記諸特性が一段と増強されることを
新規に知見して本発明を完成した。
.2〜1.0%、Si3%以下、Mnl6〜40%、C
r3〜13%、VO.3〜2%、AtO.5〜7%を含
有し残部Feおよび不可避的不純物よるなる低温での延
性および靭性にすぐれ、かつ高強度を有する極低温用高
マンガン非磁性鋼であり、本発明の第2発明の高マンガ
ン非磁性鋼はCO.2〜1.0%、Si3%以下、Mn
l6〜40%、Cr3〜13%、0.3〜2%、AtO
.5〜7%、Ni,Nb,Zr,Tiのうちから選ばれ
る何れか少なくとも1種をN1にあつては4%以下、N
b,Zr,Tlにあつてはそれぞれ2%以下含有し、残
部Feおよび不可避的不純物よりなる低温での延性およ
び靭性にすぐれ、かつ高強度を有する極低温用高マンガ
ン非磁性鋼である。本発明者らは本発明の目的を達成す
るための高マンガン非磁性鋼の研究実験を繰返した結果
、Cを所定の耐力が得られる適応量含有せしめさらにC
r,AtおよびVを複合添加することによりこれら元素
の固溶および析出効果により低温での延性ならびに靭性
が著しく改善されかつ高耐力が得られることを見出し、
さらにこれらの主要成分のほかに適量のNi,Nb,Z
r,Tlのうちより選ばれた1種または2種以上を添加
させることにより上記諸特性が一段と増強されることを
新規に知見して本発明を完成した。
次に本発明を実験データについて説明する。
CO.6%、SlO.5%、Mn24%、NO.O2%
、At2%、VO.5%、CrO〜20%を含む数種の
鋼を熱問圧延し、さらに1100℃で溶体化後水靭処理
を施した。これらの試料についてCr含有量と−196
℃での2mVノツチシヤルピ一衝撃値との関係を調べた
。この結果を第1図に示す。同図によれば−196℃で
の吸収エネルギーはCr%の増加と共に向上して7%付
近で飽和し、Crが13%より多くなると添加による改
善効果が飽和する傾向が生じ、吸収エネルギー値はCr
3〜13%の範囲内で良好であることが判る。次にCO
.6%、SiO.5%、Mn24%、NO.O2%、C
r7%、At2%、0〜3%を含む数種の鋼について上
記と同様の処理を施した後の試料についてV含有量と−
196℃での吸収エネルギーとの関係を調べた。
、At2%、VO.5%、CrO〜20%を含む数種の
鋼を熱問圧延し、さらに1100℃で溶体化後水靭処理
を施した。これらの試料についてCr含有量と−196
℃での2mVノツチシヤルピ一衝撃値との関係を調べた
。この結果を第1図に示す。同図によれば−196℃で
の吸収エネルギーはCr%の増加と共に向上して7%付
近で飽和し、Crが13%より多くなると添加による改
善効果が飽和する傾向が生じ、吸収エネルギー値はCr
3〜13%の範囲内で良好であることが判る。次にCO
.6%、SiO.5%、Mn24%、NO.O2%、C
r7%、At2%、0〜3%を含む数種の鋼について上
記と同様の処理を施した後の試料についてV含有量と−
196℃での吸収エネルギーとの関係を調べた。
この結果を第2図に示す。同図より−196℃での吸収
エネルギーはV%の増加と共に向上し、1%付近で飽和
する力人一方Vが0.3%より少ないと前記吸収エネル
ギー値は急に低くなることが判る。次にCO.6%、S
iO.5%、Mn24%、NO.O2%、Cr7%、V
O.5%、AtO〜7%を含む数種の鋼について上記と
同様の処理を施した後の試料についてAt含有量と−1
96℃での吸収エネルギーとの関係を調べた。
エネルギーはV%の増加と共に向上し、1%付近で飽和
する力人一方Vが0.3%より少ないと前記吸収エネル
ギー値は急に低くなることが判る。次にCO.6%、S
iO.5%、Mn24%、NO.O2%、Cr7%、V
O.5%、AtO〜7%を含む数種の鋼について上記と
同様の処理を施した後の試料についてAt含有量と−1
96℃での吸収エネルギーとの関係を調べた。
この結果を第3図に示す。同図より−196℃での吸収
エネルギーはAtの含有量の増加と共に向上し2.5%
付近で飽和するが、一方Atが0.5%より少ないと前
記吸収エネルギーが極度に低いことが判る。次に本発明
の鋼において成分組成を限定する理由を説明する。C:
Cの存在はオーステナイト相を安定にして非磁性とする
のに有効であり、また強度上昇に対する効果も大きく、
そのためには少なくとも0.2%を必要とする。
エネルギーはAtの含有量の増加と共に向上し2.5%
付近で飽和するが、一方Atが0.5%より少ないと前
記吸収エネルギーが極度に低いことが判る。次に本発明
の鋼において成分組成を限定する理由を説明する。C:
Cの存在はオーステナイト相を安定にして非磁性とする
のに有効であり、また強度上昇に対する効果も大きく、
そのためには少なくとも0.2%を必要とする。
一方1,0を越すと熱間加工性が悪くなり、製造性に問
題を生じるので0.2〜1.0%の範囲内にする必要が
ある。Sl:Slが3%より多くなると高マンガン鋼で
は冷間加工時に割れを発生するので3%以下にする必要
がある。
題を生じるので0.2〜1.0%の範囲内にする必要が
ある。Sl:Slが3%より多くなると高マンガン鋼で
は冷間加工時に割れを発生するので3%以下にする必要
がある。
Mn:Mnはオーステナイト相を安定にして非磁性鋼と
するのに欠かせない元素であり、低温での靭性を良好に
保つためには少なくとも16%を必要とする。
するのに欠かせない元素であり、低温での靭性を良好に
保つためには少なくとも16%を必要とする。
一方40%を越えると製造上の困難さが生じるため16
〜40%の範囲内にする必要がある。Cr:Crは強度
を増加させ、さらにおよびAtとの複合添加により低温
での延性ならびに靭性を著しく改善させるが、第1図に
ついて説明したようにCr3%より少ないと−196℃
での吸収エネルギー値が低く、13%より多いと添加に
より吸収エネルギー改善効果は飽和しむしろ低下の傾向
がみられ、コスト上昇に見合うほどの効果がないためC
r3〜13%の範囲内にする必要がある。
〜40%の範囲内にする必要がある。Cr:Crは強度
を増加させ、さらにおよびAtとの複合添加により低温
での延性ならびに靭性を著しく改善させるが、第1図に
ついて説明したようにCr3%より少ないと−196℃
での吸収エネルギー値が低く、13%より多いと添加に
より吸収エネルギー改善効果は飽和しむしろ低下の傾向
がみられ、コスト上昇に見合うほどの効果がないためC
r3〜13%の範囲内にする必要がある。
V:VはCrおよびAtとの複合添加により低温での延
性ならびに靭性を著しく改善させるが、第2図に示すよ
うにVは0.3%より少ないと−196℃での吸収エネ
ルギー値が低く、一方2%より多いと前記吸収エネルギ
ー値は高く持続されるが、鋼塊の割れ感受性が高くなつ
て製造性が低下するので、Vは0.3〜2%の範囲内に
する必要がある。
性ならびに靭性を著しく改善させるが、第2図に示すよ
うにVは0.3%より少ないと−196℃での吸収エネ
ルギー値が低く、一方2%より多いと前記吸収エネルギ
ー値は高く持続されるが、鋼塊の割れ感受性が高くなつ
て製造性が低下するので、Vは0.3〜2%の範囲内に
する必要がある。
At:AtはCrおよびvとの複合添加により低温での
延性および靭性を著しく改善するが、Atは0.5%よ
り低いと−196℃での吸収エネルギー値が低く、一方
7%より多いと前記吸収エネルギー値は高く保持されて
その値は変わらないが、Atを多く含有させるとコスト
の増加を招くので、Atは0.5〜7%の範囲内にする
必要がある。Ni:Niの添加により強度は増加するが
、Niは高価であるためコスト面から4%以下にする必
要がある。Nb,Zr,Ti:これらの元素は何れも母
相の結晶粒の成長を抑制する効果を有し、かつ固溶なら
びに析出効果により強度を増大させる元素であるが、こ
れらの元素がそれぞれ2%より多いと低温での靭性が低
下するのでそれぞれ2%以下にする必要がある。
延性および靭性を著しく改善するが、Atは0.5%よ
り低いと−196℃での吸収エネルギー値が低く、一方
7%より多いと前記吸収エネルギー値は高く保持されて
その値は変わらないが、Atを多く含有させるとコスト
の増加を招くので、Atは0.5〜7%の範囲内にする
必要がある。Ni:Niの添加により強度は増加するが
、Niは高価であるためコスト面から4%以下にする必
要がある。Nb,Zr,Ti:これらの元素は何れも母
相の結晶粒の成長を抑制する効果を有し、かつ固溶なら
びに析出効果により強度を増大させる元素であるが、こ
れらの元素がそれぞれ2%より多いと低温での靭性が低
下するのでそれぞれ2%以下にする必要がある。
次に本発明を実施例について比較例と比較して説明する
。
。
実施例ならびに比較例
第1発明および第2発明の高マンガン非磁性鋼種を溶製
し、従来の高マンガン鋼およびステンレス鋼SUS3O
4および、本発明鋼に類似しているが本発明鋼の成分に
合致しない比較鋼に対して室温ならびに液体チツ素温度
(−196℃)における透磁率、耐力、引張強さ、伸び
および2mノツチシヤルピ一試1験による吸収エネルギ
ーを比較した。
し、従来の高マンガン鋼およびステンレス鋼SUS3O
4および、本発明鋼に類似しているが本発明鋼の成分に
合致しない比較鋼に対して室温ならびに液体チツ素温度
(−196℃)における透磁率、耐力、引張強さ、伸び
および2mノツチシヤルピ一試1験による吸収エネルギ
ーを比較した。
第1表はこれらの供試材の組成を示し、従来鋼Aは標準
13%Mn鋼、従来鋼BはCr5%を添加した18Mn
鋼、従来鋼CはCr5%を添加した24Mn鋼、従来鋼
Dは30Mn鋼、従来鋼EはSUS3O4である。本発
明鋼黒1〜10はCを0.3%含有した24Mn鋼をベ
ースとしたものであり、本発明鋼應11〜12はCを0
.3%含有した32Mn鋼をベースとしたものであり、
本発明鋼應13〜18はCを0.6%含有した24Mr
1鋼をベースとしたものであり、本発明鋼黒19〜24
はCを0.6%含有した32Mn鋼をベースにしたもの
で、屋25〜28は24Mn鋼ベースで、C,Cr,V
,Atの添加量が異なるものである。比較鋼A,b,c
は本発明鋼の成分組相外のものである。これらの供試材
はすべて1100℃で溶体化処理後水靭処理を行つた後
、丸棒試験片によつて透磁率の測定をし、さらにJIS
l4A号丸棒試験片による引張試験ならびにJIS4号
試験片による衝撃試5験を行つた。次に熱膨張係数の測
定は丸棒試験片によりO℃〜100℃間で行い平均の熱
膨張係数を求めた。上記すべての試験結果は第2表に示
すとおりである。第2表より明らかな如く、本発明鋼の
透磁率はいずれも1,002であり良好な非磁性鋼であ
る。
13%Mn鋼、従来鋼BはCr5%を添加した18Mn
鋼、従来鋼CはCr5%を添加した24Mn鋼、従来鋼
Dは30Mn鋼、従来鋼EはSUS3O4である。本発
明鋼黒1〜10はCを0.3%含有した24Mn鋼をベ
ースとしたものであり、本発明鋼應11〜12はCを0
.3%含有した32Mn鋼をベースとしたものであり、
本発明鋼應13〜18はCを0.6%含有した24Mr
1鋼をベースとしたものであり、本発明鋼黒19〜24
はCを0.6%含有した32Mn鋼をベースにしたもの
で、屋25〜28は24Mn鋼ベースで、C,Cr,V
,Atの添加量が異なるものである。比較鋼A,b,c
は本発明鋼の成分組相外のものである。これらの供試材
はすべて1100℃で溶体化処理後水靭処理を行つた後
、丸棒試験片によつて透磁率の測定をし、さらにJIS
l4A号丸棒試験片による引張試験ならびにJIS4号
試験片による衝撃試5験を行つた。次に熱膨張係数の測
定は丸棒試験片によりO℃〜100℃間で行い平均の熱
膨張係数を求めた。上記すべての試験結果は第2表に示
すとおりである。第2表より明らかな如く、本発明鋼の
透磁率はいずれも1,002であり良好な非磁性鋼であ
る。
本発明鋼の機械的性質は屋1〜12の場合、基本成分が
類似している従来鋼Bと比較して耐力、引張強さとも上
昇しておりかつ−196℃における伸びと吸収エネルギ
ーが大幅に改善されている。さらに本発明鋼應13〜2
8の場合、従来鋼C,Dに比較して耐力および−196
℃における伸びと吸収エネルギーが大幅に改善されてい
る。従来鋼Eと本発明鋼との比較では室温における耐力
、引張強さ、吸収エネルギーおよび−196℃における
耐力、伸び、靭性が著しく改善されている。次に比較鋼
aはCr,Vを含まず、比較鋼bはAι,Vを含まず、
比較鋼CはCr,Aιを含まない高マンガン鋼であるが
、いずれも室温および−196℃における耐力ならびに
引張強度が本発明鋼よりも劣つており、かつ−196℃
における吸収エネルギーならびに伸びが本発明鋼よりも
著しく劣つている。次に第3表に示す鋼種P,Qに対し
て5t0nの鋼塊を高周波誘導加熱溶解炉で溶製し12
00℃で加熱後分塊圧延し、得られたスラブを1200
℃で再加熱後熱間圧延を施し板厚50mmおよび20m
?!lの熱延鋼板に仕上げた。
類似している従来鋼Bと比較して耐力、引張強さとも上
昇しておりかつ−196℃における伸びと吸収エネルギ
ーが大幅に改善されている。さらに本発明鋼應13〜2
8の場合、従来鋼C,Dに比較して耐力および−196
℃における伸びと吸収エネルギーが大幅に改善されてい
る。従来鋼Eと本発明鋼との比較では室温における耐力
、引張強さ、吸収エネルギーおよび−196℃における
耐力、伸び、靭性が著しく改善されている。次に比較鋼
aはCr,Vを含まず、比較鋼bはAι,Vを含まず、
比較鋼CはCr,Aιを含まない高マンガン鋼であるが
、いずれも室温および−196℃における耐力ならびに
引張強度が本発明鋼よりも劣つており、かつ−196℃
における吸収エネルギーならびに伸びが本発明鋼よりも
著しく劣つている。次に第3表に示す鋼種P,Qに対し
て5t0nの鋼塊を高周波誘導加熱溶解炉で溶製し12
00℃で加熱後分塊圧延し、得られたスラブを1200
℃で再加熱後熱間圧延を施し板厚50mmおよび20m
?!lの熱延鋼板に仕上げた。
第4表には50mm*ト厚板について、熱延まま材の厚
板中心での特性値および1100℃で60分間溶体化処
理後水冷した材料についての特性値を示す。P,Qいず
れの鋼種ともすぐれた特性が得られることを示している
。上記実施例より明らかな如く、本発明鋼はMtl6〜
40%の高マンガン鋼であるが、C,Si,Cr,V,
Alおよびその他の基本組成を適正に限定し、さらに必
要により適正量のNi,Nb,Zr,Tlのうちより選
ばれた1種または2種以上を添加することにより、従来
の高マンガン非磁性鋼の欠点を克服し、次の如き効果を
収めることができた。
板中心での特性値および1100℃で60分間溶体化処
理後水冷した材料についての特性値を示す。P,Qいず
れの鋼種ともすぐれた特性が得られることを示している
。上記実施例より明らかな如く、本発明鋼はMtl6〜
40%の高マンガン鋼であるが、C,Si,Cr,V,
Alおよびその他の基本組成を適正に限定し、さらに必
要により適正量のNi,Nb,Zr,Tlのうちより選
ばれた1種または2種以上を添加することにより、従来
の高マンガン非磁性鋼の欠点を克服し、次の如き効果を
収めることができた。
(イ)室温ならびに−196℃の低温において.耐力が
従来鋼よりも大幅に改善され、かつ−196℃における
伸びと吸収エネルギーが格段にすぐれている。
従来鋼よりも大幅に改善され、かつ−196℃における
伸びと吸収エネルギーが格段にすぐれている。
(c])透磁率はいずれの鋼種とも1.002を示し、
すぐれた非磁性鋼である。
すぐれた非磁性鋼である。
((−,Ni等の高価な合金元素の含有量が少ないので
コストが安い。
コストが安い。
上記本発明鋼は非磁性鋼でかつ低温用鋼として適してい
るので、極低温で強磁場を発生する超電導マグネツトの
周辺構造用鋼として適用できるほか常温における非磁性
材料としてトランス用側板および磁気的影響を嫌う装置
例えば消磁装置周辺の構造物等にも適用できる。
るので、極低温で強磁場を発生する超電導マグネツトの
周辺構造用鋼として適用できるほか常温における非磁性
材料としてトランス用側板および磁気的影響を嫌う装置
例えば消磁装置周辺の構造物等にも適用できる。
さらに低温用鋼としてもLNG用タンク等の−100℃
以下の温度にさらされる構造物の素材としても適用可能
である。
以下の温度にさらされる構造物の素材としても適用可能
である。
第1図は高マンガン鋼のCr含有量と−196℃におけ
る吸収エネルギーとの関係を示す図、第2図は別種の高
マンガン鋼のV含有量と−196℃における吸収エネル
ギーとめ関係を示す図、第3図はさらに別種の高マンガ
ン鋼のAι含有量と−196℃における吸収エネルギー
との関係を示す図である。
る吸収エネルギーとの関係を示す図、第2図は別種の高
マンガン鋼のV含有量と−196℃における吸収エネル
ギーとめ関係を示す図、第3図はさらに別種の高マンガ
ン鋼のAι含有量と−196℃における吸収エネルギー
との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C0.2〜1.0%、Si3%以下、Mn16〜4
0%、Cr3〜13%、V0.3〜2%、Al0.5〜
7%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物よりなる
低温での延性および靭性にすぐれ、かつ高強度を有する
極低温用高マンガン非磁性鋼。 2 C0.2〜1.0%、Si3%以下、Mn16〜4
0%、Cr3〜13%、V0.3〜2%、Al0.5〜
7%、Ni、Nb、Zr、Tiのうちから選ばれる何れ
か少なくとも1種をNiにあつては4%以下、Nb、Z
r、Tiにあつてはそれぞれ2%以下含有し、残部Fe
および不可避的不純物よりなる低温での延性および靭性
にすぐれ、かつ高強度を有する極低温用高マンガン非磁
性鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56083734A JPS5942068B2 (ja) | 1981-06-01 | 1981-06-01 | 極低温用高マンガン非磁性鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56083734A JPS5942068B2 (ja) | 1981-06-01 | 1981-06-01 | 極低温用高マンガン非磁性鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57200543A JPS57200543A (en) | 1982-12-08 |
JPS5942068B2 true JPS5942068B2 (ja) | 1984-10-12 |
Family
ID=13810747
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56083734A Expired JPS5942068B2 (ja) | 1981-06-01 | 1981-06-01 | 極低温用高マンガン非磁性鋼 |
Country Status (1)
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JP (1) | JPS5942068B2 (ja) |
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1981
- 1981-06-01 JP JP56083734A patent/JPS5942068B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
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