JPS5924556A - アモルフアス金属の連続ストリツプ成形方法 - Google Patents
アモルフアス金属の連続ストリツプ成形方法Info
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- JPS5924556A JPS5924556A JP58127048A JP12704883A JPS5924556A JP S5924556 A JPS5924556 A JP S5924556A JP 58127048 A JP58127048 A JP 58127048A JP 12704883 A JP12704883 A JP 12704883A JP S5924556 A JPS5924556 A JP S5924556A
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- metal
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- jets
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/064—Accessories therefor for supplying molten metal
- B22D11/0642—Nozzles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/01—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths without moulds, e.g. on molten surfaces
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はアモルファス金属の連続スl−IJツブ成形
の方法に関し、それは溶融金属用のリザーバーのノヅル
内のオリフィスの対応する列を通して溶融金属のジェッ
トの列を前記列を横切って動くチル表面上へまた前記ノ
ヅルから2,5?ηpの距離1.−1゜内で突き進ませ
ることよりなり、その表面上でジェットはチル表面によ
り得られるアモルファスストリップへの金属の凝固のた
めのメルトパドルを形成するように一度に結合する。
の方法に関し、それは溶融金属用のリザーバーのノヅル
内のオリフィスの対応する列を通して溶融金属のジェッ
トの列を前記列を横切って動くチル表面上へまた前記ノ
ヅルから2,5?ηpの距離1.−1゜内で突き進ませ
ることよりなり、その表面上でジェットはチル表面によ
り得られるアモルファスストリップへの金属の凝固のた
めのメルトパドルを形成するように一度に結合する。
上に示した形式の方法は米国特許明細書4221257
から知られる。この特許明細書は6間中以上で均一な厚
さを持つアモルファス金属ス) IJツブの溶融スピン
プロセスによる製造の問題に関する。それの目的に使用
されるメルトスピニングプロセスニオいて液体金属の短
いジェットは、回転チルロールのような、速く動くチル
表面に対し向けられ、その上てジェットはストIJツブ
に固まるために冷却スるパ1−ルを形成する。そのプロ
セスにおいて、非常に速い冷却を適用することによりア
モルファス状態の金属凝固物を得ることは可能である。
から知られる。この特許明細書は6間中以上で均一な厚
さを持つアモルファス金属ス) IJツブの溶融スピン
プロセスによる製造の問題に関する。それの目的に使用
されるメルトスピニングプロセスニオいて液体金属の短
いジェットは、回転チルロールのような、速く動くチル
表面に対し向けられ、その上てジェットはストIJツブ
に固まるために冷却スるパ1−ルを形成する。そのプロ
セスにおいて、非常に速い冷却を適用することによりア
モルファス状態の金属凝固物を得ることは可能である。
この特許明細書において、液体金属の単一ジェットを使
用することは約6藺の最大重を有するストIJツブを得
る結果上なるかしかし均一な断面をなお有するより1J
広いストリップを作ることは不可能と認められることが
注目される。この困難は溶融金属パドルが小滴の平衡形
、ずなわち中心て厚く端て薄い、とみなされる傾向があ
るという事実に帰する。結果として、もし不可能てない
ならは、約6門より大きい巾および断面tこおける均一
な厚さを有する完全に冷されたストリップを作ることは
困難である。
用することは約6藺の最大重を有するストIJツブを得
る結果上なるかしかし均一な断面をなお有するより1J
広いストリップを作ることは不可能と認められることが
注目される。この困難は溶融金属パドルが小滴の平衡形
、ずなわち中心て厚く端て薄い、とみなされる傾向があ
るという事実に帰する。結果として、もし不可能てない
ならは、約6門より大きい巾および断面tこおける均一
な厚さを有する完全に冷されたストリップを作ることは
困難である。
前記特許明細書はまた液状金属のジェットの列を用いる
ことは均一な性質を有する1J広のストリップを導かな
いことを言及する。事実において、複数のジェットの使
用に属すると考えられる原理的な困難はジェットが普通
のパ)・ルを成形するためにデル表面上に一緒に結合し
ないが、あるいはジェットがストリップ上にリッヂを形
成するように走るかということである。これらの因子は
そのような不ぞろいにおいて形成されたアモルファスス
) IJツブは均一な厚さあるいは同位性を何さないこ
とを生じさせる。
ことは均一な性質を有する1J広のストリップを導かな
いことを言及する。事実において、複数のジェットの使
用に属すると考えられる原理的な困難はジェットが普通
のパ)・ルを成形するためにデル表面上に一緒に結合し
ないが、あるいはジェットがストリップ上にリッヂを形
成するように走るかということである。これらの因子は
そのような不ぞろいにおいて形成されたアモルファスス
) IJツブは均一な厚さあるいは同位性を何さないこ
とを生じさせる。
6闘より広巾のストリップの製造におけるこれらの問題
の解決として、前記特許明細書は液体金属のジェット用
にスロットノヅルの使用を捉案じ、そのツノ゛ル(ま、
例えはノヅルリソブの距離が影響される限り、特別な要
求を満足することである。
の解決として、前記特許明細書は液体金属のジェット用
にスロットノヅルの使用を捉案じ、そのツノ゛ル(ま、
例えはノヅルリソブの距離が影響される限り、特別な要
求を満足することである。
米国特許4154380 は2つの共軸スリット形オ
リフィスおよび液体金属のジェット用の3ケの円い開口
の列を備えたノヅルを用いてアモルファス状1ル) I
Jツブを作るためのノヅルを示すことか加えられるべき
である。
リフィスおよび液体金属のジェット用の3ケの円い開口
の列を備えたノヅルを用いてアモルファス状1ル) I
Jツブを作るためのノヅルを示すことか加えられるべき
である。
l・イソ特許出願2938709は詰まりを避けるため
に比較的大きいオリフィスを用いて−rモルファス金属
スl−IJツブを作るための方法および装置を開示する
。これらオリフィスζまチル表面の動きの方向lこおい
て]’、 5−6.0 m、mの範囲内の寸法を有する
。
に比較的大きいオリフィスを用いて−rモルファス金属
スl−IJツブを作るための方法および装置を開示する
。これらオリフィスζまチル表面の動きの方向lこおい
て]’、 5−6.0 m、mの範囲内の寸法を有する
。
ヨーIJソバ特許出願50397 i;J複数の異な
る長子部分を含む急7速焼入された鋳造金属ストリップ
を作るための方法および装置を開示する。ストリップの
各別個の部分(1鋳造中ストIJツブの長手範囲ζこ沿
った隣接部分の端部へ冶金的合金接合される。その端)
°?シへ分離された溶融金属の流れが分離したるつほか
ら鋳造表面上へ送られろ。るつほおよびそれのノヅルは
鋳造表面において1つの流れの周囲端部分に接触するよ
うに配置される。
る長子部分を含む急7速焼入された鋳造金属ストリップ
を作るための方法および装置を開示する。ストリップの
各別個の部分(1鋳造中ストIJツブの長手範囲ζこ沿
った隣接部分の端部へ冶金的合金接合される。その端)
°?シへ分離された溶融金属の流れが分離したるつほか
ら鋳造表面上へ送られろ。るつほおよびそれのノヅルは
鋳造表面において1つの流れの周囲端部分に接触するよ
うに配置される。
アモルファス状態にある金属で金属ストリップを作るこ
とにおいて、なお他の問題が存在する。
とにおいて、なお他の問題が存在する。
金属かアモルファス状態において凝固するために少なく
とも10’ I<78 であるが通常(まIOJ<、
:/S より高い冷却速度の使用が要求される。勿論、
これら高い冷却速度は得られることができるストリップ
厚さに対する限度の状態であるストリップ上さを通して
実現化されなけ4%はならない。かくして、幾らかの鉄
合金の溶融スピニング方法における使用6.130−4
07.irnのストリップ厚さを得ることを可能にする
ことは知られている。より大きい厚さを得るための試み
において、特にチル表面によって直接冷却されない成形
されたストリップの側−ヒて冷却速度はアモルファス状
1ルにおいて金属を凝固するために不十分な高さである
ことが現出する。
とも10’ I<78 であるが通常(まIOJ<、
:/S より高い冷却速度の使用が要求される。勿論、
これら高い冷却速度は得られることができるストリップ
厚さに対する限度の状態であるストリップ上さを通して
実現化されなけ4%はならない。かくして、幾らかの鉄
合金の溶融スピニング方法における使用6.130−4
07.irnのストリップ厚さを得ることを可能にする
ことは知られている。より大きい厚さを得るための試み
において、特にチル表面によって直接冷却されない成形
されたストリップの側−ヒて冷却速度はアモルファス状
1ルにおいて金属を凝固するために不十分な高さである
ことが現出する。
しかし「1」広いストリップを作ることを促進するスロ
ソトノヅルの使用(1なおアモルファスであるより厚い
ストリップを作ることに寄与することは認められない。
ソトノヅルの使用(1なおアモルファスであるより厚い
ストリップを作ることに寄与することは認められない。
しかし、種々の使用のために、約30−40μmの最大
厚さを有するアモルファス金属ス) IJツブは薄ずぎ
る。この購めて小さい厚さのため、ストリップは非常に
機械的に抵抗力がなく、結果としてそれは固さおよび強
さのセット基準および形状の安定性を全く満足しない。
厚さを有するアモルファス金属ス) IJツブは薄ずぎ
る。この購めて小さい厚さのため、ストリップは非常に
機械的に抵抗力がなく、結果としてそれは固さおよび強
さのセット基準および形状の安定性を全く満足しない。
したがって、物質は種々の用途に対し適格でないかある
いは手段は固さおよび強さの要求に適合するためにアモ
ルファスストリップの数個の層を組立ての高価なかつ複
雑な方法を持たねばならない。それ故鉄合金のストリッ
プを含み、30−40μm の知られた範囲の厚さより
大きい厚さを有しまた均一な性質を有するアモルファス
金属ストリップに対し大きい要求がある。
いは手段は固さおよび強さの要求に適合するためにアモ
ルファスストリップの数個の層を組立ての高価なかつ複
雑な方法を持たねばならない。それ故鉄合金のストリッ
プを含み、30−40μm の知られた範囲の厚さより
大きい厚さを有しまた均一な性質を有するアモルファス
金属ストリップに対し大きい要求がある。
合本発明は、チル表面で作られることが用いられそして
金属はアモルファス状態実質的に凝固されそごで得られ
る金属ス) IJツブは前から知られた方法で得られる
ものより大きい厚さを有しそして均一な厚さと巾を有す
るところの溶融スピニング方法により金属ストリップを
作るための目的を有する。アモルファス金属によりここ
では非結晶相がX線回折により検出され得ない金属であ
ることが理解される。
金属はアモルファス状態実質的に凝固されそごで得られ
る金属ス) IJツブは前から知られた方法で得られる
ものより大きい厚さを有しそして均一な厚さと巾を有す
るところの溶融スピニング方法により金属ストリップを
作るための目的を有する。アモルファス金属によりここ
では非結晶相がX線回折により検出され得ない金属であ
ることが理解される。
本発明による方法は、金属が同しノヅル中のオリフィス
の平行な列から出て来るジェットの少なくとも2個の平
行な列を用いてチル表面に対して突き進まされそしてす
べての列のジェットは溶融パドルを共に形成することに
おいて特徴づけられる。この方法の予期しない結果は得
られるアモルファスストリップの厚さが液体金属のジェ
ットの1列を用いることにより得られるよりかなり大き
くはるかに均整のとれたものであり、さらに、がなり巾
広いストリップがジェットの1列を用いたものより得る
ことができる。これは、先行技術における開示において
複数のジェットの使用が均一な性質を有する巾広いス)
IJツブを導き出し得なかったことが考えられたこと
において驚くべきことである。
の平行な列から出て来るジェットの少なくとも2個の平
行な列を用いてチル表面に対して突き進まされそしてす
べての列のジェットは溶融パドルを共に形成することに
おいて特徴づけられる。この方法の予期しない結果は得
られるアモルファスストリップの厚さが液体金属のジェ
ットの1列を用いることにより得られるよりかなり大き
くはるかに均整のとれたものであり、さらに、がなり巾
広いストリップがジェットの1列を用いたものより得る
ことができる。これは、先行技術における開示において
複数のジェットの使用が均一な性質を有する巾広いス)
IJツブを導き出し得なかったことが考えられたこと
において驚くべきことである。
さらに、液体金属のジェットの2あるいはそれ以上の平
行な列の使用はまた溶融パドルにおいておよびその後ス
) IJツブ厚さと巾における変化の抑制において大き
く減少した不安定を発生することが説明ができないが認
められた。アモルファスストリップの製造において得ら
れる有利な結果は保有するアモルフつ′ス相と共に金属
スl−IJツブは同じ条件下てスfコソトノヅルからス
ピニングによるものの厚さの少なくとも1.5倍に作ら
れ得ることにおいて特に明白である。液体金属のジェッ
トは3−4列において配置されるべきであることが望ま
しい。列は等距離において間隔を置かれる必要はなくま
た連続する列のジェットは千鳥足である心安はない。ま
た列当りのジェットの数は異なっていてもよい。列(ま
各々完全に真直であるべきことが望ましいが、しかしそ
れ(J総体に必要ではない。1つあるいはそれ以上の列
6まス) IJツブの断面形状に影響を与えるためにわ
つかに曲って配置されてもよくあるいは中断されてもよ
い。簡単にするために、ジェットが形成されるノヅルオ
リフイスは円であるのが一番よいかもしれないが、しか
し短スロットのような他の形もまた用いられてもよい。
行な列の使用はまた溶融パドルにおいておよびその後ス
) IJツブ厚さと巾における変化の抑制において大き
く減少した不安定を発生することが説明ができないが認
められた。アモルファスストリップの製造において得ら
れる有利な結果は保有するアモルフつ′ス相と共に金属
スl−IJツブは同じ条件下てスfコソトノヅルからス
ピニングによるものの厚さの少なくとも1.5倍に作ら
れ得ることにおいて特に明白である。液体金属のジェッ
トは3−4列において配置されるべきであることが望ま
しい。列は等距離において間隔を置かれる必要はなくま
た連続する列のジェットは千鳥足である心安はない。ま
た列当りのジェットの数は異なっていてもよい。列(ま
各々完全に真直であるべきことが望ましいが、しかしそ
れ(J総体に必要ではない。1つあるいはそれ以上の列
6まス) IJツブの断面形状に影響を与えるためにわ
つかに曲って配置されてもよくあるいは中断されてもよ
い。簡単にするために、ジェットが形成されるノヅルオ
リフイスは円であるのが一番よいかもしれないが、しか
し短スロットのような他の形もまた用いられてもよい。
チル表面の運動の方向において見られるオリフィスの最
終列の金属凝固にょる詰まりを防止するために、第1列
のジェットの中心から最終列のそれ迄の距離はlOma
より大きくあるへきことが望ましい。合金の性質および
金属がまたアモルファス状態において凝固する速度範囲
により、5闘より大きくない距離を選ぶことは望ましい
がも知れない。円い断面を持っジェットの直径は0.5
から1.0maの範囲また列の2個のジェットの間の中
心から中心の距離は直径の1.1−2倍の範囲において
選はれるのがイ1−利であるかも知れない。列のジェッ
トはス) l)ツブの断面形状に影響を与えるために違
った厚さのものであってもよい。
終列の金属凝固にょる詰まりを防止するために、第1列
のジェットの中心から最終列のそれ迄の距離はlOma
より大きくあるへきことが望ましい。合金の性質および
金属がまたアモルファス状態において凝固する速度範囲
により、5闘より大きくない距離を選ぶことは望ましい
がも知れない。円い断面を持っジェットの直径は0.5
から1.0maの範囲また列の2個のジェットの間の中
心から中心の距離は直径の1.1−2倍の範囲において
選はれるのがイ1−利であるかも知れない。列のジェッ
トはス) l)ツブの断面形状に影響を与えるために違
った厚さのものであってもよい。
前述の米国特許明細1)4221257′″において記
載されたようなス1jットノヅルにおいて形成された単
一ジェットで作られたものの使用と本発明によるジェッ
トの数列のものの使用である比較溶融スピニング実験は
本発明の方法において得られた厚さおよびlJの絶対的
均一さは単一スIIソトを用いて得られたストリップの
それよりはとんと小さくないこと、しかし厚さの相対的
均一性は一般に幾らかさらに有利なものであることを証
明した。
載されたようなス1jットノヅルにおいて形成された単
一ジェットで作られたものの使用と本発明によるジェッ
トの数列のものの使用である比較溶融スピニング実験は
本発明の方法において得られた厚さおよびlJの絶対的
均一さは単一スIIソトを用いて得られたストリップの
それよりはとんと小さくないこと、しかし厚さの相対的
均一性は一般に幾らかさらに有利なものであることを証
明した。
本発明の方法で得られる他の利点はいイ)ゆるフランク
角、すなわちストリップの側面と基部との間の角、かス
ロソトノヅルで得られたそれより大きいことよりなる○ 大きいフランク角および厚さの高い相対的均一性(才特
に層に組立てられるアモルファスストリップを作る時に
望ましい。それからス!・リップは並んであるいは1つ
か他の上に置かれた峙てきるだけ密接して共にぴったり
と合うべきことが望ましG)oこれはオランダ特許出願
8201427 において記載されるように電磁コア
を作るためにアモルファスストリップブを層にする工程
において非常に重要なことである。コアにおける金属の
種重ね割合はできるたけ高くあるへきである。
角、すなわちストリップの側面と基部との間の角、かス
ロソトノヅルで得られたそれより大きいことよりなる○ 大きいフランク角および厚さの高い相対的均一性(才特
に層に組立てられるアモルファスストリップを作る時に
望ましい。それからス!・リップは並んであるいは1つ
か他の上に置かれた峙てきるだけ密接して共にぴったり
と合うべきことが望ましG)oこれはオランダ特許出願
8201427 において記載されるように電磁コア
を作るためにアモルファスストリップブを層にする工程
において非常に重要なことである。コアにおける金属の
種重ね割合はできるたけ高くあるへきである。
上記は特にh1mZZ型の合金のアモルファスストリッ
プに適用され、そこにおいてMはFe 、 Ni 、
C。
プに適用され、そこにおいてMはFe 、 Ni 、
C。
あるいはそれらの混合物てありZはC、P 、 B 。
Si、Atあるいはそれらの混合物の類金属てありまた
mは%において70−90てあり、またZは%において
30−10である。Fe 、 Niす5よひ/またはC
o含有附の1部分Ct Mn 、 Mo 、 Cr
および類似のもののような他の金属で置換えてもよい。
mは%において70−90てあり、またZは%において
30−10である。Fe 、 Niす5よひ/またはC
o含有附の1部分Ct Mn 、 Mo 、 Cr
および類似のもののような他の金属で置換えてもよい。
非常に速い冷却によりアモルファスにされた合金のその
ような組成は、他の刊行物、’、 Acta Meta
ll−urgica Vo、20 、April
l 972 、円’、485−49、および米国特許明
細書385651 :3 の中に言及されている。
ような組成は、他の刊行物、’、 Acta Meta
ll−urgica Vo、20 、April
l 972 、円’、485−49、および米国特許明
細書385651 :3 の中に言及されている。
これら合金の金属ストリップは非常に延性かありそして
低いヒステリシスロスのような優れた磁気特性を有しま
た電磁コア用に用いるのに優れた適合性がある。これら
コアはそれからアモルファス金属ス) IJツブを積重
ねて作り上げてもよい。
低いヒステリシスロスのような優れた磁気特性を有しま
た電磁コア用に用いるのに優れた適合性がある。これら
コアはそれからアモルファス金属ス) IJツブを積重
ねて作り上げてもよい。
これらストリップの積重ねはそれらピより厚くなるよう
にさらに容易に実現されることができ、目標はできるた
け厚い金属ストリップを作ることであり、一方金属のア
モルファス組織は保持されることである。
にさらに容易に実現されることができ、目標はできるた
け厚い金属ストリップを作ることであり、一方金属のア
モルファス組織は保持されることである。
本発明は同曲を参照して例示される。
第1図において、■は金属2用の石英るつほを示ず。金
属1#h4+yインダクンヨンコイル3の援助で溶かさ
れつる。その底においてるつほはオリフィス9を備えた
ノヅル4に変化する。ノヅル4はユニット6から動かさ
れ、それから特別なガス圧がるつほに適用されるハルツ
5て閉ぢられることかできる。
属1#h4+yインダクンヨンコイル3の援助で溶かさ
れつる。その底においてるつほはオリフィス9を備えた
ノヅル4に変化する。ノヅル4はユニット6から動かさ
れ、それから特別なガス圧がるつほに適用されるハルツ
5て閉ぢられることかできる。
ツノ゛ル4の下側からある調節可能な距離において配置
されるものは0から50 m、/sの範囲におけるスビ
ニノグ速度を有するよ・うなある装置(図示せず)によ
り、1駆動される千ルアコール7の内部水冷された表面
である。
されるものは0から50 m、/sの範囲におけるスビ
ニノグ速度を有するよ・うなある装置(図示せず)によ
り、1駆動される千ルアコール7の内部水冷された表面
である。
装[首の作動において、液体金属はオリフィスを通り冷
却された表面ヒへその一ヒて乗った溶融)<トルを形成
するために流れそして実際に即時にストリップ8に原因
する。スピニノグ速度によりチルの円周法1(が推測さ
れる。
却された表面ヒへその一ヒて乗った溶融)<トルを形成
するために流れそして実際に即時にストリップ8に原因
する。スピニノグ速度によりチルの円周法1(が推測さ
れる。
第2および3図はノヅル4のさらに詳細な図であって、
その/ノルは8 ’r各々の2列に配置された16ケの
オリフィスを備える。下側hatデルD −ルの表面の
曲率と同じ曲率を有する。第4図は技術の知られた状態
のようなス1コツト形オリフ・rス10を備えたノヅル
を示す。第5図(に3列に配置された44ケのオリフィ
ス9を備えたノヅルを示す。
その/ノルは8 ’r各々の2列に配置された16ケの
オリフィスを備える。下側hatデルD −ルの表面の
曲率と同じ曲率を有する。第4図は技術の知られた状態
のようなス1コツト形オリフ・rス10を備えたノヅル
を示す。第5図(に3列に配置された44ケのオリフィ
ス9を備えたノヅルを示す。
本発明は以下の実施例においてさらに説明される。
実施例
第1図に従って作られた装置を使用して、その装置は2
2 ’I myn直径のチルロール、29 m、mの内
1条を何しまた下側に交換可能な7ノ゛ルを装備した石
英るつほを備えており、以下の条件のもとて合金Fe6
2.5 、Ni 15.4 、J314.] 、Si8
.0C%)をj′モルファスストリソブを製造する:合
金の融点 1080℃溶融扁度
12+)5°−1220℃スピニング速
度 26.6m/sノヅルl、スロッ
ト寸法 8X0.7mff1ノヅル2.スロット寸
法 8X0.9maノヅル3.スロット寸法
8X1.1maノヅル4.直径0.7maの8個のオリ
フィスの3列、土足でなくそして第1列の中心から第3
列の距離3.6ma(発明) 、dJ6.Omxス)
IJツブ厚さに対し認められた値は第 表において与え
らイする。
2 ’I myn直径のチルロール、29 m、mの内
1条を何しまた下側に交換可能な7ノ゛ルを装備した石
英るつほを備えており、以下の条件のもとて合金Fe6
2.5 、Ni 15.4 、J314.] 、Si8
.0C%)をj′モルファスストリソブを製造する:合
金の融点 1080℃溶融扁度
12+)5°−1220℃スピニング速
度 26.6m/sノヅルl、スロッ
ト寸法 8X0.7mff1ノヅル2.スロット寸
法 8X0.9maノヅル3.スロット寸法
8X1.1maノヅル4.直径0.7maの8個のオリ
フィスの3列、土足でなくそして第1列の中心から第3
列の距離3.6ma(発明) 、dJ6.Omxス)
IJツブ厚さに対し認められた値は第 表において与え
らイする。
第 1 表
先行技術のストリップ厚さ値対本発明lこより得られた
値 1.1maよい広巾のス1コツトを通すスピニングは詰
りのために不可能であった。ノヅル4を用いることによ
り得られたストリップは均一な厚さおよび巾を有する〇 比較実験は3列の7エツトの使用がス1コツト形オリフ
ィスからの単一ジェットで得られたストリップよりかな
り厚いストリップを得る結果となることを証明している
。またこの実験(まスロソトノヅルの使用で前記合金が
約30μmの最大厚さを有するアモルファスストリップ
に形成されることを示す。
値 1.1maよい広巾のス1コツトを通すスピニングは詰
りのために不可能であった。ノヅル4を用いることによ
り得られたストリップは均一な厚さおよび巾を有する〇 比較実験は3列の7エツトの使用がス1コツト形オリフ
ィスからの単一ジェットで得られたストリップよりかな
り厚いストリップを得る結果となることを証明している
。またこの実験(まスロソトノヅルの使用で前記合金が
約30μmの最大厚さを有するアモルファスストリップ
に形成されることを示す。
実施例2
実施例1に記載された方法において、そこで示された合
金を使用し、ストIJツブは異ったスピニング速度で作
られた。30 m/sの値から出発しチル表面のスピニ
ング速度は各々連続の実験的操業に減少された。
金を使用し、ストIJツブは異ったスピニング速度で作
られた。30 m/sの値から出発しチル表面のスピニ
ング速度は各々連続の実験的操業に減少された。
スロット寸法P、×0.6msのスlコントツノ゛ルを
用いて得られl;ニストリップは、それぞれ中心−中心
距離1.6maの間隔を置いた5、4および5オリ′ノ
イスの3列において配置された0゜711+J直径の1
/1オリフイスを有する7、1 mx巾のノヅルを用い
て得られたス) IJツブと比較された。第1の中心か
ら° 第3列のそれまでの距離は2.6闘である。第2
列のオリフィスは第1および第3列の中心−中心に関し
て中心−中心オリフ・fス距離は半分千鳥にされた。認
められた値は第2表において与えられる。
用いて得られl;ニストリップは、それぞれ中心−中心
距離1.6maの間隔を置いた5、4および5オリ′ノ
イスの3列において配置された0゜711+J直径の1
/1オリフイスを有する7、1 mx巾のノヅルを用い
て得られたス) IJツブと比較された。第1の中心か
ら° 第3列のそれまでの距離は2.6闘である。第2
列のオリフィスは第1および第3列の中心−中心に関し
て中心−中心オリフ・fス距離は半分千鳥にされた。認
められた値は第2表において与えられる。
第2表
スピニング速度の関係としてのストリップ厚さス;フン
トノヅルを用いて得られたス) IJツブのII〕は8
.2鰭でまた多数の列のノヅルを用いて得られたものは
6.3m、IIlであった。またこの実験は多数列ノヅ
ルの使用が、スピニング速度にかかわらず、スロツトノ
ヅルを用いて得られるものよりもかなり大きいストリッ
プ厚さをもたらすことを示す〇さらにその実験はそこで
用いられる合金1こ対しスピニング速度は−rモルソア
ス状態においてストリップが凝固するために20m/s
eeより高くなりれはならないことを証明している。
トノヅルを用いて得られたス) IJツブのII〕は8
.2鰭でまた多数の列のノヅルを用いて得られたものは
6.3m、IIlであった。またこの実験は多数列ノヅ
ルの使用が、スピニング速度にかかわらず、スロツトノ
ヅルを用いて得られるものよりもかなり大きいストリッ
プ厚さをもたらすことを示す〇さらにその実験はそこで
用いられる合金1こ対しスピニング速度は−rモルソア
ス状態においてストリップが凝固するために20m/s
eeより高くなりれはならないことを証明している。
実施例3
実施例1の装置および合金′5:使用して、ストリップ
は以下のものを用いて系統的に行なわれたOノヅルl
スlコツト寸法8X0.7闘;ノヅル2 直径0.7m
sオリフィス8 ’r 1列、11」6.31輯; ツノ゛ル3 直径0.7mamミオリソイス’/’ 2
列、+l+6.3m1S列の中心間の距11?I 2.
l mx ニオリフイスは千鳥でない。
は以下のものを用いて系統的に行なわれたOノヅルl
スlコツト寸法8X0.7闘;ノヅル2 直径0.7m
sオリフィス8 ’r 1列、11」6.31輯; ツノ゛ル3 直径0.7mamミオリソイス’/’ 2
列、+l+6.3m1S列の中心間の距11?I 2.
l mx ニオリフイスは千鳥でない。
測定は平均ス) IJソゾ厚さ、ストリップ+IJ、お
よび振幅として関連するスl−IJツブ厚さにおける最
大変化である。認められた価は第3表に与えられる。
よび振幅として関連するスl−IJツブ厚さにおける最
大変化である。認められた価は第3表に与えられる。
第3表
スロットスピニングおよび1列と2列ノヅルてのスピニ
ングにより作られたアモルファスストリップの厚さおよ
び均一性 この実験は1列のノエソトの使用(J−貫したストリッ
プを得ることが達成されないが2列ツノ゛ルは達成され
、そしてさらに後者の場合(・こ得られる厚さくまス1
jソトノヅルて作られたものよりかなり大きいと云うこ
とを確証する。
ングにより作られたアモルファスストリップの厚さおよ
び均一性 この実験は1列のノエソトの使用(J−貫したストリッ
プを得ることが達成されないが2列ツノ゛ルは達成され
、そしてさらに後者の場合(・こ得られる厚さくまス1
jソトノヅルて作られたものよりかなり大きいと云うこ
とを確証する。
実施例4
実験1用に使用された装置および合金が異ったスピニン
グ速度において広I4]アルモファスストリップを作る
ために使用された。使用されたノヅルは15.14およ
びI5オリフィスの3列に配置された0、7maの44
オリフイスをイ1する。第1および第3列の中心間の距
離は1.6maそして11j12闘である。列のオリフ
ィスの中心、と中心との距離It 0.8 mynであ
る。測定はストリップ厚さ、ストリップ厚およびストリ
ップ厚さの振幅である。認められた価は第4表において
刀えられる。
グ速度において広I4]アルモファスストリップを作る
ために使用された。使用されたノヅルは15.14およ
びI5オリフィスの3列に配置された0、7maの44
オリフイスをイ1する。第1および第3列の中心間の距
離は1.6maそして11j12闘である。列のオリフ
ィスの中心、と中心との距離It 0.8 mynであ
る。測定はストリップ厚さ、ストリップ厚およびストリ
ップ厚さの振幅である。認められた価は第4表において
刀えられる。
第4表
4オリフイスを有する3列ノヅルで得られたアルモファ
スストリップの寸法 この実験は3列ノヅルの使用は均一性を失なうことなく
6朋より広[1]のアモルファスストリップを容易にう
ることを証明する。
スストリップの寸法 この実験は3列ノヅルの使用は均一性を失なうことなく
6朋より広[1]のアモルファスストリップを容易にう
ることを証明する。
実施例5
実施fり!I 】て使用されたものと同じの装置を用い
、アモルファスストリップは合金L’e725、Mn
2.0−139.0 、 Si 16.2、Co0.3
(%)から作られた。実施例2において記載されたよう
な0.7maの1/Iオ /リフイスを備えた3列ノヅ
ルが用いられた。
、アモルファスストリップは合金L’e725、Mn
2.0−139.0 、 Si 16.2、Co0.3
(%)から作られた。実施例2において記載されたよう
な0.7maの1/Iオ /リフイスを備えた3列ノヅ
ルが用いられた。
認められた価は第5表において与えられる。
第5表
I4オリフィスをイjする3列ノヅルで得られたアモル
フーrスストリップO戸J°法 6 X 0.7 m、mのスロソトノヅルを用い他の点
て同一の条件下で実施される工程を用いる時、アルモフ
ァスストリノブは26.6m/sの速度において得られ
なかった。ストリップがアルモファス状態に凝固するた
めに、スピニング速度は33 m、/’Sより高くある
へきで;まだ得られるストリップ厚さく130μmより
小さくなるであろう。
フーrスストリップO戸J°法 6 X 0.7 m、mのスロソトノヅルを用い他の点
て同一の条件下で実施される工程を用いる時、アルモフ
ァスストリノブは26.6m/sの速度において得られ
なかった。ストリップがアルモファス状態に凝固するた
めに、スピニング速度は33 m、/’Sより高くある
へきで;まだ得られるストリップ厚さく130μmより
小さくなるであろう。
m1図は本発明の方法を実施するだめの装置の部分断面
における何j面図、第2図は2列における16オリフイ
スを与えられたノヅルの詳細断面図・第3図は第2図の
ノヅルの図、第4図は知られた技術の方法としてのスロ
ット形オリフィスを備えたノヅルの図、第5図は本発明
の方法により使用される列に配置された44オリフイス
を備えた/ヅルの図である。 l二石英るつは 2:金属 3:インダクションコイル 4:ノヅル 5:バルブ 6:ユニット 7:チルロール 8ニストリツプ 9ニオリフイス lOニスlコツト形オリフイス
における何j面図、第2図は2列における16オリフイ
スを与えられたノヅルの詳細断面図・第3図は第2図の
ノヅルの図、第4図は知られた技術の方法としてのスロ
ット形オリフィスを備えたノヅルの図、第5図は本発明
の方法により使用される列に配置された44オリフイス
を備えた/ヅルの図である。 l二石英るつは 2:金属 3:インダクションコイル 4:ノヅル 5:バルブ 6:ユニット 7:チルロール 8ニストリツプ 9ニオリフイス lOニスlコツト形オリフイス
Claims (5)
- (1)溶融金属のジェットの列を溶融金属用リザーバー
のノヅル中のオリフィスの対応する列を通して談判に横
方向に動かしかつ該ノヅルから2.5関の距離以内のチ
ル面に突き進ませ、そのノヅル上でジェットはチル面に
より得られるアモルファスス) IJツブへ金属を非常
に速(冷却することによる凝固のための溶融パドルを形
成するために一緒に結合することよりなるアモルファス
金属の連続ス) IJツブ成形方法において、金属は同
しノヅル内のオリフィスの平行な列から出て来るジェッ
トの少なくとも2個の列を用いてチル面に対して突き進
まされそしてすへての列のシェツトは一緒に溶融パ1ニ
ルを形成することを特徴とするアモルファス金属の連続
ストリップ成形方法。 - (2) シェツトは3−4列に配置されることを特徴
とする特許請求の範囲第1項記載の方法。 - (3) チル面の動きの方向で見て第1列のジェット
の中心から最後の列のそれまでの距離はl’omsより
大きくないことを特徴とする特許請求の範囲第1または
2項に記載の方法。 - (4) チル面の動きの方向で見て第1列のジェット
の中心から最後の列のそれまでの距離は5関より大きく
ない事を特徴とする特許請求の範囲第1ないし3項いず
れかに記載の方法。 - (5) 円形断面を有するジェットの直径は0.5な
いし1.OmJI+の範囲内でありまた列のジェットの
中心から中心の距、離は直径の1.1ないし2倍の範囲
内であることを特徴とする特許請求の範囲第1ないし4
項いずれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL8202856 | 1982-07-15 | ||
NL8202856 | 1982-07-15 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5924556A true JPS5924556A (ja) | 1984-02-08 |
JPH0478391B2 JPH0478391B2 (ja) | 1992-12-11 |
Family
ID=19840032
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58127048A Granted JPS5924556A (ja) | 1982-07-15 | 1983-07-14 | アモルフアス金属の連続ストリツプ成形方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0099599B1 (ja) |
JP (1) | JPS5924556A (ja) |
AT (1) | ATE18726T1 (ja) |
DE (1) | DE3362675D1 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3000214A1 (de) | 1979-12-21 | 1981-07-09 | Pilot Ink Co., Ltd., Nagoya, Aichi | Kugelschreiberspitze |
JPS60108144A (ja) * | 1983-11-18 | 1985-06-13 | Nippon Steel Corp | 金属薄帯の製造方法 |
JPS60199553A (ja) * | 1984-03-23 | 1985-10-09 | Nippon Steel Corp | 金属薄帯の製造方法 |
JPS63220950A (ja) * | 1986-06-28 | 1988-09-14 | Nippon Steel Corp | 金属薄帯の製造方法および製造用ノズル |
CN104368774A (zh) * | 2013-08-12 | 2015-02-25 | 江苏宏远新能源科技有限公司 | 一种多条非晶合金薄带同时喷制生产*** |
JP2018167298A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-01 | Bizyme有限会社 | Fe−Si−B系ナノ結晶合金の製造方法 |
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---|---|---|---|---|
JPS60121049A (ja) * | 1983-12-02 | 1985-06-28 | Nippon Steel Corp | 金属線材の製造方法 |
DE3620722A1 (de) * | 1986-06-20 | 1988-02-25 | Wilfried Dr Hug | Giessvorrichtung zur herstellung schnell erstarrender duennwandiger gegenstaende |
CA2130597A1 (en) * | 1993-08-23 | 1995-02-24 | Nippon Chemi-Con Corporation | Process for producing an amorphous alloy ribbon |
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Citations (2)
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---|---|---|---|---|
JPS5448637A (en) * | 1977-09-27 | 1979-04-17 | Nippon Steel Corp | Method of making amorphous metal sheet |
JPS5518582A (en) * | 1978-07-26 | 1980-02-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacture of amorphous metal |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE2938709A1 (de) * | 1979-09-25 | 1981-04-02 | Vacuumschmelze Gmbh, 6450 Hanau | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von amorphen metallbaendern |
YU96681A (en) * | 1980-10-22 | 1983-12-31 | Allegheny Ludlum Steel | Device for casting metal bands |
-
1983
- 1983-06-16 DE DE8383200882T patent/DE3362675D1/de not_active Expired
- 1983-06-16 AT AT83200882T patent/ATE18726T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-06-16 EP EP83200882A patent/EP0099599B1/en not_active Expired
- 1983-07-14 JP JP58127048A patent/JPS5924556A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5448637A (en) * | 1977-09-27 | 1979-04-17 | Nippon Steel Corp | Method of making amorphous metal sheet |
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JPS60199553A (ja) * | 1984-03-23 | 1985-10-09 | Nippon Steel Corp | 金属薄帯の製造方法 |
JPS63220950A (ja) * | 1986-06-28 | 1988-09-14 | Nippon Steel Corp | 金属薄帯の製造方法および製造用ノズル |
JPH0469499B2 (ja) * | 1986-06-28 | 1992-11-06 | Nippon Steel Corp | |
CN104368774A (zh) * | 2013-08-12 | 2015-02-25 | 江苏宏远新能源科技有限公司 | 一种多条非晶合金薄带同时喷制生产*** |
JP2018167298A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-01 | Bizyme有限会社 | Fe−Si−B系ナノ結晶合金の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0099599A1 (en) | 1984-02-01 |
ATE18726T1 (de) | 1986-04-15 |
JPH0478391B2 (ja) | 1992-12-11 |
EP0099599B1 (en) | 1986-03-26 |
DE3362675D1 (en) | 1986-04-30 |
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