JPS59230725A - 射出延伸吹込成形法におけるパリソン温調方法 - Google Patents
射出延伸吹込成形法におけるパリソン温調方法Info
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- JPS59230725A JPS59230725A JP58105383A JP10538383A JPS59230725A JP S59230725 A JPS59230725 A JP S59230725A JP 58105383 A JP58105383 A JP 58105383A JP 10538383 A JP10538383 A JP 10538383A JP S59230725 A JPS59230725 A JP S59230725A
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- parison
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- temperature control
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- B29C2949/00—Indexing scheme relating to blow-moulding
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は射出成形した有底のパリソンを温゛ 調後
に中゛空成形品に延伸吹込成形する場合におけるパリソ
ンの温調方法に関するものである。
に中゛空成形品に延伸吹込成形する場合におけるパリソ
ンの温調方法に関するものである。
射出成形したパリソンを射出型から取出し、直ちに所定
温度に調整したのち、中空成形品に延伸吹込成形する方
法は、・やりソンの成形から中空成形品の成形を連続し
て行える利点を有する。しかしながら、射出型から取出
したばかりの・やりソンは温度分布が不均一なため、温
調に技術を要する。
温度に調整したのち、中空成形品に延伸吹込成形する方
法は、・やりソンの成形から中空成形品の成形を連続し
て行える利点を有する。しかしながら、射出型から取出
したばかりの・やりソンは温度分布が不均一なため、温
調に技術を要する。
パリソンの各部における温度が不均一となる理由は主と
して、 Ａ、射出装置は押出機と異なって、溶融材料の射出を断
続的に行うため、加熱筒内の材料温度が均一でない。
して、 Ａ、射出装置は押出機と異なって、溶融材料の射出を断
続的に行うため、加熱筒内の材料温度が均一でない。
Ｂ、 ノズル、ホットランナ−１金型ゲートを材料が通
過する間に流に乱れが生じ、それにより温度が不均一と
なる。
過する間に流に乱れが生じ、それにより温度が不均一と
なる。
Ｃ１射出型のキャビティに溶融材料が注入される順序Ｖ
Ｃより温度の高低差が生ずる。
Ｃより温度の高低差が生ずる。
Ｄ、 キャビティが温石、鳥肉していることにより、・
やりソンの肉厚分布が不揃となり、それに伴って熱分布
も変る。
やりソンの肉厚分布が不揃となり、それに伴って熱分布
も変る。
などによる。
パリソンの温度分布が不均一なまま延伸吹込成形を行う
と、低温の部分に比較して高温の部分がよく伸び、その
伸びの差によって成形品の肉厚分布が不均一となる。ま
た場合によっては高温部分の伸びが著しく犬きくなって
破裂することもある。
と、低温の部分に比較して高温の部分がよく伸び、その
伸びの差によって成形品の肉厚分布が不均一となる。ま
た場合によっては高温部分の伸びが著しく犬きくなって
破裂することもある。
この・、ｐ ＩＪソンの破裂は、外力に対する材料の引
張り応力及び伸びに関係があるとされている。伸びが２
倍以上になると、引張応力が急激に増加するポリエチレ
ンテレフタレート（以下ＰＥＴと称する）の場合には、
一部分が延伸されると延ばされた部分の引張り応力が高
くなって、伸び難く々す、未だ延伸されていない部分を
引張り込んで伸びようとする。
張り応力及び伸びに関係があるとされている。伸びが２
倍以上になると、引張応力が急激に増加するポリエチレ
ンテレフタレート（以下ＰＥＴと称する）の場合には、
一部分が延伸されると延ばされた部分の引張り応力が高
くなって、伸び難く々す、未だ延伸されていない部分を
引張り込んで伸びようとする。
このような現象を、全体的に繰返しながら延伸が進行す
る結果、ＰＥＴでは肉厚分布が自然に均一に整えられ、
・ｅ リソン温度に成る程度の差があっても、延伸によ
り破裂することはない。
る結果、ＰＥＴでは肉厚分布が自然に均一に整えられ、
・ｅ リソン温度に成る程度の差があっても、延伸によ
り破裂することはない。
しかしながら、引張応力が降伏点に達すると、その引張
応力が一時的に低下し、以後一定の引張応力によって伸
びを続けるポリゾロピレン（以下ＰＰと称する）の場合
には、ＰＥＴのように、延伸に伴う引張応力の増加が生
じないことから、延伸が部分的に進行し易い。このだめ
、パリソンに温度差があると、高温部分の延伸が進行し
て破裂する結果となる。それ故ＫＰＰによるびん等の中
空体の延伸吹込成形は最も困難とされている。
応力が一時的に低下し、以後一定の引張応力によって伸
びを続けるポリゾロピレン（以下ＰＰと称する）の場合
には、ＰＥＴのように、延伸に伴う引張応力の増加が生
じないことから、延伸が部分的に進行し易い。このだめ
、パリソンに温度差があると、高温部分の延伸が進行し
て破裂する結果となる。それ故ＫＰＰによるびん等の中
空体の延伸吹込成形は最も困難とされている。
したがって、射出延伸吹込成形を連続して行うときの温
調は、パリソン温度を延伸吹込成形温度に調整すると同
時に、・ｅ ＩＪソン温度を均一化するために行われる
のである。この温調は一般に・４ ＩＪソンを加熱して
行うが、この場合には輻射熱をもってパリソンを間接的
に温調する関係上、伝熱効率が悪く、部分的に温度を変
えてｗｐ リソン温度の均一化するのにも経験を要する
。
調は、パリソン温度を延伸吹込成形温度に調整すると同
時に、・ｅ ＩＪソン温度を均一化するために行われる
のである。この温調は一般に・４ ＩＪソンを加熱して
行うが、この場合には輻射熱をもってパリソンを間接的
に温調する関係上、伝熱効率が悪く、部分的に温度を変
えてｗｐ リソン温度の均一化するのにも経験を要する
。
また・やりノンを冷却して温度を調整するととも一部で
試みられており、この場合には高温で射出型から取出し
たＡ？ ＩＪンンに内圧を加え、温調部材にＡ？ ＩＪ
ソン外表面を密着させている。密着による温調は間接的
に行うときよりも伝熱効率が良く、短時間で・ｅ ＩＪ
ソン温度を延伸吹込成形温度に調整できるが、温度の異
なる熱媒を温調部材に付与して、電熱による加熱の場合
のように部分的に冷却温度を変えることは技術上困難で
あり、／ｅリソンの温調は全て同一温度により行われる
ことになる。
試みられており、この場合には高温で射出型から取出し
たＡ？ ＩＪンンに内圧を加え、温調部材にＡ？ ＩＪ
ソン外表面を密着させている。密着による温調は間接的
に行うときよりも伝熱効率が良く、短時間で・ｅ ＩＪ
ソン温度を延伸吹込成形温度に調整できるが、温度の異
なる熱媒を温調部材に付与して、電熱による加熱の場合
のように部分的に冷却温度を変えることは技術上困難で
あり、／ｅリソンの温調は全て同一温度により行われる
ことになる。
この場合、パリノン温度がいかに高温であってもハリノ
ンの温度むらは上記理由により生ずるのであるから、ノ
ｅ Ｉ）ノン温度の不均一性は解消されず、また同一温
度で延伸吹込成形温度まで冷却される結果、温調によっ
てもノやりノン温度を均一にすることができず、温調時
間は短縮されても、肉厚分布が均等な成形品を得るまで
には至っていない。
ンの温度むらは上記理由により生ずるのであるから、ノ
ｅ Ｉ）ノン温度の不均一性は解消されず、また同一温
度で延伸吹込成形温度まで冷却される結果、温調によっ
てもノやりノン温度を均一にすることができず、温調時
間は短縮されても、肉厚分布が均等な成形品を得るまで
には至っていない。
周知のように温度分布が不均一なｉ９ ＋）ノンでは、
それがわずかな温度差によるものであっても、高温の部
分の方が低温の部分のところよりも伸び易い。まだ伸び
によってその部分は薄肉化するとともに表面積が増大す
る。この伸びにより薄肉化し、また表面積が増大した部
分は、伸びが小さく表面積の増大もあまりない部分に比
べて冷却され易い。
それがわずかな温度差によるものであっても、高温の部
分の方が低温の部分のところよりも伸び易い。まだ伸び
によってその部分は薄肉化するとともに表面積が増大す
る。この伸びにより薄肉化し、また表面積が増大した部
分は、伸びが小さく表面積の増大もあまりない部分に比
べて冷却され易い。
反対に・ぐリソンが収縮した場合には、ノｅリソンの肉
厚が全体的に増し、その増加変動時に内部熱が均される
。
厚が全体的に増し、その増加変動時に内部熱が均される
。
本発明者はそのような現象を利用して、ノｅ ＩＪソン
温度の均一化を図った温調方法を先に開発し、射出延伸
吹込成形において、それ成りの効果を上げているが、通
常の場合よりも肉厚のパリソンや伝熱性の悪い塩化ビニ
ール（以下ＰＶＣと称する）、温度差に影響を受は易い
ｐｐなどの延伸吹込成形に際しては、更に改善が必要で
あることを悟ったのである。
温度の均一化を図った温調方法を先に開発し、射出延伸
吹込成形において、それ成りの効果を上げているが、通
常の場合よりも肉厚のパリソンや伝熱性の悪い塩化ビニ
ール（以下ＰＶＣと称する）、温度差に影響を受は易い
ｐｐなどの延伸吹込成形に際しては、更に改善が必要で
あることを悟ったのである。
この発明は上記事情から考えられたものであって、その
目的とするところは、成形材料や肉厚の大小に関係なく
、パリソンの温調をノＰ ＩＪソン内外側から確実に行
うことができる新たな方法を提供することにある。
目的とするところは、成形材料や肉厚の大小に関係なく
、パリソンの温調をノＰ ＩＪソン内外側から確実に行
うことができる新たな方法を提供することにある。
上記目的によるこの発明では、射出成形されたばかりの
・Ｐ ＩＪソンを従来法と同様に温調位置に送り、所要
温度に整えられた温調部材内に位置させる。既に開発さ
れた・’？ ＩＪソンを冷却しての温調は、パリソン内
に空気を吹込み、・やりノン外表面を温調部材に密着さ
せるだけで冷却を行うが、この発明では空気の吹込み前
に内側から温調しつつ・ｅ ＩＪソンを軸方向に延伸し
、次にパリソンを半径方向に膨張させ、そのまま加圧を
維持した状態にてパリソン外表面を温調部材の内表面に
密着させる。
・Ｐ ＩＪソンを従来法と同様に温調位置に送り、所要
温度に整えられた温調部材内に位置させる。既に開発さ
れた・’？ ＩＪソンを冷却しての温調は、パリソン内
に空気を吹込み、・やりノン外表面を温調部材に密着さ
せるだけで冷却を行うが、この発明では空気の吹込み前
に内側から温調しつつ・ｅ ＩＪソンを軸方向に延伸し
、次にパリソンを半径方向に膨張させ、そのまま加圧を
維持した状態にてパリソン外表面を温調部材の内表面に
密着させる。
上記密着のみによる温調では、温調部材の内表面積とパ
リノン外表面積とに大きな差がなく、内圧により・ｅ
ｌ）ノンが膨張しても、その膨購従よるｚｅ ＩＪソノ
ン伸びは僅かであって、高温部分に薄肉及び面積増大な
る現象が生ずるにいたらず、延伸吹込成形温度に調整し
たのちにおいてもｚＺ ＩＪソノン度は不均一となって
いる。
リノン外表面積とに大きな差がなく、内圧により・ｅ
ｌ）ノンが膨張しても、その膨購従よるｚｅ ＩＪソノ
ン伸びは僅かであって、高温部分に薄肉及び面積増大な
る現象が生ずるにいたらず、延伸吹込成形温度に調整し
たのちにおいてもｚＺ ＩＪソノン度は不均一となって
いる。
そこで充分な延伸と膨張をなすために、温調部材の内表
面積は、パリソン外表面積よりも太きく形成されるが、
あまりその差が大きいと、温調によって・ｅ ＩＪンン
の長さと径が増し、延伸吹込成形時における延伸倍率と
膨張倍率が減少して、充分に二軸配向させることができ
なくなる。しだがって、温調時における延伸及び膨張に
は制限がある。
面積は、パリソン外表面積よりも太きく形成されるが、
あまりその差が大きいと、温調によって・ｅ ＩＪンン
の長さと径が増し、延伸吹込成形時における延伸倍率と
膨張倍率が減少して、充分に二軸配向させることができ
なくなる。しだがって、温調時における延伸及び膨張に
は制限がある。
上記・り゛リンノの内側温調及び延伸は、ネック型にて
保持した・やりノン内に伸長ロッドを備えたコアを挿入
して行い、また膨張は空気の吹込みをもって行う。この
コアの挿入と延伸と−により、まず・ｅ ＩＪソノン内
表面が温調手段を有するコアと密着し、次に外表面が温
調部材の内表面に密着して、そこに熱交換が行われる。
保持した・やりノン内に伸長ロッドを備えたコアを挿入
して行い、また膨張は空気の吹込みをもって行う。この
コアの挿入と延伸と−により、まず・ｅ ＩＪソノン内
表面が温調手段を有するコアと密着し、次に外表面が温
調部材の内表面に密着して、そこに熱交換が行われる。
この温調に要する時間は、パリソンが延伸吹込成形温度
に達し、首だ内圧を除去したときに、・やりノンが自己
収縮を起す時間内がよい。この自己収縮は・やリンノに
大きな影響を与える。なぜならば、パリソンの肉厚は収
縮により全体的に増し、その変動の過程にて熱の均等化
が行われて・ｅ ＋）ノン温度が均一化されると同時に
、射出成形時に生じた残留応力が除かれるからである。
に達し、首だ内圧を除去したときに、・やりノンが自己
収縮を起す時間内がよい。この自己収縮は・やリンノに
大きな影響を与える。なぜならば、パリソンの肉厚は収
縮により全体的に増し、その変動の過程にて熱の均等化
が行われて・ｅ ＋）ノン温度が均一化されると同時に
、射出成形時に生じた残留応力が除かれるからである。
また冷却の停止はパリソンの自己収縮により生ずる。こ
れは内圧を除去した際の・４ リンノは収縮により温調
部材の内表面から離れるからである。
れは内圧を除去した際の・４ リンノは収縮により温調
部材の内表面から離れるからである。
次にこの発明を・％０１Ｊソンの冷却を例として図面に
より詳細に説明する。
より詳細に説明する。
図中１は温調部材で、冷媒通路２，２を有する一対の分
割型１ａ、ｌａからなり、かつ・ぐ−テングライン上に
、有底の・ｆ ＩＪソノンを挿入する穴が形成しである
。まだ温調部材１のキャビティ４は、成形材料によって
異なるが、表面積でパリソンの約７８倍の大きさに形成
されている。
割型１ａ、ｌａからなり、かつ・ぐ−テングライン上に
、有底の・ｆ ＩＪソノンを挿入する穴が形成しである
。まだ温調部材１のキャビティ４は、成形材料によって
異なるが、表面積でパリソンの約７８倍の大きさに形成
されている。
５はネック型で、移送板６に開閉自在に取付けられ、か
つ移送板側からの冷却及び延伸用のコア７を挿通する穴
８を有する。このネツ２型５は図は省略したが、等間隔
を空けて配置した射出金型、温調部材、吹込金型の各位
置ごとに停止し、射出金型とによって成形した上記・モ
リノン３の開口部を保持して移送板６と共に移送する構
造より々る。
つ移送板側からの冷却及び延伸用のコア７を挿通する穴
８を有する。このネツ２型５は図は省略したが、等間隔
を空けて配置した射出金型、温調部材、吹込金型の各位
置ごとに停止し、射出金型とによって成形した上記・モ
リノン３の開口部を保持して移送板６と共に移送する構
造より々る。
上記コア７は内部に冷媒通路９を備え、まだネック型７
内の・ヤリノン開口に臨む部分Ｋ、空気路１０と接続し
だ吹込口１１を有する。またコア７は、図は省略したが
上記移送板６の上方に設けたエアシリンダのピストンロ
ッドに連結され、そのエアシリンダにより軸方向に移動
するようになっている。
内の・ヤリノン開口に臨む部分Ｋ、空気路１０と接続し
だ吹込口１１を有する。またコア７は、図は省略したが
上記移送板６の上方に設けたエアシリンダのピストンロ
ッドに連結され、そのエアシリンダにより軸方向に移動
するようになっている。
次に第゛１〜３図により温調工程を順に説明する。
第１図
射出成形した・、６１Ｊソン３を出来るだけ高温で射出
金型より取出し、中空の状態でネック型５と共に温調部
材ｌの位置に移送する。そして温調部材１を型閉じして
キャビティ４の中央に・やりノン３をセットしたのち、
上記コア７をパリソン内に挿入し、・ｅ ＩＪソノンを
内側から一時的に冷却する。
金型より取出し、中空の状態でネック型５と共に温調部
材ｌの位置に移送する。そして温調部材１を型閉じして
キャビティ４の中央に・やりノン３をセットしたのち、
上記コア７をパリソン内に挿入し、・ｅ ＩＪソノンを
内側から一時的に冷却する。
第２図
上記コア７を軸方向に伸長して、パリノン３をキャビテ
ィ底面まで延伸する。この延伸により・やりノン３の肉
厚が、その延伸寸法に応じて薄化し、また縮径してコア
７の周囲に内表面が密着するようになる。このため・、
ＯＩＪソノン表面は更に冷却されることになる。この内
表面の冷却は、次の膨張工程に移行するまで続けられる
。
ィ底面まで延伸する。この延伸により・やりノン３の肉
厚が、その延伸寸法に応じて薄化し、また縮径してコア
７の周囲に内表面が密着するようになる。このため・、
ＯＩＪソノン表面は更に冷却されることになる。この内
表面の冷却は、次の膨張工程に移行するまで続けられる
。
第３図
上記空気吹込口１１がらｚｅ ＩＪソノンに空気を吹込
んでキャビティ一杯に膨張させる。
んでキャビティ一杯に膨張させる。
この操作により・、Ｏ＋）ノン３の外表面は温調部材１
の内表面に密着する。この際・やりノン３の高温部分は
低温部分より伸びる。このため高温部分の肉厚は低温部
分よりも薄肉化するとともに、表面積が増大した状態で
密着することになる。
の内表面に密着する。この際・やりノン３の高温部分は
低温部分より伸びる。このため高温部分の肉厚は低温部
分よりも薄肉化するとともに、表面積が増大した状態で
密着することになる。
上記コア７及び吹込空気による内圧はそのまま維持され
る。・ｅ ＩＪソノンと温調部材１は密着と同時に熱交
換を始める。冷却された・ｆ ＩＪンン外表面は収縮し
ようとするが、内圧により押圧されているために密着を
保ち、冷却は肉厚内部へと・進行する。この冷却は薄肉
化されまだ表面積が増大された高温部分の方が、肉厚と
熱伝導面積の差から低温部分の方よりも進行する。この
結果、・マリノン温度が不均一であっても、冷却速度の
差から延伸吹込成形温度に達するまでに・ｆ ＩＪソノ
ン度は均一化されることになる。
る。・ｅ ＩＪソノンと温調部材１は密着と同時に熱交
換を始める。冷却された・ｆ ＩＪンン外表面は収縮し
ようとするが、内圧により押圧されているために密着を
保ち、冷却は肉厚内部へと・進行する。この冷却は薄肉
化されまだ表面積が増大された高温部分の方が、肉厚と
熱伝導面積の差から低温部分の方よりも進行する。この
結果、・マリノン温度が不均一であっても、冷却速度の
差から延伸吹込成形温度に達するまでに・ｆ ＩＪソノ
ン度は均一化されることになる。
・ｅ ＩＪソ／温度が延伸吹込成形温度に達しだならば
、上記コア７を抜き出し、空気を排出して内圧を除く、
これによりノｅリンン３は自己収縮を起して温調部材１
の内表面から離れ、冷却は自動的に停止する。この自己
収縮時に・ぐリッツ全体の肉厚は、収縮量に等しい分だ
け肉厚を増し、また肉厚変動に伴って熱移動も生ずるた
め、・やりノン温度は更に均一化される。したがって冷
却は、ノ４１Ｊソンが自己収縮を起し易い時間内が好ま
しい。
、上記コア７を抜き出し、空気を排出して内圧を除く、
これによりノｅリンン３は自己収縮を起して温調部材１
の内表面から離れ、冷却は自動的に停止する。この自己
収縮時に・ぐリッツ全体の肉厚は、収縮量に等しい分だ
け肉厚を増し、また肉厚変動に伴って熱移動も生ずるた
め、・やりノン温度は更に均一化される。したがって冷
却は、ノ４１Ｊソンが自己収縮を起し易い時間内が好ま
しい。
なお、冷却されたコア７によるパリソン内表面の冷却時
間は、成形材料や・、ＯＩＪソノン厚に応じて任意に設
定される。
間は、成形材料や・、ＯＩＪソノン厚に応じて任意に設
定される。
上記工程において、ノクリンン３の一部を温度制御した
い場合には、第４図に示すように、コア７の側面を部分
的に切除して凹所１２を形成することにより、容易に行
うことができる。これは上記凹所１２はコア７の挿入時
及びパリソン延伸時において、パリソン内表面とコア７
との間に隙間を形成し、その隙間によって密着による熱
交換が不可能となり、コア７と密着した他の部分よりも
冷却され難くなるからである。
い場合には、第４図に示すように、コア７の側面を部分
的に切除して凹所１２を形成することにより、容易に行
うことができる。これは上記凹所１２はコア７の挿入時
及びパリソン延伸時において、パリソン内表面とコア７
との間に隙間を形成し、その隙間によって密着による熱
交換が不可能となり、コア７と密着した他の部分よりも
冷却され難くなるからである。
この発明は上述のように、射出成形した・ｅ ＩＪソノ
ン中空状態で、ネック型にて保持したまま内表面積がパ
リソン外表面積より大きく形成された温調部材内にて膨
張させ、・ｅ リッツ外表面と温調部材の内表面とを加
圧密着してパリノン温度を延伸吹込成形温度まで温調す
る賑に、膨張前にノｅ ’ｌ）ノンを内側から温調しつ
つ軸方向に延伸したことから、ｉｅ ＩＪソノン表面の
みから温調する場合に比べて、温調効果が一段と向上し
、特に厚肉のノｅ ＩＪソノンｐｖｃ、ｐｐなどの成形
材料によるノ’？リノンの温調に良好な結果が得られ、
延伸吹込成形時にパリソンが破裂するようなことがなく
、また肉厚分布が整ったびんなどの中空成形品が得るこ
・とができるなどの特長を有する。。
ン中空状態で、ネック型にて保持したまま内表面積がパ
リソン外表面積より大きく形成された温調部材内にて膨
張させ、・ｅ リッツ外表面と温調部材の内表面とを加
圧密着してパリノン温度を延伸吹込成形温度まで温調す
る賑に、膨張前にノｅ ’ｌ）ノンを内側から温調しつ
つ軸方向に延伸したことから、ｉｅ ＩＪソノン表面の
みから温調する場合に比べて、温調効果が一段と向上し
、特に厚肉のノｅ ＩＪソノンｐｖｃ、ｐｐなどの成形
材料によるノ’？リノンの温調に良好な結果が得られ、
延伸吹込成形時にパリソンが破裂するようなことがなく
、また肉厚分布が整ったびんなどの中空成形品が得るこ
・とができるなどの特長を有する。。
図面はこの発明の・、ＯＩＪソノン調方法を例示するも
ので、第１図は温調部材内にパリソンをセットした際の
縦断面図、第２図は・ぐリソン延伸時の縦断面図、第３
図は・４１Ｊンン膨張時の縦断面図、第４図はパリソン
の温調を部分的に制御する場合のハリノン延伸時の縦断
面図である。 １・・・・・温調部材 ３・・・・・・ｔ４１Ｊ
ソン４・・・・・キャビティ ５・・・・・ネック
型７・・・・・コア ９・・・・・冷媒゛
通路１０・・・・−空気路 １１・・・・・・
空気吹込口Ｉ２・・・・・凹所 第１図 ６ １ａ ｌａ 第２図 第４図 １ａ ｌａ
ので、第１図は温調部材内にパリソンをセットした際の
縦断面図、第２図は・ぐリソン延伸時の縦断面図、第３
図は・４１Ｊンン膨張時の縦断面図、第４図はパリソン
の温調を部分的に制御する場合のハリノン延伸時の縦断
面図である。 １・・・・・温調部材 ３・・・・・・ｔ４１Ｊ
ソン４・・・・・キャビティ ５・・・・・ネック
型７・・・・・コア ９・・・・・冷媒゛
通路１０・・・・−空気路 １１・・・・・・
空気吹込口Ｉ２・・・・・凹所 第１図 ６ １ａ ｌａ 第２図 第４図 １ａ ｌａ
Claims (1)
- 射出成形したパリソンを中空状態で、ネック型にて保持
したまま内表面積がパリソン外表面積より太きく形成さ
れた温調部材内にて膨張させ、・ｅ ＩＪソン外表面と
温調部材の内表面とを加圧密着して／クリソン温度を延
伸吹込成形温度まで温調するにあたり、上記膨張前にパ
リソンを内側から温調しつつ軸方向に所要寸法延伸する
ことを特徴とする射出延伸吹込成形法における・ヤリソ
ン温調方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58105383A JPS59230725A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 射出延伸吹込成形法におけるパリソン温調方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58105383A JPS59230725A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 射出延伸吹込成形法におけるパリソン温調方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59230725A true JPS59230725A (ja) | 1984-12-25 |
Family
ID=14406144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58105383A Pending JPS59230725A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 射出延伸吹込成形法におけるパリソン温調方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59230725A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020184563A1 (ja) * | 2019-03-11 | 2020-09-17 | 日精エー・エス・ビー機械株式会社 | 樹脂製容器の製造方法および樹脂製容器の製造装置 |
| WO2023157863A1 (ja) * | 2022-02-16 | 2023-08-24 | 日精エー・エス・ビー機械株式会社 | 温度調整用金型、温度調整方法および樹脂製容器の製造装置 |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP58105383A patent/JPS59230725A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020184563A1 (ja) * | 2019-03-11 | 2020-09-17 | 日精エー・エス・ビー機械株式会社 | 樹脂製容器の製造方法および樹脂製容器の製造装置 |
| WO2023157863A1 (ja) * | 2022-02-16 | 2023-08-24 | 日精エー・エス・ビー機械株式会社 | 温度調整用金型、温度調整方法および樹脂製容器の製造装置 |
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