JPS59211528A - 低降伏比非調質鋼の製造方法 - Google Patents
低降伏比非調質鋼の製造方法Info
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- JPS59211528A JPS59211528A JP8630983A JP8630983A JPS59211528A JP S59211528 A JPS59211528 A JP S59211528A JP 8630983 A JP8630983 A JP 8630983A JP 8630983 A JP8630983 A JP 8630983A JP S59211528 A JPS59211528 A JP S59211528A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低降伏比非調質鋼の製造方法に関するものであ
る〇 近年、造船、タンク、産業機械等の各分野にわたって、
競争力向上のため溶接施工の減少、曲げ加工性を代表と
して調料特性の極限追求、溶接性の向上および鋼材コス
トの低減など各種の要求が強まっている。このうち厚鋼
板の曲げ加工性改善のためには７０％未満の低降伏比を
有する厚鋼板の開発が必要である。また、橋梁分野では
構造物の安全性向上のため溶接性向上で共に降伏比の低
下が望まれている。
る〇 近年、造船、タンク、産業機械等の各分野にわたって、
競争力向上のため溶接施工の減少、曲げ加工性を代表と
して調料特性の極限追求、溶接性の向上および鋼材コス
トの低減など各種の要求が強まっている。このうち厚鋼
板の曲げ加工性改善のためには７０％未満の低降伏比を
有する厚鋼板の開発が必要である。また、橋梁分野では
構造物の安全性向上のため溶接性向上で共に降伏比の低
下が望まれている。
このような動向から廉価で溶接性、加工性がよい低降伏
比を有する鋼材の開発が要請されているのが現状である
。
比を有する鋼材の開発が要請されているのが現状である
。
最近、造船用、ラインパイプ用等を中心として母材低温
靭性、溶接性改善を狙いとした鋼板圧延後の加速冷却技
術を用いた強度５０キロ以上の鋼材の開発が盛んである
が、曲げ加工性の良好な低降伏比鋼板の製造については
検討されていない。
靭性、溶接性改善を狙いとした鋼板圧延後の加速冷却技
術を用いた強度５０キロ以上の鋼材の開発が盛んである
が、曲げ加工性の良好な低降伏比鋼板の製造については
検討されていない。
本発明はこのような要望を満たすべく、７０％未満の低
降伏比を有する強度５０キロ以上の鋤板の製造を可能と
したもので１１）その要旨とするところは、重量パーセ
ントでＣ：０．０３〜０２０チ。
降伏比を有する強度５０キロ以上の鋤板の製造を可能と
したもので１１）その要旨とするところは、重量パーセ
ントでＣ：０．０３〜０２０チ。
Ｓｔ ： ０．０５〜０．６０％、 Ｍｎ ： ０．５
０〜２．５％。
０〜２．５％。
ＡＡ：０．００５〜０１チを基本成分として含み、必要
に応じてＣｒ：０．５０％以下、Ｎｉ：１．０％以下。
に応じてＣｒ：０．５０％以下、Ｎｉ：１．０％以下。
Ｍｏ ： ０．５０％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｔｉ
： ０．１５チ以下、Ｎｂ ： ０．１％以下、Ｃｕ：
０．５％以下、Ｃａ：ｏ、ｏｉ％以下の一種又は二押以
上含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる銅を９
００〜１２００℃で加熱し、熱間圧延において９００℃
からＡ ｒ ５間で仕上板厚に対して３０％以上の累積
圧下を施し、その後空冷し鋼板表面温度がＡｒ ３−２
０℃〜Ａｒ３−８０℃の間から水量密度０．３ｍ３／、
、２・分収上で冷却開始し鋼板温度が３５０〜６００℃
間で冷却停止することを特徴とする低降伏比非調質鋼の
製造方法にある。
： ０．１５チ以下、Ｎｂ ： ０．１％以下、Ｃｕ：
０．５％以下、Ｃａ：ｏ、ｏｉ％以下の一種又は二押以
上含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる銅を９
００〜１２００℃で加熱し、熱間圧延において９００℃
からＡ ｒ ５間で仕上板厚に対して３０％以上の累積
圧下を施し、その後空冷し鋼板表面温度がＡｒ ３−２
０℃〜Ａｒ３−８０℃の間から水量密度０．３ｍ３／、
、２・分収上で冷却開始し鋼板温度が３５０〜６００℃
間で冷却停止することを特徴とする低降伏比非調質鋼の
製造方法にある。
従来の制御圧延−制御冷却プロセスにおいては、低温靭
性向上のため熱間圧延でできる限シ細粒にすると共に、
オーステナイト−相域から加速冷却することが採用され
ている。しかしながらこの方法によってもフェライトの
細粒化と硬化及び一部ｉＲ−ライトのベーナイト化によ
って降伏点が上昇し降伏比の上昇となって曲げ加工性が
低下する問題がある。
性向上のため熱間圧延でできる限シ細粒にすると共に、
オーステナイト−相域から加速冷却することが採用され
ている。しかしながらこの方法によってもフェライトの
細粒化と硬化及び一部ｉＲ−ライトのベーナイト化によ
って降伏点が上昇し降伏比の上昇となって曲げ加工性が
低下する問題がある。
本発明名等は制御圧延−制御冷却プロセスを用いて降伏
点を低下させる方法について種々検Ｒ’ｌ した結果、
同じく細粒フェライトで良好なイ氏温靭性を得ながら且
つ低降゛伏点て７０％未満の低降伏比を石する強度５０
キロ以上の鋼板のｊＪｉ竜方法を開発したものである。
点を低下させる方法について種々検Ｒ’ｌ した結果、
同じく細粒フェライトで良好なイ氏温靭性を得ながら且
つ低降゛伏点て７０％未満の低降伏比を石する強度５０
キロ以上の鋼板のｊＪｉ竜方法を開発したものである。
すなわち、９００〜１２００℃で加熱した後Ａｒ 以
上で３０％以上の累積圧下を行ない細粒イヒを図った後
、Ａｒ５以下まで空冷して軟い初析フェライトを適切に
析出せしめ、その後強制冷却を行なうと、軟い初析フェ
ライトと残部オーステナイトから得られるフエライトー
ノぐ−ライトーベーナイトの適切な混合によって得られ
る組織によシ、引張強さおよび低温靭性の低下なく降伏
点のみ力（低下することを知見し本発明を完成したもの
である。
上で３０％以上の累積圧下を行ない細粒イヒを図った後
、Ａｒ５以下まで空冷して軟い初析フェライトを適切に
析出せしめ、その後強制冷却を行なうと、軟い初析フェ
ライトと残部オーステナイトから得られるフエライトー
ノぐ−ライトーベーナイトの適切な混合によって得られ
る組織によシ、引張強さおよび低温靭性の低下なく降伏
点のみ力（低下することを知見し本発明を完成したもの
である。
次に本発明における成分限定理由を述べる。
Ｃは強度確保のため０．０３係以上は必要であるが多く
なると鋼の靭性および溶接性を害するので含有量は０．
２０％を上限とする。
なると鋼の靭性および溶接性を害するので含有量は０．
２０％を上限とする。
Ｓｔは脱酸のため０．０５％以上は必要で添加されるが
多くなると溶接性を損うので含有量は０．６％以下とす
る。
多くなると溶接性を損うので含有量は０．６％以下とす
る。
Ｍｎは安価に強度をあげる元素として有用であシ強度確
保のため０．５％以上は必要であるが多くなると溶接性
を損うので、含有量は２．５％以下とする。
保のため０．５％以上は必要であるが多くなると溶接性
を損うので、含有量は２．５％以下とする。
Ａｔは脱酸のため０．００５％以上添加することが必些
であるが、多くなると鋼中介在物が多くなシすぎ鋼の性
質を悪化させ名ため含有量は０．１％を上限とする。
であるが、多くなると鋼中介在物が多くなシすぎ鋼の性
質を悪化させ名ため含有量は０．１％を上限とする。
本発明は上記の必須基本成分の他に要求される鋼の特性
に応じて以下の元素を一種又は二種以上選択的に含有さ
せることができる。
に応じて以下の元素を一種又は二種以上選択的に含有さ
せることができる。
Ｃｒは強度上昇に有用で添加されるが多くなると低温靭
性、溶接性を阻害するだめ含有量は０５％を上限とする
。
性、溶接性を阻害するだめ含有量は０５％を上限とする
。
Ｎｉは低温靭性の改善に有用で添加されるが高価な元素
であるため含有量は１．０係を上限とする。
であるため含有量は１．０係を上限とする。
ＭＯは強度上昇に有用であるが高”価な元素であるため
含有量は０．５０％を上限とする。
含有量は０．５０％を上限とする。
■は析出効果に有用であるが多くなると溶接性を阻害す
るため含有量は０５４％を上限とする。
るため含有量は０５４％を上限とする。
Ｔｉはオーステナイト粒の細粒化に有′用で添加される
が多くなると溶接性を阻害するため含有量は０．１５％
を上限とする。
が多くなると溶接性を阻害するため含有量は０．１５％
を上限とする。
ＮｂはＴｉと同様オーステナイト粒の細粒化に有用で添
加されるが多くなると溶接性を阻害するので含有量の上
限は０，１％とする。
加されるが多くなると溶接性を阻害するので含有量の上
限は０，１％とする。
Ｃｕは強度上昇、耐食性向上に有用で添加されるが多く
なると鋼表面にヒビ割れを発生させるので含有量の上限
は０．５０％とする。
なると鋼表面にヒビ割れを発生させるので含有量の上限
は０．５０％とする。
Ｃａは硫化物系介在物の形態制御に有用で添加されるが
多くなると鋼中介在物を形成し鋼の性質を悪化させるた
め含有量は０．０１％を上限とする。
多くなると鋼中介在物を形成し鋼の性質を悪化させるた
め含有量は０．０１％を上限とする。
次に本発明の重要な振作である加熱、圧延、冷却条件に
ついて述べる。
ついて述べる。
加熱温度はオーステナイト域で十分加熱できる温度とし
て下限を９００℃とした。温度が高すぎるとオーステナ
イト粒が太きくなシすぎ、鋼の性質を劣化させるので１
２００℃を加熱温度の上限とする。
て下限を９００℃とした。温度が高すぎるとオーステナ
イト粒が太きくなシすぎ、鋼の性質を劣化させるので１
２００℃を加熱温度の上限とする。
圧延温度はオーステナイト粒の細粒化のため９００℃を
上限とし、オーステナ１’トー相域のみの圧延とするた
め圧延温度の下限’ｆｒ Ａｒｓ点とする。
上限とし、オーステナ１’トー相域のみの圧延とするた
め圧延温度の下限’ｆｒ Ａｒｓ点とする。
また９００℃〜Ａ ｒ ３間での累積圧下率を仕上板厚
に対して３０％以上としたのは細粒化を十分達成するた
めである。
に対して３０％以上としたのは細粒化を十分達成するた
めである。
次に圧延後加速冷却に先立って空冷を施こすが該空冷は
圧延直後からＡ ｒ ｓ−２０Ｃ〜Ａ ｒ ｓ −８０
℃の間のいづれかの温度まで空冷することが好ましく、
これによって細粒の軟い初析フェライトの適量の析出を
行なわしめるものである。
圧延直後からＡ ｒ ｓ−２０Ｃ〜Ａ ｒ ｓ −８０
℃の間のいづれかの温度まで空冷することが好ましく、
これによって細粒の軟い初析フェライトの適量の析出を
行なわしめるものである。
加速冷却開始温度の上限をＡｒ ｓ −２０℃としたの
は降伏点を低くするためであシ、下限をＡｒ ５−８０
℃としたのはこれ以下の低い温度から冷却すると加速冷
却の効果がうすく引張強さが下がシ、強度確保が困難な
ためである。水量密度を０．３ ｍ３／／ｌｎ２・分取
上としたのはこれ以下では強度上昇が少ないためである
。
は降伏点を低くするためであシ、下限をＡｒ ５−８０
℃としたのはこれ以下の低い温度から冷却すると加速冷
却の効果がうすく引張強さが下がシ、強度確保が困難な
ためである。水量密度を０．３ ｍ３／／ｌｎ２・分取
上としたのはこれ以下では強度上昇が少ないためである
。
また加速冷却の冷却停止温度を３５０〜６００℃とした
のは、３５０℃未満の低温域まで冷却すると低温靭性が
劣化するからであシ、また６００℃を超える高温域で冷
却停止すると強度上昇が不十分となるからである。
のは、３５０℃未満の低温域まで冷却すると低温靭性が
劣化するからであシ、また６００℃を超える高温域で冷
却停止すると強度上昇が不十分となるからである。
以上詳細に説明した通シ、本発明は特別に高価な合金元
素を使用することなく、かつ圧延後再加熱処理を施こす
ことなく、曲げ加工性の良い低降伏比型厚鋼板を制御圧
延−制御冷却法で安価に製造可能としたもので、５０キ
ロ以上の高強度と優れた低温靭性及び溶接性を備えてお
り産業上その効果の大きい発明である。
素を使用することなく、かつ圧延後再加熱処理を施こす
ことなく、曲げ加工性の良い低降伏比型厚鋼板を制御圧
延−制御冷却法で安価に製造可能としたもので、５０キ
ロ以上の高強度と優れた低温靭性及び溶接性を備えてお
り産業上その効果の大きい発明である。
次に本発明の実施例を比較例とともに挙け゛る。
第１衣に供試材の化学成分を示し、第２表に加熱、圧延
、冷却条件と得られた銅板の機械的性質を示す。
、冷却条件と得られた銅板の機械的性質を示す。
しかして鋼Ａは５０キロ級、鋼Ｂ、Ｃは６０キロ級の強
度を狙った成分系で、第２表に示す如く鋼板ＡＡ１．Ｂ
１．Ｃ１は本発明実施例であシ、それぞれ５０キロ、６
０キロ級鋼として十分な強度と良好な低温靭性を備え、
本発明の狙いとする７０％未満の低降伏比を達成してい
る。これに対し銅板Ａ Ａ ２は加熱温度が高すぎるた
め低１）２＋靭性が低下している。Ａ３は９００℃〜Ａ
ｒ ３間の累積圧下率が低いものでそのだめ低温靭性
が低下している。Ａ４は圧延温度が上限外れでやはシ低
温靭性が低下している。Ｂ２は強制冷却開始温度が高す
ぎた例であシ降伏比が高い拐質となっている。
度を狙った成分系で、第２表に示す如く鋼板ＡＡ１．Ｂ
１．Ｃ１は本発明実施例であシ、それぞれ５０キロ、６
０キロ級鋼として十分な強度と良好な低温靭性を備え、
本発明の狙いとする７０％未満の低降伏比を達成してい
る。これに対し銅板Ａ Ａ ２は加熱温度が高すぎるた
め低１）２＋靭性が低下している。Ａ３は９００℃〜Ａ
ｒ ３間の累積圧下率が低いものでそのだめ低温靭性
が低下している。Ａ４は圧延温度が上限外れでやはシ低
温靭性が低下している。Ｂ２は強制冷却開始温度が高す
ぎた例であシ降伏比が高い拐質となっている。
Ｂ３は強制冷却終了温度が像くなシすぎた例であシ強度
が出すぎ低温靭性が低い材質となった。Ｃ２は強制冷却
開始温度が低くすぎた例で強度が低く降伏比の高い材質
になっている。Ｃ３は水量密度が低い例であり、このた
め強度が低く降伏比の高い拐賀になっている。
が出すぎ低温靭性が低い材質となった。Ｃ２は強制冷却
開始温度が低くすぎた例で強度が低く降伏比の高い材質
になっている。Ｃ３は水量密度が低い例であり、このた
め強度が低く降伏比の高い拐賀になっている。
Claims (1)
- 重量ノ平−セントでＣ：０．０３〜０．２０％＊Ｓｉ：
０、０５〜０．６０％、 Ｍｎ ： ０．５０〜２．５
％、 Ａｔ ：０．００５〜０．１９６を基本成分とし
て含み、必要に応じてＣｒ：０．５０％以下、Ｎｉ：１
．０％以下、 Ｍｏ ：０．５０％以下、 Ｖ ： ０
．１ ％以下、 Ｔｉ ： ０．１５％以乍、 Ｎｂ
： ０．１ ｑ６以下＋Ｃｕ：０．５％以下＋’Ｃａ：
ｏ、ｏｉｓ以下の一種又は二種以上含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなる鋼を、９００〜１２００℃で
加熱し熱間圧延において９００℃からＡｒ ｓＯ間で仕
上板厚に対して３０％以上の累積圧下を施し、その後空
冷し鋼板表面温度がＡｒ５−２０℃〜Ａｒ５−８０℃の
間から水量密度０．３ ｍ３／ｍ２・分易上で冷却開始
し鋼板温度が３５０〜６００℃間で冷却停止することを
特徴とする低降伏比非調質鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8630983A JPS59211528A (ja) | 1983-05-17 | 1983-05-17 | 低降伏比非調質鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8630983A JPS59211528A (ja) | 1983-05-17 | 1983-05-17 | 低降伏比非調質鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59211528A true JPS59211528A (ja) | 1984-11-30 |
| JPH0563525B2 JPH0563525B2 (ja) | 1993-09-10 |
Family
ID=13883229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8630983A Granted JPS59211528A (ja) | 1983-05-17 | 1983-05-17 | 低降伏比非調質鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59211528A (ja) |
Cited By (15)
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1983
- 1983-05-17 JP JP8630983A patent/JPS59211528A/ja active Granted
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| CN104561771A (zh) * | 2014-12-26 | 2015-04-29 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种低压缩比低合金高强度加硼厚板及其生产方法 |
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| JPH0563525B2 (ja) | 1993-09-10 |
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