JPS59205508A - スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 - Google Patents
スラグタツプ式サイクロン燃焼炉Info
- Publication number
- JPS59205508A JPS59205508A JP7927783A JP7927783A JPS59205508A JP S59205508 A JPS59205508 A JP S59205508A JP 7927783 A JP7927783 A JP 7927783A JP 7927783 A JP7927783 A JP 7927783A JP S59205508 A JPS59205508 A JP S59205508A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- outlet
- combustion
- pressure loss
- ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、灰分（アッシュ）を多聞に含む固体可燃物を
燃焼させるスラグタップ式サイクロン燃焼炉の改良に関
する。
燃焼させるスラグタップ式サイクロン燃焼炉の改良に関
する。
下水汚泥の処理方法として焼却は有望なものの一つであ
る。しかし、下水汚泥には多量の灰分が含まれているた
め、焼却の際に多量のフライアッシュが発生づる。この
フライアツシ」はボイラ伝熱面等に付着して熱伝導を妨
げたり、人気汚染を１６＜虞があるので捕捉して取出さ
ねばない４丁い。
る。しかし、下水汚泥には多量の灰分が含まれているた
め、焼却の際に多量のフライアッシュが発生づる。この
フライアツシ」はボイラ伝熱面等に付着して熱伝導を妨
げたり、人気汚染を１６＜虞があるので捕捉して取出さ
ねばない４丁い。
アッシュを乾燥状態で取出す場合、他に有益な用途が無
いため投棄せざるを得ないが、その用が年々増大するた
め投棄場所には困るという新な問題を含んでいる。しか
し、このアッシュもン容吊引してスラグ化すれば六価ク
ロムの溶出もほとんど見られずセメン１〜の骨材や断熱
材等として女今に７１３ ＋！１用できる。そこで、下
水汚泥を焼却する際に生ずるアッシュに対しても溶融し
で取出すことか望まれるが、従来の焼却法にあっては流
動層において補助燃料を焚いて下水汚泥を乾燥させつつ
燃焼させているので乾燥状態でしか取出づごとができな
い。このため、従来は、乾燥状態で取出し人ニアッシュ
を再び電気炉、コークス炉あるいはマイクロ波等で溶融
して溶融灰とじて得ることが考えられていた。しかし、
この方法は、高価な除去装置を用いて燃焼炉から灰を取
出さな番プればならないし、灰を再度溶融させるため多
くのＪネルギを要Ｊる欠点を右づる１゜ そこで、本発明者等は、一つの流動層で下水汚泥の乾燥
と燃焼を図っ（いた従来の下水汚泥処理を改め、蒸発、
乾燥、燃焼を大々別の装置で実施づること、即ち流動層
において汚泥を乾燥ざぜて粉末状の乾燥汚泥を得る 方
これをスラグタツプサイク［］ン燃焼炉において燃焼さ
せて同時に灰分を冶醐１しく取出りことを考えた。
いため投棄せざるを得ないが、その用が年々増大するた
め投棄場所には困るという新な問題を含んでいる。しか
し、このアッシュもン容吊引してスラグ化すれば六価ク
ロムの溶出もほとんど見られずセメン１〜の骨材や断熱
材等として女今に７１３ ＋！１用できる。そこで、下
水汚泥を焼却する際に生ずるアッシュに対しても溶融し
で取出すことか望まれるが、従来の焼却法にあっては流
動層において補助燃料を焚いて下水汚泥を乾燥させつつ
燃焼させているので乾燥状態でしか取出づごとができな
い。このため、従来は、乾燥状態で取出し人ニアッシュ
を再び電気炉、コークス炉あるいはマイクロ波等で溶融
して溶融灰とじて得ることが考えられていた。しかし、
この方法は、高価な除去装置を用いて燃焼炉から灰を取
出さな番プればならないし、灰を再度溶融させるため多
くのＪネルギを要Ｊる欠点を右づる１゜ そこで、本発明者等は、一つの流動層で下水汚泥の乾燥
と燃焼を図っ（いた従来の下水汚泥処理を改め、蒸発、
乾燥、燃焼を大々別の装置で実施づること、即ち流動層
において汚泥を乾燥ざぜて粉末状の乾燥汚泥を得る 方
これをスラグタツプサイク［］ン燃焼炉において燃焼さ
せて同時に灰分を冶醐１しく取出りことを考えた。
一般に、微粉炭を燃焼させるサイクロン燃焼炉は、噴用
燃オ″３１の外側に燃焼用空気を旋回させつつ噴射して
燃料即ち微粉炭に強い旋回運動を与えて遠心作用Ｃ・粗
粒と微粒に分離１ノ燃焼さけるものである。即ち、この
リイクロン燃焼炉は、粗粒石炭を壁内面の層側１スラグ
膜状に捕獲させて空気との茗しい相対速度の下に燃焼に
必要な側留時間を与える一方、微粒石炭を浮遊状態で揮
発分とともに極めて短時間に燃焼させることにより、高
い火炉負荷Ｃの燃焼を実現させて灰分の捕集を高率で達
成しようとづるものである。しかるに、この従来のサイ
クン燃焼炉を下水汚泥処理システムに使用しても、灰の
捕集率を満足できるものにＪることはできなかった。こ
れは、サイクロン燃焼炉が微粉炭を原お）とづ−るボイ
ラ用燃焼炉であり、燃焼熱を得ることが目的であり灰分
の溶ハ１１回収を第１の「１的とするものではないから
である。イこで、灰分の溶融回収を目的としたスラグク
ップ式すイクロン燃焼炉の開発が望まれる。
燃オ″３１の外側に燃焼用空気を旋回させつつ噴射して
燃料即ち微粉炭に強い旋回運動を与えて遠心作用Ｃ・粗
粒と微粒に分離１ノ燃焼さけるものである。即ち、この
リイクロン燃焼炉は、粗粒石炭を壁内面の層側１スラグ
膜状に捕獲させて空気との茗しい相対速度の下に燃焼に
必要な側留時間を与える一方、微粒石炭を浮遊状態で揮
発分とともに極めて短時間に燃焼させることにより、高
い火炉負荷Ｃの燃焼を実現させて灰分の捕集を高率で達
成しようとづるものである。しかるに、この従来のサイ
クン燃焼炉を下水汚泥処理システムに使用しても、灰の
捕集率を満足できるものにＪることはできなかった。こ
れは、サイクロン燃焼炉が微粉炭を原お）とづ−るボイ
ラ用燃焼炉であり、燃焼熱を得ることが目的であり灰分
の溶ハ１１回収を第１の「１的とするものではないから
である。イこで、灰分の溶融回収を目的としたスラグク
ップ式すイクロン燃焼炉の開発が望まれる。
本発明は、上述の要望に応えるものであ−）て、灰分の
捕獲率を高めたスラグタップ代す−イク（］ン燃焼炉を
提供することを目的とし、炉本体の出（−〕を絞り、そ
の出ロロ系ｄと炉本体内径りとの比ｄ／Ｄ＠０．２〜０
．５の範囲に採ることを特徴とり−る。
捕獲率を高めたスラグタップ代す−イク（］ン燃焼炉を
提供することを目的とし、炉本体の出（−〕を絞り、そ
の出ロロ系ｄと炉本体内径りとの比ｄ／Ｄ＠０．２〜０
．５の範囲に採ることを特徴とり−る。
以下本発明の構成を図面に示づ一実施例に早−）いて詳
細に説明づ“る。
細に説明づ“る。
第１図に本発明に係るスラグタップ式すイク［１ン燃焼
炉を中央断面図で示づ。このスラグタップ式゛リーイク
ロン燃焼炉は、旋回火炎を形成づるリイクロンバーナ２
と、溶融スラグ膜をライニング壁に形成する炉本体１と
、これらを接続する炉上流部３とから成る。
炉を中央断面図で示づ。このスラグタップ式゛リーイク
ロン燃焼炉は、旋回火炎を形成づるリイクロンバーナ２
と、溶融スラグ膜をライニング壁に形成する炉本体１と
、これらを接続する炉上流部３とから成る。
前記リイク１−）ンバーナ２は、燃焼用空気の旋回流に
固体燃料を東ぜて粗粒と微粒に分離し、微粒固体燃Ｊ１
１を空間燃焼さｌる一方粗粒固体燃イ゛：１を炉本体１
の内４）！而に向【ブで吹き飛ぼり旋回火炎を形成する
ものＣあっ（、強力に旋回りる燃焼用空気の流れに沿つ
−（固体燃料を噴射させる。本実施例にお【〕るバー′
、Ｉ２は、輸送空気に乗Ｉ！で供給される粉体燃料の内
側から燃焼用空気を旋回させつつ噴射さＵ、旋回空気の
外側即ら自由渦部分に燃料を供給するように段（プられ
−（いる。旋回空気の自由渦部分に供給された燃お１は
渦流のなかで剪断力を受りで細かく分断され速やかに燃
焼用空気と混合される。したかっ−Ｃ１粒径の細かなも
のは自由渦内にＪ３いて空間燃焼し、粒径の大きなもの
は旋回づ−る燃焼用空気によって激しい加速旋回作用を
受（］て炉内壁面へ向（）て飛び散り溶融スラグ膜に捕
獲されｌから高い火炉負荷の下に燃焼りる。尚、図中符
号８は燃焼用空気を噴射するエアノズル、９は旋回器、
１０は固体燃料を噴射する燃料ノズルである。
固体燃料を東ぜて粗粒と微粒に分離し、微粒固体燃Ｊ１
１を空間燃焼さｌる一方粗粒固体燃イ゛：１を炉本体１
の内４）！而に向【ブで吹き飛ぼり旋回火炎を形成する
ものＣあっ（、強力に旋回りる燃焼用空気の流れに沿つ
−（固体燃料を噴射させる。本実施例にお【〕るバー′
、Ｉ２は、輸送空気に乗Ｉ！で供給される粉体燃料の内
側から燃焼用空気を旋回させつつ噴射さＵ、旋回空気の
外側即ら自由渦部分に燃料を供給するように段（プられ
−（いる。旋回空気の自由渦部分に供給された燃お１は
渦流のなかで剪断力を受りで細かく分断され速やかに燃
焼用空気と混合される。したかっ−Ｃ１粒径の細かなも
のは自由渦内にＪ３いて空間燃焼し、粒径の大きなもの
は旋回づ−る燃焼用空気によって激しい加速旋回作用を
受（］て炉内壁面へ向（）て飛び散り溶融スラグ膜に捕
獲されｌから高い火炉負荷の下に燃焼りる。尚、図中符
号８は燃焼用空気を噴射するエアノズル、９は旋回器、
１０は固体燃料を噴射する燃料ノズルである。
前記バーナ２ど隣接する炉上流部３は、火炎の逆流が起
き易く温度も低い領域であることかＩ）、（Ｊ着した粗
粒固体燃料が堆積し易い傾向にＪｆ＞る。
き易く温度も低い領域であることかＩ）、（Ｊ着した粗
粒固体燃料が堆積し易い傾向にＪｆ＞る。
この粗粒固体燃料のす「積は炉内にＪ５４ジる燃焼用空
気の渦流の乱れをｉｒｒ ＜ことから好ましくイｃい１
．そこで、炉上流部３の広がり１（角θをＯ≦０１−４
５゜として溶融スラグ膜上層の重力流下を促し、相が１
燃料の堆積を防ぐように説りられている。この炉上流部
３の内壁は耐火物のライニング４て・覆われ、外壁５ど
の間にゼろ成される内部流路Ｇに流される冷ＩＪ流体に
よって冷却される。ぞして、このｆｉＪ火物ライニング
４の冷却は、壁面温度を灰のン台融温度より高くしな（
′、ｌればならないが、ｊ乱過さ゛てもスポーリングを
起して崩れるので灰の溶融温度Ｊ、り若干高い程度に抑
えなくてはならない。尚、図示ｊ］ていないが、炉上流
部３は、耐火物のライーング４を施さずに冷却流体で冷
却された金属製の内壁とし、粗粒燃料等を急冷してこれ
らが付着づ−るのを防止づることもある。
気の渦流の乱れをｉｒｒ ＜ことから好ましくイｃい１
．そこで、炉上流部３の広がり１（角θをＯ≦０１−４
５゜として溶融スラグ膜上層の重力流下を促し、相が１
燃料の堆積を防ぐように説りられている。この炉上流部
３の内壁は耐火物のライニング４て・覆われ、外壁５ど
の間にゼろ成される内部流路Ｇに流される冷ＩＪ流体に
よって冷却される。ぞして、このｆｉＪ火物ライニング
４の冷却は、壁面温度を灰のン台融温度より高くしな（
′、ｌればならないが、ｊ乱過さ゛てもスポーリングを
起して崩れるので灰の溶融温度Ｊ、り若干高い程度に抑
えなくてはならない。尚、図示ｊ］ていないが、炉上流
部３は、耐火物のライーング４を施さずに冷却流体で冷
却された金属製の内壁とし、粗粒燃料等を急冷してこれ
らが付着づ−るのを防止づることもある。
炉本体１は、火炎の旋回を妨げ４ｒいＪコうに円筒形を
成し−（，１３す、・芒の内壁′１′１←二耐火物のラ
イニング１２を施しでいる。この耐火物のライニング１
２はスポーリングを起して崩れぬように内壁１１ど外壁
１３どの間の流路１４に流される冷却流体によって冷却
されている。冷却流体は、−］−述した炉［流部３を冷
却覆るものと同じく、水あるいは空気若しくは油等が使
用可能である。又、この炉本体］の出１１７は漸次口径
を狭めて絞られている。ス［］−ト状の出ロアは、図示
の如くライニング材１２で一体に成形される場合もある
が、金属で形成しＣ冷却可（ｉＦｓに設（〕られること
もある。炉下流部・出ロア（，１炉内温度が低くなるた
め、溶融スラグが固まり炉内を狭めて塞いで行くことが
あるが、金Ｆｉ製スロート状出ロアの場合フラグの付着
を妨げるため墳梢せずに落ちてしまうし、堆積しｌこと
しても棒等で突けば炉を傷付【プずに簡単に剥離してし
まう。尚、図中符号１５は出口部７を４？４成づるライ
ニング１２を支える金属プレート、１６は出口部のライ
ニング材を冷却覆る冷却水槽である。
成し−（，１３す、・芒の内壁′１′１←二耐火物のラ
イニング１２を施しでいる。この耐火物のライニング１
２はスポーリングを起して崩れぬように内壁１１ど外壁
１３どの間の流路１４に流される冷却流体によって冷却
されている。冷却流体は、−］−述した炉［流部３を冷
却覆るものと同じく、水あるいは空気若しくは油等が使
用可能である。又、この炉本体］の出１１７は漸次口径
を狭めて絞られている。ス［］−ト状の出ロアは、図示
の如くライニング材１２で一体に成形される場合もある
が、金属で形成しＣ冷却可（ｉＦｓに設（〕られること
もある。炉下流部・出ロア（，１炉内温度が低くなるた
め、溶融スラグが固まり炉内を狭めて塞いで行くことが
あるが、金Ｆｉ製スロート状出ロアの場合フラグの付着
を妨げるため墳梢せずに落ちてしまうし、堆積しｌこと
しても棒等で突けば炉を傷付【プずに簡単に剥離してし
まう。尚、図中符号１５は出口部７を４？４成づるライ
ニング１２を支える金属プレート、１６は出口部のライ
ニング材を冷却覆る冷却水槽である。
この炉水イホ１の内径りと出口り仔ｄとは灰の捕集率に
影響を与えることを本発明習等（ま知見した。
影響を与えることを本発明習等（ま知見した。
従来炉内のライニング１２−しの溶融スラグ膜」に到達
し得すに落下していた粗粒燃料が出［」１］径ｄを狭く
することで捕集できるので捕集率を４＝ぼる得ること、
反面、出［１０径ｄを狭めれば圧力損失が大きくなり好
ましくないことが判明した。即）５、第２図のグラフに
示す如く、炉出口口径（１と炉内径りとの比ｄ、／Ｄが
０．２を下回ると、圧力１１火は急激に増大づる反面法
の捕集率は左稈向−トしない。また、ｄ／ＤがＱ、５を
超えると、灰の捕集率が実用捕集率と考えられる８５％
を割っＣ急激に低下し始めるが、圧力損失の方はほとん
ど変化しない。そこで ｄ、／Ｄは０．２〜０．５の範
囲で採用覆ることが好ましい。もっとも、ｄ、／［’）
が０．５を超えてもアッシュが捕集されないということ
でなく、高補収率（８５％以上）が望め４Ｙいというだ
けのことであり、従来のサイクロン燃焼炉程度の捕集ヰ
″（６０〜７０％）を十げるには０゜７稈瓜で（）１分
である。
し得すに落下していた粗粒燃料が出［」１］径ｄを狭く
することで捕集できるので捕集率を４＝ぼる得ること、
反面、出［１０径ｄを狭めれば圧力損失が大きくなり好
ましくないことが判明した。即）５、第２図のグラフに
示す如く、炉出口口径（１と炉内径りとの比ｄ、／Ｄが
０．２を下回ると、圧力１１火は急激に増大づる反面法
の捕集率は左稈向−トしない。また、ｄ／ＤがＱ、５を
超えると、灰の捕集率が実用捕集率と考えられる８５％
を割っＣ急激に低下し始めるが、圧力損失の方はほとん
ど変化しない。そこで ｄ、／Ｄは０．２〜０．５の範
囲で採用覆ることが好ましい。もっとも、ｄ、／［’）
が０．５を超えてもアッシュが捕集されないということ
でなく、高補収率（８５％以上）が望め４Ｙいというだ
けのことであり、従来のサイクロン燃焼炉程度の捕集ヰ
″（６０〜７０％）を十げるには０゜７稈瓜で（）１分
である。
以Ｊのように構成された本発明のスラグタップ式すイク
［コン燃焼炉を下水汚泥処理システムに組込んだ実施例
を第３図に示す。本実施例の下水汚泥処理システムは、
脱水装置を杼だ含水率９０％程度の下水汚泥を予熱器１
７で４０〜５０℃に予熱の後、蒸発器１ε３においで８
０〜７０％程度に蒸発濃縮さＵる。その後、流１ＩｉＩ
Ｉ層１９において３００・〜４５０℃の加熱蒸気を使っ
て加熱し乾燥さ１４、Ｂ。乾燥した下水汚泥は、過熱蒸
気と共に流動層１つのフリーボードを上昇してサイクロ
ン２０内に導入され、過熱蒸気と分離される。乾燥下水
汚Ｅ Ｇ；！ 、スクリューコンベア２１によって本発
明のスラグクップ式す−イクロン燃焼炉２２へ輸送され
る。このとき、乾燥下水汚泥は平均約１００μ丑程度の
粉末どなっており、燃焼し易いものである。
［コン燃焼炉を下水汚泥処理システムに組込んだ実施例
を第３図に示す。本実施例の下水汚泥処理システムは、
脱水装置を杼だ含水率９０％程度の下水汚泥を予熱器１
７で４０〜５０℃に予熱の後、蒸発器１ε３においで８
０〜７０％程度に蒸発濃縮さＵる。その後、流１ＩｉＩ
Ｉ層１９において３００・〜４５０℃の加熱蒸気を使っ
て加熱し乾燥さ１４、Ｂ。乾燥した下水汚泥は、過熱蒸
気と共に流動層１つのフリーボードを上昇してサイクロ
ン２０内に導入され、過熱蒸気と分離される。乾燥下水
汚Ｅ Ｇ；！ 、スクリューコンベア２１によって本発
明のスラグクップ式す−イクロン燃焼炉２２へ輸送され
る。このとき、乾燥下水汚泥は平均約１００μ丑程度の
粉末どなっており、燃焼し易いものである。
この乾燥汚泥（よ、ポンプから圧送されてくる空気によ
って輸送され、炉頂部に設置されｌこりイクロンバーナ
２の燃料ノズル１０から吹き出される。
って輸送され、炉頂部に設置されｌこりイクロンバーナ
２の燃料ノズル１０から吹き出される。
他方、バーナのエアノズル８からは炉壁内部を通過して
温められた燃焼用空気が燃１：！１の内側から旋回力を
受（プて吹き出される。あらかじめ図示しない補助ノズ
ルから１ｎ出覆る補助燃料を燃焼さＥ！でｔｆ、温され
ていた炉本体１内に吹き出された固体燃わ１は、燃焼用
空気の自由うず部分にＪ３いて剪Ｉｌｉ力を伴う旋回力
を受けて燃焼用空気と速やかに混合し、細かな乾燥下水
汚泥を開時に燃焼さμる。また、空間燃焼し切れない粗
粒下水汚泥４Ｊ旋回１する燃焼用空気により遠心力を受
（プて炉壁のスラグ膜に付着してから燃焼する。スラグ
膜上にイ・ｉ”＋’ｊ した乾燥下水汚泥は火炉内の高
負荷燃焼によっ−Ｃ灰となった後溶融し徐々に流れ落ち
る。このとさ、旋回火炎は円錐状に広がり、空間燃焼し
た後のノライアッシュ亡炉壁まで到達し切れなかった和
才（（燃１１が螺旋落下して行くが、炉本体１の出口が
絞−うれているため、圧力損失を起して速度を増す火炎
から離れて炉内のライニング壁１２ないし、炉出 −
１」７部分の溶融スラグ膜に捕獲される。上）本の溶融
灰は、炉底部の冷却水４！２３内に落下し固イヒづる。
温められた燃焼用空気が燃１：！１の内側から旋回力を
受（プて吹き出される。あらかじめ図示しない補助ノズ
ルから１ｎ出覆る補助燃料を燃焼さＥ！でｔｆ、温され
ていた炉本体１内に吹き出された固体燃わ１は、燃焼用
空気の自由うず部分にＪ３いて剪Ｉｌｉ力を伴う旋回力
を受けて燃焼用空気と速やかに混合し、細かな乾燥下水
汚泥を開時に燃焼さμる。また、空間燃焼し切れない粗
粒下水汚泥４Ｊ旋回１する燃焼用空気により遠心力を受
（プて炉壁のスラグ膜に付着してから燃焼する。スラグ
膜上にイ・ｉ”＋’ｊ した乾燥下水汚泥は火炉内の高
負荷燃焼によっ−Ｃ灰となった後溶融し徐々に流れ落ち
る。このとさ、旋回火炎は円錐状に広がり、空間燃焼し
た後のノライアッシュ亡炉壁まで到達し切れなかった和
才（（燃１１が螺旋落下して行くが、炉本体１の出口が
絞−うれているため、圧力損失を起して速度を増す火炎
から離れて炉内のライニング壁１２ないし、炉出 −
１」７部分の溶融スラグ膜に捕獲される。上）本の溶融
灰は、炉底部の冷却水４！２３内に落下し固イヒづる。
この 助燃焼炉における燃焼は、理論空気量の７０〜９
０％で部分燃焼させて窒素酸化物（ＮＯｘ）の発」を抑
える。そして、未燃分は二次燃焼炉２４で完全燃焼させ
る。尚、灰ガスの顕熱は流動層１９（こ送り込まれる加
熱蒸気を加熱り−る加熱器２５の熱源として利用し、熱
エネルギを回収力る。
０％で部分燃焼させて窒素酸化物（ＮＯｘ）の発」を抑
える。そして、未燃分は二次燃焼炉２４で完全燃焼させ
る。尚、灰ガスの顕熱は流動層１９（こ送り込まれる加
熱蒸気を加熱り−る加熱器２５の熱源として利用し、熱
エネルギを回収力る。
尚、上記実施例によ夕いては、乾燥下水汚泥を燃料とし
てものを挙げたが、灰分を多く含むその他の固体可燃物
例えば微粉炭を燃わ１どづ゛る燃焼システムに利用する
ことができることは言うまでもない。この場合、微粉炭
は燃焼し難いので燃焼用空気に酸素を富化しｌζものを
用いたり、かなり高温（２００℃程度」ス上）に予熱さ
れた燃焼用空気を使用する。
てものを挙げたが、灰分を多く含むその他の固体可燃物
例えば微粉炭を燃わ１どづ゛る燃焼システムに利用する
ことができることは言うまでもない。この場合、微粉炭
は燃焼し難いので燃焼用空気に酸素を富化しｌζものを
用いたり、かなり高温（２００℃程度」ス上）に予熱さ
れた燃焼用空気を使用する。
以上の説明より明らかなように、本発明は、炉本体の出
口を絞り、その出口口径ｄと炉本体内径りとの比ｄ、／
［）を０．２〜０．５の範囲に採るようにしたので、従
来にあっては火炎と共に炉外へ流出していたアッシュを
大ぎな圧ツノ」ｎ失を招くことなく炉本体部で捕集する
ことができる。したがって、このスラグタップ式すイク
ロク燃焼炉によれは８５％以上の高率で灰分を捕集する
ことができる。
口を絞り、その出口口径ｄと炉本体内径りとの比ｄ、／
［）を０．２〜０．５の範囲に採るようにしたので、従
来にあっては火炎と共に炉外へ流出していたアッシュを
大ぎな圧ツノ」ｎ失を招くことなく炉本体部で捕集する
ことができる。したがって、このスラグタップ式すイク
ロク燃焼炉によれは８５％以上の高率で灰分を捕集する
ことができる。
第１図は本発明に係るスラグタップ式す−イタ（］ン燃
焼炉の一実施例を示す中央断面図、第２図はｄ／Ｄと圧
力損失及び灰の捕集率との関係を示（１グラフ、第３図
は本発明の燃焼炉を利用した下水汚泥焼却システムの概
略説明図である。 １・・・炉本体、 ７・・・炉の出口、Ｄ・・
・炉本体の内径、 ｄ・・・炉出口口径。 特許出願人 日本ファーネスＴ業株式会社第１図 第２図 第３図
焼炉の一実施例を示す中央断面図、第２図はｄ／Ｄと圧
力損失及び灰の捕集率との関係を示（１グラフ、第３図
は本発明の燃焼炉を利用した下水汚泥焼却システムの概
略説明図である。 １・・・炉本体、 ７・・・炉の出口、Ｄ・・
・炉本体の内径、 ｄ・・・炉出口口径。 特許出願人 日本ファーネスＴ業株式会社第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- 燃焼用空気の旋回流に固体燃料を乗Ｖて粗粒と微粒に分
離し、微粒固体燃料を空間燃焼させる一方相粒固体燃料
を炉本体の内壁面に向けて吹ぎ飛ばづ旋回火炎を形成す
るサイクロンバーナーと、溶融スラグ１１つ）を形成し
粗粒燃料を捕獲して燃焼させる炉本体とから成るスラグ
タップ式サイクロン燃焼炉において、前記炉本体の出口
を絞り、その出Ｌ１０径ｄど炉本体内径りとの比（１／
Ｄを０．２〜０．５の範囲に採ることを特徴とジるスラ
グタップ式サイクロン燃焼炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7927783A JPS59205508A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7927783A JPS59205508A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59205508A true JPS59205508A (ja) | 1984-11-21 |
Family
ID=13685368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7927783A Pending JPS59205508A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59205508A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6433415A (en) * | 1987-07-27 | 1989-02-03 | Kobe Steel Ltd | Disposal method for disposal waste and disposer for ash of incinerated disposal waste |
| JPS6433412A (en) * | 1987-07-27 | 1989-02-03 | Kobe Steel Ltd | Processing method for combustion of low quality fuel or the like |
| JPH01129544U (ja) * | 1988-02-26 | 1989-09-04 | ||
| JPH02192505A (ja) * | 1989-01-20 | 1990-07-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 粉状廃棄物溶融炉 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5496835A (en) * | 1977-09-27 | 1979-07-31 | Trw Inc | Combustion method of carbonaceous fuel and its combustion apparatus and dressed ore treating method that use said apparatus |
-
1983
- 1983-05-09 JP JP7927783A patent/JPS59205508A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5496835A (en) * | 1977-09-27 | 1979-07-31 | Trw Inc | Combustion method of carbonaceous fuel and its combustion apparatus and dressed ore treating method that use said apparatus |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6433415A (en) * | 1987-07-27 | 1989-02-03 | Kobe Steel Ltd | Disposal method for disposal waste and disposer for ash of incinerated disposal waste |
| JPS6433412A (en) * | 1987-07-27 | 1989-02-03 | Kobe Steel Ltd | Processing method for combustion of low quality fuel or the like |
| JPH0366565B2 (ja) * | 1987-07-27 | 1991-10-17 | Kobe Steel Ltd | |
| JPH01129544U (ja) * | 1988-02-26 | 1989-09-04 | ||
| JPH02192505A (ja) * | 1989-01-20 | 1990-07-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 粉状廃棄物溶融炉 |
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