JPS591656A - 高度の力学的性質を有する棒鋼及び鋼管並びにその製造方法 - Google Patents
高度の力学的性質を有する棒鋼及び鋼管並びにその製造方法Info
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- JPS591656A JPS591656A JP58070866A JP7086683A JPS591656A JP S591656 A JPS591656 A JP S591656A JP 58070866 A JP58070866 A JP 58070866A JP 7086683 A JP7086683 A JP 7086683A JP S591656 A JPS591656 A JP S591656A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、弱く合金され、熱間加工したままの′状態で
高ｔＷの力学的性質を示し、弾性限界、破断′荷１、お
よび弾性エネルギーが特に大きい棒鋼および鋼′ｄの新
しい製造法に係る。この方法によれば、鋼から高度の力
学的性質を有する棒鋼あるいは鋼ｑへの加工費が著しく
軽減できる。
高ｔＷの力学的性質を示し、弾性限界、破断′荷１、お
よび弾性エネルギーが特に大きい棒鋼および鋼′ｄの新
しい製造法に係る。この方法によれば、鋼から高度の力
学的性質を有する棒鋼あるいは鋼ｑへの加工費が著しく
軽減できる。
本発明はまた、熱間圧延されたままの状態で、定められ
た変動幅内での一定の組成と、ベイナイト優越（ｐｒｅ
ｄｏｍｉｎａｎｃｅ ｂａｉｎｉｔｉｑｕｅ）構造とを
有するために高度の力学的性質を示す８鋼および鋼管に
も係る。
た変動幅内での一定の組成と、ベイナイト優越（ｐｒｅ
ｄｏｍｉｎａｎｃｅ ｂａｉｎｉｔｉｑｕｅ）構造とを
有するために高度の力学的性質を示す８鋼および鋼管に
も係る。
より具体的にいえば、本発明は少なくとも、アメリカ石
油研究所（１’Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｐ＠ｔｒｏｌｅｕｍ
Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ）で規定されたグレードＮ８０ （
ｇｒａｄｅＮ８０）の力学的性質を有し、しかも慣用方
法よりもはるかに経済的な精練および加工方法によって
碍られる棒鋼または鋼管に係る。
油研究所（１’Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｐ＠ｔｒｏｌｅｕｍ
Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ）で規定されたグレードＮ８０ （
ｇｒａｄｅＮ８０）の力学的性質を有し、しかも慣用方
法よりもはるかに経済的な精練および加工方法によって
碍られる棒鋼または鋼管に係る。
アメリカ石油研究所のグレードＮ８０に対応する力学的
性質を示す棒鋼または＠管の従来の製造方法は、規格Ａ
ＦＮＯＲ４０ＭＤ７による鋼のような、弱く合金されｆ
ｔ、聾（を精練する事にある。この暢Ｙ１は全量基準の
パーセンテージとして、炭素（Ｃ） ０．２５乃至Ｏ，
ＳＯ；マンガン（Ｍｎ） １．２０乃芋１．７０；モリ
ブデン（Ｍｏ） ０．２０および通常の不純物を含む。
性質を示す棒鋼または＠管の従来の製造方法は、規格Ａ
ＦＮＯＲ４０ＭＤ７による鋼のような、弱く合金されｆ
ｔ、聾（を精練する事にある。この暢Ｙ１は全量基準の
パーセンテージとして、炭素（Ｃ） ０．２５乃至Ｏ，
ＳＯ；マンガン（Ｍｎ） １．２０乃芋１．７０；モリ
ブデン（Ｍｏ） ０．２０および通常の不純物を含む。
連続鋳造による鋳塊または棒鋼の鋳造後に、この鋼は熱
間圧延によって、たとえば直径１００乃至２００龍の丸
棒鋼のような、望ましい断面を有する棒鋼へ加工される
。熱間圧延したままの状態では、これらの棒鋼は、ＫＣ
Ｕ試験試験片側定では、一般におよそ７５０ ＭＰａの
弾性限界を有するが、弾性エネルギーは低く、その値は
３０ジユール乙イよりも低い。
間圧延によって、たとえば直径１００乃至２００龍の丸
棒鋼のような、望ましい断面を有する棒鋼へ加工される
。熱間圧延したままの状態では、これらの棒鋼は、ＫＣ
Ｕ試験試験片側定では、一般におよそ７５０ ＭＰａの
弾性限界を有するが、弾性エネルギーは低く、その値は
３０ジユール乙イよりも低い。
そこでそれらに望ましい力学的性質を与えるため、約８
７５’０のオーステナイト化焼な１しを行い、続いて室
温に近い温度での冷却を行い、それから約６００ ’０
から６５０℃での焼戻しを含む熱処理を施す。
７５’０のオーステナイト化焼な１しを行い、続いて室
温に近い温度での冷却を行い、それから約６００ ’０
から６５０℃での焼戻しを含む熱処理を施す。
このようにして得ら′ｉ″した棒鋼は、前記グレードＮ
８０に合致する力学的性成を示す。すなわち、破断荷ｉ
ｉ Ｒ） ７００ ＭＰａ弾性限界 ］
ｌ；）５５０ＭＰａ弾性エネルキー ＫＣＵ ）
８０ Ｊ ／ ｏｔＦこの圧延後の熱処理操作は、時間
がかかり、取り扱いと制御の費用も、熱エネルギーの費
用も高くつき、その上このような処理を行い得る大きな
設備が必要である。
８０に合致する力学的性成を示す。すなわち、破断荷ｉ
ｉ Ｒ） ７００ ＭＰａ弾性限界 ］
ｌ；）５５０ＭＰａ弾性エネルキー ＫＣＵ ）
８０ Ｊ ／ ｏｔＦこの圧延後の熱処理操作は、時間
がかかり、取り扱いと制御の費用も、熱エネルギーの費
用も高くつき、その上このような処理を行い得る大きな
設備が必要である。
熱間圧延したままの状態で、利用者に要求される力学的
性質を有する棒鋼を得る事を目的として、特定の組成の
鋼の精練と加工の方法の開発の可能性が探求されてきた
。また、これらの棒鋼から、熱間せん孔により、次にチ
ャック上での熱間圧延により、熱間圧延したままの状態
でこれらの棒鋼と同様な力学的性質を示す鋼・Ｕを製造
する研究も行われてきた。
性質を有する棒鋼を得る事を目的として、特定の組成の
鋼の精練と加工の方法の開発の可能性が探求されてきた
。また、これらの棒鋼から、熱間せん孔により、次にチ
ャック上での熱間圧延により、熱間圧延したままの状態
でこれらの棒鋼と同様な力学的性質を示す鋼・Ｕを製造
する研究も行われてきた。
特に、８０ Ｊ ％ｍを超える弾性エネルギーＫＣＵと
、５５０ＭＰａを超える弾性限界Ｅとを示す棒鋼あるい
は釦ｉ’ｉｆを、熱間圧延したままの状態で得る方法が
研究されてきた。
、５５０ＭＰａを超える弾性限界Ｅとを示す棒鋼あるい
は釦ｉ’ｉｆを、熱間圧延したままの状態で得る方法が
研究されてきた。
本発明によれば、全量基準の／母−センテージとして次
のような組成を示す鋼を精、紳する事が行われる：Ｃ（
炭素）０．０６０乃至０．１２０好ましくはｏ、ｏｓｏ
乃至０．１１０；珪素（Ｓｔ） ０．３０乃芋０．７０
；マンガン（Ｍｎ） １．３０乃至２．００好ましくは
１．５０乃至１．８０；ニオブ（Ｎｂ） ０．０５０乃
至０．１２０ ；硼素（Ｂ） ０．００２５乃至０．
００６０；アルミニウム（Ａｊ）０．０４０乃至ｏ、０
８０；４素（Ｎ） ＜ ０．０１０ ；残部は鉄（Ｆａ
）および通常の不純物。たいていくず鉄から精練される
この鋼は、ニラクル（Ｎｉ） 、クローム（Ｃｒ） 、
ｔＦｌ（Ｃｕ）およびモリプデｙ（Ｍｏ）などかなり
多くの金、′、４製不純物を含み得るが、金１４不純物
の総量はおよそ１％を超えるべきでない。場合によって
ｅま０．１２％までのパナノウム（Ｖ）の付加（添加）
も行われ得る。また、機械加工性を改善するため、およ
そ０．０４０乃芋０．０７０％までの璧の硫黄（Ｓ）が
付加し得る。この付加と共に、カルシウム（Ｃａ）およ
び／またはマグネシウム（Ｍｇ）のようなアルカリ土類
金属、および／または希土類金属の非常に少量を、力学
的性質の等方性を改善するため付加する事もできる。
のような組成を示す鋼を精、紳する事が行われる：Ｃ（
炭素）０．０６０乃至０．１２０好ましくはｏ、ｏｓｏ
乃至０．１１０；珪素（Ｓｔ） ０．３０乃芋０．７０
；マンガン（Ｍｎ） １．３０乃至２．００好ましくは
１．５０乃至１．８０；ニオブ（Ｎｂ） ０．０５０乃
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００６０；アルミニウム（Ａｊ）０．０４０乃至ｏ、０
８０；４素（Ｎ） ＜ ０．０１０ ；残部は鉄（Ｆａ
）および通常の不純物。たいていくず鉄から精練される
この鋼は、ニラクル（Ｎｉ） 、クローム（Ｃｒ） 、
ｔＦｌ（Ｃｕ）およびモリプデｙ（Ｍｏ）などかなり
多くの金、′、４製不純物を含み得るが、金１４不純物
の総量はおよそ１％を超えるべきでない。場合によって
ｅま０．１２％までのパナノウム（Ｖ）の付加（添加）
も行われ得る。また、機械加工性を改善するため、およ
そ０．０４０乃芋０．０７０％までの璧の硫黄（Ｓ）が
付加し得る。この付加と共に、カルシウム（Ｃａ）およ
び／またはマグネシウム（Ｍｇ）のようなアルカリ土類
金属、および／または希土類金属の非常に少量を、力学
的性質の等方性を改善するため付加する事もできる。
鋳塊あるいは連続鋳造による棒鋼−＼の鋳造後、鋼は制
御された榮件の下で加工される。鋳塊の、分塊ロールへ
の荒引きは、約１２００°Ｃから１０５０℃のｉｌｌ、
ｆで、伝統的方法で行われる。このようにして得られた
棒鋼、あるいは連続鋳造された棒鋼は、円形であるかな
いかにかかわらず望ましい断面を有した棒鋼を得るまで
、一度の加熱によって１０００℃と７００°０との間の
温度での制御された圧延を施される。鋼管の圧延の場合
には、熱間圧延されたままの棒鋼は熱間せん孔によって
せん孔され、次に、得られた管の粗製品は、望みの寸法
までチャック上で熱間圧延される。鋼管に関してと同様
棒鋼に関しても、ニオブ（Ｎｂ）の析出完了を可能なら
しめ、その主要な利益が弾性限界を高める事であるよう
な焼戻しを行う事が有利である場合もあり得る。この焼
戻しは好ましくは５５０°Ｃと７００℃との間の温度で
行われる。
御された榮件の下で加工される。鋳塊の、分塊ロールへ
の荒引きは、約１２００°Ｃから１０５０℃のｉｌｌ、
ｆで、伝統的方法で行われる。このようにして得られた
棒鋼、あるいは連続鋳造された棒鋼は、円形であるかな
いかにかかわらず望ましい断面を有した棒鋼を得るまで
、一度の加熱によって１０００℃と７００°０との間の
温度での制御された圧延を施される。鋼管の圧延の場合
には、熱間圧延されたままの棒鋼は熱間せん孔によって
せん孔され、次に、得られた管の粗製品は、望みの寸法
までチャック上で熱間圧延される。鋼管に関してと同様
棒鋼に関しても、ニオブ（Ｎｂ）の析出完了を可能なら
しめ、その主要な利益が弾性限界を高める事であるよう
な焼戻しを行う事が有利である場合もあり得る。この焼
戻しは好ましくは５５０°Ｃと７００℃との間の温度で
行われる。
本発明方法によって得られた生成物の高度の力学的性′
ぽは主に、定められた温度の範囲内で、またはっきり決
められた鍛圧比で、より高度に定められた組成範囲内に
その組成があるような鋼に行われた熱間圧延操作の作用
により得られたものと思われる。さらに、はっきり決め
られたマンガン含量と、臨界比におけるニオブ、硼素お
よびアルミニウムの付加と、低い炭素含量とは本発明の
必須条件であって、これによつ、で、全く独自の力学的
性質を得るために従来必要であると考えられていた面倒
な伝統的処理が、本発明では省略できるのであると考え
られる。
ぽは主に、定められた温度の範囲内で、またはっきり決
められた鍛圧比で、より高度に定められた組成範囲内に
その組成があるような鋼に行われた熱間圧延操作の作用
により得られたものと思われる。さらに、はっきり決め
られたマンガン含量と、臨界比におけるニオブ、硼素お
よびアルミニウムの付加と、低い炭素含量とは本発明の
必須条件であって、これによつ、で、全く独自の力学的
性質を得るために従来必要であると考えられていた面倒
な伝統的処理が、本発明では省略できるのであると考え
られる。
以下の非制限的な実施例により、本発明を一層具体的に
説明する。
説明する。
実施例 １
全量基阜の・や−センテーノとして、炭素（Ｃ）０．０
８５；珪素（Ｓｉ） ０−４５２ ； マンガン（Ｍｎ
）１．５２０；ニオブ（Ｎｂ） ０．０６０ ；アルミ
ニウム（Ａｌ） ０．０７１；硼素（Ｂ） ０．００４
９ ；窒素（Ｎ） ０．００７ ；ニラクル（Ｎｌ）
０．Ｉ３６ ；クローム（Ｃｒ） ０．１６７ ；１ｉ
ｉｌ （Ｃｕ）０．２２８ ； 硫黄（Ｓ） ０．０２
８ ； 燐（Ｐ） ０．０１７ ラミ有し；残部は鉄お
よび通常の不純物である鋼を精練する。
８５；珪素（Ｓｉ） ０−４５２ ； マンガン（Ｍｎ
）１．５２０；ニオブ（Ｎｂ） ０．０６０ ；アルミ
ニウム（Ａｌ） ０．０７１；硼素（Ｂ） ０．００４
９ ；窒素（Ｎ） ０．００７ ；ニラクル（Ｎｌ）
０．Ｉ３６ ；クローム（Ｃｒ） ０．１６７ ；１ｉ
ｉｌ （Ｃｕ）０．２２８ ； 硫黄（Ｓ） ０．０２
８ ； 燐（Ｐ） ０．０１７ ラミ有し；残部は鉄お
よび通常の不純物である鋼を精練する。
この＠は５．８トンの鋳塊へと鋳造される。これらの鋳
塊は１２３０℃で予熱処理され、次に１２００゛Ｃと１
０５０°Ｃの間の温度で、分塊ロールによって１８２Ｘ
１８２ｉｍの棒鋼に荒引きされ、次に直径１４０闘の丸
棒鋼へと連続的に圧延される。圧延機の入り口の温度は
約９５０℃、圧延機の最後のスタンドの出口の温度は約
７１０°Ｃである。これらの、熱圧延したままの棒鋼か
ら、引張り試験のための直径１０朋の試験片と、縦方向
のＫＣＵ型の弾性エネルギーの測定のための試験片とを
採取する。これらの採取は表面から２５ ｍｍ （（ｆ
ｉ径（φ）１０ｍｍ試験片の軸はこの表面の下２５朋に
位置している）で行われる。
塊は１２３０℃で予熱処理され、次に１２００゛Ｃと１
０５０°Ｃの間の温度で、分塊ロールによって１８２Ｘ
１８２ｉｍの棒鋼に荒引きされ、次に直径１４０闘の丸
棒鋼へと連続的に圧延される。圧延機の入り口の温度は
約９５０℃、圧延機の最後のスタンドの出口の温度は約
７１０°Ｃである。これらの、熱圧延したままの棒鋼か
ら、引張り試験のための直径１０朋の試験片と、縦方向
のＫＣＵ型の弾性エネルギーの測定のための試験片とを
採取する。これらの採取は表面から２５ ｍｍ （（ｆ
ｉ径（φ）１０ｍｍ試験片の軸はこの表面の下２５朋に
位置している）で行われる。
次の表は得られた試料の力学的性質を示す。
弾性限界は５５０ ＭＰａを超え、弾性エネルギーは８
０ Ｊ／ｃｌを超える事が−わかる。他方では、マイク
ログラフテストにより、棒鋼の組成がすべての点で均質
であり、ペイナイ＋−Ｕ越である事を示している０本発
明方法を、円形以外の断面を有する。
０ Ｊ／ｃｌを超える事が−わかる。他方では、マイク
ログラフテストにより、棒鋼の組成がすべての点で均質
であり、ペイナイ＋−Ｕ越である事を示している０本発
明方法を、円形以外の断面を有する。
正方形または長方形または任意の断面の棒鋼の製造に適
用する事も可能である。あらゆる場合において、これら
のｔ＋鋼を得るための圧延操作は７００°Ｃと１０００
℃の間の温度で行われなければならず、鍛圧比は好まし
くは、中間的な再加熱なしに少なくとも５０チである。
用する事も可能である。あらゆる場合において、これら
のｔ＋鋼を得るための圧延操作は７００°Ｃと１０００
℃の間の温度で行われなければならず、鍛圧比は好まし
くは、中間的な再加熱なしに少なくとも５０チである。
先に述べたように、熱間圧延し′ｆＪ：、ｔｔの棒鋼の
弾性限界を、好ましくは５５０°０と７００°０の間の
渦ｊ租での焼戻しをそれらに施す事によってさらに増大
させる事が可能である。
弾性限界を、好ましくは５５０°０と７００°０の間の
渦ｊ租での焼戻しをそれらに施す事によってさらに増大
させる事が可能である。
実施例 ２
本実施例によって、極微挺のＣａと附加と共にＳを附加
することにより機械加工性が向上する点を明らかにする
。
することにより機械加工性が向上する点を明らかにする
。
実施例１で得られた鋳造棒鋼（Ａ）の機械加工性と、以
下の組成（重量％）を有する鋳造＋＃鋼（Ｂ）の機械加
工性とを、規格ＮＦ Ａ ０３−６５５による長期旋盤
加工試験によって比較した。
下の組成（重量％）を有する鋳造＋＃鋼（Ｂ）の機械加
工性とを、規格ＮＦ Ａ ０３−６５５による長期旋盤
加工試験によって比較した。
組成： ＣＯ，０９２； Ｓｌ Ｏ，５１０；Ｍ
ｎ １．６３０； Ｎｂ Ｏ，０６５；Ａｔ
Ｏ，０６８； Ｂ Ｏ，０４７；Ｎ Ｏ，
００６； Ｎｌ Ｏ，１２４；Ｃｒ Ｏ，１
７５； Ｃｕ Ｏ，２１２；Ｓ Ｏ，０５５
； Ｐ Ｏ，０１８；Ｃａ Ｏ，００２０；
残部Ｆｅ及び通常の不純物。
ｎ １．６３０； Ｎｂ Ｏ，０６５；Ａｔ
Ｏ，０６８； Ｂ Ｏ，０４７；Ｎ Ｏ，
００６； Ｎｌ Ｏ，１２４；Ｃｒ Ｏ，１
７５； Ｃｕ Ｏ，２１２；Ｓ Ｏ，０５５
； Ｐ Ｏ，０１８；Ｃａ Ｏ，００２０；
残部Ｆｅ及び通常の不純物。
鋳造鋼（Ｂ）を鋳造鋼（Ａ）と同様に直径１４０１１Ｎ
の丸棒（Ｂ）に加工した。丸棒（Ｂ）の機械的特性は次
のとおりである。
の丸棒（Ｂ）に加工した。丸棒（Ｂ）の機械的特性は次
のとおりである。
Ｅ＝６１０ＭＰａ ； Ｒ＝６８５ＭＰａ ；Ａ％＝２
２；Ｚ％＝５１ ； ＫＣＵ＝８５ Ｊ／ａｌ１０旋盤
試験は、規格ＮＦＡＯ３−６５５に従って、長さ約６０
０朋の表面処理した試料押に対して、各操作後生なくと
も５分間中断しながら以下の切断条件で連続的に処理し
た。
２；Ｚ％＝５１ ； ＫＣＵ＝８５ Ｊ／ａｌ１０旋盤
試験は、規格ＮＦＡＯ３−６５５に従って、長さ約６０
０朋の表面処理した試料押に対して、各操作後生なくと
も５分間中断しながら以下の切断条件で連続的に処理し
た。
切断条件−
送り ０．２５朋／回
処理の深さ １．５朋
処理用薄ＩＮ （ｐｌａｑｕｅｔｔｅ） ”、 ＩＳＯ
の各称による炭化物５ＮＴＪＮ １２−０４−０８．Ｉ
ＳＯの炭化物分類によるタイプＰ２０の炭化物。
の各称による炭化物５ＮＴＪＮ １２−０４−０８．Ｉ
ＳＯの炭化物分類によるタイプＰ２０の炭化物。
試験で試料棒（Ａ）及び（Ｂ）上に保持された工具の磨
耗基準はＶ であった。即ち、３０分間Ｂ ５０−
０．５ に０．３脂の抜は勾配を工具にもたらす切断速９であっ
た。
耗基準はＶ であった。即ち、３０分間Ｂ ５０−
０．５ に０．３脂の抜は勾配を工具にもたらす切断速９であっ
た。
旋盤試験による鋼（Ａ）に対する鋼（Ｂ）の機械加工性
イ／デノクスー規格ＮＦＡ ０３−６５５によるＵＶ（
ｔ）−は１２５チであった。
イ／デノクスー規格ＮＦＡ ０３−６５５によるＵＶ（
ｔ）−は１２５チであった。
この実施例は、 ０．０４０乃至０．０７０％のＳの附
加とそれと同時に極微：はのＣａの附加した場合の効果
を示している。このようなＳの添加により、アルカリ土
類金属又は希土類金属を極微給添加しない場合でも、機
械加工性が顕著に改善される。
加とそれと同時に極微：はのＣａの附加した場合の効果
を示している。このようなＳの添加により、アルカリ土
類金属又は希土類金属を極微給添加しない場合でも、機
械加工性が顕著に改善される。
出願人 ユ５ノンヌ・了シエ
代理人弁理士川 口 義
第１頁の続き
０発 明 者 アラン・ヴイカエル
フランス国１３２９０サン・ミト
ルーレーランバール・プルヴア
ール・フオンテーヌ・ドユ・ル
１８
Claims (9)
- （１）熱間圧延したままの状態で、微細ベイナイト優越
構造と、５５０ＭＰａを超える弾性限界及び８０Ｊ／ｄ
を超える弾性エネルギーを示す棒鋼及び鋼肯の製造方法
において、重置チで、炭素（Ｃ）０．０６０乃全０．１
２０；珪素（Ｓｔ） ０．３０乃至ρ、７０ ；マンガ
ン（Ｍｎ） １．３０乃至２．００；＝オプ（Ｎｂ）
０．０５（１乃至ｏ、１２０；硼素（Ｂ） ０．００２
５乃芋０．００６０；アルミニウム（ＡＩ） ０．０４
０乃至ｏ、ｏｓｏを含有し、窒素（Ｎ） ＜ ０．０１
０ ； ハナゾウｂ （ｖ） ＜ ０．１２０であり、
ｉＭ常の不純物としてニラクル（Ｎｌ） 、クロム（Ｃ
ｒ）、銅（Ｃｕ） 、モリブデン（Ｍｏ）のような金属
不純物の総酸が１．０％を超えず、残部が鉄である鋼の
精練と、１０００℃と７００°０との間の温度での一回
の加熱で、初期断面の少なくとも５０チの減少率を示す
制御された最終圧延を伴う、棒鋼の形態への熱間加工と
の段階を含むことを特徴とする棒釦ｉ及び鋼Ｕの製造方
法。 - （２）鋼が、重量％で炭素（Ｃ）０．０８０乃芋０１１
０とマンガン（Ｍｎ） １．５０乃至１．８０を含むこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 - （３）鋼が、重Ｊ＆％でバナジウム（Ｖ） ０．０６０
乃至０．１２０を含んでいることを特徴とする特許請求
の範囲第１項又は第２項に記載の方法。 - （４）鋼が、重量％で硫黄（Ｓ） ０．０４０乃至０．
０７０を更に含んでいることを特徴とする特許請求の範
囲第１項乃芋第３項のいずれかに記載の方法。 - （５）鋼が、重量％で硫黄（Ｓ）０．０４０乃至０．０
７０と、アルカリ土類金属及び希土類金属から成るグル
ープの中から選択された少なくとも一種の金属を更に含
んでいることを特徴とする特ｆＦ請求の範囲第１項乃至
第３項のいずれかに記載の方法。 - （６）熱間圧延によって得られた棒鋼が次に熱間せん孔
され、さらに管状のチャック上で熱間圧延されることｒ
特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第５項のいずれか
に記載の方法。 - （７）熱間圧延された棒鋼又は悄ば刀・、５５０°０か
ら７００℃に含まれる温度で焼戻しされることを特徴と
する特許請求の範囲第１項乃至第６項のいずれかに記載
の方法。 - （８）熱間圧延したままの状態で、細粒状のベイナイト
優越構造と、表面より２５闘下において、５５０ ＭＰ
ａを超える弾性限界と、８０ Ｊ ／ｃｒｄを超える弾
性エネルギーとを有し、重量係で、炭素（Ｃ）０．０６
０乃至０．１２０；珪素（Ｓｌ） ０．３０乃至０．７
０：マンがン（Ｍｎ） １．３０乃至２．００；＝オプ
（Ｎｂ）０．０５０乃至０．１２０；アルミニウム（Ａ
Ｉ） ０．０４０乃至０．０８０；硼素（Ｂ）０．００
２５乃至０．００６０を含有し、メ素（Ｎ） （０，０
１０； ハナノウム（ｖ） ＜ ０．１２０であり、直
営の不純物としての二ンクル（Ｎｌ）、クローム（Ｃｒ
）、銅（’Ｃｕ）、モリブデン（Ｍｏ）のような金属不
純物の総量が１．０％を超えず、残部（・ま鉄である棒
鋼又は鋼管。 - （９）重量％で、炭素（ｃ） ｏ、ｏｓｏ乃至０゜１１
０及びマンガン（Ｍｎ） １．５０乃至１．８０を含ん
でいることを特徴とする特許請求の範囲第８項に記載の
棒鋼又は鋼管。 ｕＩ 重量％で、バナジウムｆｆ） ０．０６０乃孕
０．１２０を含んでいることを特徴とする％ＩＦ請求の
範囲第８項又は第９項に記載の棒鋼又は鋼管。 す■ 重斌チで硫黄（Ｓ）０．０４０乃キｏ、ｏ７ｏを
更に・含んでいることを特徴とする特許請求の範囲第８
項乃至第１０項のいずれかに記載の棒鋼又は鋼９０α→
重量％で硫黄（Ｓ）０．０４０乃芋０．０７０と、ア
ルカリ土類金属及び希土類金４から成るグループの中か
ら選択された少なくとも一種の金；属とを更に含んでい
ることを特徴とする特許請求の範囲第染Ｊ ８項乃至第１０項のいずれか記載の棒鋼又は鋼管。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8207281 | 1982-04-22 | ||
| FR8207281A FR2525503B1 (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS591656A true JPS591656A (ja) | 1984-01-07 |
Family
ID=9273468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58070866A Pending JPS591656A (ja) | 1982-04-22 | 1983-04-21 | 高度の力学的性質を有する棒鋼及び鋼管並びにその製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4474627A (ja) |
| EP (1) | EP0092629B1 (ja) |
| JP (1) | JPS591656A (ja) |
| AT (1) | ATE20479T1 (ja) |
| CA (1) | CA1198614A (ja) |
| DE (1) | DE3271793D1 (ja) |
| FR (1) | FR2525503B1 (ja) |
Families Citing this family (4)
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|---|---|---|---|---|
| DE3832014C2 (de) * | 1988-09-16 | 1994-11-24 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung hochfester nahtloser Stahlrohre |
| CA2135255C (en) * | 1994-05-26 | 2000-05-16 | William E. Heitmann | Cold deformable, high strength, hot rolled bar and method for producing same |
| FR2727981B1 (fr) * | 1994-12-13 | 1997-01-10 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece en acier de construction mecanique et piece ainsi fabriquee |
| JP5229823B2 (ja) * | 2009-09-25 | 2013-07-03 | 株式会社日本製鋼所 | 高強度高靭性鋳鋼材およびその製造方法 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| FR1515961A (fr) * | 1965-10-26 | 1968-03-08 | Fuji Iron & Steel Co Ltd | Procédés de fabrication d'acier à résistance élevée à l'effet d'entailles pour des structures soudées et nouveaux produits ainsi obtenus |
| US3830669A (en) * | 1972-06-13 | 1974-08-20 | Sumitomo Metal Ind | Process for manufacturing a cold-rolled high strength steel sheet |
| NL170159C (nl) * | 1973-06-04 | 1982-10-01 | Estel Hoogovens Bv | Werkwijze voor het vervaardigen van lasbaar staafmateriaal uit laag koolstofstaal door gecontroleerde koeling. |
| JPS5420931B2 (ja) * | 1973-09-10 | 1979-07-26 | ||
| SU522261A1 (ru) * | 1975-03-25 | 1976-07-25 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Низколегированна сталь |
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| JPS52152814A (en) * | 1976-06-14 | 1977-12-19 | Nippon Steel Corp | Thermo-mechanical treatment of seamless steel pipe |
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| JPS5397922A (en) * | 1977-02-08 | 1978-08-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of non-refined high tensile steel |
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| JPS54132421A (en) * | 1978-04-05 | 1979-10-15 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high toughness bainite high tensile steel plate with superior weldability |
| JPS55107726A (en) * | 1979-02-07 | 1980-08-19 | Nippon Steel Corp | Production of steel material of superior rupture characteristic |
| JPS5853708B2 (ja) * | 1979-03-15 | 1983-11-30 | 住友金属工業株式会社 | 衝合部靭性の優れた溶接鋼管 |
| JPS56166324A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Production of high-strength seamless steel pipe of good weldability for middle temperature region |
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| US4354882A (en) * | 1981-05-08 | 1982-10-19 | Lone Star Steel Company | High performance tubulars for critical oil country applications and process for their preparation |
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-
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- 1982-04-22 FR FR8207281A patent/FR2525503B1/fr not_active Expired
- 1982-11-15 DE DE8282420154T patent/DE3271793D1/de not_active Expired
- 1982-11-15 AT AT82420154T patent/ATE20479T1/de active
- 1982-11-15 EP EP82420154A patent/EP0092629B1/fr not_active Expired
- 1982-11-18 US US06/442,661 patent/US4474627A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-11-29 CA CA000416561A patent/CA1198614A/fr not_active Expired
-
1983
- 1983-04-21 JP JP58070866A patent/JPS591656A/ja active Pending
Also Published As
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|---|---|
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| US4474627A (en) | 1984-10-02 |
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