JPS59147738A - 引張強さ90Kg/mm↑2以上の高張力ボルト製造法 - Google Patents
引張強さ90Kg/mm↑2以上の高張力ボルト製造法Info
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- JPS59147738A JPS59147738A JP2154983A JP2154983A JPS59147738A JP S59147738 A JPS59147738 A JP S59147738A JP 2154983 A JP2154983 A JP 2154983A JP 2154983 A JP2154983 A JP 2154983A JP S59147738 A JPS59147738 A JP S59147738A
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- Japan
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- strength
- tensile strength
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- forming
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/44—Making machine elements bolts, studs, or the like
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明C↓、高張カボル1の製造法(/て係り特に引5
K[浦芒81] ’l!/、、I以−上の高張力ボルト
の製造法に関するものである。
K[浦芒81] ’l!/、、I以−上の高張力ボルト
の製造法に関するものである。
(frh米、1]産丁程てj、l造さハるポルトの大半
は、頭部ケ(■IMI鉋jへ、ネジ部を転造でυ2しさ
れる。、その中−こ、尚張力ボルトはこれらの成形1麦
に焼入・焼戻で強度ケ出すのが一10的である6、また
焼入・焼戻で師度を出すものは素材の弥ルーも刀・な秒
置く、その−ま−f iター・つと加−■一時に工具を
損傷したり、素材が香りれたりすることがあるため、球
斗尺1じ規ン屯などの処理によって軟化と延性向+2−
,5せて用いることが多い。
は、頭部ケ(■IMI鉋jへ、ネジ部を転造でυ2しさ
れる。、その中−こ、尚張力ボルトはこれらの成形1麦
に焼入・焼戻で強度ケ出すのが一10的である6、また
焼入・焼戻で師度を出すものは素材の弥ルーも刀・な秒
置く、その−ま−f iター・つと加−■一時に工具を
損傷したり、素材が香りれたりすることがあるため、球
斗尺1じ規ン屯などの処理によって軟化と延性向+2−
,5せて用いることが多い。
ところが、近年の著しいエネルギーの篩1騰により、熱
処理費がかさむようになってきた1、そこで新たに最終
製品としてのゲル1強度に近い強度を有する素材を用い
てs4ルト成形をすることによって、従来のホ゛ルト成
形前後の熱処理を省略しようという考えが提案され、高
張力を治しつつも、成形時に割第1ケ生じない体1拐が
1m1発された1、それは引張強さが55Aン2す、土
の比延利を2U係前後の減i+ri〕l1m 率を与える引抜加工を測して7り叫っホ゛ルト成形を行
ない、その後の201]〜600°Cの加熱て引張強さ
が70A”/2以にのゼルトビ作るのが主である3、m こりしだ力広を用い、るとさCJl、従来の力γ去に比
べ成3し時の1具負荷が増して、工具の〒期破壊ケ起こ
す恐れ/ン二ある。ことに過剰な岑゛形をリーズ−ムニ
リ、あるいは丁具準4..Nが不備てりゐと顕著に工具
寿命の低1をきたすことがあえ)。、従って、成形には
従来より入念な配慮が枢・安−(゛あ4)、1 こりし
またことから、ホ゛ル日帽)ルーとし7では引張強さ下
限が70″\1.lのものが一つの限界となりつつある
。
処理費がかさむようになってきた1、そこで新たに最終
製品としてのゲル1強度に近い強度を有する素材を用い
てs4ルト成形をすることによって、従来のホ゛ルト成
形前後の熱処理を省略しようという考えが提案され、高
張力を治しつつも、成形時に割第1ケ生じない体1拐が
1m1発された1、それは引張強さが55Aン2す、土
の比延利を2U係前後の減i+ri〕l1m 率を与える引抜加工を測して7り叫っホ゛ルト成形を行
ない、その後の201]〜600°Cの加熱て引張強さ
が70A”/2以にのゼルトビ作るのが主である3、m こりしだ力広を用い、るとさCJl、従来の力γ去に比
べ成3し時の1具負荷が増して、工具の〒期破壊ケ起こ
す恐れ/ン二ある。ことに過剰な岑゛形をリーズ−ムニ
リ、あるいは丁具準4..Nが不備てりゐと顕著に工具
寿命の低1をきたすことがあえ)。、従って、成形には
従来より入念な配慮が枢・安−(゛あ4)、1 こりし
またことから、ホ゛ル日帽)ルーとし7では引張強さ下
限が70″\1.lのものが一つの限界となりつつある
。
本発明はこうした現状に鑑みなされたもので、引張強さ
が55乃至7o’/7tの鋼線に減面率60係m −以」−の引抜加工を施し、しかる後、剪断1頭部成形
、ネジ転造し、その彼の工程で少なくとも一度は650
°C以下の加熱を施すことを特徴とする引張強さ80や
2以上の高張力ボルト製造法である。
が55乃至7o’/7tの鋼線に減面率60係m −以」−の引抜加工を施し、しかる後、剪断1頭部成形
、ネジ転造し、その彼の工程で少なくとも一度は650
°C以下の加熱を施すことを特徴とする引張強さ80や
2以上の高張力ボルト製造法である。
Iルア五
以下に本発明を詳述する6、第1図(5)は従来のボル
ト製造工程であり、Sは圧延材であって、引抜1は焼鈍
2による軟化を促進するためのもので、その後再び引抜
6を行なう。次いでボルト成形4を行なって、焼入焼戻
5で強要ヲ出してメツキロ。
ト製造工程であり、Sは圧延材であって、引抜1は焼鈍
2による軟化を促進するためのもので、その後再び引抜
6を行なう。次いでボルト成形4を行なって、焼入焼戻
5で強要ヲ出してメツキロ。
ベーキング7を施す。[8)は最近開発された熱処理省
略型のボルトW造法で、このときの圧延材Sの引張りさ
σBは55 k’/、、、4以上で、引抜時の減面率r
が約2D%1ブルーイング8が200〜300℃、ベー
キング7が150〜250℃でボルトBの強度に7(,
1”/=以上とするのが実用化されてい罷 る。ポル)Hの強度’t81Jk′l//2以上とする
には(C)mm の工程をとることになるが、素材強度が高いためボルト
成形4が厳しいと工具寿命が低下し、成形できるボルト
の形状が限られてくる1、本発明はこの工程を[F]の
ように変換することによってボルト強度下限が80〜’
/mrAでも90””7dTlあるいは100 ”7;
;、1Mでも容易に製造することを可能としたものであ
る1、即ち(D)の圧延材Sの引張強さは55乃至70
/2としておき、引抜1で60チ以上の減面を施して十
分加工硬化式せ、y+?/しl□成形4を行なった後、
ブルーイング8でさらに強度同上をはかり、メッキする
場合は山の工程でメツキロとベーキング7を施す。メッ
キしない場合はd2のようにベーキングも不要である1
、これらいずれかの工程により、ボルトHの強度の下限
を80髪2以上とする。ところで、圧延材Sの引張強さ
韮 ケ55乃至76 ’11.1と制限するのは、70 ”
/、浦を超えるとボルト成形4での工具負荷が増しで工
具寿命の低下が起こり、全体としてのコストダウンのメ
リットがうすれるのと、55AZ、jを切った圧延材を
用いると引抜加工かや−や負担になることによる。一方
、ボルトの引張強さを8 U ″化4以上とならしめる
には、引抜減面率が従来の20係程度では不足であり3
0%以上必要となる。さらに、ブルーイング8′7x、
いしベーキング7で350 ’c以下の温度に限定する
のは、これを超えると軟化したり、酸化しすぎたりして
むしろ不利な方向に働くためである。
略型のボルトW造法で、このときの圧延材Sの引張りさ
σBは55 k’/、、、4以上で、引抜時の減面率r
が約2D%1ブルーイング8が200〜300℃、ベー
キング7が150〜250℃でボルトBの強度に7(,
1”/=以上とするのが実用化されてい罷 る。ポル)Hの強度’t81Jk′l//2以上とする
には(C)mm の工程をとることになるが、素材強度が高いためボルト
成形4が厳しいと工具寿命が低下し、成形できるボルト
の形状が限られてくる1、本発明はこの工程を[F]の
ように変換することによってボルト強度下限が80〜’
/mrAでも90””7dTlあるいは100 ”7;
;、1Mでも容易に製造することを可能としたものであ
る1、即ち(D)の圧延材Sの引張強さは55乃至70
/2としておき、引抜1で60チ以上の減面を施して十
分加工硬化式せ、y+?/しl□成形4を行なった後、
ブルーイング8でさらに強度同上をはかり、メッキする
場合は山の工程でメツキロとベーキング7を施す。メッ
キしない場合はd2のようにベーキングも不要である1
、これらいずれかの工程により、ボルトHの強度の下限
を80髪2以上とする。ところで、圧延材Sの引張強さ
韮 ケ55乃至76 ’11.1と制限するのは、70 ”
/、浦を超えるとボルト成形4での工具負荷が増しで工
具寿命の低下が起こり、全体としてのコストダウンのメ
リットがうすれるのと、55AZ、jを切った圧延材を
用いると引抜加工かや−や負担になることによる。一方
、ボルトの引張強さを8 U ″化4以上とならしめる
には、引抜減面率が従来の20係程度では不足であり3
0%以上必要となる。さらに、ブルーイング8′7x、
いしベーキング7で350 ’c以下の温度に限定する
のは、これを超えると軟化したり、酸化しすぎたりして
むしろ不利な方向に働くためである。
ボルト強度の下限をきらに80乃至90”Zaと上げて
行くには、引抜1の加工率【それぞれ50係、65係以
上とするのが望ましい。
行くには、引抜1の加工率【それぞれ50係、65係以
上とするのが望ましい。
この方法を用いると素材の強度が55乃至70〜/りと
低く抑えられているので、ボルト成形4のIj うち、頭部成形時の荷11が低く、用いる工具の寿命は
(Qの工材に比べて格段に長くすることができる3、こ
のことは、ボルト強度下1恨が8o 怜、zであろうが
、90冬′2あるいは100に′l/?ないしはそ)i
llll
mmれ以上であっても全く同和くである。、ただその
ときは引抜の加工率を高くする心安があるが、そのだめ
の工具償十昇は全体力・ら見て無視し得る程度である。
低く抑えられているので、ボルト成形4のIj うち、頭部成形時の荷11が低く、用いる工具の寿命は
(Qの工材に比べて格段に長くすることができる3、こ
のことは、ボルト強度下1恨が8o 怜、zであろうが
、90冬′2あるいは100に′l/?ないしはそ)i
llll
mmれ以上であっても全く同和くである。、ただその
ときは引抜の加工率を高くする心安があるが、そのだめ
の工具償十昇は全体力・ら見て無視し得る程度である。
なお、本発ゆ」により製造されるボルトは、とくに強度
の高い高張カゴルトでしばしば間迫となる遅れ破壊に対
する抵抗力が、従来の熱処理によって強度を出したボル
トより強くなるというち・1」点もある。
の高い高張カゴルトでしばしば間迫となる遅れ破壊に対
する抵抗力が、従来の熱処理によって強度を出したボル
トより強くなるというち・1」点もある。
次に実施例により本発明の効果をきらに具体的に述べる
。第1表のA鋼、B鋼は第1図の工程qつ)に、C@、
D鋼は工程(C)に供する材料である。第2表には、そ
れらの圧延材の径と引張強さ、引抜材の径と引張強さ、
そのときの引抜率とボルト成形時のネノ規格、工具破損
までに成形できたボルトの個数を一覧表に示した。引抜
材の引張強さは本発明法、従来法とも全て80”272
以上であり、WI 超硬工具によるアブセットボルトヲ成形後、ブルーイン
グで300°030分大気中加熱した後、本発明法の6
と4を除いて区気亜鉛メッキ・クロメ−1・処理し、大
気中で200°C4時間ベーキングを施した。こうして
製造されたボルトは全て80kW7.以上の強度を有し
、し力・もそれぞれの引抜後TL の強度全上回っていることがM dされている。
。第1表のA鋼、B鋼は第1図の工程qつ)に、C@、
D鋼は工程(C)に供する材料である。第2表には、そ
れらの圧延材の径と引張強さ、引抜材の径と引張強さ、
そのときの引抜率とボルト成形時のネノ規格、工具破損
までに成形できたボルトの個数を一覧表に示した。引抜
材の引張強さは本発明法、従来法とも全て80”272
以上であり、WI 超硬工具によるアブセットボルトヲ成形後、ブルーイン
グで300°030分大気中加熱した後、本発明法の6
と4を除いて区気亜鉛メッキ・クロメ−1・処理し、大
気中で200°C4時間ベーキングを施した。こうして
製造されたボルトは全て80kW7.以上の強度を有し
、し力・もそれぞれの引抜後TL の強度全上回っていることがM dされている。
第2表で顕著なことは、本発明法のほうがはるかに工具
寿命が長いことである。引+1: @の強度レベルが同
じ位のとき、本発明法の工具寿命は従来法の2倍以上で
あり、このことは本発明法6のように引抜材引張強さが
107にも−と非常に高い場合でもほぼ同様である。
寿命が長いことである。引+1: @の強度レベルが同
じ位のとき、本発明法の工具寿命は従来法の2倍以上で
あり、このことは本発明法6のように引抜材引張強さが
107にも−と非常に高い場合でもほぼ同様である。
次に−1−記本発明法乙のボルトと、従来のSCM43
5鋼材を1fJいてボルト成形後に焼入・焼戻によって
引張強さ105Kl’/2と(7たボ!シトとで遅れ′
mJ! 破壊感受性全比較したところ、pH2の塩酸中での片持
ち曲げ試験片(1辺10mの圧力形断面に深さ2筒、先
端R0,1mmの切欠伺)の遅れ破壊限界応力が前者で
i s o K9//I=後者で140 ”’Δノ(公
称応力)であった。
5鋼材を1fJいてボルト成形後に焼入・焼戻によって
引張強さ105Kl’/2と(7たボ!シトとで遅れ′
mJ! 破壊感受性全比較したところ、pH2の塩酸中での片持
ち曲げ試験片(1辺10mの圧力形断面に深さ2筒、先
端R0,1mmの切欠伺)の遅れ破壊限界応力が前者で
i s o K9//I=後者で140 ”’Δノ(公
称応力)であった。
本発明は以上の実施例に述べたように、引抜後の引張強
さが90 ’7.7以−十二や1003外4以上のもの
を用いてボルト強度規格が90または100(−のもの
を製造することに適するのみならず、さらに強度の高い
110 KfΔA甘たはぞれ以上のボルトに適用するの
も全く問題なく可能である。また第1表A、Bに示した
ような鋼に制限されるものてもなく、他の鋼種でも全く
同様に適用できるものである。1〜かも、ダイスh命延
長が実現できるため、ボルト製造コストの極めて大きな
部分を占めるダイス費の大幅節減が可1]目となるほか
、工具交換の回数が減って人員削減と生産性向−1−が
ほかれ、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
さが90 ’7.7以−十二や1003外4以上のもの
を用いてボルト強度規格が90または100(−のもの
を製造することに適するのみならず、さらに強度の高い
110 KfΔA甘たはぞれ以上のボルトに適用するの
も全く問題なく可能である。また第1表A、Bに示した
ような鋼に制限されるものてもなく、他の鋼種でも全く
同様に適用できるものである。1〜かも、ダイスh命延
長が実現できるため、ボルト製造コストの極めて大きな
部分を占めるダイス費の大幅節減が可1]目となるほか
、工具交換の回数が減って人員削減と生産性向−1−が
ほかれ、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
第1図1A)〜(D)i−nボルト製造工程の比較を示
すブrコック図である。 1.3 引抜、2・・・焼鈍、4−ポル1・成形、5焼
入、焼戻、6・メッキ、7・・・ベーキング、8ブルー
イング。 手続補正占0,1゜い 昭付lb8 t+6月2 日 特許庁長官 若杉和′(殿 1、事イ′1の表示 昭和58 年特許願第21549 弓2、発明の名
称 引張強へ80 Kp/mm’以−Lの高張カポ)シl−
製造法3、補正をする者
すブrコック図である。 1.3 引抜、2・・・焼鈍、4−ポル1・成形、5焼
入、焼戻、6・メッキ、7・・・ベーキング、8ブルー
イング。 手続補正占0,1゜い 昭付lb8 t+6月2 日 特許庁長官 若杉和′(殿 1、事イ′1の表示 昭和58 年特許願第21549 弓2、発明の名
称 引張強へ80 Kp/mm’以−Lの高張カポ)シl−
製造法3、補正をする者
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 引張強さが55乃至70Aル/2の鋼線に、減面串間 60%以上の引抜加]二を施17、しがる後、す・ノ断
1頭部成ル2.ネ・ノ転造し、その後の工程で少なくと
も一度は350 ’(C以下の加熱を施すこと孕屑−償
と1−る引張・:束さ80 ”’、、”7以−[の高張
カボルl−製這法61+m
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2154983A JPS59147738A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | 引張強さ90Kg/mm↑2以上の高張力ボルト製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2154983A JPS59147738A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | 引張強さ90Kg/mm↑2以上の高張力ボルト製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59147738A true JPS59147738A (ja) | 1984-08-24 |
JPH0233771B2 JPH0233771B2 (ja) | 1990-07-30 |
Family
ID=12058069
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2154983A Granted JPS59147738A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | 引張強さ90Kg/mm↑2以上の高張力ボルト製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59147738A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6487717A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Nippon Steel Corp | Production of high tensile bolt |
JPH02274810A (ja) * | 1989-04-17 | 1990-11-09 | Nippon Steel Corp | 高張力非調質ボルトの製造法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011195025A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Shiroki Corp | 棒の製造方法及びねじ棒 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57134515A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Kobe Steel Ltd | Production of high tension bolt |
JPS59107063A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-21 | Daido Steel Co Ltd | ボルト用線材の製造方法 |
-
1983
- 1983-02-14 JP JP2154983A patent/JPS59147738A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57134515A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Kobe Steel Ltd | Production of high tension bolt |
JPS59107063A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-21 | Daido Steel Co Ltd | ボルト用線材の製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6487717A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Nippon Steel Corp | Production of high tensile bolt |
JPH0530884B2 (ja) * | 1987-09-30 | 1993-05-11 | Nippon Steel Corp | |
JPH02274810A (ja) * | 1989-04-17 | 1990-11-09 | Nippon Steel Corp | 高張力非調質ボルトの製造法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0233771B2 (ja) | 1990-07-30 |
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