JPS59100217A - 著しく高い透磁率を有するセミプロセス電気鋼帯の製造方法 - Google Patents
著しく高い透磁率を有するセミプロセス電気鋼帯の製造方法Info
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- JPS59100217A JPS59100217A JP57209231A JP20923182A JPS59100217A JP S59100217 A JPS59100217 A JP S59100217A JP 57209231 A JP57209231 A JP 57209231A JP 20923182 A JP20923182 A JP 20923182A JP S59100217 A JPS59100217 A JP S59100217A
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- slab
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、需要家において焼鈍が施された後使用される
低鉄損とともに著しく高い透磁率を有するセミプロセス
電気鋼帯の製造方法に関するものである。
低鉄損とともに著しく高い透磁率を有するセミプロセス
電気鋼帯の製造方法に関するものである。
近年エネルギーコストの高騰に伴い種々の電気機器の高
効率かがさけばれており、機器の主材料である電気鋼帯
の電磁特性改善要求が強くなっている。
効率かがさけばれており、機器の主材料である電気鋼帯
の電磁特性改善要求が強くなっている。
電磁特性には大別して鉄損と透磁率があり、いずれも電
気機器の効率を左右する重要な要素である。一般的にセ
ミプロセス電気鋼帯は冷間圧延−焼鈍−スキンパスの工
程で製造され、素材成分、スキンパス圧下率のコントロ
ールにより所定の鉄損、透磁率を得ているが１．５Ｔに
おけるμで代表される透磁率の値は１５００〜５２００
程度と低く、その改善が望ましい。
気機器の効率を左右する重要な要素である。一般的にセ
ミプロセス電気鋼帯は冷間圧延−焼鈍−スキンパスの工
程で製造され、素材成分、スキンパス圧下率のコントロ
ールにより所定の鉄損、透磁率を得ているが１．５Ｔに
おけるμで代表される透磁率の値は１５００〜５２００
程度と低く、その改善が望ましい。
本発明は、従来のセミプロセス電気鋼帯の透磁率を改善
し、著しく高い透磁率を有するセミプロセス電気鋼帯の
製造方法を提供することを目的とするものであり、特許
請求の範囲記載の製造方法を提供することによって前記
目的を達成することかできる。すなわち本発明は、Ｃ０
．０２％以下、Ｓｉ０．６％以下、Ａｌ０．１５〜１．
０％、Ｓｂ０．■■■０．３％を含有する電気鋼帯用素
材スラブに熱間圧延を施した後に７０Ｏ℃以上乃至変態
点以下の温度範囲内において熱延板焼鈍を施し、その際
５００〜７００℃の温度範囲内の冷却速度を５０℃／ｍ
ｉｎ以下に規制して冷却し、次に製品厚まで冷間圧延を
施した後に、６５０℃以上乃至変態点以下の温度範囲内
で連続焼鈍を施すことを特徴とする著しく高い透磁率を
有するセミプロセス電気鋼帯の製造方法に関するもので
ある。
し、著しく高い透磁率を有するセミプロセス電気鋼帯の
製造方法を提供することを目的とするものであり、特許
請求の範囲記載の製造方法を提供することによって前記
目的を達成することかできる。すなわち本発明は、Ｃ０
．０２％以下、Ｓｉ０．６％以下、Ａｌ０．１５〜１．
０％、Ｓｂ０．■■■０．３％を含有する電気鋼帯用素
材スラブに熱間圧延を施した後に７０Ｏ℃以上乃至変態
点以下の温度範囲内において熱延板焼鈍を施し、その際
５００〜７００℃の温度範囲内の冷却速度を５０℃／ｍ
ｉｎ以下に規制して冷却し、次に製品厚まで冷間圧延を
施した後に、６５０℃以上乃至変態点以下の温度範囲内
で連続焼鈍を施すことを特徴とする著しく高い透磁率を
有するセミプロセス電気鋼帯の製造方法に関するもので
ある。
次に本発明を詳細に説明する。
本発明者は、小型および中型電気機器に多く消費される
Ｓｉをほとんど含まない電気鋼帯について製造条件を種
々研究した結果、本発明に想到して本発明を完成しだの
である。
Ｓｉをほとんど含まない電気鋼帯について製造条件を種
々研究した結果、本発明に想到して本発明を完成しだの
である。
すなわち高透磁率を得るだめにはスキンパス法によるこ
とは好ましくなく、冷間圧延前に熱延板焼鈍を施し、そ
の後冷間圧延ならびに連続焼鈍を施す等の方法が適して
いることを知見した。しかしながら、上述の方法によっ
ても素材の成分組成ならびにそれぞれの工程における処
理条件が満足されない場合には、本発明の目的とする透
磁率を改善向上させる効果は少ない。
とは好ましくなく、冷間圧延前に熱延板焼鈍を施し、そ
の後冷間圧延ならびに連続焼鈍を施す等の方法が適して
いることを知見した。しかしながら、上述の方法によっ
ても素材の成分組成ならびにそれぞれの工程における処
理条件が満足されない場合には、本発明の目的とする透
磁率を改善向上させる効果は少ない。
本発明の特徴は、Ｓｂを添加含有させた電気鋼帯用熱用
板延板に圧延を施す前に焼鈍を施して再結晶ならびに結
晶粒成長をさせ、併せてその結晶粒界にＳｂを偏析させ
て、それらの相乗効果を利用して製品の集合組織の改善
、すなわち（１１０）＜００１＞、（１００）＜００１
＞等の電磁特性上好ましい方位を強くせしめることによ
る。なお上記集合組織が改善されることによって、透磁
率のみでなく、また鉄損も有効に改善されることがわか
ったが、本発明の目的とする著しく高い透磁率を有する
鋼帯を得るには集合組織面からの追求だけでは不十分で
あり、釦の成分組成の規制も必要であることを本発明者
は新規に知見した。
板延板に圧延を施す前に焼鈍を施して再結晶ならびに結
晶粒成長をさせ、併せてその結晶粒界にＳｂを偏析させ
て、それらの相乗効果を利用して製品の集合組織の改善
、すなわち（１１０）＜００１＞、（１００）＜００１
＞等の電磁特性上好ましい方位を強くせしめることによ
る。なお上記集合組織が改善されることによって、透磁
率のみでなく、また鉄損も有効に改善されることがわか
ったが、本発明の目的とする著しく高い透磁率を有する
鋼帯を得るには集合組織面からの追求だけでは不十分で
あり、釦の成分組成の規制も必要であることを本発明者
は新規に知見した。
次に本発明を実施データについて説明する。
本発明者は、Ｃを種々の割合でそれぞれ含み、かつＳｉ
０．５５％、Ａｌ０．２５％、Ｓｂ０．０５％をそれぞ
れ含む２００ｍｍ厚の連鋳スラブからか間圧延により２
．３ｍｍ厚の熱延板を得た。この熱延板を酸洗後、８０
０℃×５ｈｒの箱焼鈍を施し、次いで２℃／ｍｉｎの冷
却速度で５００〜７００℃の温度範囲内を冷却した後冷
間圧延により０．４７０ｍｍ板厚の冷延板となし、１０
％Ｈ２−９０％Ｎ２ガス、露点２５℃中で７９０℃×１
ｈｒの脱炭焼鈍を施した。かくして得たそれぞれの鋼帯
について透磁率μ（ａｔ１．５Ｔ）と鉄損Ｗ１５／６０
（ｗ／ｌｂ）を調べた。第１図は上記透磁率ならびに鉄
損と脱炭焼鈍後Ｃ含有量との関係を示す図である。同図
によればＣが多くなるとμが低下し、Ｗが上昇すること
がわかり、なかでもμを４０００以上とするだめには脱
炭焼鈍後のＣを０．０１％以下にする必要のあることが
わかり、このためには素材スラブ中のＣは０．２％以下
にしなければならないことを確認した。
０．５５％、Ａｌ０．２５％、Ｓｂ０．０５％をそれぞ
れ含む２００ｍｍ厚の連鋳スラブからか間圧延により２
．３ｍｍ厚の熱延板を得た。この熱延板を酸洗後、８０
０℃×５ｈｒの箱焼鈍を施し、次いで２℃／ｍｉｎの冷
却速度で５００〜７００℃の温度範囲内を冷却した後冷
間圧延により０．４７０ｍｍ板厚の冷延板となし、１０
％Ｈ２−９０％Ｎ２ガス、露点２５℃中で７９０℃×１
ｈｒの脱炭焼鈍を施した。かくして得たそれぞれの鋼帯
について透磁率μ（ａｔ１．５Ｔ）と鉄損Ｗ１５／６０
（ｗ／ｌｂ）を調べた。第１図は上記透磁率ならびに鉄
損と脱炭焼鈍後Ｃ含有量との関係を示す図である。同図
によればＣが多くなるとμが低下し、Ｗが上昇すること
がわかり、なかでもμを４０００以上とするだめには脱
炭焼鈍後のＣを０．０１％以下にする必要のあることが
わかり、このためには素材スラブ中のＣは０．２％以下
にしなければならないことを確認した。
本発明者は、上記と同様に製造した０．４７０ｍｍ板厚
の冷延板で心って、Ｓｉ含有量のみを種々に変えた板に
１０％Ｈ２−９０％Ｎ２ガス、露点２５℃中で脱炭焼を
施した。かくして得られた鋼帯の成分組成はＣ０．００
７％、Ａｌ０．２５％、Ｓｂ０．０５％、Ｓｉは０．３
〜１．０％でおった。これらの鋼帯についてμ（ａｔ１
．５Ｔ）とＷ１５／６０（ｗ／ｌｂ）とを調べた。第２
図はμおよびＷとＳｉ％との関係を示す図であり、同図
によれはＳｉが多くなるとμは低下するが、一方Ｗも少
なくなることがわかる。
の冷延板で心って、Ｓｉ含有量のみを種々に変えた板に
１０％Ｈ２−９０％Ｎ２ガス、露点２５℃中で脱炭焼を
施した。かくして得られた鋼帯の成分組成はＣ０．００
７％、Ａｌ０．２５％、Ｓｂ０．０５％、Ｓｉは０．３
〜１．０％でおった。これらの鋼帯についてμ（ａｔ１
．５Ｔ）とＷ１５／６０（ｗ／ｌｂ）とを調べた。第２
図はμおよびＷとＳｉ％との関係を示す図であり、同図
によれはＳｉが多くなるとμは低下するが、一方Ｗも少
なくなることがわかる。
本発明者は素材スラブに熱間圧延を施して得た２．３ｍ
ｍ厚の熱延板を酸洗後８００℃×５ｈｒの箱焼鈍を施し
、次いで５００〜７００℃の温度範囲内を０．５〜１０
００℃／ｍｉｎの種々の冷却速度で冷却した後、冷間圧
延により０４７０ｍｉｎ板厚の冷延板となし、１０％Ｈ
２−９０％Ｎ２ガス、露点２５℃中で７９０℃×１ｈｒ
の脱炭焼鉱を施した。かくして得られた鋼帯の成分組成
はそれぞれＣ０．０１％、Ｓｉ０．５％、Ａｌ０．２５
％、Ｓｂ０．０５％であった。これらのの鋼帯について
μとＷを調べた。第３図はそれぞれの鋼帯のμおよびＷ
と箱焼鈍後の５００〜７００℃の間の冷却速度との関係
を示す図であり、前記冷却速度５０℃より速いとμが急
速に低下するばかりでなくＷも急上昇することがわかる
。
ｍ厚の熱延板を酸洗後８００℃×５ｈｒの箱焼鈍を施し
、次いで５００〜７００℃の温度範囲内を０．５〜１０
００℃／ｍｉｎの種々の冷却速度で冷却した後、冷間圧
延により０４７０ｍｉｎ板厚の冷延板となし、１０％Ｈ
２−９０％Ｎ２ガス、露点２５℃中で７９０℃×１ｈｒ
の脱炭焼鉱を施した。かくして得られた鋼帯の成分組成
はそれぞれＣ０．０１％、Ｓｉ０．５％、Ａｌ０．２５
％、Ｓｂ０．０５％であった。これらのの鋼帯について
μとＷを調べた。第３図はそれぞれの鋼帯のμおよびＷ
と箱焼鈍後の５００〜７００℃の間の冷却速度との関係
を示す図であり、前記冷却速度５０℃より速いとμが急
速に低下するばかりでなくＷも急上昇することがわかる
。
次に本発明において素材の成分組成を限定する理由を説
明する。
明する。
Ｃは第１図からもわかるように電磁特性上有害な元素で
あり、０．０２％を越えて含有せしめると需要家での焼
鈍を含めた後後工程で十分な脱炭きず、電磁特性が劣化
するので、Ｃは０．０２％以下にする必要があり、なか
でも０．０１％以下のとき好ましい結果を得ることがで
きた。
あり、０．０２％を越えて含有せしめると需要家での焼
鈍を含めた後後工程で十分な脱炭きず、電磁特性が劣化
するので、Ｃは０．０２％以下にする必要があり、なか
でも０．０１％以下のとき好ましい結果を得ることがで
きた。
Ｓｉは０．６％より多いと製造コストが上昇し、製品価
格が高くなり、また第２図からわかるように飽和磁束密
度低下に起因して１．５Ｔにおける透磁率が４０００未
満となり、又それ以上の磁束密度領域での透磁率も劣化
する。一方鉄損はＳｉ０．６％以下でもＡＩＳＩ Ｍ４
５が十分得られることから、小型および中型電気機器用
の比較的安価でかつ高透磁率を有する電気鋼帯を提供す
ることを目的とする本発明にあってはＳｉは０．６％以
下にする必要がある。
格が高くなり、また第２図からわかるように飽和磁束密
度低下に起因して１．５Ｔにおける透磁率が４０００未
満となり、又それ以上の磁束密度領域での透磁率も劣化
する。一方鉄損はＳｉ０．６％以下でもＡＩＳＩ Ｍ４
５が十分得られることから、小型および中型電気機器用
の比較的安価でかつ高透磁率を有する電気鋼帯を提供す
ることを目的とする本発明にあってはＳｉは０．６％以
下にする必要がある。
Ａｌは０．１５％未満の場合ＡｌＮの作用のために熱延
板の焼鈍時に目的とする結晶粒成長が阻害され所期の目
的が得られないか、または再結晶結晶粒成長が不均一に
起こり材質が不均一になるという不具合が生じ、一方Ａ
ｌが１．０％を越えると冷延性が劣化するので、Ａｌは
０．１５〜１．００％の範囲内にする必要があり、なか
でも製造コストの点から０．１５〜０．３％の範囲内が
望ましい。
板の焼鈍時に目的とする結晶粒成長が阻害され所期の目
的が得られないか、または再結晶結晶粒成長が不均一に
起こり材質が不均一になるという不具合が生じ、一方Ａ
ｌが１．０％を越えると冷延性が劣化するので、Ａｌは
０．１５〜１．００％の範囲内にする必要があり、なか
でも製造コストの点から０．１５〜０．３％の範囲内が
望ましい。
Ｓｂは熱延板焼鈍と組合せで製品の集合組織の改善、す
なわち鉄損、透磁率の改善に有効な元素であり、あわせ
て熱延板焼鈍時の窒化防止の効果を有し、Ｓｂが０．０
１％より少ないと上記添加効果が少なく、一方Ｓｂが０
．３％より多いと冷間圧延時に板割れが起こり易くなる
ため０．０１〜０．３％とする必要がある。
なわち鉄損、透磁率の改善に有効な元素であり、あわせ
て熱延板焼鈍時の窒化防止の効果を有し、Ｓｂが０．０
１％より少ないと上記添加効果が少なく、一方Ｓｂが０
．３％より多いと冷間圧延時に板割れが起こり易くなる
ため０．０１〜０．３％とする必要がある。
次に上記成分組成を有するスラブの処理条件について説
明する。
明する。
上記成分組成を有する有するスラブの処理条件に造塊一
分塊法によりスラブとなし、熱間圧延を施して熱延板と
なす。
分塊法によりスラブとなし、熱間圧延を施して熱延板と
なす。
次にこの熱延板を７００℃以上変態点以上の温度範囲内
で適当な時間焼鈍を施し、熱延板の結晶粒成長を行なわ
ぜしめる。ぞの際の焼鈍時間は焼鈍温度と関連しており
、７００℃と比較的低い温度で焼鈍する場合は１０時間
以上その温度に保持することが望ましいが、焼鈍温度が
高くなるにしたがい時間を短縮しても十分に効果があら
れれる。なお７００℃未満の温度では１０〜２０時間焼
鈍してもその効果はあまり見られない。また焼鈍温度を
変態点以上に設定すると焼鈍中α・γ二相が生じ溶質の
拡散に起因して電磁特性が劣化し、材質が不均一となる
ので焼鈍温度は７００℃以上乃至変態点以下の範囲内に
する必要がある。
で適当な時間焼鈍を施し、熱延板の結晶粒成長を行なわ
ぜしめる。ぞの際の焼鈍時間は焼鈍温度と関連しており
、７００℃と比較的低い温度で焼鈍する場合は１０時間
以上その温度に保持することが望ましいが、焼鈍温度が
高くなるにしたがい時間を短縮しても十分に効果があら
れれる。なお７００℃未満の温度では１０〜２０時間焼
鈍してもその効果はあまり見られない。また焼鈍温度を
変態点以上に設定すると焼鈍中α・γ二相が生じ溶質の
拡散に起因して電磁特性が劣化し、材質が不均一となる
ので焼鈍温度は７００℃以上乃至変態点以下の範囲内に
する必要がある。
また熱延板の焼鈍の際５００〜７０Ｏ℃の温度域での冷
却速度を５０℃／ｍｉｎ以下に制御することが重要であ
る。これは冷却時にＳｂを結晶粒界により多く偏析せし
めその集合組成改善効果を十分に発揮せしめるためであ
る。第３図に示すように冷却速度を早めることにより電
磁特性の改善効果は小さくなる。
却速度を５０℃／ｍｉｎ以下に制御することが重要であ
る。これは冷却時にＳｂを結晶粒界により多く偏析せし
めその集合組成改善効果を十分に発揮せしめるためであ
る。第３図に示すように冷却速度を早めることにより電
磁特性の改善効果は小さくなる。
焼鈍した熱延板は冷間圧延されて製品厚となる。
その後連続焼鈍炉で６５０℃以上変態点以下の温度範囲
内で１分ないしはそれ以上熱処理して仕上げる。本材料
はセミプロセス電気鋼帯であるので、連続焼鈍の目的は
主として形状矯正、硬度調整にある。したがって処理温
度は形状矯正可能な６５０℃以上で行なえば良い。一方
処理温度が高くなり変態点を超えた場合α■α＋γの変
態に起因して前工程で築きあげた集合組織がこわされ電
磁特性は劣化しでしまう。したがって連続焼鈍処理温度
は６５０℃以上変態点以下の範囲内にする必要がある。
内で１分ないしはそれ以上熱処理して仕上げる。本材料
はセミプロセス電気鋼帯であるので、連続焼鈍の目的は
主として形状矯正、硬度調整にある。したがって処理温
度は形状矯正可能な６５０℃以上で行なえば良い。一方
処理温度が高くなり変態点を超えた場合α■α＋γの変
態に起因して前工程で築きあげた集合組織がこわされ電
磁特性は劣化しでしまう。したがって連続焼鈍処理温度
は６５０℃以上変態点以下の範囲内にする必要がある。
尚本材料はセミプロセス材として使うことによりその特
性を十分に発揮するがフルプロセス材として使っても十
分にメリットがある。その場合の連続焼鈍温度は変態点
以下のできるだけ高い温度とし、鉄損を低減することが
有利である。
性を十分に発揮するがフルプロセス材として使っても十
分にメリットがある。その場合の連続焼鈍温度は変態点
以下のできるだけ高い温度とし、鉄損を低減することが
有利である。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例
１００ｔｏｎ転炉およびＲＨ式真空膜ガス設備を用いて
第１表に示ず成分を有する２ヒートを溶製し、通続鋳造
法により、２００ｍｍ厚のスラブとなし、熱間圧延によ
り２．３ｍｍの熱延板を得た。
第１表に示ず成分を有する２ヒートを溶製し、通続鋳造
法により、２００ｍｍ厚のスラブとなし、熱間圧延によ
り２．３ｍｍの熱延板を得た。
これらの熱延板を第４図に示す工程で０．４７ｍｍのセ
ミプロセス電気鋼帯で製造した。これらの製品の７９０
℃×１Ｈｒ、１０％Ｈ２−９０％Ｎ２、露点２５℃で脱
炭焼鈍した後の電磁特性を第２表に示す。
ミプロセス電気鋼帯で製造した。これらの製品の７９０
℃×１Ｈｒ、１０％Ｈ２−９０％Ｎ２、露点２５℃で脱
炭焼鈍した後の電磁特性を第２表に示す。
尚、結晶粒径から判断し８００℃×５Ｈｒの箱焼鈍と５
７０℃×５ｍｉｎの連続焼鈍は同等である。しかしなが
ら箱焼鈍では冷却速度が５℃／ｍｉｎと遅く、連続焼鈍
では３２０℃／ｍｉｎとはやい。とのことから冷却速度
の効果を確認することができた。
７０℃×５ｍｉｎの連続焼鈍は同等である。しかしなが
ら箱焼鈍では冷却速度が５℃／ｍｉｎと遅く、連続焼鈍
では３２０℃／ｍｉｎとはやい。とのことから冷却速度
の効果を確認することができた。
以上本発明によれば、１．５Ｔにおけるμ値が。
４０００以上の著しく高い透磁率と低鉄損を有するセミ
プロセス電気鋼帯を製造することができることがわかる
。
プロセス電気鋼帯を製造することができることがわかる
。
第１図は、焼鈍後のＣ含有量がそれぞれ異なる０．５５
％Ｓｉ−０．２５％Ａｌ−０．０５％Ｓｂセミプロセス
電気鋼帯の焼鈍後の鉄損および透磁率と焼鈍後の鋼帯の
Ｓｉ含有量との関係を示す図、第２図は本発明によるセ
ミプロセス電気鋼帯の透磁率および鉄損と鋼帯のＳｉ含
有量との関係を示ず図、第３図は本発明の成分組成を有
する熱延板を焼鈍後冷却する際の５００〜７００℃の温
度範囲内の冷却速度と製品電気鋼帯の透磁率ならびに鉄
損との関係を示す図、第４図はスラブを熱間圧延した後
の本発明の研究においてそれぞれ採用した処理工程を示
す工程図である。
％Ｓｉ−０．２５％Ａｌ−０．０５％Ｓｂセミプロセス
電気鋼帯の焼鈍後の鉄損および透磁率と焼鈍後の鋼帯の
Ｓｉ含有量との関係を示す図、第２図は本発明によるセ
ミプロセス電気鋼帯の透磁率および鉄損と鋼帯のＳｉ含
有量との関係を示ず図、第３図は本発明の成分組成を有
する熱延板を焼鈍後冷却する際の５００〜７００℃の温
度範囲内の冷却速度と製品電気鋼帯の透磁率ならびに鉄
損との関係を示す図、第４図はスラブを熱間圧延した後
の本発明の研究においてそれぞれ採用した処理工程を示
す工程図である。
Claims (1)
- １、Ｃ０．０２％以下、Ｓｉ０．６％以下、Ａｌ０．１
５〜１．０％、Ｓｂ０．０１〜０．３％を含有する電気
鋼帯用素材スラブに熱間圧延を施した後に７００℃以上
乃至変態点以下の温度範囲内において熱延板焼鈍を施し
、その際５００〜７００℃の温度範囲内の冷却速度を５
０℃／ｍｉｎ以下に規制して冷却し、次に製品厚まで冷
間圧延を施した後に、６５０℃以上乃至変態点以下の温
度度範囲内で連続焼鈍を施すことを特徴とする著しく高
い透磁率を有するセミプロセス電気鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57209231A JPS59100217A (ja) | 1982-12-01 | 1982-12-01 | 著しく高い透磁率を有するセミプロセス電気鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57209231A JPS59100217A (ja) | 1982-12-01 | 1982-12-01 | 著しく高い透磁率を有するセミプロセス電気鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59100217A true JPS59100217A (ja) | 1984-06-09 |
Family
ID=16569522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57209231A Pending JPS59100217A (ja) | 1982-12-01 | 1982-12-01 | 著しく高い透磁率を有するセミプロセス電気鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59100217A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6743304B2 (en) | 2000-12-11 | 2004-06-01 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet with ultra-high magnetic flux density and production method thereof |
| US10096414B2 (en) | 2011-12-28 | 2018-10-09 | Posco | Non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing the same |
-
1982
- 1982-12-01 JP JP57209231A patent/JPS59100217A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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