JPS586938A - 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 - Google Patents
連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法Info
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- JPS586938A JPS586938A JP10223681A JP10223681A JPS586938A JP S586938 A JPS586938 A JP S586938A JP 10223681 A JP10223681 A JP 10223681A JP 10223681 A JP10223681 A JP 10223681A JP S586938 A JPS586938 A JP S586938A
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- continuous annealing
- cold
- steel plate
- rolled
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続焼鈍による深絞シ性の優れた軟質冷延鋼板
の製造法の創案に係シ、化学成分の調整と熱地条件の適
正化によシ深絞り性及び材質均一性の優れた軟質冷延鋼
板を安定して製造することのできる方法を提供しようと
するものである。
の製造法の創案に係シ、化学成分の調整と熱地条件の適
正化によシ深絞り性及び材質均一性の優れた軟質冷延鋼
板を安定して製造することのできる方法を提供しようと
するものである。
近年高生産性を特徴とする連続焼鈍でプレス用冷延鋼板
の製造をなすことについて町成りの実績が挙けられてお
夛、又製鋼での連続鋳造化が進むにつれ、冷延製品でも
Iキルド鋼の比率が高まっている。然して低炭素ルキル
ド鋼を連続鋳造する場合において、■フェライト粒径を
大きくすることによる軟質化、■MN Yl:完全析出
させ且つ大きくすることによる軟質化、■カーバイド全
人きくすることによる深絞り性の向上等を目的として熱
地で高温巻取することが行われているが、熱砥コイルの
内外局部および板幅端部は冷却速度が早過ぎるために前
記高温巻取の効果が充分に発揮されず、冷延製品の材質
均一性に問題があり、又材質レベルも低炭素Mキルド鋼
の箱焼鈍材に比しそれなりに劣っている。ところで熱[
8取温度を高くすれば上記のような欠点が改善されるこ
とになるが、この壱堆温度が高過ぎると熱延1[0表層
部に異常粗大粒が発生し、冷延製品の砥性を著しく低下
させる。
の製造をなすことについて町成りの実績が挙けられてお
夛、又製鋼での連続鋳造化が進むにつれ、冷延製品でも
Iキルド鋼の比率が高まっている。然して低炭素ルキル
ド鋼を連続鋳造する場合において、■フェライト粒径を
大きくすることによる軟質化、■MN Yl:完全析出
させ且つ大きくすることによる軟質化、■カーバイド全
人きくすることによる深絞り性の向上等を目的として熱
地で高温巻取することが行われているが、熱砥コイルの
内外局部および板幅端部は冷却速度が早過ぎるために前
記高温巻取の効果が充分に発揮されず、冷延製品の材質
均一性に問題があり、又材質レベルも低炭素Mキルド鋼
の箱焼鈍材に比しそれなりに劣っている。ところで熱[
8取温度を高くすれば上記のような欠点が改善されるこ
とになるが、この壱堆温度が高過ぎると熱延1[0表層
部に異常粗大粒が発生し、冷延製品の砥性を著しく低下
させる。
そこでこれらの連続焼鈍材における問題点を改善するた
めにそれなりの提案がなされており、例えば材質均一性
に関して特開昭51−66219、同66220.4?
開昭54−1248io。
めにそれなりの提案がなされており、例えば材質均一性
に関して特開昭51−66219、同66220.4?
開昭54−1248io。
同151502等があるが、何れも効果が不充分である
か、設備的に新設を必要とするなどの不利がある。又材
質面に関してFi特公昭5゜−31531、同51−6
610、同17490 等があるが、これらも又製造コ
スト面で難点があり、低コスト大量生産用としては現実
的でない。
か、設備的に新設を必要とするなどの不利がある。又材
質面に関してFi特公昭5゜−31531、同51−6
610、同17490 等があるが、これらも又製造コ
スト面で難点があり、低コスト大量生産用としては現実
的でない。
本発明は上記したような夾情罠鑑み検討を重ねて創案さ
れたものであって、c : o、oi。
れたものであって、c : o、oi。
〜o、oao慢、161:0.30%以ド1、tsoL
Al : 0.020〜0.100%、N : 0.0
040チ以下にして残部がh及び不可避的不純物よりな
る鋼をスラブとなし、830℃以上で熱間仕上げ圧延を
行った後ランナウトテーブル上をス) IJッグが走行
する際にストリッグ温度が830℃以下で注水するか、
30℃/see以下め冷却速度で冷却し、650℃以上
の温度でコイルに巻取らた後、脱スケール処理を行い6
0〜90%の冷間圧延率で冷間圧延し、次いで連続焼鈍
を行うにあたり再結晶温度以上As 変態点未満の温度
に1G秒以上加熱均熱後500〜700℃ の温度より
室温または過時効処理温度まで50℃指以上の冷却速度
で冷却し次いで過時効処理を行うことを特徴とする連続
焼鈍による深絞り性及び材質均一性0優れた軟質冷延鋼
板0製造 N’方法である。
Al : 0.020〜0.100%、N : 0.0
040チ以下にして残部がh及び不可避的不純物よりな
る鋼をスラブとなし、830℃以上で熱間仕上げ圧延を
行った後ランナウトテーブル上をス) IJッグが走行
する際にストリッグ温度が830℃以下で注水するか、
30℃/see以下め冷却速度で冷却し、650℃以上
の温度でコイルに巻取らた後、脱スケール処理を行い6
0〜90%の冷間圧延率で冷間圧延し、次いで連続焼鈍
を行うにあたり再結晶温度以上As 変態点未満の温度
に1G秒以上加熱均熱後500〜700℃ の温度より
室温または過時効処理温度まで50℃指以上の冷却速度
で冷却し次いで過時効処理を行うことを特徴とする連続
焼鈍による深絞り性及び材質均一性0優れた軟質冷延鋼
板0製造 N’方法である。
以下成分限定理由を示す。
1) Cは本発明の主要構成因子の1つであり脱ガス
設備ある−は複合吹錬等でαO1以上0.03%以下に
する。この範囲のC量ではカーバイドの貴が減少すると
同時に大きさもC〉αOaSのものより粗大化し易い。
設備ある−は複合吹錬等でαO1以上0.03%以下に
する。この範囲のC量ではカーバイドの貴が減少すると
同時に大きさもC〉αOaSのものより粗大化し易い。
従つ1冷延製品の深絞り性が向上すると同時に後述する
MWの減少と相俟って材質均一性が著しく向上する。C
くα01慢ではCFi全量固溶し連続焼鈍で過時効処理
全行っても過飽和固溶Cの析出が不完全となり冷延製品
は硬質で耐時効性が極めて悪くなるため避けるべきであ
る。−万〇)0.031% では通常の低炭素Mキルド
鋼のCI!In含まれるが、冷延製品は硬質でかつ深絞
シ性が低下し、又材質均一性が低下するので好ましくな
い。
MWの減少と相俟って材質均一性が著しく向上する。C
くα01慢ではCFi全量固溶し連続焼鈍で過時効処理
全行っても過飽和固溶Cの析出が不完全となり冷延製品
は硬質で耐時効性が極めて悪くなるため避けるべきであ
る。−万〇)0.031% では通常の低炭素Mキルド
鋼のCI!In含まれるが、冷延製品は硬質でかつ深絞
シ性が低下し、又材質均一性が低下するので好ましくな
い。
21 kについては軟質化及び深絞夛性の向上を図る
には低ければ低い程好ましく、上限を0.30%とする
。
には低ければ低い程好ましく、上限を0.30%とする
。
31 troLIJlは通常のMギルド鋼の範囲、即
ち0.020%〜0.100sとする。notel (
0,020%ではA(Nの析出速度が遅くなり析出して
も微細に析出するため連続焼鈍時のフェライト粒成長性
が悪くなり硬質になり易い。一方、motル〉α100
嘩ではコスト高になると共に〃の固溶硬化により冷延製
品もやや硬くなるので好ましくない。
ち0.020%〜0.100sとする。notel (
0,020%ではA(Nの析出速度が遅くなり析出して
も微細に析出するため連続焼鈍時のフェライト粒成長性
が悪くなり硬質になり易い。一方、motル〉α100
嘩ではコスト高になると共に〃の固溶硬化により冷延製
品もやや硬くなるので好ましくない。
41 Nも本発明の主要構成因子の1つであり低けれ
ば低いほど好ましいが最大io、0040嘩とする。N
は熱延高温巻数時にMNとして固定されるが、N量が少
ない程MHの析出数は少なくなりかつサイズも大きくな
り易い傾向がある。従ってNくα0040%では連続焼
鈍でのMHによる粒成長阻害作用が少なくなり、冷延製
品は全般に軟質になシ易く、かつ前述のC量の規制と相
俟って材質均一性も良好となる。N > 0.0040
16では、4/Nは析出するが、析出数が多くなるため
硬質になり又材質均一性が悪くなるので好ましくない。
ば低いほど好ましいが最大io、0040嘩とする。N
は熱延高温巻数時にMNとして固定されるが、N量が少
ない程MHの析出数は少なくなりかつサイズも大きくな
り易い傾向がある。従ってNくα0040%では連続焼
鈍でのMHによる粒成長阻害作用が少なくなり、冷延製
品は全般に軟質になシ易く、かつ前述のC量の規制と相
俟って材質均一性も良好となる。N > 0.0040
16では、4/Nは析出するが、析出数が多くなるため
硬質になり又材質均一性が悪くなるので好ましくない。
本発明ではこのような成分範囲に調整した溶鋼をスラブ
とし、次いで熱間圧延を行うにあたり、仕上げ温度は通
常の830℃以上の高温仕上げ圧延を行うものでありこ
れ以下だと冷延製品の深絞シ性が低下する。次いで、ス
トリップがランナウトテーブルを走行中ストクツff冷
却する友めに冷却水を注水し所定の巻取温度でコイルに
巻取るのが通例であるが、本発明では冷却水全注水する
場合はストリップ温度が830℃以下で注水するかある
いはランナウトテーブルでのストリップの冷却速度が3
0℃/鱈以下となるような比較的マイルVな冷却を行い
かつ巻取m度Fi650℃以上の高温巻取を行うことを
特徴とする。ランナウトテーブルでのストリップの冷却
方法を規制する理由は、異常粗大粒発生全防止すること
である。本発明成分はNt−低目に抑えているため、析
出するMNの数が少なく粒成長を阻害する力は弱い。こ
のため通常の低炭素〃キルド鋼の場合よプ異常粗大粒が
発生しJ11v%傾向にある。この異常粗大粒は高温で
急激に冷却されると発生し易いことを確gt−ているが
、通常の高温巻取ではストリップ温度が830℃以下て
注水するか、ランナウトテーブルでのストリップ冷却速
度が30 t:/sw以下となるLうなマイルドな冷却
速度(ミスト冷却、ガス冷却、空冷等を含む)では粗大
粒が発生しないことを確認している。又巻取温度に関し
てtit 650℃以上の高温巻取が必要であり、これ
以下だとMNの析出が不完全となシ又カーバイドサイズ
も小さくなるため、冷延製品は全般にかなり硬質でかつ
、深絞り性の悪いものになる。
とし、次いで熱間圧延を行うにあたり、仕上げ温度は通
常の830℃以上の高温仕上げ圧延を行うものでありこ
れ以下だと冷延製品の深絞シ性が低下する。次いで、ス
トリップがランナウトテーブルを走行中ストクツff冷
却する友めに冷却水を注水し所定の巻取温度でコイルに
巻取るのが通例であるが、本発明では冷却水全注水する
場合はストリップ温度が830℃以下で注水するかある
いはランナウトテーブルでのストリップの冷却速度が3
0℃/鱈以下となるような比較的マイルVな冷却を行い
かつ巻取m度Fi650℃以上の高温巻取を行うことを
特徴とする。ランナウトテーブルでのストリップの冷却
方法を規制する理由は、異常粗大粒発生全防止すること
である。本発明成分はNt−低目に抑えているため、析
出するMNの数が少なく粒成長を阻害する力は弱い。こ
のため通常の低炭素〃キルド鋼の場合よプ異常粗大粒が
発生しJ11v%傾向にある。この異常粗大粒は高温で
急激に冷却されると発生し易いことを確gt−ているが
、通常の高温巻取ではストリップ温度が830℃以下て
注水するか、ランナウトテーブルでのストリップ冷却速
度が30 t:/sw以下となるLうなマイルドな冷却
速度(ミスト冷却、ガス冷却、空冷等を含む)では粗大
粒が発生しないことを確認している。又巻取温度に関し
てtit 650℃以上の高温巻取が必要であり、これ
以下だとMNの析出が不完全となシ又カーバイドサイズ
も小さくなるため、冷延製品は全般にかなり硬質でかつ
、深絞り性の悪いものになる。
熱延後酸洗等の脱スケール処m’を行い、通常の60〜
90%の冷圧率で冷間圧延を行った後連続焼鈍を行う。
90%の冷圧率で冷間圧延を行った後連続焼鈍を行う。
この連続焼鈍の加熱均熱温度は、再結晶温度以上A、変
態点未満であり、このil[で10秒以上保持し、再結
晶及び粒成長を行わしめる。加熱温度がA、変態点以上
になると集合組織がランダム化し、深絞り性及び全伸び
が急激に低下する。均熱後500〜700℃ の温度か
ら急冷し、固溶Cの過飽和度を高める。この場合の冷却
速度は固溶Cの過飽和度を高める目的から速一方が望ま
し−が、50℃/−以上の冷却速度であればこの目的を
達することが出来る。これ以下の冷却速度であると、過
飽和度が低くなシ久の過時効処理時間が長時間となり好
ましくない。
態点未満であり、このil[で10秒以上保持し、再結
晶及び粒成長を行わしめる。加熱温度がA、変態点以上
になると集合組織がランダム化し、深絞り性及び全伸び
が急激に低下する。均熱後500〜700℃ の温度か
ら急冷し、固溶Cの過飽和度を高める。この場合の冷却
速度は固溶Cの過飽和度を高める目的から速一方が望ま
し−が、50℃/−以上の冷却速度であればこの目的を
達することが出来る。これ以下の冷却速度であると、過
飽和度が低くなシ久の過時効処理時間が長時間となり好
ましくない。
冷却の終点温度は室温でも過時効処理温度でも構わない
が、エネルギーの点から見れば過一時効処理温度まで急
冷するのが望ましい。この急冷の方法は、水冷、ロール
冷却、ミスト冷却等いずれの冷却方式でも効果は変らな
い。
が、エネルギーの点から見れば過一時効処理温度まで急
冷するのが望ましい。この急冷の方法は、水冷、ロール
冷却、ミスト冷却等いずれの冷却方式でも効果は変らな
い。
欠いで過時効処理を行い、過飽和に固溶したct−析出
させる。
させる。
本発明によるものの具体的な実施例を示すと以下の通り
である。
である。
実施M 1゜
次の第1表に示すような化学成分を有する各鋼を溶製後
、連続鋳造してスラブとした。
、連続鋳造してスラブとした。
又これらのスラブを熱間圧延するに当シ、870℃で仕
上圧気し、板厚18mに仕上げ、ランナウトテーブルで
は800℃よりストリップ上下面に注水して冷却後、7
20℃でコイルに巻取った。酸洗後板厚0.8■に冷関
圧処(冷延率71.4%りし、連続焼鈍した。連続焼鈍
は水焼入れ方式の連続焼鈍炉で行い、加熱温tLは70
0℃、水焼入れ温度は560℃であシ、過時効処理は再
加熱温度が300℃であり、又ライン速度は150惰/
−で通板した。調質圧延後のコイル中央部の機械的試験
aF1次の第2表に示す過多であって本発明による■■
のものがU値及びi値において深絞抄性の優れ友もので
あることを確認した。
上圧気し、板厚18mに仕上げ、ランナウトテーブルで
は800℃よりストリップ上下面に注水して冷却後、7
20℃でコイルに巻取った。酸洗後板厚0.8■に冷関
圧処(冷延率71.4%りし、連続焼鈍した。連続焼鈍
は水焼入れ方式の連続焼鈍炉で行い、加熱温tLは70
0℃、水焼入れ温度は560℃であシ、過時効処理は再
加熱温度が300℃であり、又ライン速度は150惰/
−で通板した。調質圧延後のコイル中央部の機械的試験
aF1次の第2表に示す過多であって本発明による■■
のものがU値及びi値において深絞抄性の優れ友もので
あることを確認した。
faz表
実施fP4z
実施例1で溶製したスラブの中で符号2と符号4につい
て熱間圧延を行うにあたシ、870℃で仕上げ圧延を行
%A板厚28−に仕上ケタ後、ランナウトテーブルでの
スプレーバ ・□ンク金変える仁と(より注
水開始基f會変えて熱延板での異常粗大粒発生状況を観
察した。
て熱間圧延を行うにあたシ、870℃で仕上げ圧延を行
%A板厚28−に仕上ケタ後、ランナウトテーブルでの
スプレーバ ・□ンク金変える仁と(より注
水開始基f會変えて熱延板での異常粗大粒発生状況を観
察した。
但し、巻取温度は720℃一定とした、異常粗大粒の評
価方法は板厚断面のフェライト組織を観察し一定断面積
中和占める異常粗大粒の面積を測定し、面積率として評
価し丸。測定結果を要約して示すと111図の通りであ
り、注水開始温度830℃以下において異常粗大粒面積
率が著しく低下していることを確認し丸。
価方法は板厚断面のフェライト組織を観察し一定断面積
中和占める異常粗大粒の面積を測定し、面積率として評
価し丸。測定結果を要約して示すと111図の通りであ
り、注水開始温度830℃以下において異常粗大粒面積
率が著しく低下していることを確認し丸。
実施例&
実施例2でサンプリングし九現場製造熱延板の中で符号
2、注水開始温f805℃のものについて酸洗後実験用
冷関圧延機で0.8■に冷圧後、実験用連続焼鈍炉にて
均熱後の冷却速度の影響を調査した。連続焼鈍熱サイク
ルは第2図に示す通りであシ、800℃に加熱後1分間
保持し600℃までlO℃/讃の冷却速度で冷却後60
0℃より室111tでtレーで冷却した。その後350
℃で3分間の過時効処理を行い、LO%調質圧延後時効
指数(AIJの測定を行った。結果を第3因に示すが本
発明範囲内において好ましい結果が得られている。
2、注水開始温f805℃のものについて酸洗後実験用
冷関圧延機で0.8■に冷圧後、実験用連続焼鈍炉にて
均熱後の冷却速度の影響を調査した。連続焼鈍熱サイク
ルは第2図に示す通りであシ、800℃に加熱後1分間
保持し600℃までlO℃/讃の冷却速度で冷却後60
0℃より室111tでtレーで冷却した。その後350
℃で3分間の過時効処理を行い、LO%調質圧延後時効
指数(AIJの測定を行った。結果を第3因に示すが本
発明範囲内において好ましい結果が得られている。
実施例4゜
次の第3表に示すような化学成分を有する各鋼を溶製し
、連続鋳造してスラブとした。
、連続鋳造してスラブとした。
第3表
これを実施例1におけると同じに熱間圧延し、冷間圧延
してから連続焼鈍した。この連続焼鈍については水焼入
方式とロール冷却方式の両方で行い、その詳細な連続焼
鈍条件につめては次の第4表において水焼入(W、 Q
1とロール冷却(R,Q Iの各冷却方式区分と共に
示す条件によった。その後の調質田地は700℃焼鈍材
がLo9G、850℃焼鈍材が0,8チである。得られ
た鋼コイル中央部についての材質確性結果は第4表の後
半に併せて示す通りであり、又代表的に銅材8A、9A
Kついてのコイル長手方向における材質確性も併せて行
ったがその結果の中で降伏点につめての結果は第4図と
して示す過多であって、本発明材(8人)の方が比較材
(9A)#C比しそのばらつきの大幅に少いことが確認
された。
してから連続焼鈍した。この連続焼鈍については水焼入
方式とロール冷却方式の両方で行い、その詳細な連続焼
鈍条件につめては次の第4表において水焼入(W、 Q
1とロール冷却(R,Q Iの各冷却方式区分と共に
示す条件によった。その後の調質田地は700℃焼鈍材
がLo9G、850℃焼鈍材が0,8チである。得られ
た鋼コイル中央部についての材質確性結果は第4表の後
半に併せて示す通りであり、又代表的に銅材8A、9A
Kついてのコイル長手方向における材質確性も併せて行
ったがその結果の中で降伏点につめての結果は第4図と
して示す過多であって、本発明材(8人)の方が比較材
(9A)#C比しそのばらつきの大幅に少いことが確認
された。
以上説明したような本発明によれば箱焼鈍され友〃キル
ド鋼板と遜色のない材質レベル及び材質均一性を連続焼
鈍材にお−で工業的有利且つ的確に得ることができ、又
その製造方法としても特殊設備の新設などは不要で、製
造コストも箱焼鈍材と同等ないしそれ以下である等の作
用効果を有しており、工業的にその効果の大きい発明で
ある。
ド鋼板と遜色のない材質レベル及び材質均一性を連続焼
鈍材にお−で工業的有利且つ的確に得ることができ、又
その製造方法としても特殊設備の新設などは不要で、製
造コストも箱焼鈍材と同等ないしそれ以下である等の作
用効果を有しており、工業的にその効果の大きい発明で
ある。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第1図
は本発明の実施例についての注水開始温度と異常粗大粒
面積率との関係を示した図表、第2図はその1つの実施
例についての焼鈍サイクルを示した図表、第3図はその
冷却速度と時効指数(AIIJとの関係を示した図表、
gA4図は本発明によるものと比較材についてのコイル
長手方向における降伏点分布状態を示した図表である。 第1図 第4図 第2図 第3図 )4’ 47 t /l (t’/5ec)手続補正書
(負奈) 昭和 曳、8.イ 日 特許庁長官島 1)春 樹殿 事件との関係特 許出願人 名称(氏名)日本鋼管才衣入会社 4、代理人 5、 の84寸 昭和 年 月 日 発送 6、補正の対象 −補 正
の 内 容 − 乙本願明細相中第1頁「2、特許請求の範囲」の項の記
載を以下のように訂正する0 「1. C: 0.010〜0.030%、Mn :
0.30% 以下、sol、Al : 0.020〜
0.100%、N : o、o O40%以下で残部が
Feおよび不町避的不純物力・らなる5t830°C以
上で熱間仕上げ圧延を行った後、ストリップ温度が83
0°C以下になったとき冷却して650°C以上で巻取
り、冷延率60〜90%で圧延し、連続焼鈍で再結晶温
度からA、変態点未満の温度に10秒以上力口熱均熱し
、500〜700 Cより室温又は過時効処理温度まで
50“07500以上の冷却速度で冷却し、次いで過時
効処理を行うことを特徴とする連続焼鈍による深絞り性
の優れた軟質冷延鋼板の製造法◇ 2゜熱間圧延後ラン丈ウドテーブルで300/ st・
C以下の冷却速度で冷却する特許請求の範囲第1項に記
載の連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製
造法0」 認、同2頁15行目「連続鋳造」とあるのをC連続焼鈍
」と訂正する。 β同5頁2行目1−0.01以上」とあ乙のを「0゜0
11チ以上」と訂正する〇 乞同頁12行目1” 0.031%」とあるのを1″0
.03%」と訂正する〇 温間11頁9行目[再刀口熱温度が300 ’C!であ
り、」とあるのを「再加熱温度か入側で400′C出側
で300’Cであり、」と訂正する。 乙、同口13行目「ものがEl値及びT値において深絞
り性の」とあるのを「ものは軟質でしかも延性深絞り性
の」と訂正する0 2同14頁下から4行目「水焼入(W、Q)Jとあるの
′f:r水焼入(WQ)jと訂正する0と同頁下から3
行目[ロール冷却(R,Q)Jとあるのを「ロール冷却
(RQ)jと訂正するOzl+i 17 頁1 sh[
] 1時効指a (A、1) J 、!:、6ルのをC
時効指数(AI)jと訂正する0以上
は本発明の実施例についての注水開始温度と異常粗大粒
面積率との関係を示した図表、第2図はその1つの実施
例についての焼鈍サイクルを示した図表、第3図はその
冷却速度と時効指数(AIIJとの関係を示した図表、
gA4図は本発明によるものと比較材についてのコイル
長手方向における降伏点分布状態を示した図表である。 第1図 第4図 第2図 第3図 )4’ 47 t /l (t’/5ec)手続補正書
(負奈) 昭和 曳、8.イ 日 特許庁長官島 1)春 樹殿 事件との関係特 許出願人 名称(氏名)日本鋼管才衣入会社 4、代理人 5、 の84寸 昭和 年 月 日 発送 6、補正の対象 −補 正
の 内 容 − 乙本願明細相中第1頁「2、特許請求の範囲」の項の記
載を以下のように訂正する0 「1. C: 0.010〜0.030%、Mn :
0.30% 以下、sol、Al : 0.020〜
0.100%、N : o、o O40%以下で残部が
Feおよび不町避的不純物力・らなる5t830°C以
上で熱間仕上げ圧延を行った後、ストリップ温度が83
0°C以下になったとき冷却して650°C以上で巻取
り、冷延率60〜90%で圧延し、連続焼鈍で再結晶温
度からA、変態点未満の温度に10秒以上力口熱均熱し
、500〜700 Cより室温又は過時効処理温度まで
50“07500以上の冷却速度で冷却し、次いで過時
効処理を行うことを特徴とする連続焼鈍による深絞り性
の優れた軟質冷延鋼板の製造法◇ 2゜熱間圧延後ラン丈ウドテーブルで300/ st・
C以下の冷却速度で冷却する特許請求の範囲第1項に記
載の連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製
造法0」 認、同2頁15行目「連続鋳造」とあるのをC連続焼鈍
」と訂正する。 β同5頁2行目1−0.01以上」とあ乙のを「0゜0
11チ以上」と訂正する〇 乞同頁12行目1” 0.031%」とあるのを1″0
.03%」と訂正する〇 温間11頁9行目[再刀口熱温度が300 ’C!であ
り、」とあるのを「再加熱温度か入側で400′C出側
で300’Cであり、」と訂正する。 乙、同口13行目「ものがEl値及びT値において深絞
り性の」とあるのを「ものは軟質でしかも延性深絞り性
の」と訂正する0 2同14頁下から4行目「水焼入(W、Q)Jとあるの
′f:r水焼入(WQ)jと訂正する0と同頁下から3
行目[ロール冷却(R,Q)Jとあるのを「ロール冷却
(RQ)jと訂正するOzl+i 17 頁1 sh[
] 1時効指a (A、1) J 、!:、6ルのをC
時効指数(AI)jと訂正する0以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L C: 0.010〜0.0301!、i&i :
0.30%以下、soL、M : 0.020〜0.
100畳、N:α004011 以下で残部がhおよ
び不可避不純物からなる鋼を830℃以上で熱間仕上げ
圧at行った後、ストリップ温度が830tl:以下に
なったとき冷却して650℃以上で巻取り、冷嬌率60
〜9゜嘩で圧延し、連続焼鈍て再結晶温度からA。 変態点未満の@IIKIO秒以上加熱均熱し、500〜
700℃ よシ室温又は過時効処理温度まで50℃/s
w以上の冷却速度で冷却し、次いで過時効処理を行うこ
とt−特徴とする連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質
冷延鋼SO製造法。 2 熱間圧砥後ランチウドテーブルで30C/鱈以下の
冷却速度で冷却する特許請求の範囲第1項に記載の連続
焼鈍による深絞シ性の優れた軟質冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10223681A JPS586938A (ja) | 1981-07-02 | 1981-07-02 | 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10223681A JPS586938A (ja) | 1981-07-02 | 1981-07-02 | 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS586938A true JPS586938A (ja) | 1983-01-14 |
Family
ID=14321997
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10223681A Pending JPS586938A (ja) | 1981-07-02 | 1981-07-02 | 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS586938A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5831034A (ja) * | 1981-08-17 | 1983-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 絞り用冷延鋼板の製造法 |
JPH01136933A (ja) * | 1987-11-21 | 1989-05-30 | Nippon Steel Corp | 深紋り用冷延鋼板の製造方法 |
JPH01263220A (ja) * | 1988-04-14 | 1989-10-19 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
JPH02182837A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-17 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍用アルミニウムキルド鋼板素材の製造法 |
JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
-
1981
- 1981-07-02 JP JP10223681A patent/JPS586938A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5831034A (ja) * | 1981-08-17 | 1983-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 絞り用冷延鋼板の製造法 |
JPH01136933A (ja) * | 1987-11-21 | 1989-05-30 | Nippon Steel Corp | 深紋り用冷延鋼板の製造方法 |
JPH01263220A (ja) * | 1988-04-14 | 1989-10-19 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
JPH02182837A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-17 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍用アルミニウムキルド鋼板素材の製造法 |
JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
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