JPS586929A - 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法Info
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- JPS586929A JPS586929A JP10411381A JP10411381A JPS586929A JP S586929 A JPS586929 A JP S586929A JP 10411381 A JP10411381 A JP 10411381A JP 10411381 A JP10411381 A JP 10411381A JP S586929 A JPS586929 A JP S586929A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、優れた耐応力腐食割れ性を有する高強度油
井管の製造法に関するものである。
井管の製造法に関するものである。
近年、エネルギー事情の悪化から、油井および天然ガス
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ16000m以上、
なかには深さ:10,000m以上の深井戸が出現して
いる。
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ16000m以上、
なかには深さ:10,000m以上の深井戸が出現して
いる。
また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
このような厳しい環境下での石油および天然ガスの掘削
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと呼ばれる
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
かかる点から、最近では油井管の製造に、ステンレス鋼
はじめ、インコロイやハステロイ(いずれも商品名)と
いった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、N2
S −Co 2− Ct−の油井環境での腐食挙動につ
いての詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも
深井戸用油井管に要求される高強度をもつものではない
のが現状である。
はじめ、インコロイやハステロイ(いずれも商品名)と
いった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、N2
S −Co 2− Ct−の油井環境での腐食挙動につ
いての詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも
深井戸用油井管に要求される高強度をもつものではない
のが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や苛酷な腐食環境、特にN2.S −Co2− C1−
の油井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐ
れた耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研
究を行なった結果、 (a) H2S −CO2−C1−環境下における腐
食の主゛たるものは応力腐食割れであるが、この場合の
応力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼に6
おける一般的なそれとは挙動を全く異にするものである
こと。すなわち、一般の応力腐食割れがCt−の存在と
深く係わるものであるのに対して、上記の油井環境によ
るものではCt−もさることながら、それ以上にH2S
の影響が大きいこと。
や苛酷な腐食環境、特にN2.S −Co2− C1−
の油井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐ
れた耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研
究を行なった結果、 (a) H2S −CO2−C1−環境下における腐
食の主゛たるものは応力腐食割れであるが、この場合の
応力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼に6
おける一般的なそれとは挙動を全く異にするものである
こと。すなわち、一般の応力腐食割れがCt−の存在と
深く係わるものであるのに対して、上記の油井環境によ
るものではCt−もさることながら、それ以上にH2S
の影響が大きいこと。
(b) 油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
(c) H2S −CO2−C2−環境での鋼の溶出
速度(腐食速度)は、Cr、 Ni 、 Mo 、およ
びWの含有量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜
によって耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力
腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特にMoはOr
に対し10″倍の効果を、またMOはWの2倍の効果を
もっておシ、したがって、このMOおよびWが、Cr(
%) −1−10Mo(%) +5 W (%)211
0%。
速度(腐食速度)は、Cr、 Ni 、 Mo 、およ
びWの含有量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜
によって耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力
腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特にMoはOr
に対し10″倍の効果を、またMOはWの2倍の効果を
もっておシ、したがって、このMOおよびWが、Cr(
%) −1−10Mo(%) +5 W (%)211
0%。
8%≦MO(9# + + W (%D≦12%。
の条件式を満足すると共に、N1含有量を30〜60%
、Cr含有量を15〜30%とすると、冷間加工材であ
っても、きわめて腐食性の強いH,5−CO2,−ct
−の油井環境下、特に200℃以上の悪環境におい゛て
、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が
得られること。
、Cr含有量を15〜30%とすると、冷間加工材であ
っても、きわめて腐食性の強いH,5−CO2,−ct
−の油井環境下、特に200℃以上の悪環境におい゛て
、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が
得られること。
(a) Nユについては表面皮膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
(e) 合金成分としてNをo、05〜0,3チの範
囲で含有させると一段と管材強度が向上するようになる
こと。
囲で含有させると一段と管材強度が向上するようになる
こと。
(f) 不可避不純物としてのS含有量をO,OOO
’i’−以下に低減させると、管材の熱間加工性が著し
く改善される・ようになること。
’i’−以下に低減させると、管材の熱間加工性が著し
く改善される・ようになること。
(g) 不可避不純物としてのP含有量を0.003
%以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。
%以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。
(h) 合金成分としてCu:2%以下およびC0,
2チ以下のうちの1種または2種を含有させると、”耐
食性がさらに改善されるようになること。
、、、1(i) 合金成分として、希土類元素:O,
10%以下、、Y:0.20%以下、’ Mg : 0
.10チ以下、T1:0.5%以下、およびCa: 0
.10 %以下のうちの1種または2種以上を含有させ
ると、熱間加工性がさらに一段と改善されるようになる
こと。
2チ以下のうちの1種または2種を含有させると、”耐
食性がさらに改善されるようになること。
、、、1(i) 合金成分として、希土類元素:O,
10%以下、、Y:0.20%以下、’ Mg : 0
.10チ以下、T1:0.5%以下、およびCa: 0
.10 %以下のうちの1種または2種以上を含有させ
ると、熱間加工性がさらに一段と改善されるようになる
こと。
(J)シかし、所望の高強度を確保するためには、上記
組成の合金に、まず、望ましくは1050〜1250℃
の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や炭化物を
完全に固溶した状態で、再結晶温度以下での肉厚減少率
が10チ以上の条件で熱間加工を施し、この熱間加工は
後工程の熱処理で微細な再結晶粒を形成し、もって高強
度と良好な延性を確保するためのものであり、ついで経
験式:2601ogC(%)−4−1300で算出され
た下限温度(6)と、同じく経験式: 16M0(@+
10 W(%)+ 1 oar(@+777で算出さ
れた上限温度に)の間の温度に2時間以下保持の条件で
熱処理を施して、上記のように微細な再結晶粒を形成し
、この場合耐食性を劣化させる未固溶の炭化物が存在す
れば、これが固溶されるものであシ、最終的に上記熱処
理後の管材に10〜60%の肉厚減少率で冷間加工を施
して、これを加工強化する必要があること。
組成の合金に、まず、望ましくは1050〜1250℃
の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や炭化物を
完全に固溶した状態で、再結晶温度以下での肉厚減少率
が10チ以上の条件で熱間加工を施し、この熱間加工は
後工程の熱処理で微細な再結晶粒を形成し、もって高強
度と良好な延性を確保するためのものであり、ついで経
験式:2601ogC(%)−4−1300で算出され
た下限温度(6)と、同じく経験式: 16M0(@+
10 W(%)+ 1 oar(@+777で算出さ
れた上限温度に)の間の温度に2時間以下保持の条件で
熱処理を施して、上記のように微細な再結晶粒を形成し
、この場合耐食性を劣化させる未固溶の炭化物が存在す
れば、これが固溶されるものであシ、最終的に上記熱処
理後の管材に10〜60%の肉厚減少率で冷間加工を施
して、これを加工強化する必要があること。
以1b (a)〜(j)に示される知見を得たのである
。
。
したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであって、C: 0.05 %以下、S〕゛1.0
%以下、Mn:z、o%以下、p :0.030%以下
。
ものであって、C: 0.05 %以下、S〕゛1.0
%以下、Mn:z、o%以下、p :0.030%以下
。
望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的でP:0
.003%以下、 S:0.005%以下、望ましくは
熱間加工性を一段と改善する目的でS :0.0007
チ以下、 soL、 An: 0.5%以下、 Ni
: 30〜60 %。
.003%以下、 S:0.005%以下、望ましくは
熱間加工性を一段と改善する目的でS :0.0007
チ以下、 soL、 An: 0.5%以下、 Ni
: 30〜60 %。
Cr:15〜30%を含有し、Mo: 12%以下およ
びW:24%以下のうちの1種または2種を含有し、さ
らに必要に応じて、N;0.05〜0.3%。
びW:24%以下のうちの1種または2種を含有し、さ
らに必要に応じて、N;0.05〜0.3%。
Cu:2%以下;Co:2%以下、希土類元素:O,l
Oチ以下、Y:0.20チ以下、 Mg: 0.10チ
以下。
Oチ以下、Y:0.20チ以下、 Mg: 0.10チ
以下。
’I’i:0.5%以下、およびCa:0.10%以下
のうちの1種または2種以上を含有し、残りがFeと不
可避不純物からなる組成(以上重量襲、以下係の表示は
すべて重量%を意味する)を有し、かつ、Cr (@−
1−10Mo (%) −1−5W (%)2110%
。
のうちの1種または2種以上を含有し、残りがFeと不
可避不純物からなる組成(以上重量襲、以下係の表示は
すべて重量%を意味する)を有し、かつ、Cr (@−
1−10Mo (%) −1−5W (%)2110%
。
8%≦Mo(%) 十+w %)≦12チ。
の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を10%以上とした条件で熱間加工し、ついで260
1ogC(%)−14300で算出された下限温度(1
,と、16Mo(%)+l OW(%)+ 100r(
@+777で算出された上限温度(6)の間の温度に、
2時間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60%の
肉厚減少率で冷間加工することによって、耐応力腐食割
れ性に優れた高強度油井管を製造する方法に特徴を有す
るものである。
率を10%以上とした条件で熱間加工し、ついで260
1ogC(%)−14300で算出された下限温度(1
,と、16Mo(%)+l OW(%)+ 100r(
@+777で算出された上限温度(6)の間の温度に、
2時間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60%の
肉厚減少率で冷間加工することによって、耐応力腐食割
れ性に優れた高強度油井管を製造する方法に特徴を有す
るものである。
ツキに、この発明の油井管の製造法において、成分組成
、熱処理条件、熱間加工および冷間加工における肉厚減
少率を上記の過多に限定した理由を以下に説明する。
、熱処理条件、熱間加工および冷間加工における肉厚減
少率を上記の過多に限定した理由を以下に説明する。
A、成分組成
(a) C
C含有量を低くすればするほど炭化物の析出が抑制され
るようになるので、熱間加工における加熱温度および熱
処理温度を低くでき、このことは冷間加工後の強度上昇
によシ有効に作用するものである。したがって、C含有
量はできるだけ低い方が望ましいが、C含有量が00Q
5%を越えると、の上限値を0.05%と定めた。
るようになるので、熱間加工における加熱温度および熱
処理温度を低くでき、このことは冷間加工後の強度上昇
によシ有効に作用するものである。したがって、C含有
量はできるだけ低い方が望ましいが、C含有量が00Q
5%を越えると、の上限値を0.05%と定めた。
(b) 5i
Slは脱酸成分として必要な成分であるが、その含有量
が1.0%を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を1.0チと定めた。
が1.0%を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を1.0チと定めた。
(c) Mn
Mn成分にはSlと同様に脱酸作用があり、しかもこの
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぽさない成分
であることから、その上限値を高めの2.0チと定めた
。
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぽさない成分
であることから、その上限値を高めの2.0チと定めた
。
(a) p
不可避不純物としてのP成分には、その含有量が0.0
30%を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用が
現われるので、上限値を0.030%と定めて応力腐食
割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、P含
有量を低減してゆくと、0.003 ’チを境
にして急激に耐水素割れ性が改善されるよう、になるこ
とが判明しておシ、かかる点から、特にすぐれた耐水素
割れ性を必要とする場合には、P含有量を0.0030
%以下とするのが望ましい。
30%を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用が
現われるので、上限値を0.030%と定めて応力腐食
割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、P含
有量を低減してゆくと、0.003 ’チを境
にして急激に耐水素割れ性が改善されるよう、になるこ
とが判明しておシ、かかる点から、特にすぐれた耐水素
割れ性を必要とする場合には、P含有量を0.0030
%以下とするのが望ましい。
(e) S
不可避不純物としてのS成分には、その含有量が0.0
05%を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
。ので、その上限値を0.005%と定めて熱間加工性
の劣化を防止する必要がある。このようにS成分には、
含有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用がある
が、その含有量を低めてゆき、0.0007%まで低減
すると、逆に熱間加工□性が一段と改善されるようにな
ることから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合
には、S含有量をO,OOO’7%以下とするのが望ま
しい。
05%を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
。ので、その上限値を0.005%と定めて熱間加工性
の劣化を防止する必要がある。このようにS成分には、
含有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用がある
が、その含有量を低めてゆき、0.0007%まで低減
すると、逆に熱間加工□性が一段と改善されるようにな
ることから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合
には、S含有量をO,OOO’7%以下とするのが望ま
しい。
(f)AI
MはSlおよびMnと同様に脱酸成分として有効であシ
、sol、AI!含有量で0.5チまで含有させても管
材の特性を何らそこなうものではないことから、その含
有量をsot、AL含有量で0.5%以下と定めた。
、sol、AI!含有量で0.5チまで含有させても管
材の特性を何らそこなうものではないことから、その含
有量をsot、AL含有量で0.5%以下と定めた。
(g) Ni
141成分には管材の耐応力腐食割れ性を向上させる作
用があるが、その含有量が30%未満では所望のすぐれ
た耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方60
%を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段
の向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有
量を30〜60%と定めた。
用があるが、その含有量が30%未満では所望のすぐれ
た耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方60
%を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段
の向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有
量を30〜60%と定めた。
(h) cr
cr酸成分、Ni、MO,およびW成分との共存におい
て、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を15%未満としても熱間加工性が改善され
るようになるものでもなく、逆に所望の耐応力腐食割れ
性を確保するためには、 MOやWの含有量をそれだけ
増加させなければならず、経済的に不利となることから
、その下限値を15チと定めた。一方、その含有量が3
0%を越えると、いくらS含有量を低減させても熱間加
工性の劣化は避けることができ力いことから、その上限
値を30%と定めた。
て、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を15%未満としても熱間加工性が改善され
るようになるものでもなく、逆に所望の耐応力腐食割れ
性を確保するためには、 MOやWの含有量をそれだけ
増加させなければならず、経済的に不利となることから
、その下限値を15チと定めた。一方、その含有量が3
0%を越えると、いくらS含有量を低減させても熱間加
工性の劣化は避けることができ力いことから、その上限
値を30%と定めた。
(i) MoおよびW
゛上記のように、これらの成分には、NiおよびCrと
の共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用
があるが、それぞれMO:12%、およびW:24%を
越えて含有させても、環境温度が200℃以上のH2S
−Co27C1−の腐食環境で、さらに一段の改善効果
が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、
Mo:12%以下、W:24%以下と定めた。また、M
OとWの含有量に関して、条件式=Mo (%) +
4 W (%)でhaするのは、WがMOに対し原子量
が約2倍で、効果の点では約十で均等となることからで
、この値が8%未満では特に200℃以上の上記悪環境
下で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、一方、この値
を12%を越えて高くしても、上記の過多実質的に不必
要な量のMoおよびWの含有となシ、経済的でなく、か
かる点から、MoC%)十±W(nの値を8〜12チと
定めた。
の共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用
があるが、それぞれMO:12%、およびW:24%を
越えて含有させても、環境温度が200℃以上のH2S
−Co27C1−の腐食環境で、さらに一段の改善効果
が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、
Mo:12%以下、W:24%以下と定めた。また、M
OとWの含有量に関して、条件式=Mo (%) +
4 W (%)でhaするのは、WがMOに対し原子量
が約2倍で、効果の点では約十で均等となることからで
、この値が8%未満では特に200℃以上の上記悪環境
下で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、一方、この値
を12%を越えて高くしても、上記の過多実質的に不必
要な量のMoおよびWの含有となシ、経済的でなく、か
かる点から、MoC%)十±W(nの値を8〜12チと
定めた。
(j) N
N成分には固溶強化による強度向上作用があやので、特
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量がQ、05%未満では所望の強度向上効果
を得ること力、(できず、一方0.3%を越えて含有さ
せると、溶製および造塊が困難となることから、その含
有量を0.05〜03チと定めた。
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量がQ、05%未満では所望の強度向上効果
を得ること力、(できず、一方0.3%を越えて含有さ
せると、溶製および造塊が困難となることから、その含
有量を0.05〜03チと定めた。
(劫 CuおよびCO
これらの成分には管材の耐食性を向上させる均等的作用
があシ、かつCOにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、Cuが2%を越えると、熱間加工性
が劣化するようになシ、一方coは2チを越えて含有さ
せてもよシ一層の改善効果は現われないことから、その
上限値をそれぞれCu:2%、Co:2チと定めた。
があシ、かつCOにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、Cuが2%を越えると、熱間加工性
が劣化するようになシ、一方coは2チを越えて含有さ
せてもよシ一層の改善効果は現われないことから、その
上限値をそれぞれCu:2%、Co:2チと定めた。
(4希土類元素、 Y 、 Mg、 Ti 、およびC
aこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する均等
的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれる
場合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土類元
素: 0.10%、Y:0.20%、l゛・Mg:0.
10%、 Ti: 0.5%、およびCa:0.10
%を゛越えて含有させても、熱間加工性に改善効果は見
られず、むしろ劣化現象さえ現われるようになることか
ら、それぞれの含有量を、希土類元素二0.10%以下
、Y:0.20−以下、 Mg: 0.10%以下、T
i:0.5%以下、およびCa:0.10%以下と定め
た。
aこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する均等
的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれる
場合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土類元
素: 0.10%、Y:0.20%、l゛・Mg:0.
10%、 Ti: 0.5%、およびCa:0.10
%を゛越えて含有させても、熱間加工性に改善効果は見
られず、むしろ劣化現象さえ現われるようになることか
ら、それぞれの含有量を、希土類元素二0.10%以下
、Y:0.20−以下、 Mg: 0.10%以下、T
i:0.5%以下、およびCa:0.10%以下と定め
た。
(m) C’r(n+ 10M0(%;′)+5Wf
%)第1図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ性に
関し、cr(@ + 10M0(%)+5 W (%)
とNi含有量の関係を示したものである。すなわち、C
r、 Nir MO+およびWの含有量を種々変化させ
たCr−Ni−Mo系。
%)第1図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ性に
関し、cr(@ + 10M0(%)+5 W (%)
とNi含有量の関係を示したものである。すなわち、C
r、 Nir MO+およびWの含有量を種々変化させ
たCr−Ni−Mo系。
Cr−Ni−W系、およびCr−Ni−Mo −W系の
鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚:50mmのスラブ
とした後、これを1200℃に加熱して熱間圧延を開始
し、この熱間圧延において、板厚が10朋となった時点
、すなわち再結晶が進行しない1000℃となった時点
からの加工率を30チとして板厚ニア朋まで熱延し、つ
いでこの板材に、温度;1000℃に30分保持後水冷
の熱処理を施し、引続いて強度向上の目的で加工率=2
2%の冷間加工を加え、この結果得られた鋼板から圧延
方向と直角に、厚さ:2mmX幅::Logx長さニア
5+111Lの試験片を切シ出し、この試験片について
、第2図に示す3点支持ビーム冶具を用い、前記試験片
Sに0.2%耐力に相当する引張応力を付加した状態で
、10気圧のH2Sおよび10気圧のCo2でH2Sお
よびC02を飽和させた20%NaCA溶液(温度二3
00℃)中に1000時間浸漬の応力腐食割れ試験を行
ない、試験後、前記試験片における割れ発生の有無を観
察した。これらの結果に基き、発明者等が独自に設定し
た条件式:Cr(%)−)−10M。
鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚:50mmのスラブ
とした後、これを1200℃に加熱して熱間圧延を開始
し、この熱間圧延において、板厚が10朋となった時点
、すなわち再結晶が進行しない1000℃となった時点
からの加工率を30チとして板厚ニア朋まで熱延し、つ
いでこの板材に、温度;1000℃に30分保持後水冷
の熱処理を施し、引続いて強度向上の目的で加工率=2
2%の冷間加工を加え、この結果得られた鋼板から圧延
方向と直角に、厚さ:2mmX幅::Logx長さニア
5+111Lの試験片を切シ出し、この試験片について
、第2図に示す3点支持ビーム冶具を用い、前記試験片
Sに0.2%耐力に相当する引張応力を付加した状態で
、10気圧のH2Sおよび10気圧のCo2でH2Sお
よびC02を飽和させた20%NaCA溶液(温度二3
00℃)中に1000時間浸漬の応力腐食割れ試験を行
ない、試験後、前記試験片における割れ発生の有無を観
察した。これらの結果に基き、発明者等が独自に設定し
た条件式:Cr(%)−)−10M。
(%9+5W(%)とN1含有量との間には、耐応力腐
食割れ性に関して、第1図に示される関係があることが
明確になったのである。なお、第1図において、○印は
割れ発生なし、X印は割れ発生をそれぞれ示すものでち
る。第1図に示される結果から、Cr(坤+ 10Mo
(@+ 5 W1%)の値が110多未満にして、N1
含有量が30%未満では所望のすぐれた耐応力゛腐食割
れ性は得られないことが明らかである。
食割れ性に関して、第1図に示される関係があることが
明確になったのである。なお、第1図において、○印は
割れ発生なし、X印は割れ発生をそれぞれ示すものでち
る。第1図に示される結果から、Cr(坤+ 10Mo
(@+ 5 W1%)の値が110多未満にして、N1
含有量が30%未満では所望のすぐれた耐応力゛腐食割
れ性は得られないことが明らかである。
なお、この発明の合金において、不可避不純物と・して
B 、 Sn、 Pb、およびZnをそれぞれ0.1%
以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何ら
そこなわれるものではない。
B 、 Sn、 Pb、およびZnをそれぞれ0.1%
以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何ら
そこなわれるものではない。
肌 熱間加工条件
熱間加工における再結晶温度以下での肉厚減少率を10
%以上としたのは、この肉厚減少率が10%未満では後
工程の熱処理で、管材に所望の高強度とすぐれた延性を
付与するのに不可欠な微細再結晶粒を十分に形成するこ
とができないからである。また、熱間加工に際しては、
その加熱温度を1050〜1250℃とするのが望まし
く、これは、加熱温度が1050℃未満では熱間加工時
の変形抵抗が高くなりすぎて加工自体が困難になるばか
シでなく、未固溶の金属間化合物や炭化物が残留して靭
性や耐食性を劣化させる原因となシ、一方1250℃を
越えた加熱温度になると、熱間における変形能の著しい
低下をもたらし、熱間加工が難しくなるという理由によ
るものである。
%以上としたのは、この肉厚減少率が10%未満では後
工程の熱処理で、管材に所望の高強度とすぐれた延性を
付与するのに不可欠な微細再結晶粒を十分に形成するこ
とができないからである。また、熱間加工に際しては、
その加熱温度を1050〜1250℃とするのが望まし
く、これは、加熱温度が1050℃未満では熱間加工時
の変形抵抗が高くなりすぎて加工自体が困難になるばか
シでなく、未固溶の金属間化合物や炭化物が残留して靭
性や耐食性を劣化させる原因となシ、一方1250℃を
越えた加熱温度になると、熱間における変形能の著しい
低下をもたらし、熱間加工が難しくなるという理由によ
るものである。
C1熱処理条件
上述のように、この熱処理は微細な再結晶粒を十分に形
成するために施されるが、この場合の微細再結晶粒の形
成は、2eologc(%)+1300で算出された下
限温度(C)と、16Mo(%)+ 10 W(%)+
10Or((6)+777で算出された上限温度神)と
の間の温度に2時間以下保持することによって行なわれ
るものである。この下限温度の算出式: 2 e Ol
ogC(%) +1300および上限温度の算出式:1
6M0(%l)+10W(%)−1−10Cr優)+7
7′7は多数の試験結果にもとづいて経験的に定められ
たものであって、上記の下限温度未満では所定の微細再
結晶の形成を十分にはかることができず、一方熱処理温
度が上記の上限温度を越えて高くなったり、保持時間が
2時間を越えたシす°ると、結晶粒が粗大化して熱間加
工によってもたらされる効果が消滅してしまって所望の
高強度並びに高靭性を確保することができなくなること
から、熱処理条件を上記の過多に限定したのである。
成するために施されるが、この場合の微細再結晶粒の形
成は、2eologc(%)+1300で算出された下
限温度(C)と、16Mo(%)+ 10 W(%)+
10Or((6)+777で算出された上限温度神)と
の間の温度に2時間以下保持することによって行なわれ
るものである。この下限温度の算出式: 2 e Ol
ogC(%) +1300および上限温度の算出式:1
6M0(%l)+10W(%)−1−10Cr優)+7
7′7は多数の試験結果にもとづいて経験的に定められ
たものであって、上記の下限温度未満では所定の微細再
結晶の形成を十分にはかることができず、一方熱処理温
度が上記の上限温度を越えて高くなったり、保持時間が
2時間を越えたシす°ると、結晶粒が粗大化して熱間加
工によってもたらされる効果が消滅してしまって所望の
高強度並びに高靭性を確保することができなくなること
から、熱処理条件を上記の過多に限定したのである。
なお、この場合未固溶の金属間化合物や炭化物が残留す
ると耐食性劣化の原因となるが、熱処理 □温度
を上記の下限温度以上とすることによって、これを完全
に固溶することができる。
ると耐食性劣化の原因となるが、熱処理 □温度
を上記の下限温度以上とすることによって、これを完全
に固溶することができる。
D、冷間加工条件
また、この発明では、上記のように熱処理後に冷間加工
を施して強度向上をはかるが、との冷間加工が肉厚減少
率で10チ未満では所望の強度を確保することができず
、一方同じく肉厚減少率で60%を越えた冷間加工を施
すと、延性および靭性の劣化が著しくなることから、冷
間加工を肉厚減少率で10〜60%と定めたのである。
を施して強度向上をはかるが、との冷間加工が肉厚減少
率で10チ未満では所望の強度を確保することができず
、一方同じく肉厚減少率で60%を越えた冷間加工を施
すと、延性および靭性の劣化が著しくなることから、冷
間加工を肉厚減少率で10〜60%と定めたのである。
以上の成分組成および製造条件を適用することによって
0.2%耐力が85 kl?f/d以上の高強度をもち
、かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性
に優れた油井管を製造することができるのである。
0.2%耐力が85 kl?f/d以上の高強度をもち
、かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性
に優れた油井管を製造することができるのである。
つぎに、この発明の油井管製造法を実施例により比較例
と対比しながら具体的に説明する。
と対比しながら具体的に説明する。
実施例
それぞれ第1表に示される成分組成をもった溶湯を通常
の電気炉、および脱硫とN付加の目的でAr−酸素脱炭
炉(AOD炉)を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉(E、s R炉)を使用し
て溶製した後、直径:500朋φのインゴットに鋳造し
、ついでこのインゴットに温度:1200℃で熱間鍛造
を施して直径:1501g’φのビレットを成形し、こ
の場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れの発
生があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれ
ぞれ第1表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を
施して外径:60朋φ×肉厚:4mmの素管を成形し、
引続いて、同じくそれぞれ第1表に示される熱処理条件
(処理後の冷却はいずれも水冷)および肉厚減少率で、
熱処理と冷間加工を施すことによって、・本発明合金管
材1〜27.比較合金管材1〜9.および従来合金管材
ト4をそれぞれ製造した。
の電気炉、および脱硫とN付加の目的でAr−酸素脱炭
炉(AOD炉)を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉(E、s R炉)を使用し
て溶製した後、直径:500朋φのインゴットに鋳造し
、ついでこのインゴットに温度:1200℃で熱間鍛造
を施して直径:1501g’φのビレットを成形し、こ
の場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れの発
生があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれ
ぞれ第1表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を
施して外径:60朋φ×肉厚:4mmの素管を成形し、
引続いて、同じくそれぞれ第1表に示される熱処理条件
(処理後の冷却はいずれも水冷)および肉厚減少率で、
熱処理と冷間加工を施すことによって、・本発明合金管
材1〜27.比較合金管材1〜9.および従来合金管材
ト4をそれぞれ製造した。
なお、比較合金管材l〜9は、構成成分のうちのいずれ
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件(第1表に※印を付して表示)がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材lは、JIS−8US 316に、同2はJIS
−6US 310Sに3・、同3はインコロイ800に
、同4はJIS・SUS 329J1にそれぞれ相描す
る組成をもつものである。
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件(第1表に※印を付して表示)がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材lは、JIS−8US 316に、同2はJIS
−6US 310Sに3・、同3はインコロイ800に
、同4はJIS・SUS 329J1にそれぞれ相描す
る組成をもつものである。
ついで、この結果得られた本発明合金管材1〜2’/、
比較合金管材1〜9.および従来合金管材1〜4よシ長
さ:20朋の試験片をそれぞれ切出し、この試験片よシ
長さ方向にそって60°に相当する部分を切落し、この
状態の試験片に第3図に正面図で示されるようにボルト
を貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に0.2%耐力
に相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Sに対
して、H2S分圧をそれぞれ0.1気圧、i気圧、およ
び20気圧としたH2S、−10気圧Co□−20%
NaCt溶液(液温:300℃)中に1000時間浸漬
の応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力腐食
割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間鍛造時
の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験結果
と共に、第2表に合せて示した。
比較合金管材1〜9.および従来合金管材1〜4よシ長
さ:20朋の試験片をそれぞれ切出し、この試験片よシ
長さ方向にそって60°に相当する部分を切落し、この
状態の試験片に第3図に正面図で示されるようにボルト
を貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に0.2%耐力
に相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Sに対
して、H2S分圧をそれぞれ0.1気圧、i気圧、およ
び20気圧としたH2S、−10気圧Co□−20%
NaCt溶液(液温:300℃)中に1000時間浸漬
の応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力腐食
割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間鍛造時
の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験結果
と共に、第2表に合せて示した。
なお、第2表において、O印はいずれも割れ発生のない
ものを示し、一方×印は割れ発生のあったものを示す。
ものを示し、一方×印は割れ発生のあったものを示す。
第2表に示される結果から、比較合金管材1〜9は、−
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材1〜2−Iは、いずれもすぐれた熱間加
工性および耐応力腐食割れ性を、有し、さらに高強度を
有し、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が
低く、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材1〜
4と比較しても一段とすぐれた特性を有することが明ら
かである。
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材1〜2−Iは、いずれもすぐれた熱間加
工性および耐応力腐食割れ性を、有し、さらに高強度を
有し、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が
低く、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材1〜
4と比較しても一段とすぐれた特性を有することが明ら
かである。
上述のように、この発明の方法によって製造された油井
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油、並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として
用いた場合にもきわ吟″’c *ht:a*t *’1
it−、s o−t’ s 、b・ 11゜
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油、並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として
用いた場合にもきわ吟″’c *ht:a*t *’1
it−、s o−t’ s 、b・ 11゜
第1図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、Ni含有量と
crじ)+10Mo(%)−1−5WC%)との関係を
示した図、第2図および第3図はそれぞれ板状および管
状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を示す図であ
る。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 1) 和 夫 第1図 Cr(%)+lOMo(%)+5W(%〕$2図 第3図 第1頁の続き 0発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通1丁目3番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 0発 明 者 諸石大司 尼崎市西長洲本通1丁目3番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
crじ)+10Mo(%)−1−5WC%)との関係を
示した図、第2図および第3図はそれぞれ板状および管
状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を示す図であ
る。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 1) 和 夫 第1図 Cr(%)+lOMo(%)+5W(%〕$2図 第3図 第1頁の続き 0発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通1丁目3番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 0発 明 者 諸石大司 尼崎市西長洲本通1丁目3番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
Claims (8)
- (1) C: 0.05%以下、Si:1.0%以下
、Mn:2.0%以下、 p :a、o3oq6以下、
S :0.005%以下、 sot、u : o、5%
以下、Ni: 30〜60%、Cr:15〜30%を含
有し、Mo:12%以下およびW:24%以下のうちの
1種または2種を含有し、残シがFeと不可避不純物か
らなる組成(以上重量%)を有し、かつ、 Cr (%) + 10 Mo(@+ 5 W (%)
2110%。 8%≦Mo(@+4W(4)512%。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を10%以上とした条件で熱間加工し、ついで260
1ogC(イ)+1300で算出された下限温度(ト)
と、16Mo(%)+ 10 W(%)+ 10Cr(
%9−1−17 ’7で算出された上限温度(6)の間
の温度に、2時間以下保持の条件で熱処理した後、10
〜60−の肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする
耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - (2) C: 0.05%以下、Si:1.0%以下
、 Mn2.0チ以下、P :0.030%以下、3
:0.005%以下、 soL、M: 0.5%以下
、Ni:30〜60%、Cr:15〜30チを含有し、
Mo:12%以下およびW:24%以下のうちの1種ま
たは2種を含有し、さらにCu:2%以下およびCo:
2%以下のうちの1種または2種を含有し、残シがFe
と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有し、か
つ、Cr(%1)−1−10Mo(@+ 5 W(%)
2110%。 8%≦MO(@+ + W (%)512%。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を10%以上とした条件で熱間加工し、゛ついで26
0に1gC((6)+1300で算出された下限温度(
ト)と、16Mo(%)+ 10 W (@+ l O
Cr (’J+777で算出・された上限温度(ト)の
間の温度に、2時間以下保持の条件で熱処理した後、1
0〜60チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴とす
る耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - (3)C:0.05%以下、 Si: 1.0 %以下
、 Mn :2.04以下、P :0.030%以下、
3 :0.005%以下、 sot、 M : 0.5
%以下、 Ni: 3 C)〜60%、cr:15〜3
0チを含有し、Mo:12%以下およびW:24%以下
のうちの1種または2種を含有し、さらに希土類元素:
0.10%以下、Y:0.20%以下、 Mg: 0.
10チ以下、Ti:0.5%以下、およびCa: 0.
10 %以下のうちの1種または2種以上を含有し、残
9がFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を
有し、かつ、 Cr(@ −4−10Mo (n + 5 W (%)
≧110%。 8 ラレ ≦Mo (%ン++W(憤6)≦1296゜
の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を10%以上とした条件で熱間加工し、ついで260
10gC(@−1−1300で算出された下限温度(ト
)と、16Mo(fi+ 10 W(%)−1−10C
r(%1)−)−77’ilで算出された上限温度(ト
)の間の温度に、2時間以下保持の条件で熱処理した後
、10〜60%の肉厚減少率で冷間加工することを特徴
とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法
。 - (4) C: 0.05%以下、Si:1.0%以下
、 Mn :2.0%以下、P:0.030%以下、3
:0.005%以下* sol、Al: 0.5%以
下、Ni:30〜60%、Cr:15〜30%を含有し
、Mo:12%以下およびW:24%以下のうちの1種
または2種を含有し、さらにCH:2%以下およびCo
:2%以下のうちの1種または2種と、希土類元素:0
.10%以下。 y:o、20%以下、 Mg : O−10%以下、’
l’i:0.5チ以下、およびCa: 0.10 %以
下のうちの1種またけ2種以上とを含有し、残りがFe
と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有し、か
つ、Cr(%;) −) 10 Mo (%) +5
W (%)≧110%。 8%≦1vio(@+ 4 W (96)512%。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉゛厚減
少率を10%以上とした条件で熱間加工し、 、、
1ついで2601.gC(%)+1300で算出された
下限温度(す・と、16Mo(@+10 W(%)−1
−10Cr(%)十’i’77で算出された上限温度(
6)の間の温度に、2時間以下保持の条件で熱処理した
後、10〜60チの肉厚減少率で冷間加工することを特
徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造
法。 - (5) C:0.055J以下、Si:10%以下、
Mn −2,0%以下、 P :0.030チ以下、
3 :0.O05チ以下t sot、ta: 0.5
%以下、 N : 0.05〜0.3%。 N1:30〜60%、 Cr: 15〜30%を含有し
、Mo:12%以下およびW:24%以下のうちの1種
または2種を含有し、残シがFeと不可避不純物からな
る組成(以上重量%)を有し、かつ、Cr(%) −1
−10Mo(%il+5W(%)≧110 %。 8%≦Mo(%)++W(%:≦12チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を10%以上とした条件で熱間加工し、ついで26
ologc (%)+1300で算出された下限温度(
匂と、16M□(@−1−10W (%) −1−10
Cr(%)+77ツで算出された上限温度(C)の間の
温度に、2時間以下保持の条件で熱処理した後、10〜
60チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐
応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - (6) C: 0.05%以下、 Si: 1.0
%以下、Mn:2.0%以下、p :0.030チ以下
、S :0.O05チ以下、 soL AC0,5%以
下、 N : 0.05〜0.3%。 Nに30〜60%、 Cr: 15〜30%を含有し、
MQ:12%以下およびW:24%以下のうちの1種ま
たは2種を含有し、さらにCu:21i以下およびCo
: 2%以下のうちの1種または2種を含有し、残シが
Feと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有し
、かつ、 Cr (%) −1−10,Mo(%) +5 W (
%)≧llo’%。 8%≦Mo(→++W鈍)≦12チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を10%以上とした条件で熱間加工し、ついで260
1ogC(%)+1300で算出された下限温度(ト)
と、16Mo(@+ 10 W(%)−1−10Cr(
%l +’777で算出された上限温度幅)の間の温度
に、2時間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60
チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - (7) C: 0.Oa%以下、Si:1.0Llb
以下、Mn:2.0%以下、−p :0.030チ以下
、 S :0.O05チ以下、 sot、AQ: O
−5%以下、 N : 0.05〜0.3%。 Ni:30〜60%、 Cr: 15〜30 %を含
有し、Mo:12%以下およびW:24%以下のうちの
1種または2種を含有し、さらに希土類元素: 0.1
0チ以下、Y:0.20チ以下、Mg:0.10−以下
。 Ti: 0.5%以下、およびCa:0.10%以下の
うちの1種または2種以上を含有し、残シがFeと不可
避不純物からなる組成(以上重量%)を有し、かつ、 Or(%)+ 1 oMo(%il+ 5 W(%)5
110%。 8%≦Mo(@+4wt%)512%。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を10%以上とした条件で熱間加工し、ついで260
1og C(%)−1−1300で算出された下限温度
(りと、l 6Mo ([+10 W C%)+ 10
Cr(@+’77 ’/で算出された上限温度(C)の
間の温度に、2時間以下保持の条件で熱処理した後、1
0〜60チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴とす
る耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - (8) C’ : 0.05%以下、Si:1.0%
以下、Mn:2.0%以下、p :0.030%以下、
3 :0.005%以下、 sot、 AA: 0.
5%以下、 N : 0.05〜0.3%。 N1:30〜60%、 Cr: 15〜30%を含有し
、MQ: 12%以下およびW:24%以下のうちの1
種または2種を含有し、さらにCu:2%以下およびC
o:2%以下のうちの1種または2種と、希土類元素:
O,10%以下、y:o、20%以下、Mg:0.10
%以下、 Ti: 0.5%以下、およびCa:0.1
0−以下のうちの1種または2種以上とを含有し、残シ
がFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有
し、かつ、 Cr(%) +10 Mo(%i) +5 W (%)
5110%。 8%≦MO(%) 十+ W (%)≦12チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を10%以上とした条件で熱間加工し、・ついで26
0yC(5)+1300で算出された下限温度(ト)と
、16Mo(4+ 10 W(%)+ 1 oar(%
)十’l’7で算出、された上限温度(6)の間の温度
に、2時間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60
%の肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10411381A JPS586929A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
US06/389,568 US4421571A (en) | 1981-07-03 | 1982-06-17 | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
GB08217860A GB2104100B (en) | 1981-07-03 | 1982-06-21 | High strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
SE8204121A SE461986C (sv) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Foerfarande foer framstaellning av hoeghaallfasta djupborroer med bestaendighet mot spaenningskorrosion |
DE3224865A DE3224865C2 (de) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Verrohrungen für Tiefbohrungen oder dergleichen |
FR8211645A FR2508930A1 (fr) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Procede de fabrication de chemisages et de tubes a haute resistance mecanique pour puits profonds |
SE8901647A SE502102C2 (sv) | 1981-07-03 | 1989-05-09 | Förfarande för framställning av höghållfasta djupborrör med beständighet mot spänningskorrosion |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP10411381A JPS586929A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPS586929A true JPS586929A (ja) | 1983-01-14 |
JPS6363605B2 JPS6363605B2 (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=14372067
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10411381A Granted JPS586929A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS586929A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6187855A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性及び熱間加工性の優れたステンレス鋼 |
JPS6383248A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 耐応力腐食割れ性に優れた油井管用高Ni合金およびその製造法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54110918A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Cabot Corp | Anticorrosion nickel alloy |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP10411381A patent/JPS586929A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54110918A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Cabot Corp | Anticorrosion nickel alloy |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS6187855A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性及び熱間加工性の優れたステンレス鋼 |
JPH0357181B2 (ja) * | 1984-10-05 | 1991-08-30 | ||
JPS6383248A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 耐応力腐食割れ性に優れた油井管用高Ni合金およびその製造法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6363605B2 (ja) | 1988-12-08 |
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