JPS5852440A - 高い深絞り性を有し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 - Google Patents
高い深絞り性を有し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法Info
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- JPS5852440A JPS5852440A JP14913381A JP14913381A JPS5852440A JP S5852440 A JPS5852440 A JP S5852440A JP 14913381 A JP14913381 A JP 14913381A JP 14913381 A JP14913381 A JP 14913381A JP S5852440 A JPS5852440 A JP S5852440A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
最近、自動車用鋼板として高強度冷延鋼板が用いられる
キうになった。自動車用鋼板に要求される特性としては
、高深絞り性でかつプレス加工性に優れ耐時効性の良い
ことが最大の要点であるが、本発明は、そのような要望
に応えるべくなされたものである。その基本思想は連続
焼鈍法にて、均熱後の冷却条件と過時効条件を制御する
ことによＶ、優れた深鰺り性を鋼板に付与しつつ、プレ
ス加工性・耐時効性の優れた３５ｋｇ／−級の高強度冷
延鋼板の製造ｔ−可能とするものである。
キうになった。自動車用鋼板に要求される特性としては
、高深絞り性でかつプレス加工性に優れ耐時効性の良い
ことが最大の要点であるが、本発明は、そのような要望
に応えるべくなされたものである。その基本思想は連続
焼鈍法にて、均熱後の冷却条件と過時効条件を制御する
ことによＶ、優れた深鰺り性を鋼板に付与しつつ、プレ
ス加工性・耐時効性の優れた３５ｋｇ／−級の高強度冷
延鋼板の製造ｔ−可能とするものである。
本発明は、ｃ ： ｏ、ｏ １５〜０．０４５％、 Ｍ
ｎ ： ０．０８〜０．７０ ％ ａ ｐ＜ｏ、１３％
、 Ａｖ！ ； ０．０２０〜０．０８０％で残部ＦＩ
及び不可避的な不純物からなる鋼を熱間圧延し。
ｎ ： ０．０８〜０．７０ ％ ａ ｐ＜ｏ、１３％
、 Ａｖ！ ； ０．０２０〜０．０８０％で残部ＦＩ
及び不可避的な不純物からなる鋼を熱間圧延し。
６３０℃以上の温度で捲取り、冷延後連続焼鈍を行なう
にあたり、７５０〜９００℃で１０秒〜２分間の均熱後
、−次冷却において、均熱温度から７２０〜６５０℃の
間の急冷開始温度までを、２０ イｓａ以下の冷却速度
で徐冷すると共に、上記急冷開始温度から５２０℃の間
ｋ ４０ ”Ｃｈｉｍｅ以上の冷却速度で冷却し、引続
く冷却を３００℃以上の温度で停止させ、３００〜５０
ｏ℃の温度で３０秒以上の過時効処理をすることを特徴
とする高い深絞シ性を有し、プレス加工性の優れた遅時
効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法を要旨と
する。
にあたり、７５０〜９００℃で１０秒〜２分間の均熱後
、−次冷却において、均熱温度から７２０〜６５０℃の
間の急冷開始温度までを、２０ イｓａ以下の冷却速度
で徐冷すると共に、上記急冷開始温度から５２０℃の間
ｋ ４０ ”Ｃｈｉｍｅ以上の冷却速度で冷却し、引続
く冷却を３００℃以上の温度で停止させ、３００〜５０
ｏ℃の温度で３０秒以上の過時効処理をすることを特徴
とする高い深絞シ性を有し、プレス加工性の優れた遅時
効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法を要旨と
する。
以下に、本発明の対象鋼の成分の限定理由を説明する。
Ｃａ Ｍｎ ＊ Ｐは鋼板に強度を付与する元素である
が、咎にＣについては、０．０４５％以下とする。
が、咎にＣについては、０．０４５％以下とする。
これは、０．０４５％以上となると充分な絞り性を得る
のが困難となるからである。又、Ｃが０．０１５％未満
では強度が確保されない。よって、Ｃは０．０１５〜０
．０４５％とした。又、Ｐは０．１３％超では二次加工
割れが生じるようになるため、ＰＦｉｏ、１３％以下に
限定したｍ Ｍｎを０．０８〜０．７０％とし次のは、
０．０８％より少々いと熱間圧延時の赤熱脆性が発生す
るのでとｆ′Ｌを防ぐ念めに０．０８％以上とし、又、
０．７０％より多くなるとプレス加工性に必要なｒ値が
劣化するためである。ＡｔはＮによる耐時効性の劣化を
防止するために必要な元素でＡｔ量が０．０２０１１未
満では、熱間圧延の時点でＮをｋｔＮとして析出させる
ためには不十分である。尚、Ａｔ量は０．０８０１以上
添加する必要は何らない。他の元素については、少ない
方が値ましいが、必要に応じて添加してもよい。
のが困難となるからである。又、Ｃが０．０１５％未満
では強度が確保されない。よって、Ｃは０．０１５〜０
．０４５％とした。又、Ｐは０．１３％超では二次加工
割れが生じるようになるため、ＰＦｉｏ、１３％以下に
限定したｍ Ｍｎを０．０８〜０．７０％とし次のは、
０．０８％より少々いと熱間圧延時の赤熱脆性が発生す
るのでとｆ′Ｌを防ぐ念めに０．０８％以上とし、又、
０．７０％より多くなるとプレス加工性に必要なｒ値が
劣化するためである。ＡｔはＮによる耐時効性の劣化を
防止するために必要な元素でＡｔ量が０．０２０１１未
満では、熱間圧延の時点でＮをｋｔＮとして析出させる
ためには不十分である。尚、Ａｔ量は０．０８０１以上
添加する必要は何らない。他の元素については、少ない
方が値ましいが、必要に応じて添加してもよい。
このような成分組成の鋼祉常法に従って連続鋳造法、又
はインゴット−分塊法でスラブとなし、熱間圧延及び冷
間圧延をおこない、次いで特徴的な連続焼鈍をおこなう
。熱間圧延に際しては前記の如く、時効劣化防止のため
のＡＵの析出に必要な捲取温度として６３０℃以上が必
要となる。尚、熱間圧延前のスラブ加熱温度を７００〜
１１５０℃とすることは、ＡｔＮの析出が熱延鋼帯全長
、食中にわたりより完全になるので好ましい条件である
。又、冷間圧延に際しては、深絞シ加工性にとって必要
な、ｒ値を向上させるため、圧下率を７０〜８５チにす
ることが望ましい。
はインゴット−分塊法でスラブとなし、熱間圧延及び冷
間圧延をおこない、次いで特徴的な連続焼鈍をおこなう
。熱間圧延に際しては前記の如く、時効劣化防止のため
のＡＵの析出に必要な捲取温度として６３０℃以上が必
要となる。尚、熱間圧延前のスラブ加熱温度を７００〜
１１５０℃とすることは、ＡｔＮの析出が熱延鋼帯全長
、食中にわたりより完全になるので好ましい条件である
。又、冷間圧延に際しては、深絞シ加工性にとって必要
な、ｒ値を向上させるため、圧下率を７０〜８５チにす
ることが望ましい。
以下、連続焼鈍条件について評しく説明する。
先ず、昇温、加熱条件については生産性を高めるという
観点から直火式噴流加熱の如き急速加熱が望ましいが、
特に限定する必要はなく、通常のラノアントチューブに
よる加熱方式で得られる条件で充分である。
観点から直火式噴流加熱の如き急速加熱が望ましいが、
特に限定する必要はなく、通常のラノアントチューブに
よる加熱方式で得られる条件で充分である。
均熱は７５０〜９００℃で１０秒〜２分間行なう。これ
は７５０℃未満、１０秒未満では十分な再結晶と粒成長
が得られず、所望のプレス加工性が得られない。一方９
００℃を超える均熱ではオーステナイト化する量が多く
なシ遇ぎ、絞シ性に必要なｒ値が劣化する。均熱時間の
上限は長くても良いが連続焼鈍炉の炉長が長くなるなど
設備、経済上の理由から２分以内と限定した。
は７５０℃未満、１０秒未満では十分な再結晶と粒成長
が得られず、所望のプレス加工性が得られない。一方９
００℃を超える均熱ではオーステナイト化する量が多く
なシ遇ぎ、絞シ性に必要なｒ値が劣化する。均熱時間の
上限は長くても良いが連続焼鈍炉の炉長が長くなるなど
設備、経済上の理由から２分以内と限定した。
上記の均熱を終了した後の冷却は、７２０〜６５０℃の
間の急冷開始温度４でを、２０℃／ａｓａ以下め冷却速
度で徐冷すると共に、上記急冷開始温度から５２０℃の
間を４０℃／ｌ＠ｌ１以上の冷却速度で冷却する。鋼板
のｒ値及び延性の向上をはかるためには１、高温の均熱
を行なう必要があるが、この場合オーステナイト量が増
加する。このような状態から急冷した場合には鋼板中に
焼入組織が生じ、延性がやや劣化することも考えられる
。
間の急冷開始温度４でを、２０℃／ａｓａ以下め冷却速
度で徐冷すると共に、上記急冷開始温度から５２０℃の
間を４０℃／ｌ＠ｌ１以上の冷却速度で冷却する。鋼板
のｒ値及び延性の向上をはかるためには１、高温の均熱
を行なう必要があるが、この場合オーステナイト量が増
加する。このような状態から急冷した場合には鋼板中に
焼入組織が生じ、延性がやや劣化することも考えられる
。
そこで本発明においては、均熱後の急冷による焼入組織
の生成を避けるべく、急冷開＃Ｉ３温度を７２０〜６５
０℃の間で選択し、均熱温度からこの急冷開始温度まで
を２０℃／Ｉ ＠ ｅ、以下の冷却速度で徐冷するもの
である。又、急冷開始温度が６５０℃未満となったり、
急冷終点温度が５２０℃超となったり、更に急速冷却速
度が４０℃／１＠ｅ未満になると急速冷却効果は少なく
な夛、自動車外板用高強度冷延鋼板に必要な耐時効性が
損なわれるので、少々くとも６５０〜ト２０℃の間の冷
却速度を４０℃／ｓｅｅ以上と限定した。冷却手段は、
冷却終点制御が可能なものであれば、例えばガスジ。
の生成を避けるべく、急冷開＃Ｉ３温度を７２０〜６５
０℃の間で選択し、均熱温度からこの急冷開始温度まで
を２０℃／Ｉ ＠ ｅ、以下の冷却速度で徐冷するもの
である。又、急冷開始温度が６５０℃未満となったり、
急冷終点温度が５２０℃超となったり、更に急速冷却速
度が４０℃／１＠ｅ未満になると急速冷却効果は少なく
な夛、自動車外板用高強度冷延鋼板に必要な耐時効性が
損なわれるので、少々くとも６５０〜ト２０℃の間の冷
却速度を４０℃／ｓｅｅ以上と限定した。冷却手段は、
冷却終点制御が可能なものであれば、例えばガスジ。
ット、ミスト、ゲイリングウォーター、ウォーター、メ
タルコンタクトクーリングの如きいずれＯ、冷却手段も
採用てきる。尚、冷却速度は必要以上に高くしても急速
冷却の効果の向上式はあｔ〕期待できず、又冷却速度が
早くなれげ彦る程終点制御が困難となる傾向を有するが
特に制限されるものでは々い。引続き行なわれる５２０
℃からの冷加速度は特に＠定されないが、冷却の終点温
度が３００℃より低くなると硬質化し、充分なプレス加
工性が得られないので、−次冷却に際しては、３００℃
よシ低く冷却しないように限定した。
タルコンタクトクーリングの如きいずれＯ、冷却手段も
採用てきる。尚、冷却速度は必要以上に高くしても急速
冷却の効果の向上式はあｔ〕期待できず、又冷却速度が
早くなれげ彦る程終点制御が困難となる傾向を有するが
特に制限されるものでは々い。引続き行なわれる５２０
℃からの冷加速度は特に＠定されないが、冷却の終点温
度が３００℃より低くなると硬質化し、充分なプレス加
工性が得られないので、−次冷却に際しては、３００℃
よシ低く冷却しないように限定した。
過時効温度は３００〜５００℃が最適であって、３００
℃未満ではプレス加工性に必要な延性が低下し、５００
℃超では耐時効性が劣化する。又、過時効時間＃′ｉ３
０秒未満では充分な延性と耐時効性が得られないので過
時効温度と時間をそれぞれ３００〜５００℃、３０秒以
上と限定するものである。
℃未満ではプレス加工性に必要な延性が低下し、５００
℃超では耐時効性が劣化する。又、過時効時間＃′ｉ３
０秒未満では充分な延性と耐時効性が得られないので過
時効温度と時間をそれぞれ３００〜５００℃、３０秒以
上と限定するものである。
以上述べた連続焼鈍条件と銅の成分組成、及び熱間圧延
条件との組み合わせによりて、高い深絞り性を有し、プ
レス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板を経済的に
得ると−とができる０次に、上述の本発明のＩインドで
ある低Ｃ化による深絞り性向上について、実験例に基き
説明する。
条件との組み合わせによりて、高い深絞り性を有し、プ
レス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板を経済的に
得ると−とができる０次に、上述の本発明のＩインドで
ある低Ｃ化による深絞り性向上について、実験例に基き
説明する。
くＣ含有量とｒ値の関係〉
ｐ ： ｏ！ｏ ｓ ｏ ｓ、Ｍｎ ： ０．１５ ％
、Ａｔ： ０．０５０−を含み、Ｃ含有１を００２〜０
．０６ ％まで変えた溶鋼組成のものを連続鋳造によっ
てスラブを得、それを熱間圧延し、７００℃で捲取シ、
酸洗、冷延した０、 ８ ｍの冷延鋼板を、第１図に示
す連続焼鈍サイクルで焼鈍し、１．０％の調質圧延を施
し、ｒ値を調査した。第２図に調査結果を示す。Ｃ含有
量を０．０４５％以下にすることによって、深絞り加工
に必要なｒ値（≧１．５）を確保することができる。
、Ａｔ： ０．０５０−を含み、Ｃ含有１を００２〜０
．０６ ％まで変えた溶鋼組成のものを連続鋳造によっ
てスラブを得、それを熱間圧延し、７００℃で捲取シ、
酸洗、冷延した０、 ８ ｍの冷延鋼板を、第１図に示
す連続焼鈍サイクルで焼鈍し、１．０％の調質圧延を施
し、ｒ値を調査した。第２図に調査結果を示す。Ｃ含有
量を０．０４５％以下にすることによって、深絞り加工
に必要なｒ値（≧１．５）を確保することができる。
実施例
第１表に示すような化学成分を持った試ａＡ。
Ｂ、Ｃ，Ｄ、ｇ、Ｆを同表中に示す熱間圧延捲取温度（
ＣＴ ）で捲取り、それらを板厚０．８０■で冷間圧延
したのち、均熱を８５０℃×６０″＠１′行ない、その
後６７５℃まで１０℃／■ｃで徐冷し、しかるのち１０
０℃／ｍ ｅ ｅの冷却速度で４００″Ｃｔで冷却した
ものを４００℃×１２０１ｅの過時効処理を行なうとい
う連続焼鈍サイクルによって焼鈍して、材質調査をした
。材質調査の結果は第１表に併示する。
ＣＴ ）で捲取り、それらを板厚０．８０■で冷間圧延
したのち、均熱を８５０℃×６０″＠１′行ない、その
後６７５℃まで１０℃／■ｃで徐冷し、しかるのち１０
０℃／ｍ ｅ ｅの冷却速度で４００″Ｃｔで冷却した
ものを４００℃×１２０１ｅの過時効処理を行なうとい
う連続焼鈍サイクルによって焼鈍して、材質調査をした
。材質調査の結果は第１表に併示する。
これから明らかなように、Ｃ（０，０４５％であるＡ、
Ｂは各々７値が１．５６と１．６０．、ＹＰが２２．４
４／■３と２０．８東−” 、ＹＰ−Ｆ、ｔが０．２と
０、１というように、高い深絞り性とプレス加工性に加
えて耐時効性も備えた自動車用鋼板としては最適の素材
である。
Ｂは各々７値が１．５６と１．６０．、ＹＰが２２．４
４／■３と２０．８東−” 、ＹＰ−Ｆ、ｔが０．２と
０、１というように、高い深絞り性とプレス加工性に加
えて耐時効性も備えた自動車用鋼板としては最適の素材
である。
Ｍｎ量の多いＣの７値は１．１０であシ、プレス加工用
鋼板のｒ値としては不十分である。従ってｒ値を高くす
るために、Ｍｎ量は本発明の範囲のように０．７０ ％
以下にしなくてはならない。
鋼板のｒ値としては不十分である。従ってｒ値を高くす
るために、Ｍｎ量は本発明の範囲のように０．７０ ％
以下にしなくてはならない。
又、Ｃ量の多いり、Ｅ、Ｆにおいては、７値が夫々１．
３３，１．４０，１．３８ と低いことに加えて、Ｙ
Ｐは逆に夫々３３．８嗜／■２．２８．５ ｋｇ／ｗｍ
” 、２９．８１Ｎ／■２というように高くなっている
。これでは、プレス加工用鋼板としては不適である。従
って、Ｃ量は本発明の範囲のように０．０４５−以下に
しなくてはならない。
３３，１．４０，１．３８ と低いことに加えて、Ｙ
Ｐは逆に夫々３３．８嗜／■２．２８．５ ｋｇ／ｗｍ
” 、２９．８１Ｎ／■２というように高くなっている
。これでは、プレス加工用鋼板としては不適である。従
って、Ｃ量は本発明の範囲のように０．０４５−以下に
しなくてはならない。
以上、述べたように本発明によれば、高い深絞シ性を有
し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連
続焼鈍による製造方法を容易に提供し得るものである。
し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連
続焼鈍による製造方法を容易に提供し得るものである。
第１図は、実験例で使用した連続焼鈍サイクルを示す図
、第２図は、Ｃ含有量とｒ値の関係を示す図である。 第２一 時闇
、第２図は、Ｃ含有量とｒ値の関係を示す図である。 第２一 時闇
Claims (1)
- Ｃ： ０．０１５〜０．０４５％、 Ｍｎ ： ０．０
８〜０．７０％、ｐく０．１３％、ＡＡ：０．０２０〜
ｏ、ｏｓｏ ％で残部Ｆ・及び不可避的な横物からなる
鋼を熱間圧延し、６３０℃以上の温度で捲取り、７冷延
後連続焼鈍管行なうにあ九υ、７５０〜９００℃で１．
Ｏ秒〜２分間の均熱後、−次冷却において、均熱温度か
ら７２０〜６５０℃の間の急冷開始温度までを、２０℃
／ｓ＠ｅ以下の冷却速度で徐冷すると共に、上記急冷開
始温度から５２０℃の間を４０ Ｃ／ｓｅｃ以上の冷却
速度で冷却し、引続く冷却を３００℃以上の温度で停止
させ、３００〜５００℃の温度で３０秒以上の過時効処
理をすることを特徴とする高い深絞り性を有し、プレス
加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍によ
る製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14913381A JPS5852440A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 高い深絞り性を有し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14913381A JPS5852440A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 高い深絞り性を有し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852440A true JPS5852440A (ja) | 1983-03-28 |
| JPS6111295B2 JPS6111295B2 (ja) | 1986-04-02 |
Family
ID=15468454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14913381A Granted JPS5852440A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 高い深絞り性を有し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852440A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6119739A (ja) * | 1984-07-04 | 1986-01-28 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による絞り性の良好な高張力鋼板の製造方法 |
| US4708748A (en) * | 1984-02-18 | 1987-11-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability |
| KR100435467B1 (ko) * | 1999-12-21 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 연속소둔에 의한 연성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법 |
| US20120291928A1 (en) * | 2010-01-29 | 2012-11-22 | Tata Steel Nederland Technology Bv | Process for the Heat Treatment of Metal Strip Material, and Strip Material Produced in that Way |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5215046A (en) * | 1975-07-26 | 1977-02-04 | Toyo Kaiyo Kaihatsu Kk | Method of reducing support force by liquid |
| JPS55134126A (en) * | 1979-04-05 | 1980-10-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production of high-strength cold rolled steel plate of superior press formability |
| JPS5655524A (en) * | 1979-10-05 | 1981-05-16 | Kobe Steel Ltd | Production of cold-rolled steel plate for press forming |
| JPS56156720A (en) * | 1980-05-01 | 1981-12-03 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate excellent in workability |
-
1981
- 1981-09-21 JP JP14913381A patent/JPS5852440A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5215046A (en) * | 1975-07-26 | 1977-02-04 | Toyo Kaiyo Kaihatsu Kk | Method of reducing support force by liquid |
| JPS55134126A (en) * | 1979-04-05 | 1980-10-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production of high-strength cold rolled steel plate of superior press formability |
| JPS5655524A (en) * | 1979-10-05 | 1981-05-16 | Kobe Steel Ltd | Production of cold-rolled steel plate for press forming |
| JPS56156720A (en) * | 1980-05-01 | 1981-12-03 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate excellent in workability |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4708748A (en) * | 1984-02-18 | 1987-11-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability |
| JPS6119739A (ja) * | 1984-07-04 | 1986-01-28 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による絞り性の良好な高張力鋼板の製造方法 |
| KR100435467B1 (ko) * | 1999-12-21 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 연속소둔에 의한 연성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법 |
| US20120291928A1 (en) * | 2010-01-29 | 2012-11-22 | Tata Steel Nederland Technology Bv | Process for the Heat Treatment of Metal Strip Material, and Strip Material Produced in that Way |
| US9234255B2 (en) * | 2010-01-29 | 2016-01-12 | Tata Steel Nederland Technology Bv | Process for the heat treatment of metal strip material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6111295B2 (ja) | 1986-04-02 |
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