JPS6119739A - 連続焼鈍による絞り性の良好な高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による絞り性の良好な高張力鋼板の製造方法Info
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- JPS6119739A JPS6119739A JP13827484A JP13827484A JPS6119739A JP S6119739 A JPS6119739 A JP S6119739A JP 13827484 A JP13827484 A JP 13827484A JP 13827484 A JP13827484 A JP 13827484A JP S6119739 A JPS6119739 A JP S6119739A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は連続焼鈍にょる絞シ件の良好な高張力 ″鋼板
の製造方法に関する。
の製造方法に関する。
最近、自動車の安全性向上、車体重量の低減などを目的
として高張力鋼板の使用割合が著しく増加の傾向にある
。特にフェンダ−など過酷な深絞りを要求される部材に
ついては、これまで引張強さＴＳ＝３０〜３５梅／−り
２スの軟質鋼板が使われていたが、最近これらの部材の
高強度化が進められＴＳ＝３５〜４５ｋｆ／−クラスの
絞ｐ用高張力鋼板が用いられつつあり、本発明はかがる
絞り用高張力鋼板の製造に利用される。
として高張力鋼板の使用割合が著しく増加の傾向にある
。特にフェンダ−など過酷な深絞りを要求される部材に
ついては、これまで引張強さＴＳ＝３０〜３５梅／−り
２スの軟質鋼板が使われていたが、最近これらの部材の
高強度化が進められＴＳ＝３５〜４５ｋｆ／−クラスの
絞ｐ用高張力鋼板が用いられつつあり、本発明はかがる
絞り用高張力鋼板の製造に利用される。
上記の高張力鋼は低炭素Ａｌキルド鋼に強化元素として
Ｐｉ必須成分とし、必要に応じてＭｎ 。
Ｐｉ必須成分とし、必要に応じてＭｎ 。
Ｓ］などを添加し、箱焼鈍法で製造されている。
連続焼鈍法で製造場れない理由は、箱焼鈍法においては
Ｐの添加により絞り性を向上させながら高度強化が行わ
れるが、生産効率のよい連続焼鈍法においてはＰの添加
が絞り性を劣化させる傾向が強いためであり、これが安
価なＰｋ添加した絞り用高強度鋼板全連続焼鈍法で製造
できない主原因となっていた。
Ｐの添加により絞り性を向上させながら高度強化が行わ
れるが、生産効率のよい連続焼鈍法においてはＰの添加
が絞り性を劣化させる傾向が強いためであり、これが安
価なＰｋ添加した絞り用高強度鋼板全連続焼鈍法で製造
できない主原因となっていた。
Ｐｉ添加した鋼を用いた連続焼鈍法による深絞り用高張
力鋼板の製造技術としては、例えば特公昭５５−５１４
１０号公報および「鉄と鋼」第６８年＋１９８２年）第
９号Ｐ１３５５〜１３６１に記載の技術が知られている
。前者はＰｋ添加した鋼板音用いＡ ｃ １変態点〜９
００℃に加熱後、同温度から噴流水中で急冷し続いて２
００〜５００℃で焼戻す連続焼鈍サイクル金剛いている
が、この方法においては絞り性の尺度として得られるラ
ンクフォード値Ｔ値が高々１．３程度しか得られず、箱
焼鈍法を用いた場合の７値である１、５以上を得ること
は困難であった。
力鋼板の製造技術としては、例えば特公昭５５−５１４
１０号公報および「鉄と鋼」第６８年＋１９８２年）第
９号Ｐ１３５５〜１３６１に記載の技術が知られている
。前者はＰｋ添加した鋼板音用いＡ ｃ １変態点〜９
００℃に加熱後、同温度から噴流水中で急冷し続いて２
００〜５００℃で焼戻す連続焼鈍サイクル金剛いている
が、この方法においては絞り性の尺度として得られるラ
ンクフォード値Ｔ値が高々１．３程度しか得られず、箱
焼鈍法を用いた場合の７値である１、５以上を得ること
は困難であった。
一方、後者はＰ添加鋼を用い連続焼鈍法において高７値
化を狙うためにはく高価なりｔ−添加する必要があるこ
とを示している。
化を狙うためにはく高価なりｔ−添加する必要があるこ
とを示している。
本発明の目的は、上記従来技術のｒ値および高価元素使
用の問題点上解決し、連続焼鈍による絞ｐ性の良好な高
張力鋼板の製造方法全提供するにある。
用の問題点上解決し、連続焼鈍による絞ｐ性の良好な高
張力鋼板の製造方法全提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明者ら
は、連続焼鈍法においてＰｋ中心とした安価な元素を使
用しても、連続焼鈍の加熱保持温度を鋼の成分中、特に
Ｃ，Ｐ量より制御することにより加熱保持中のγ変態率
全適切ならしめ、次いでＣ９Ｐ量によって制御した冷却
開始温度までを制御冷却することにより、高張力鋼板の
絞シ性向上すなわち高７値化を達成できること七見い出
し、本発明を完成することができた。
は、連続焼鈍法においてＰｋ中心とした安価な元素を使
用しても、連続焼鈍の加熱保持温度を鋼の成分中、特に
Ｃ，Ｐ量より制御することにより加熱保持中のγ変態率
全適切ならしめ、次いでＣ９Ｐ量によって制御した冷却
開始温度までを制御冷却することにより、高張力鋼板の
絞シ性向上すなわち高７値化を達成できること七見い出
し、本発明を完成することができた。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、重量比にて、Ｃ：０．０１０〜０．０４０チ
、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ ＋ １．Ｏｔｌ）以下、
Ｐ：０、０３０〜０，１５チ、Ａ／−：０．０１〜０．
１０チ、Ｎ ： ０． ＯＯ６０％以下全台み残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物より成る鋼スラブを熱間圧延後
６００〜７３０℃の温度範囲で巻取る段階と、前記巻取
った熱延コイル全圧下率５０％以上で冷間圧延する段階
と、前記冷延コイルを下記（１）式で示す温度範囲の加
熱保持温度Ｔで連続焼鈍する段階と、前記焼鈍後下記（
２）式で示される急冷開始温度ＴＱ まで０．５〜ｂ 前記徐冷後急冷開始温度ＴＱから３００〜５００℃の温
度域まで３０〜ｂ 急冷する段階と、前記急冷後３００〜５００℃の温度域
で１０秒以上の過時効処理を行う段階と、を有して成る
ことを特徴とする連続焼鈍による絞シ性の良好な高張力
鋼板の製造方法である。
、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ ＋ １．Ｏｔｌ）以下、
Ｐ：０、０３０〜０，１５チ、Ａ／−：０．０１〜０．
１０チ、Ｎ ： ０． ＯＯ６０％以下全台み残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物より成る鋼スラブを熱間圧延後
６００〜７３０℃の温度範囲で巻取る段階と、前記巻取
った熱延コイル全圧下率５０％以上で冷間圧延する段階
と、前記冷延コイルを下記（１）式で示す温度範囲の加
熱保持温度Ｔで連続焼鈍する段階と、前記焼鈍後下記（
２）式で示される急冷開始温度ＴＱ まで０．５〜ｂ 前記徐冷後急冷開始温度ＴＱから３００〜５００℃の温
度域まで３０〜ｂ 急冷する段階と、前記急冷後３００〜５００℃の温度域
で１０秒以上の過時効処理を行う段階と、を有して成る
ことを特徴とする連続焼鈍による絞シ性の良好な高張力
鋼板の製造方法である。
１．２ｏｘｌＯ’［Ｃ）”−６，８８ｘ１０３［Ｃ）＋
５５０ＣＰ：］＋８５６≦Ｔ （Ｃ）≦１．７３ Ｘ
１０’ＣＣ）”−８，２５Ｘ １０” ＣＣ’：Ｊ ＋
５００ＣＰＥ＋９６０・・・（１）６７０≦ＴＱ（℃）
≦−ｔ、ｍｏｘｔｏ”［ｃ）−＋−６ｓｏ［Ｐ）＋７７
４ ・・・（２）ただし （：Ｃ） ： Ｃの重量％ ＣＰ） ： Ｐの重量％ 本発明の成分限定理由について説明する。
５５０ＣＰ：］＋８５６≦Ｔ （Ｃ）≦１．７３ Ｘ
１０’ＣＣ）”−８，２５Ｘ １０” ＣＣ’：Ｊ ＋
５００ＣＰＥ＋９６０・・・（１）６７０≦ＴＱ（℃）
≦−ｔ、ｍｏｘｔｏ”［ｃ）−＋−６ｓｏ［Ｐ）＋７７
４ ・・・（２）ただし （：Ｃ） ： Ｃの重量％ ＣＰ） ： Ｐの重量％ 本発明の成分限定理由について説明する。
Ｃ：
Ｃは強度を上昇させるのに有効であるが、０、０４０％
を越えると著しい絞シ性の劣化すなわち下値の低下を伴
うので上限ｋ ０．０４０ ％とし、−万〇の低下性７
値上昇にとって有利であるが、０．０１０Ｓ未満では連
続焼鈍時の過時効処理全行っても固溶Ｃが残り時効性が
劣るので下限全０、０１０チとじ窺。
を越えると著しい絞シ性の劣化すなわち下値の低下を伴
うので上限ｋ ０．０４０ ％とし、−万〇の低下性７
値上昇にとって有利であるが、０．０１０Ｓ未満では連
続焼鈍時の過時効処理全行っても固溶Ｃが残り時効性が
劣るので下限全０、０１０チとじ窺。
３ｉ 、 Ｍｎ ：
８３ 、 Ｍｎはいずれも強度全土げるのに重要な元素
である。しかしＰにより目標とする引張強さＴＳ＝３５
〜４５ｋＦ／−が得られるなら必ずしも必要でなく、１
チ奢越えると７値を劣化させるので両者とも１．０％以
下に限定した。
である。しかしＰにより目標とする引張強さＴＳ＝３５
〜４５ｋＦ／−が得られるなら必ずしも必要でなく、１
チ奢越えると７値を劣化させるので両者とも１．０％以
下に限定した。
Ｐ：
Ｐは連続焼鈍のヒートサイクルと組合せて７値全変化場
せずに強度を上昇きせる元素である。その効果を発揮す
るには０．０３０％以上が必要であり、一方０．１５チ
全越える含有は鋼を脆くし、特に溶接性を劣化させるの
で、０．０３０〜０．１５％の範囲に限定した。
せずに強度を上昇きせる元素である。その効果を発揮す
るには０．０３０％以上が必要であり、一方０．１５チ
全越える含有は鋼を脆くし、特に溶接性を劣化させるの
で、０．０３０〜０．１５％の範囲に限定した。
なお、ＰとＣとは連続焼鈍のヒートサイクル全制御する
上で後記の如く重要な影響がある。
上で後記の如く重要な影響がある。
Ａｌ ：
Ａｌは鋼板の時効性にとって有害なＮｋ固定するため、
０．０１％以上を必要とするが、０．１０％を越えると
Ｎ固定効果が飽和しコストアップの要因となるので、０
．０１〜０．１ｏチの範囲に限定した。
０．０１％以上を必要とするが、０．１０％を越えると
Ｎ固定効果が飽和しコストアップの要因となるので、０
．０１〜０．１ｏチの範囲に限定した。
Ｎ ：
Ｎはｏ、 ｏ ｏ ６０ ％ ｋ越えると鋼中に固溶し
て鋼の時効性全劣化芒せるはかりでなく連続焼鈍時の粒
成長全阻害して７値會劣化させるので０．００６０チ以
下に限定した。
て鋼の時効性全劣化芒せるはかりでなく連続焼鈍時の粒
成長全阻害して７値會劣化させるので０．００６０チ以
下に限定した。
次に製造条件の限定理由について説明する。
まず圧延の条件であるが、熱延の巻取温度は、鋼板の高
７値化會図るため６００℃以上が必要である。しかし７
３０′Ｃ’４１ｍ越えると熱延後の酸洗性が著しく劣化
するので、熱延巻取温度は６００〜７３０℃の範囲に限
定［７た。また冷間圧延における冷延圧下率は高Ｔ値化
を図るため５０％以上が必要である。
７値化會図るため６００℃以上が必要である。しかし７
３０′Ｃ’４１ｍ越えると熱延後の酸洗性が著しく劣化
するので、熱延巻取温度は６００〜７３０℃の範囲に限
定［７た。また冷間圧延における冷延圧下率は高Ｔ値化
を図るため５０％以上が必要である。
オた、連続焼鈍は本発明における重要な要件であり、本
発明はＣ，Ｐ量に応じて加熱保持温度Ｔおよび徐冷後の
急冷開始温度ＴＱヲ限定することによって鋼板の絞り性
を改善するという、従来にない全く新しい思想に基づく
ものである。
発明はＣ，Ｐ量に応じて加熱保持温度Ｔおよび徐冷後の
急冷開始温度ＴＱヲ限定することによって鋼板の絞り性
を改善するという、従来にない全く新しい思想に基づく
ものである。
すなわち、加熱保持温度ＴはＣ，Ｐの含有量〔Ｃ〕、〔
Ｐ′３％に応じて下記（１）式の如く制御する必要があ
る。
Ｐ′３％に応じて下記（１）式の如く制御する必要があ
る。
１．２０Ｘ１０’〔Ｃ）”−６，８８Ｘ１０”［Ｃ］＋
５５０ ＣＰ：］＋８５６≦Ｔ（℃）≦１．７３ｘ １
０’［Ｃ：］”−＆２５ｘ１０’ＣＣ］＋５００［Ｐ：
ｌ ＋９６０−（１）（１）式は、加熱および保持終了
時点で鋼のγ変態率全１０〜９０％の範囲に制御し、後
Ｋ Ｏ，５〜ｂ意味している。本発明者らは数多くの鋼
を用いて実験を重ねた結果、鋼のγ変態率はＣ，Ｐ量に
より大きく異なること、および後の徐冷により高７値化
を達成するためには、加熱保持終了時点でγ変態率が１
０〜９０％金必要とすることを見い出した。また加熱保
持終了時点で１０％以上のγ変態率１得るためには（１
）式の左辺で示される温度以上が必要であり、更に９０
チ以下のγ変態率を得るためには（１）式の右辺で示さ
れる温度以下に保持する必要があるとの知見會得た。
５５０ ＣＰ：］＋８５６≦Ｔ（℃）≦１．７３ｘ １
０’［Ｃ：］”−＆２５ｘ１０’ＣＣ］＋５００［Ｐ：
ｌ ＋９６０−（１）（１）式は、加熱および保持終了
時点で鋼のγ変態率全１０〜９０％の範囲に制御し、後
Ｋ Ｏ，５〜ｂ意味している。本発明者らは数多くの鋼
を用いて実験を重ねた結果、鋼のγ変態率はＣ，Ｐ量に
より大きく異なること、および後の徐冷により高７値化
を達成するためには、加熱保持終了時点でγ変態率が１
０〜９０％金必要とすることを見い出した。また加熱保
持終了時点で１０％以上のγ変態率１得るためには（１
）式の左辺で示される温度以上が必要であり、更に９０
チ以下のγ変態率を得るためには（１）式の右辺で示さ
れる温度以下に保持する必要があるとの知見會得た。
（１）式左辺より低温すなわちγ変態率が１ｏチ未満で
は加熱保持中の（１１１１万位の発達が弱いばかりでな
く、徐冷による発達も小さい。一方（１）式右辺より高
温に保持するとγ変態率が９０’Ｘｆ越え、加熱保持中
にランダムな方位が発達し、いずれも絞り性にとって不
利である。
は加熱保持中の（１１１１万位の発達が弱いばかりでな
く、徐冷による発達も小さい。一方（１）式右辺より高
温に保持するとγ変態率が９０’Ｘｆ越え、加熱保持中
にランダムな方位が発達し、いずれも絞り性にとって不
利である。
次に急冷開始温度ＴＱまでの徐冷速度としては０．５〜
ｂ した（１１１）集合組織は急冷開始温度Ｔ、まで５℃／
秒以下の徐冷を行うことにより、γ→α変態に伴う（１
１１）方位の結晶粒の優先成長全便し、ランダムなα粒
の発生全抑制し、絞り性を向上させる。この効果は徐冷
速度を遅くするほど効果があるが、遅くするには連続焼
鈍炉のライン長を延長するか、あるいは通板スピードを
遅くする必要があり生産コストの点から不利なので、徐
冷速度の下限全０．５℃／秒に限定し九。
ｂ した（１１１）集合組織は急冷開始温度Ｔ、まで５℃／
秒以下の徐冷を行うことにより、γ→α変態に伴う（１
１１）方位の結晶粒の優先成長全便し、ランダムなα粒
の発生全抑制し、絞り性を向上させる。この効果は徐冷
速度を遅くするほど効果があるが、遅くするには連続焼
鈍炉のライン長を延長するか、あるいは通板スピードを
遅くする必要があり生産コストの点から不利なので、徐
冷速度の下限全０．５℃／秒に限定し九。
また、急冷開始温度ＴＱヲ下記（２）式の範囲に限定し
た。
た。
６７０≦ＴＱ（℃）≦−１，８０Ｘ１０”［：Ｃ］＋６
８０［Ｐ］＋７７４ ・・・（２）急冷開始温度Ｔ
Ｑの下限は、後の過時効処理の際、時効性に不利な固溶
（ｌ低減させる効果全十分に出すため、すなわちＴ、か
らの急冷による固溶Ｃの過飽和度を十分に出すため６７
０℃以上が必要である。一方ＴＱの上限は徐冷中のα変
態が終了し、（１１１）方位を十分発達させるため（２
）式の右辺で示される温度以下に限定する必要がある。
８０［Ｐ］＋７７４ ・・・（２）急冷開始温度Ｔ
Ｑの下限は、後の過時効処理の際、時効性に不利な固溶
（ｌ低減させる効果全十分に出すため、すなわちＴ、か
らの急冷による固溶Ｃの過飽和度を十分に出すため６７
０℃以上が必要である。一方ＴＱの上限は徐冷中のα変
態が終了し、（１１１）方位を十分発達させるため（２
）式の右辺で示される温度以下に限定する必要がある。
加熱保持中に発達しｘ（ｉｌｌ）集合組織は０．５〜ｂ
１）方位の結晶粒の優先成長−により更に発達し、絞ｐ
性が向上するが、ＴＱすなわち徐冷を終了させる温度は
γ→α変態に伴う（１１１）方位の優先成長が終了する
温度すなわち（２）式の右辺以下の温度が好ましいので
ある。
性が向上するが、ＴＱすなわち徐冷を終了させる温度は
γ→α変態に伴う（１１１）方位の優先成長が終了する
温度すなわち（２）式の右辺以下の温度が好ましいので
ある。
次に急冷と過時効であるが、急冷開始温度ＴＱからの急
速冷却速度は後の過時効処理過程における固溶Ｃの析出
処理全行うために重要であるが、本発明の目的である高
張力鋼板の絞り性向上とは直接関係はない。ただし、絞
り用鋼板は時効性も良好である必要がある。過時効処理
過程における固溶Ｃの析出を短時間で行わせるため急速
冷却速度として３０℃／秒以上が必要である。
速冷却速度は後の過時効処理過程における固溶Ｃの析出
処理全行うために重要であるが、本発明の目的である高
張力鋼板の絞り性向上とは直接関係はない。ただし、絞
り用鋼板は時効性も良好である必要がある。過時効処理
過程における固溶Ｃの析出を短時間で行わせるため急速
冷却速度として３０℃／秒以上が必要である。
急速冷却速度全土げれば時効性は向上するが、３００℃
／秒を越すと微細な炭化物（ＦｅｓＣ）が析出し、析出
強化により延性が劣化するので上限會り００℃／秒に限
定した。
／秒を越すと微細な炭化物（ＦｅｓＣ）が析出し、析出
強化により延性が劣化するので上限會り００℃／秒に限
定した。
また急冷後の過時効処理温度會３００〜５００℃の温度
域で１０秒以上と限定したのは、過時効処理温度が５０
０℃を越えるか、３００℃未満となると、短時間の過時
効処理温度しても固溶Ｃが多量に残留し、時効性ばかり
でなく、延性をも著しく劣化させる。また、該温度域に
１０秒未満の保持では、過時効処理中の固溶Ｃの減少に
十分な時間とは、なりえないからである。
域で１０秒以上と限定したのは、過時効処理温度が５０
０℃を越えるか、３００℃未満となると、短時間の過時
効処理温度しても固溶Ｃが多量に残留し、時効性ばかり
でなく、延性をも著しく劣化させる。また、該温度域に
１０秒未満の保持では、過時効処理中の固溶Ｃの減少に
十分な時間とは、なりえないからである。
急速冷却ｔ−３００〜５００℃まで行った後、該温度で
１０秒以上の上記の如き過時効処理を行うことにより固
溶Ｃが減少し、時効性全向上はせることができた。
１０秒以上の上記の如き過時効処理を行うことにより固
溶Ｃが減少し、時効性全向上はせることができた。
転炉出鋼し連続鋳造された第１表に示す鋼スラブを用い
、熱間圧延において８８０〜９１０℃で仕上げ６７０℃
で巻取った。酸洗後７５％の冷延圧下率で０．８ｍの冷
延板に仕上げ、連続焼鈍全行第 １ 表 つた。連続焼鈍条件は加熱保持温度Ｔ１徐冷速度Ｖおよ
び急速冷却開始温度ＴＱヲそれぞれ第２表に示す条件で
、その他は同一条件で行った。すなわち加熱速度５〜ｂ 急冷開始温度ＴＱから３８０℃までの急冷冷却速度Ｆｉ
８０℃／秒、過時効処理は３８０℃で１２０秒等で実施
した。連続焼鈍後１．０チの調質圧延全行い、それらの
機械的性質を調査し、第２表に示した。
、熱間圧延において８８０〜９１０℃で仕上げ６７０℃
で巻取った。酸洗後７５％の冷延圧下率で０．８ｍの冷
延板に仕上げ、連続焼鈍全行第 １ 表 つた。連続焼鈍条件は加熱保持温度Ｔ１徐冷速度Ｖおよ
び急速冷却開始温度ＴＱヲそれぞれ第２表に示す条件で
、その他は同一条件で行った。すなわち加熱速度５〜ｂ 急冷開始温度ＴＱから３８０℃までの急冷冷却速度Ｆｉ
８０℃／秒、過時効処理は３８０℃で１２０秒等で実施
した。連続焼鈍後１．０チの調質圧延全行い、それらの
機械的性質を調査し、第２表に示した。
なお、第１表および第２表において本発明の限定条件全
満足しない項目についてはアンダーラインケもって示し
た。
満足しない項目についてはアンダーラインケもって示し
た。
第２表から本発明例は絞シ性が著しく良好で、なおかつ
３０℃に１ケ月保持後の降伏点伸びが１チ以下の場合は
良好といわれる時効性が良好で、強度−伸びバランスが
著しくすぐれ、箱焼鈍材と同等あるいはそれ以上の機械
的性質を有していることがわかる。
３０℃に１ケ月保持後の降伏点伸びが１チ以下の場合は
良好といわれる時効性が良好で、強度−伸びバランスが
著しくすぐれ、箱焼鈍材と同等あるいはそれ以上の機械
的性質を有していることがわかる。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、成分、熱延の
巻取温度および冷延圧下率全限定し、連続焼鈍’ｔｃ、
Ｐ含有量に関係して制御することにより、高価な元素欠
使用することなく、連続焼鈍により絞り性の良好な高張
力鋼板金製造する効果をあげることができ１こ。
巻取温度および冷延圧下率全限定し、連続焼鈍’ｔｃ、
Ｐ含有量に関係して制御することにより、高価な元素欠
使用することなく、連続焼鈍により絞り性の良好な高張
力鋼板金製造する効果をあげることができ１こ。
Claims (1)
- （１）重量比にて、Ｃ：０．０１０〜０．０４０％、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
０〜０．１５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０
．００６０％以下を含み残部がＦｅおよび不可避的不純
物より成る鋼スラブを熱間圧延後６００〜７３０℃の温
度範囲で巻取る段階と、前記巻取つた熱延コイルを圧下
率５０％以上で冷間圧延する段階と、前記冷延コイルを
下記（１）式で示す温度範囲の加熱保持温度Ｔで連続焼
鈍する段階と、前記焼鈍後下記（２）式で示される急冷
開始温度Ｔ＿Ｑまで０．５〜５℃／秒の冷却速度で徐冷
する段階と、前記徐冷後急冷開始温度Ｔ＿Ｑから３００
〜５００℃の温度域まで３０〜３００℃／秒の冷却速度
で急冷する段階と、前記急冷後３００〜５００℃の温度
域で１０秒以上の過時効処理を行う段階と、を有して成
ることを特徴とする連続焼鈍による絞り性の良好な高張
力鋼板の製造方法。 １．２０×１０＾５〔Ｃ〕＾２−６．８８×１０＾３〔
Ｃ〕＋５５０〔Ｐ〕＋８５６≦Ｔ（℃）≦１．７３×１
０＾５〔Ｃ〕＾２−８．２５×１０＾３〔Ｃ〕＋５００
〔Ｐ〕＋９６０・・・（１）６７０≦Ｔ＿Ｑ（℃）≦−
１．８０×１０＾３〔Ｃ〕＋６８０〔Ｐ〕＋７７４・・
・（２）ただし〔Ｃ〕：Ｃの重量％ 〔Ｐ〕：Ｐの重量％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13827484A JPS6119739A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 連続焼鈍による絞り性の良好な高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13827484A JPS6119739A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 連続焼鈍による絞り性の良好な高張力鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6119739A true JPS6119739A (ja) | 1986-01-28 |
Family
ID=15218082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13827484A Pending JPS6119739A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 連続焼鈍による絞り性の良好な高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6119739A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6299417A (ja) * | 1985-10-24 | 1987-05-08 | Kobe Steel Ltd | 高延性高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS63293121A (ja) * | 1987-05-25 | 1988-11-30 | Kobe Steel Ltd | 局部延性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852440A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-28 | Nippon Steel Corp | 高い深絞り性を有し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 |
-
1984
- 1984-07-04 JP JP13827484A patent/JPS6119739A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852440A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-28 | Nippon Steel Corp | 高い深絞り性を有し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6299417A (ja) * | 1985-10-24 | 1987-05-08 | Kobe Steel Ltd | 高延性高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0135052B2 (ja) * | 1985-10-24 | 1989-07-24 | Kobe Steel Ltd | |
| JPS63293121A (ja) * | 1987-05-25 | 1988-11-30 | Kobe Steel Ltd | 局部延性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法 |
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