JPS5852430A - 絞り用亜鉛めつき鋼板の製造法 - Google Patents
絞り用亜鉛めつき鋼板の製造法Info
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- JPS5852430A JPS5852430A JP14842081A JP14842081A JPS5852430A JP S5852430 A JPS5852430 A JP S5852430A JP 14842081 A JP14842081 A JP 14842081A JP 14842081 A JP14842081 A JP 14842081A JP S5852430 A JPS5852430 A JP S5852430A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、自動車の防錆対策のため用いられる合金化
亜鉛めっき鋼板の製造法に関する。
亜鉛めっき鋼板の製造法に関する。
自動車の車体用素材としては、防錆対策のため合金化処
理した亜鉛めっき鋼板が用いられることが増加している
が、この鋼板としては塗続耐食性にすぐれていることは
もちろん複雑な形状にプレス成形されて使ＭＩされる用
途上良好なプレス成形性が必要とされる。プレス成形性
の優れた鋼板としての性能は低降伏点、高伸び、高層性
ひずみ比（ｒ値）などが主な特性値として上げられる。
理した亜鉛めっき鋼板が用いられることが増加している
が、この鋼板としては塗続耐食性にすぐれていることは
もちろん複雑な形状にプレス成形されて使ＭＩされる用
途上良好なプレス成形性が必要とされる。プレス成形性
の優れた鋼板としての性能は低降伏点、高伸び、高層性
ひずみ比（ｒ値）などが主な特性値として上げられる。
従来これらの性質を付与するためＫｔｉめっき前に箱型
焼なまし炉において十分に脱炭するか、又は製鋼過程で
十分に脱炭して低炭素とし、かつチタニウムを添加する
方法がとられていた。しかし。
焼なまし炉において十分に脱炭するか、又は製鋼過程で
十分に脱炭して低炭素とし、かつチタニウムを添加する
方法がとられていた。しかし。
前者の前焼なましを行う方法ではオープンコイル焼なま
し炉を用いかつ、その後めっきの連続焼鈍炉にて九埋す
るため、結果的に２回焼鈍を行うことになり効果的でな
い。
し炉を用いかつ、その後めっきの連続焼鈍炉にて九埋す
るため、結果的に２回焼鈍を行うことになり効果的でな
い。
この発明は、かかる現状に鑑みめっき前焼なましを省い
た新たな製造法を提案するもので６９゜その特徴は成分
を限定したアルミギルド鋼を使って、熱延巻取温度、連
続めっき処理、及び低温の後焼なましの新たな組合せに
ある。
た新たな製造法を提案するもので６９゜その特徴は成分
を限定したアルミギルド鋼を使って、熱延巻取温度、連
続めっき処理、及び低温の後焼なましの新たな組合せに
ある。
すなわち、この発明は、炭素α０７−以下、けい素α０
１１以下、マンガンα３５％以下、駿可溶アルｔ ＝
りＡ （ＬＯ４０１１以下、 Ｍｌ素０．００４０９１
以下、 １１部鉄及び不可避的不純物からなシ、 ｌｏ
ｔ Ａ／／Ｎ ５以上、’ｋｈ／ＳＩＱ以上を満足する
鋼を、熱間圧延して６３０°Ｃ以上で巻取り通常の冷間
圧延を行い、引続き再結晶温度以上で連続亜鉛めっきを
施し５合金化処理した後、低温の後続なまし、調質圧延
、精整を行うことを要旨とする。
１１以下、マンガンα３５％以下、駿可溶アルｔ ＝
りＡ （ＬＯ４０１１以下、 Ｍｌ素０．００４０９１
以下、 １１部鉄及び不可避的不純物からなシ、 ｌｏ
ｔ Ａ／／Ｎ ５以上、’ｋｈ／ＳＩＱ以上を満足する
鋼を、熱間圧延して６３０°Ｃ以上で巻取り通常の冷間
圧延を行い、引続き再結晶温度以上で連続亜鉛めっきを
施し５合金化処理した後、低温の後続なまし、調質圧延
、精整を行うことを要旨とする。
この発明にシいて鋼板の化学成分を限定したのは次の理
由による。
由による。
炭素は絞ｐ性を向上させるため低１ことが望ましく、０
．０７％を超えると強度上昇に伴う延性の低下、及び細
粒化による絞シ性、延性の劣化が着しくなるため０．０
７１１以下とした。
．０７％を超えると強度上昇に伴う延性の低下、及び細
粒化による絞シ性、延性の劣化が着しくなるため０．０
７１１以下とした。
けＶ′ｋｌはα０３チを超えると固溶硬化による延性の
劣化が着しいからα０３９６以下とじ九。
劣化が着しいからα０３９６以下とじ九。
マンガンは紋カ性を向上させるため低いことがｍｔｔ、
、＜、又けい素と同様にｌ１１ｇ硬化による延性の劣化
防止を図るためには０４５％以下がｗｌましい。
、＜、又けい素と同様にｌ１１ｇ硬化による延性の劣化
防止を図るためには０４５％以下がｗｌましい。
酸可溶アルミニウムはり′Ｎの析出絶対量を極力減少さ
せそれによシ粒成長を促進しフェライト地の軟化を図る
ことが目的であり、そのために上限をα０４Ｇ−以下と
じ九。
せそれによシ粒成長を促進しフェライト地の軟化を図る
ことが目的であり、そのために上限をα０４Ｇ−以下と
じ九。
窒素は基本的には低いことが延性、紋り性の向上に有効
でＴｏｐ、またα００３５５１を超えるとＡｊＨの析出
が増し、その結果粒成長を阻害し、フェライト地の軟化
に効果がなくなる。
でＴｏｐ、またα００３５５１を超えるとＡｊＨの析出
が増し、その結果粒成長を阻害し、フェライト地の軟化
に効果がなくなる。
又Ｓｏｌ ）ｌ／Ｎを５以上としたのは５ｉ１素はｌｉ
Ｉｆｇ状態では常温時効性を有しておシ、軟質化する丸
めである。めつ舞ライン連続焼鈍炉においてＡ４に捕捉
されきれず固溶窒素として常温までもちきたされること
を防止するものである。
Ｉｆｇ状態では常温時効性を有しておシ、軟質化する丸
めである。めつ舞ライン連続焼鈍炉においてＡ４に捕捉
されきれず固溶窒素として常温までもちきたされること
を防止するものである。
これにより常温時効性を防止し、かつ浸入型元素として
フェライトを硬化するのを防止する−のであり、本発明
の主構成の一つである。
フェライトを硬化するのを防止する−のであり、本発明
の主構成の一つである。
Ｍｎ／Ｓを１０以上としたのは鋼材の赤熱脆化を防止す
るためである。
るためである。
この発明の最大の特徴は、紋り用冷延薄鋼板の製造工程
において通常行われている焼なましを省いたことにある
が５次の要領により行なつものである。
において通常行われている焼なましを省いたことにある
が５次の要領により行なつものである。
使用する材料は連続鋳造鋳片又は通常の鋼塊ｉずれでも
よく、通常の熱間圧延を行いＡｒ、変態点以上の温度で
仕上げる。そして１巻取り温度は６３０°Ｃ以上で巻取
る必要がメυ、Ｔｏｐ、Ｂｏｔｔｏｍ両端のムｌＮ析出
を確宍にするためにはさらに高温でＩ＃Ｉ取ることが望
ましい。又酸洗及び冷間圧延は通常行われている方法で
行う。
よく、通常の熱間圧延を行いＡｒ、変態点以上の温度で
仕上げる。そして１巻取り温度は６３０°Ｃ以上で巻取
る必要がメυ、Ｔｏｐ、Ｂｏｔｔｏｍ両端のムｌＮ析出
を確宍にするためにはさらに高温でＩ＃Ｉ取ることが望
ましい。又酸洗及び冷間圧延は通常行われている方法で
行う。
亜鉛めっきはゼンジミア形連続亜鉛め′）きラインで、
再結晶温度以上好ましくは７００℃以上に加熱した後め
っき浴温度まで冷却しめつきする必要がある。すなわち
、再結晶温度以上に加熱することにより焼なましを行い
再結晶とそれの粒成長を促すものである。めっき後に行
う合金イし処理は連続合金化炉を使って通常５００〜６
００”Ｃの温度で行うＯ ましい〇 低温で行うめっき後続なましはめつき連続炉で生じ九Ｉ
ｔ溶炭素量を減じ常温時効性を抑制するために有効であ
ｐ１タイトコイル又はオープンコイル婉なまし炉により
２００〜４００℃（＃待時間約１〜２５時間）で行う。
再結晶温度以上好ましくは７００℃以上に加熱した後め
っき浴温度まで冷却しめつきする必要がある。すなわち
、再結晶温度以上に加熱することにより焼なましを行い
再結晶とそれの粒成長を促すものである。めっき後に行
う合金イし処理は連続合金化炉を使って通常５００〜６
００”Ｃの温度で行うＯ ましい〇 低温で行うめっき後続なましはめつき連続炉で生じ九Ｉ
ｔ溶炭素量を減じ常温時効性を抑制するために有効であ
ｐ１タイトコイル又はオープンコイル婉なまし炉により
２００〜４００℃（＃待時間約１〜２５時間）で行う。
調質圧延は降伏点の低減化及び降伏伸びの消去のため通
常行われている方法で行う。
常行われている方法で行う。
なお、めっき後続なましは合金化炉ＫＩＮ＜連続〜炉で
行うことができるが、この際は中間調質圧延は省略すべ
きである。
行うことができるが、この際は中間調質圧延は省略すべ
きである。
次に、この発明の実施例を、この発明の対象鋼の化学成
分より外れた比較鋼を使った比較例と共に示す。すなわ
ち、第１表に化学成分を示した鋼を、第２表に示す熱間
圧延条件で仕上げ５酸況した後圧下率７０％で冷間圧延
を行い板厚０．９調、の冷延薄鋼板に仕上げた。そして
％（ンジミア形連続亜鉛めっきラインで亜鉛めっきし、
５５０℃で合金化処理した後第２表中に示す温度でめっ
き後続なましを施し、さらｒｃｌ−の調質圧延を行って
仕上げた。
分より外れた比較鋼を使った比較例と共に示す。すなわ
ち、第１表に化学成分を示した鋼を、第２表に示す熱間
圧延条件で仕上げ５酸況した後圧下率７０％で冷間圧延
を行い板厚０．９調、の冷延薄鋼板に仕上げた。そして
％（ンジミア形連続亜鉛めっきラインで亜鉛めっきし、
５５０℃で合金化処理した後第２表中に示す温度でめっ
き後続なましを施し、さらｒｃｌ−の調質圧延を行って
仕上げた。
第１表 化学成分（Ｓ）
第２表 製造条件
上記各試料から試験片を採取して機械的性質を試験した
。その結果を第３表に示す。
。その結果を第３表に示す。
ｆ＄３表試験結果
ΔＹＰ ： １００°ＣＸ ３）ｍｉｎの時効処理前後
のＹＰ差上記結果より、この発明によれば低降伏点、高
伸び、高ｒ値かつ遅時効性の鋼板が得られ、比較例の４
Ｃに比べすぐれた絞り加工性を有しており−１動車等の
防錆対策を施した絞り用鋼板として最適であることがわ
かる。
のＹＰ差上記結果より、この発明によれば低降伏点、高
伸び、高ｒ値かつ遅時効性の鋼板が得られ、比較例の４
Ｃに比べすぐれた絞り加工性を有しており−１動車等の
防錆対策を施した絞り用鋼板として最適であることがわ
かる。
又Ｓｏｌ Ａ／／Ｎと機械的性質及び紋り性の関係を調
べるため、ＣＯ，０４チ、０．０５チ、０．０６チ及び
０．０７チを含有する鋼にりいて試験した。その結果を
第１図に示す。この結果より、炭素含有量のいかんにか
かわらず、その比が５以上では降伏点の下降が著しく、
又引張強さも減少し、しかもｒ値は変りなく絞り性及び
形状性がすぐれていることがわかる。したがって、鋼の
成分はＳｏｌ Ａ／／Ｎが５以上好ましくは７以上とな
るように制限することが望ましい。
べるため、ＣＯ，０４チ、０．０５チ、０．０６チ及び
０．０７チを含有する鋼にりいて試験した。その結果を
第１図に示す。この結果より、炭素含有量のいかんにか
かわらず、その比が５以上では降伏点の下降が著しく、
又引張強さも減少し、しかもｒ値は変りなく絞り性及び
形状性がすぐれていることがわかる。したがって、鋼の
成分はＳｏｌ Ａ／／Ｎが５以上好ましくは７以上とな
るように制限することが望ましい。
第１図は鋼成分中Ｓｏｌ Ａ／／Ｎの比と機械的性質の
関係を示す図表である。 出願人 住友金属工業株式会社 第１図 Ａｉ／Ｎ
関係を示す図表である。 出願人 住友金属工業株式会社 第１図 Ａｉ／Ｎ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 炭素０．０７−以下、けｉ素０．０３−以下、マンガン
０、’４５ ％以下、酸可溶アルミニウム０．０４０−
以下。 窒素α００４０−以下、残部鉄及び不可避的不鈍物から
なり ％＠ｏｌ ｋｌ／Ｎ ５以上、 Ｍｓｓ／８１０
以上を満足する鋼を熱間仕上圧延温度をＡｒ、変態点以
上で、艶聞圧延して６３０℃以上でＩ！取〉過電の冷間
圧延を行い、引ｌｌ１ｌ！再結晶温度以上で連続亜鉛め
っきを施し合金化処理した後、伸び率ＬＯ−以下で調質
圧延し２００〜４００℃の温度でめりＩｌｌ焼なまし死
後調質圧延を行うことを特徴とする絞シ用亜鉛めっき鋼
板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14842081A JPS5852430A (ja) | 1981-09-19 | 1981-09-19 | 絞り用亜鉛めつき鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14842081A JPS5852430A (ja) | 1981-09-19 | 1981-09-19 | 絞り用亜鉛めつき鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852430A true JPS5852430A (ja) | 1983-03-28 |
Family
ID=15452393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14842081A Pending JPS5852430A (ja) | 1981-09-19 | 1981-09-19 | 絞り用亜鉛めつき鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852430A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60106918A (ja) * | 1983-11-16 | 1985-06-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造法 |
| JPS60204261A (ja) * | 1984-03-27 | 1985-10-15 | Sanken Electric Co Ltd | 自励発振器 |
| JPS60234461A (ja) * | 1984-05-02 | 1985-11-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スイツチング電源制御装置 |
| US4708748A (en) * | 1984-02-18 | 1987-11-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54126638A (en) * | 1978-03-24 | 1979-10-02 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of hot dipped steel sheet for deep drawing |
-
1981
- 1981-09-19 JP JP14842081A patent/JPS5852430A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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