JPS5847957B2 - 低温鋼用低水素系被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
低温鋼用低水素系被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS5847957B2 JPS5847957B2 JP7827078A JP7827078A JPS5847957B2 JP S5847957 B2 JPS5847957 B2 JP S5847957B2 JP 7827078 A JP7827078 A JP 7827078A JP 7827078 A JP7827078 A JP 7827078A JP S5847957 B2 JPS5847957 B2 JP S5847957B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低温鋼用低水素系被覆アーク溶接棒に係り、特
に−６０〜−１１０℃の低温において衝撃じん性がきわ
めてすぐれた溶接金属を得るための被覆アーク溶接棒に
関するものである。
に−６０〜−１１０℃の低温において衝撃じん性がきわ
めてすぐれた溶接金属を得るための被覆アーク溶接棒に
関するものである。
最近、液化エタンガス、液化エチレンガスなどの冷凍貯
蔵タンクあるいは運搬船などにＮｉを３２５〜３．７５
％含有する鋼、たとえばＡＳＴＭＡ２０３グレードＤ，
Ｅ鋼が使用されているが、これらの鋼を接合するには従
来溶接金属にＮｉを３．００〜３７５％含有する溶接棒
、たとえばＡＷＳ Ｅ８０１６Ｃ２またはＡＷＳ Ｅ
８０１８Ｃ２該当溶接棒あるいは溶着金属にＮｉを約３
９％、Ｃｒを約９％、Ｍｏ を約６％含有する溶接棒
、さらにまたＮｉを約６８％、Ｃｒを約１５％、Ｎｂを
約２％、Ｍｎを約２％含有するインコネル系溶接棒たと
えばＡＷＳ ＥＮｉＣｒＦｅ２該当溶接棒など、Ｎｉを
３５〜７５％程度含有する高Ｎｉ系溶接棒が使用されて
いる。
蔵タンクあるいは運搬船などにＮｉを３２５〜３．７５
％含有する鋼、たとえばＡＳＴＭＡ２０３グレードＤ，
Ｅ鋼が使用されているが、これらの鋼を接合するには従
来溶接金属にＮｉを３．００〜３７５％含有する溶接棒
、たとえばＡＷＳ Ｅ８０１６Ｃ２またはＡＷＳ Ｅ
８０１８Ｃ２該当溶接棒あるいは溶着金属にＮｉを約３
９％、Ｃｒを約９％、Ｍｏ を約６％含有する溶接棒
、さらにまたＮｉを約６８％、Ｃｒを約１５％、Ｎｂを
約２％、Ｍｎを約２％含有するインコネル系溶接棒たと
えばＡＷＳ ＥＮｉＣｒＦｅ２該当溶接棒など、Ｎｉを
３５〜７５％程度含有する高Ｎｉ系溶接棒が使用されて
いる。
しかし溶接金属にＮｉを３、００〜３．７５％含有する
従来の溶接棒は、溶接金属中の酸素量が４００〜５ ０
０ ｐｐｍ 程度で非常に高く、また溶接金属の結
晶粒が粗大であるために、たとえば液化エチレンガス冷
凍貯蔵タンクの溶接金属に要求される−１０１℃におけ
る２ｍｍＶノンチシャルビー衝撃値（以下ＶＥ−１ｏ１
と示す）２．８ｋｇ・ｍ以上に対して溶接のままで１．
５〜３． ５ ｋｇ・ｍ程度の低い値を示している。
従来の溶接棒は、溶接金属中の酸素量が４００〜５ ０
０ ｐｐｍ 程度で非常に高く、また溶接金属の結
晶粒が粗大であるために、たとえば液化エチレンガス冷
凍貯蔵タンクの溶接金属に要求される−１０１℃におけ
る２ｍｍＶノンチシャルビー衝撃値（以下ＶＥ−１ｏ１
と示す）２．８ｋｇ・ｍ以上に対して溶接のままで１．
５〜３． ５ ｋｇ・ｍ程度の低い値を示している。
また６ ２ ０ ’Ｃで１時間応力除去焼鈍を行なうと
ＶＥ−１０１は更に低下し、０．５〜２ｋｇ−ｍのきわ
めて低い値を示し満足すべき衝撃値は得られなかった。
ＶＥ−１０１は更に低下し、０．５〜２ｋｇ−ｍのきわ
めて低い値を示し満足すべき衝撃値は得られなかった。
また他方Ｎｉ３５〜７５％程度含有する高Ｎｉ系溶接棒
による溶接金属のＶＥ−１０１は１０ｋｇ・ｍのきわめ
て良好な値を示すがＮｉ量が多いため高価格となり経済
的でない。
による溶接金属のＶＥ−１０１は１０ｋｇ・ｍのきわめ
て良好な値を示すがＮｉ量が多いため高価格となり経済
的でない。
そこで安価で溶接のままおよび６２０℃で１時間応力除
去焼鈍しても溶接金属のＶＥ−１０１が２８ｋｇ・ｍを
十分に満足する溶接棒が強く要望されていた。
去焼鈍しても溶接金属のＶＥ−１０１が２８ｋｇ・ｍを
十分に満足する溶接棒が強く要望されていた。
本発明者らは低温鋼用低水素系被覆アーク溶接棒の被覆
剤組戒を種々検討した結果、被覆剤中に含む脱酸剤とし
てＭｎ，Ｓｉ ，Ｔｉの単独もしくはこれらの共同脱酸
では溶接金属の酸素量を低減できず、また溶接金属の結
晶粒も微細化できなかったがＳｉ，ＴｉやＡｌ又はＭｇ
あるいはこれらのすべての強脱酸剤による相乗効果によ
って初めて溶接金属の酸素量を２ ７ ０ ｐｐｍ 以
下に低下せしめることを見出した。
剤組戒を種々検討した結果、被覆剤中に含む脱酸剤とし
てＭｎ，Ｓｉ ，Ｔｉの単独もしくはこれらの共同脱酸
では溶接金属の酸素量を低減できず、また溶接金属の結
晶粒も微細化できなかったがＳｉ，ＴｉやＡｌ又はＭｇ
あるいはこれらのすべての強脱酸剤による相乗効果によ
って初めて溶接金属の酸素量を２ ７ ０ ｐｐｍ 以
下に低下せしめることを見出した。
また従来の低水素系溶接棒は溶接作業性の点から被覆剤
中にＳｉが多量に添加されているため溶着金属のＳｉ量
が過大となり、そのため適量のＮｉを含有せしめても溶
接金属の結晶粒の粗大化のために良好な低温じん性が得
られなかったが、被覆剤中の炭酸塩、金属弗化物やＳｉ
以外の脱酸剤の添加量の調整によって溶接作業性を劣化
させずにＳｉを大巾に減少せしめることにより溶接金属
の結晶粒の微細化が可能となることを見出した。
中にＳｉが多量に添加されているため溶着金属のＳｉ量
が過大となり、そのため適量のＮｉを含有せしめても溶
接金属の結晶粒の粗大化のために良好な低温じん性が得
られなかったが、被覆剤中の炭酸塩、金属弗化物やＳｉ
以外の脱酸剤の添加量の調整によって溶接作業性を劣化
させずにＳｉを大巾に減少せしめることにより溶接金属
の結晶粒の微細化が可能となることを見出した。
さらに後でのべるように使用する炭素鋼心線中のＭｎ０
．３５〜０．６５％の範囲内で被覆剤中にＭｎを添加す
ると溶接金属のＭｎ量が０．４％以上となって応力除去
焼鈍後のしん性が大巾に劣化することを見出し、被覆剤
中に脱酸剤としてＭｎを実質的に添加しないことによっ
て溶接金属のＭｎ量を０．４％未満におさえ、溶接後応
力除去焼鈍しても溶接金属の低温じん性を大巾に向上せ
しめることを可能としたものである。
．３５〜０．６５％の範囲内で被覆剤中にＭｎを添加す
ると溶接金属のＭｎ量が０．４％以上となって応力除去
焼鈍後のしん性が大巾に劣化することを見出し、被覆剤
中に脱酸剤としてＭｎを実質的に添加しないことによっ
て溶接金属のＭｎ量を０．４％未満におさえ、溶接後応
力除去焼鈍しても溶接金属の低温じん性を大巾に向上せ
しめることを可能としたものである。
すなわち、本発明溶接棒は従来の低水素系溶接棒の被覆
剤中のＳｉを大巾に減少せしめ、Ｍｎを実質的に添加せ
ずＴｉの他にＡＬＭｇの一方又は双方を添加し、従来の
溶接棒にくらべて溶接金属中のＳｉ量および酸素量を大
巾に低減するとともに溶接金属の結晶粒を微細化し、さ
らに被覆剤中に適量のＮｉを添加することにより、−６
０〜１１０℃におげるじん性のきわめてすぐれた溶接金
属が得られるものである。
剤中のＳｉを大巾に減少せしめ、Ｍｎを実質的に添加せ
ずＴｉの他にＡＬＭｇの一方又は双方を添加し、従来の
溶接棒にくらべて溶接金属中のＳｉ量および酸素量を大
巾に低減するとともに溶接金属の結晶粒を微細化し、さ
らに被覆剤中に適量のＮｉを添加することにより、−６
０〜１１０℃におげるじん性のきわめてすぐれた溶接金
属が得られるものである。
すなわち、本発明は炭酸塩を２５〜５５％、金属弗化物
を１２〜３５％、Ｓｉを０．５〜２５％、Ｔｉを１．２
〜３５％、ＡＬＭｇ の一方又は双方を０．３〜５％、
Ｎｉを１４〜２２％含み、かつＭｎを実質的に含まない
被覆剤を炭素鋼心線に被覆してなる低温鋼用低水素系被
覆アーク溶接棒を要旨とするものである。
を１２〜３５％、Ｓｉを０．５〜２５％、Ｔｉを１．２
〜３５％、ＡＬＭｇ の一方又は双方を０．３〜５％、
Ｎｉを１４〜２２％含み、かつＭｎを実質的に含まない
被覆剤を炭素鋼心線に被覆してなる低温鋼用低水素系被
覆アーク溶接棒を要旨とするものである。
以下に本発明を詳細に説明する。
最初に本発明溶接棒の被覆剤組戒とその限定理由につい
て説明する。
て説明する。
まず、本発明にいう炭酸塩とはＣａＣＯａ、ＢａＣＯ３
、ＭｇＣＯ３、ＭｎＣ０３、Ｌ ｉ ＣＯ３ 、Ｋ２
ＣＯ３、Ｎ ａ ２ Ｃ ０ ３などを指し、これらの
内１種以上の合計を２５〜５５％含有せしめることとす
る。
、ＭｇＣＯ３、ＭｎＣ０３、Ｌ ｉ ＣＯ３ 、Ｋ２
ＣＯ３、Ｎ ａ ２ Ｃ ０ ３などを指し、これらの
内１種以上の合計を２５〜５５％含有せしめることとす
る。
これらの炭酸塩はアーク中で分解し、ＣＯ２ガスを発生
するので溶接金属や溶融スラグを大気から遮断し、塩基
性のスラグを生或する効果を有する。
するので溶接金属や溶融スラグを大気から遮断し、塩基
性のスラグを生或する効果を有する。
この添加量が２５％未満ではスラグの溶融点が低下しス
ラグの被包性が悪くなり、良好なビードを得ることがで
きない。
ラグの被包性が悪くなり、良好なビードを得ることがで
きない。
また、ガス発生量が不足するために大気の影響を受けピ
ットやブロホールが発生するので不適当である。
ットやブロホールが発生するので不適当である。
そして５５％を超えて添加した場合はガス発生量が過剰
となり、ピットが非常に多く発生するとともにスラグの
溶融点が上昇してスラグの流動性が悪くなりビード形状
は不良となる。
となり、ピットが非常に多く発生するとともにスラグの
溶融点が上昇してスラグの流動性が悪くなりビード形状
は不良となる。
次に本発明にいう金属弗化物とはＣａＦ２、ＭｇＦ２、
ＡｌＦ３、ＮａＦ，Ｎａ２Ａ１３Ｆ６ などを指し、こ
れらの内１種以上の合計を１２〜３５％含有せしめるこ
ととする。
ＡｌＦ３、ＮａＦ，Ｎａ２Ａ１３Ｆ６ などを指し、こ
れらの内１種以上の合計を１２〜３５％含有せしめるこ
ととする。
これらの金属弗化物はスラグの融点を下げ流動性の良い
スラグをつくるために添加するものである。
スラグをつくるために添加するものである。
金属弗化物が１２％未満では適当な流動性が得られない
ためビード形状が悪く、３５％を超えて添加するとスラ
グの流動性が不適当となり良好なビード形状が得られな
い。
ためビード形状が悪く、３５％を超えて添加するとスラ
グの流動性が不適当となり良好なビード形状が得られな
い。
Ｓｉは０．５％未満ではスラグの流動性が悪く良好なビ
ードが得られず、また２．５％を超えて添加すると溶接
金属の結晶粒が粗大化してじん性が著しく劣化する。
ードが得られず、また２．５％を超えて添加すると溶接
金属の結晶粒が粗大化してじん性が著しく劣化する。
Ｔｉは脱酸およびアーク安定のため添加するのであって
、１．２％未満ではアークが不安定となりスパツタが多
く発生し、また３．５％を超えて添加した場合スラグの
はくり性が劣化し、溶接作業がきわめて困難となる。
、１．２％未満ではアークが不安定となりスパツタが多
く発生し、また３．５％を超えて添加した場合スラグの
はくり性が劣化し、溶接作業がきわめて困難となる。
被覆剤中のＡＬＭｇはそれぞれ単独添加もしくは両者を
同時に配合添加しても効果を有するのであるがＡＬＭｇ
の一方又は双方が０３％未満では溶接金属中の酸素を
大巾に低減できず良好なじん性が得られない。
同時に配合添加しても効果を有するのであるがＡＬＭｇ
の一方又は双方が０３％未満では溶接金属中の酸素を
大巾に低減できず良好なじん性が得られない。
ＡＩ，Ｍｇ の一方又は双方が０３％以上含有せしめて
いくと溶接金属の酸素は急激に低減し、また溶接金属の
結晶粒が微細化されて適量のＮｉ との併用によって
溶接ままおよび応力除去焼鈍後の−６０〜−１１０℃に
おげるじん性がきわめて良好となる。
いくと溶接金属の酸素は急激に低減し、また溶接金属の
結晶粒が微細化されて適量のＮｉ との併用によって
溶接ままおよび応力除去焼鈍後の−６０〜−１１０℃に
おげるじん性がきわめて良好となる。
しかしＡｌ，Ｍｇの一方又は双方を５％超えて添加する
と溶接時のアークが不安定となりスパツタが増加しスラ
ク゛の粘性も低下してスラグのぱくり性が劣化する。
と溶接時のアークが不安定となりスパツタが増加しスラ
ク゛の粘性も低下してスラグのぱくり性が劣化する。
Ｎｉは溶接金属の低温じん性を向上せしめるために添加
するのであるが被覆剤中に１４％未満の添加では溶接金
属中のＮｉが５％以下になり、たとえ被覆剤中のＴｉ，
Ａｌ 又はＭｇ量が適当量で溶接金属中の酸素量を大巾
に低下しても溶接人熱が３０ＫＪ／ｃｒＩｌより太きい
ときＶＥ −１０１ ２．８ｋｇ・ｍ以上を満足せず、
また２２％を超えて添加すると溶接金属中のＮｉが８％
を超えるため経済的でなく、かつ溶接金属の耐われ性も
劣化してくる。
するのであるが被覆剤中に１４％未満の添加では溶接金
属中のＮｉが５％以下になり、たとえ被覆剤中のＴｉ，
Ａｌ 又はＭｇ量が適当量で溶接金属中の酸素量を大巾
に低下しても溶接人熱が３０ＫＪ／ｃｒＩｌより太きい
ときＶＥ −１０１ ２．８ｋｇ・ｍ以上を満足せず、
また２２％を超えて添加すると溶接金属中のＮｉが８％
を超えるため経済的でなく、かつ溶接金属の耐われ性も
劣化してくる。
なお、被覆剤中に添加するＳｉ，Ｔｉ，ＡＩ、Ｍｇ，Ｎ
ｉはＳｉ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｎｉの金属粉、Ａｌ−Ｔ
ｉ，ＡＩ−Ｍｇ，Ｍｇ−Ｎｉ なとの合金粉、Ｆｅ
−Ｔｉ ， Ｆｅ −Ｓｉ ， Ｆｅ −ＡＩ など
の鉄合金粉などいずれでもよい。
ｉはＳｉ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｎｉの金属粉、Ａｌ−Ｔ
ｉ，ＡＩ−Ｍｇ，Ｍｇ−Ｎｉ なとの合金粉、Ｆｅ
−Ｔｉ ， Ｆｅ −Ｓｉ ， Ｆｅ −ＡＩ など
の鉄合金粉などいずれでもよい。
次に、Ｍｎの影響について検討するためにＪＩＳ Ｇ
３５０３に規定されている「被覆アーク溶接棒心線」で
Ｍｎ量の種々異なる心線を用い、被覆剤組戒はこれまで
に説明した本発明溶接棒の範囲内にある被覆剤を組合せ
溶接棒とし、さらに心線中のＭｎが０，６５％の心線に
本発明溶接棒の被覆剤組成にさらにＭｎを１％まで添加
して溶接金属中のＭｎ量とＶＥ−１０１の関係を溶接の
まま（ＡＷ）を６２０℃で１時間応力除去焼鈍した場合
（ＳＲ）について調査し、第１図のような結果を得た。
３５０３に規定されている「被覆アーク溶接棒心線」で
Ｍｎ量の種々異なる心線を用い、被覆剤組戒はこれまで
に説明した本発明溶接棒の範囲内にある被覆剤を組合せ
溶接棒とし、さらに心線中のＭｎが０，６５％の心線に
本発明溶接棒の被覆剤組成にさらにＭｎを１％まで添加
して溶接金属中のＭｎ量とＶＥ−１０１の関係を溶接の
まま（ＡＷ）を６２０℃で１時間応力除去焼鈍した場合
（ＳＲ）について調査し、第１図のような結果を得た。
すなわち、被覆剤中にＭｎを添加しない場合は溶接金属
中のＭｎは０．４％未満となって（ＡＷ）、（ＳＲ）と
もＶＥ−１０１が７ｋｙ・ｍ以上得られるが、被覆剤中
にＭｎを添加しはじめると溶接金属中のＭｎが０．４％
以上となって、その場合は応力除去後のしん性が著しく
劣化することを見出した。
中のＭｎは０．４％未満となって（ＡＷ）、（ＳＲ）と
もＶＥ−１０１が７ｋｙ・ｍ以上得られるが、被覆剤中
にＭｎを添加しはじめると溶接金属中のＭｎが０．４％
以上となって、その場合は応力除去後のしん性が著しく
劣化することを見出した。
そこで本発明溶接棒の被覆剤中には実質的にＭｎを添加
しないことを必須とした。
しないことを必須とした。
上記被覆剤は、硅酸ソーダ、硅酸カリなどの粘結剤によ
り被覆率が２０〜４０％になるように心線に被覆される
。
り被覆率が２０〜４０％になるように心線に被覆される
。
心線としては炭素鋼心線を用いる。
ここでいう炭素鋼心線とはＪ Ｉ Ｓ Ｇ３５０３に
規定される「被覆アーク溶接棒用心線」を指す。
規定される「被覆アーク溶接棒用心線」を指す。
このような心線と被覆剤の組合せにより、０．１〜０２
％Ｓｉ、５〜８％Ｎｉ の溶接金属を得ることができ
溶接のままにおいてはもちろん６２０゜Ｃの応力除去焼
鈍後の−６０〜１ １ ０ ’Ｃにおげるじん性がきわ
めて良好な溶接金属の得られる溶接棒となる。
％Ｓｉ、５〜８％Ｎｉ の溶接金属を得ることができ
溶接のままにおいてはもちろん６２０゜Ｃの応力除去焼
鈍後の−６０〜１ １ ０ ’Ｃにおげるじん性がきわ
めて良好な溶接金属の得られる溶接棒となる。
次に実施例により本発明の効果をさらに具体的に示す。
実施例
第１表に本発明溶接棒および比較のために用いた溶接棒
（４關φ）の被覆剤の組戒、溶着金属の化学或分、衝撃
および溶接作業性試験結果を示す。
（４關φ）の被覆剤の組戒、溶着金属の化学或分、衝撃
および溶接作業性試験結果を示す。
第１表においてＡ１〜Ａ７が本発明溶接棒でありＢ１〜
Ｂ１２は比較溶接棒である。
Ｂ１２は比較溶接棒である。
各溶接棒による低温じん性を比較するために被溶接鋼板
の組成に影響されない溶着金属を作威し試験した。
の組成に影響されない溶着金属を作威し試験した。
各供試棒による溶着金属はＡＷＳＡ５．５−６９に従い
、棒径４ｍｒｎ、溶接電流１７０Ａ、溶接電圧２０〜２
４Ｖ、溶接速度１２０罷／朋、平均溶接人熱１７〜２０
ＫＪ／ｌ予熱パス間温度１００〜１５０’Ｃで作成した
。
、棒径４ｍｒｎ、溶接電流１７０Ａ、溶接電圧２０〜２
４Ｖ、溶接速度１２０罷／朋、平均溶接人熱１７〜２０
ＫＪ／ｌ予熱パス間温度１００〜１５０’Ｃで作成した
。
溶接のままの試１験板のほかに前記溶接終了後６２０℃
で１時間、応力除去焼鈍（ＳＲ）処理した試１験板も作
成した。
で１時間、応力除去焼鈍（ＳＲ）処理した試１験板も作
成した。
溶着金属の衝撃試験の判定としては６個のＶＥ−１０１
の最低値が５． ６ ｋｇ・ｍ以上のものを良好とした
。
の最低値が５． ６ ｋｇ・ｍ以上のものを良好とした
。
本発明溶接棒によろ溶着金属中の酸素量は比較棒Ｂｌ，
Ｂ２、Ｂ４〜Ｂ８、ＢＩＯ，Ｂ１２にくらべ極めて少な
くなっており、ＶＥ −１ｏ１がいずれも５． ８ｋｇ
・ｍ以上で極めて良好な値であった。
Ｂ２、Ｂ４〜Ｂ８、ＢＩＯ，Ｂ１２にくらべ極めて少な
くなっており、ＶＥ −１ｏ１がいずれも５． ８ｋｇ
・ｍ以上で極めて良好な値であった。
なお、本発明溶接棒による溶着金属のミクロ組織は比較
溶接棒Ｂ１、Ｂ２に示される従来溶接棒のものにくらべ
結晶粒が著しく微細化されていることを確認した。
溶接棒Ｂ１、Ｂ２に示される従来溶接棒のものにくらべ
結晶粒が著しく微細化されていることを確認した。
比較溶接棒Ｂ１、Ｂ２は−４５〜−７５℃にさらされる
構造物の接合用として用いられている従＊ド来の３．５
％、Ｎ１、２．５％Ｎｉ溶接棒であって被覆剤中のＳｉ
量が過剰でＴｉ量が不足しており、Ｍｎが添加されてお
りさらにＡＬＭｇが溶接されていないためにＶＥ−１０
１が極めて低かった．っ比較溶接棒Ｂ３、Ｂ４やＢ５、
Ｂ６は炭酸塩や金属弗化物が適正量範囲をはずれており
、Ｂ８はＳｉが含まれてなく、Ｂ９、ＢＩＯはＴｉが過
剰または不足のため、Ｂ−１１はＡＩ とＭｇの合計量
が過剰のためいずれも溶接作業性の評価が不良であった
。
構造物の接合用として用いられている従＊ド来の３．５
％、Ｎ１、２．５％Ｎｉ溶接棒であって被覆剤中のＳｉ
量が過剰でＴｉ量が不足しており、Ｍｎが添加されてお
りさらにＡＬＭｇが溶接されていないためにＶＥ−１０
１が極めて低かった．っ比較溶接棒Ｂ３、Ｂ４やＢ５、
Ｂ６は炭酸塩や金属弗化物が適正量範囲をはずれており
、Ｂ８はＳｉが含まれてなく、Ｂ９、ＢＩＯはＴｉが過
剰または不足のため、Ｂ−１１はＡＩ とＭｇの合計量
が過剰のためいずれも溶接作業性の評価が不良であった
。
比較溶接棒Ｂ７は本発明溶接棒と同程度良好な溶接作業
性を示したが、溶着金属のＳｉ量が過大となって、じん
性が劣化した。
性を示したが、溶着金属のＳｉ量が過大となって、じん
性が劣化した。
またＢ１２はＭｎが添加されており、ＡＬＭｇ が全く
含まれていないために溶着金属の酸素量が多く、溶接の
ままおよび焼鈍後のＶＥ−１０１が極めて低かった。
含まれていないために溶着金属の酸素量が多く、溶接の
ままおよび焼鈍後のＶＥ−１０１が極めて低かった。
次に第１表の本発明溶接棒Ａ４を用いて
ＡＳＴＭ Ａ２０３グレードＤ鋼板厚２０１ｎ１ｒＬ
の下向及び立向突合せ溶接を行ない、溶接金属の性能試
験結果を示す。
の下向及び立向突合せ溶接を行ない、溶接金属の性能試
験結果を示す。
第２表は鋼板の化学成分および機械的性質を示した。
継手溶接は第２表の鋼板をルートフエイス２ｍｍで６０
０Ｖ開先とし表側溶接終了後裏側を深さ６ｍ１１ｌでア
ークエアーガウジングして裏溶接した。
０Ｖ開先とし表側溶接終了後裏側を深さ６ｍ１１ｌでア
ークエアーガウジングして裏溶接した。
第４表の試験結果のとおり、３．５％Ｎｉ鋼の継手試験
において本発明溶接棒による溶接金属は溶接のままおよ
び応力除去焼鈍後いずれも−１０１゜Ｃにおいてすぐれ
たしん性を示し、強度、延性とともに十分満足するもの
であった。
において本発明溶接棒による溶接金属は溶接のままおよ
び応力除去焼鈍後いずれも−１０１゜Ｃにおいてすぐれ
たしん性を示し、強度、延性とともに十分満足するもの
であった。
以上説明したとおり、本発明溶接棒は被覆剤組成を種々
検討した結果、溶着金属中の酸素量を従来溶接棒にくら
べて２分の１程度に低減し、溶着金属の結晶粒を微細化
し、さらに被覆剤中の適量のＮｉ との相剰効果によっ
て、溶接のままおよび応力除去焼鈍後の−１１０゜Ｃま
での低温じん性を大巾に改良したものである。
検討した結果、溶着金属中の酸素量を従来溶接棒にくら
べて２分の１程度に低減し、溶着金属の結晶粒を微細化
し、さらに被覆剤中の適量のＮｉ との相剰効果によっ
て、溶接のままおよび応力除去焼鈍後の−１１０゜Ｃま
での低温じん性を大巾に改良したものである。
このような効果をもたらす本発明溶接棒は液化エチレン
ガス、冷凍貯蔵タンクなど−６０〜−１１０℃の低温に
さらされる構造物の製作に使用され、その安全性や経済
性の向上に大きく貢献するものである。
ガス、冷凍貯蔵タンクなど−６０〜−１１０℃の低温に
さらされる構造物の製作に使用され、その安全性や経済
性の向上に大きく貢献するものである。
第１図は低温鋼用低水素系溶接棒による溶接金属中のＭ
ｎ量とＶＥ−１０１℃の関係を示す図である。
ｎ量とＶＥ−１０１℃の関係を示す図である。
Claims (1)
- １ 炭酸塩を２５〜５５％、金属弗化物を１２〜３５％
、Ｓｉを０．５〜２．５％、Ｔｉを１．２〜３５％、Ａ
ＬＭｇ の一方又は双方を０．３〜５％、Ｎｉを１４〜
２２％含み、かつＭｎを実質的に含まない被覆剤を炭素
鋼心線に被覆してなる低温鋼用低水素系被覆アーク溶接
棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7827078A JPS5847957B2 (ja) | 1978-06-28 | 1978-06-28 | 低温鋼用低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7827078A JPS5847957B2 (ja) | 1978-06-28 | 1978-06-28 | 低温鋼用低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS555170A JPS555170A (en) | 1980-01-16 |
| JPS5847957B2 true JPS5847957B2 (ja) | 1983-10-25 |
Family
ID=13657283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7827078A Expired JPS5847957B2 (ja) | 1978-06-28 | 1978-06-28 | 低温鋼用低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5847957B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0560145B2 (ja) * | 1984-09-10 | 1993-09-01 | Konishiroku Photo Ind |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5727429A (en) * | 1980-07-22 | 1982-02-13 | Tdk Corp | Magnetic recording medium |
| JPS61123017A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-10 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気記録媒体 |
| JPH0687294B2 (ja) * | 1985-05-01 | 1994-11-02 | 富士写真フイルム株式会社 | 磁気記録媒体 |
| JPH0734254B2 (ja) * | 1985-11-20 | 1995-04-12 | コニカ株式会社 | 磁気記録媒体 |
| JPH0734255B2 (ja) * | 1985-11-21 | 1995-04-12 | コニカ株式会社 | 磁気記録媒体 |
| JPH10175094A (ja) * | 1996-12-17 | 1998-06-30 | Nippon Steel Corp | 低温鋼用低水素系被覆アーク溶接棒および溶接方法 |
| KR20010058977A (ko) * | 1999-12-30 | 2001-07-06 | 한갑수 | 저수소계 피복 아크 용접봉 |
| KR100814773B1 (ko) | 2004-01-20 | 2008-03-19 | 현대종합금속 주식회사 | 철분 저수소계 피복아크 용접봉 |
| JP5455422B2 (ja) * | 2009-04-22 | 2014-03-26 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
| CN105665958B (zh) * | 2016-03-18 | 2018-10-16 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种适用于海洋平台690MPa级齿条钢配套的焊条 |
-
1978
- 1978-06-28 JP JP7827078A patent/JPS5847957B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0560145B2 (ja) * | 1984-09-10 | 1993-09-01 | Konishiroku Photo Ind |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS555170A (en) | 1980-01-16 |
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