JPS5845354A - はだ焼鋼 - Google Patents
はだ焼鋼Info
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- JPS5845354A JPS5845354A JP56141650A JP14165081A JPS5845354A JP S5845354 A JPS5845354 A JP S5845354A JP 56141650 A JP56141650 A JP 56141650A JP 14165081 A JP14165081 A JP 14165081A JP S5845354 A JPS5845354 A JP S5845354A
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- Japan
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- steel
- cold working
- case hardening
- content
- hardening steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、特に冷間鍛造等の冷間加工用に適したはだ焼
鋼に関するものである。
鋼に関するものである。
冷間加工は熱間加工に比較して材料屑の発生が少なく、
材料“歩留りが向上するという利点を有しているだけで
なく、工程の自動化や高速化等によって生産コストの削
減が可能であり、加えて寸法精度の向上や作業環境の′
改曽が実現できるなどの数多くの利点を有している丸め
、冷間加工の採用は今後広まる傾向にあり、これに伴な
って冷間加工技術は急速に発達してきている。
材料“歩留りが向上するという利点を有しているだけで
なく、工程の自動化や高速化等によって生産コストの削
減が可能であり、加えて寸法精度の向上や作業環境の′
改曽が実現できるなどの数多くの利点を有している丸め
、冷間加工の採用は今後広まる傾向にあり、これに伴な
って冷間加工技術は急速に発達してきている。
機械構造用鋼材を素材として機械構造用部品たとえば歯
車などを製造するに際しては、歯車を転造や圧造等の冷
間加工によって形成した後、浸炭あるいは浸炭窒化等の
表面硬化処理を施して表面の耐摩耗性や疲労強度を向上
させるのが普通である。この表面硬化処理を施す場合、
冷間加工後の歯車素材t−A、変聾点以上のオーステナ
イト温度領斌でかつ浸炭あるいは浸炭窒化等の表面硬化
処理雰囲気中で加熱保持するが、ζ・のとき、少数のオ
ーステナイト結晶粒が異常成長して鋼組織中に米粒大の
オーステナイト結晶の粗粒が形成される仁とが・あり、
この粗粒は次の焼入れKよってそのtま鋼組織中に残さ
れ、また粗粒の部分はその周辺・部に比較して焼入性が
良いため、大きな・熱処理歪をもたらした9、靭性の低
下をきたしたりするという好ま°しくない状況が発生す
ることがあった。
車などを製造するに際しては、歯車を転造や圧造等の冷
間加工によって形成した後、浸炭あるいは浸炭窒化等の
表面硬化処理を施して表面の耐摩耗性や疲労強度を向上
させるのが普通である。この表面硬化処理を施す場合、
冷間加工後の歯車素材t−A、変聾点以上のオーステナ
イト温度領斌でかつ浸炭あるいは浸炭窒化等の表面硬化
処理雰囲気中で加熱保持するが、ζ・のとき、少数のオ
ーステナイト結晶粒が異常成長して鋼組織中に米粒大の
オーステナイト結晶の粗粒が形成される仁とが・あり、
この粗粒は次の焼入れKよってそのtま鋼組織中に残さ
れ、また粗粒の部分はその周辺・部に比較して焼入性が
良いため、大きな・熱処理歪をもたらした9、靭性の低
下をきたしたりするという好ま°しくない状況が発生す
ることがあった。
しかしながら、従来の一般的な機械構造用はだ焼鋼全使
用してこれを所定の部品形状に冷間加工する場合、冷間
加工時に割れを生ずることがあるという問題点を有し、
さらに1冷間加工後に浸炭おるいは浸炭窒化等の表面硬
化処理を施した場合、オーステナイト結晶の粗粒の発生
を阻止し難いという問題点を有し、粗粒の発生による靭
性の劣化ならびに衝撃値の低下をきたすことがあるとい
う欠点を有していた。
用してこれを所定の部品形状に冷間加工する場合、冷間
加工時に割れを生ずることがあるという問題点を有し、
さらに1冷間加工後に浸炭おるいは浸炭窒化等の表面硬
化処理を施した場合、オーステナイト結晶の粗粒の発生
を阻止し難いという問題点を有し、粗粒の発生による靭
性の劣化ならびに衝撃値の低下をきたすことがあるとい
う欠点を有していた。
そこで、本発明者らは上記の欠点を解消することを目的
として数多くの実験研究を積重ねた結果、まず、冷間加
工後の表面硬化処理において、従来の場合には粗粒の発
生を阻止することができなかったが、鋼中のht 、
Nb 、 Ntf制御することによって上記表面硬化処
理時の異常粗粒の発生を完全に阻止することができるこ
とを確認し、粗粒の発生を阻止するためにN含有量を多
少増大させたことによる靭性の低下をN 、 Nb量に
応じた量でAtを添加することにより防止できることを
見出した。次に、冷間加工時の割れ発生については、鋼
中のSと0とが割れ発生に大きく関係していることを突
き止め、Sおよび00′上限値を積極的にと全可能にし
た。
として数多くの実験研究を積重ねた結果、まず、冷間加
工後の表面硬化処理において、従来の場合には粗粒の発
生を阻止することができなかったが、鋼中のht 、
Nb 、 Ntf制御することによって上記表面硬化処
理時の異常粗粒の発生を完全に阻止することができるこ
とを確認し、粗粒の発生を阻止するためにN含有量を多
少増大させたことによる靭性の低下をN 、 Nb量に
応じた量でAtを添加することにより防止できることを
見出した。次に、冷間加工時の割れ発生については、鋼
中のSと0とが割れ発生に大きく関係していることを突
き止め、Sおよび00′上限値を積極的にと全可能にし
た。
すなわち、本発明によるはだ焼鋼は、炭素鋼(SC)、
ニッケルクロムm(SNC)、ニッケルクロムモリブデ
ン鋼(8NCM)、クロム鋼(SCr )、クロムモリ
ブデン鋼(SCM) 、マンガン鋼(SMn)、マンガ
ンクロム鋼(SMnC)等の機械構造用はだ焼鋼におい
て、ム徽で、kA : 0.02〜0.06チ、N:0
.015〜0.03 %、 Nb : 0.01〜0.
08 % テカツ次式、 N($)≧−0,2X Nb (1) + 0.028
ht<s>≧2.OX (N (93) −0,15X
Nb (9k) )の範囲で含有させ、さらに0≦1
5 ppm 、 S≦0.015−に規制したことを特
徴とする鋼である。
ニッケルクロムm(SNC)、ニッケルクロムモリブデ
ン鋼(8NCM)、クロム鋼(SCr )、クロムモリ
ブデン鋼(SCM) 、マンガン鋼(SMn)、マンガ
ンクロム鋼(SMnC)等の機械構造用はだ焼鋼におい
て、ム徽で、kA : 0.02〜0.06チ、N:0
.015〜0.03 %、 Nb : 0.01〜0.
08 % テカツ次式、 N($)≧−0,2X Nb (1) + 0.028
ht<s>≧2.OX (N (93) −0,15X
Nb (9k) )の範囲で含有させ、さらに0≦1
5 ppm 、 S≦0.015−に規制したことを特
徴とする鋼である。
この#1か適宜Ca 、 Pb 、 ’re 、 Cu
、 Ti 、 V 、 Zr 。
、 Ti 、 V 、 Zr 。
T&等の元累を微量添加しても本発明鋼の特性を失うも
のではない。
のではない。
次に、上記各種の構造用炭素鋼・および構造用合金鋼に
おけるAj 、 N 、 Nb等の成分範囲の限定理笥
由について説明する。
おけるAj 、 N 、 Nb等の成分範囲の限定理笥
由について説明する。
AA含有量が0.02%未満の場合には、NおよびNb
を規定量き有させたときでも粗粒が発生するので、0.
0296以上含有させる必要がある。しかし、0.06
%を超えると清浄度が悪化して靭性の低下をきたすので
好ましくない。
を規定量き有させたときでも粗粒が発生するので、0.
0296以上含有させる必要がある。しかし、0.06
%を超えると清浄度が悪化して靭性の低下をきたすので
好ましくない。
N含有量が0.0151未満の場合には、NbおよびA
Aを規定量含有させたときでも粗粒が発生、するので、
0.015%以上含有させる必要がある。しかし、0.
03%を超えるとブローを生じるので好ましくない。
・ Nb含有量が0.01%未満の場合には、N含有量をN
(チ) > −0,2x Nb (*) + 0.02
8の条件を満たすようにしたときでも粗粒を発生するの
で、o、oi S以上含有させる必要がある。しかし、
0.08−を超えて含有させてもその効果は飽和するた
め0.08−以下に限定した。
Aを規定量含有させたときでも粗粒が発生、するので、
0.015%以上含有させる必要がある。しかし、0.
03%を超えるとブローを生じるので好ましくない。
・ Nb含有量が0.01%未満の場合には、N含有量をN
(チ) > −0,2x Nb (*) + 0.02
8の条件を満たすようにしたときでも粗粒を発生するの
で、o、oi S以上含有させる必要がある。しかし、
0.08−を超えて含有させてもその効果は飽和するた
め0.08−以下に限定した。
上記したNとNbとの関係において、N(*)≧−0,
2X Nb (嗟) + O’、028の条件を規制し
たのは、これよりもN含有量が少ないときに粗粒が発生
するためであり、NとNbの適正含有量を図示すると第
1図に示した如くになる。さらに、N、Nbの含有量に
応じた量でAtを含有させることによって、N含有量を
高くしたことにより生じる靭性の低下を防ぐことができ
るが、この関係について種々の実験研究により調べたと
ころ、ht<s>≧2、OX (N (チ) −〇、1
5 X Nb <%’) )とすれば良いことが確認さ
れた。これらの関係を図示すると第2図に示した如くに
なる。
2X Nb (嗟) + O’、028の条件を規制し
たのは、これよりもN含有量が少ないときに粗粒が発生
するためであり、NとNbの適正含有量を図示すると第
1図に示した如くになる。さらに、N、Nbの含有量に
応じた量でAtを含有させることによって、N含有量を
高くしたことにより生じる靭性の低下を防ぐことができ
るが、この関係について種々の実験研究により調べたと
ころ、ht<s>≧2、OX (N (チ) −〇、1
5 X Nb <%’) )とすれば良いことが確認さ
れた。これらの関係を図示すると第2図に示した如くに
なる。
O含有量が1 s ppmを超えると、冷間加工におい
て割れ金発生する確率が大となるので、その上限t t
s ppmに規制する必要がある。第3図は冷間加工
時の劉れ発生に及埋すO量を調べた結果を示す図であっ
て、鋼中のs < 0.013 %のものである。そし
て、冷間加工として圧下率7fMの加工を加えたときの
割れ発生の有無を調べたと乙ろ、第3図に示すように、
O貴が15 ppm管超えると割れ発生率が著しく上昇
することが明ら・かとなった。
て割れ金発生する確率が大となるので、その上限t t
s ppmに規制する必要がある。第3図は冷間加工
時の劉れ発生に及埋すO量を調べた結果を示す図であっ
て、鋼中のs < 0.013 %のものである。そし
て、冷間加工として圧下率7fMの加工を加えたときの
割れ発生の有無を調べたと乙ろ、第3図に示すように、
O貴が15 ppm管超えると割れ発生率が著しく上昇
することが明ら・かとなった。
S含有量が0.015−を超1えると、冷間加工にお、
0いて割れを発生する確率が大となるので、その上限を
0.015%に規制する必要がある。第4図は冷間加工
時の割れ発生に及ぼすStを調べた結果を示す図であっ
て、鋼中のO< 14 ppmのものである。そして、
冷間加工として圧下率75%の加工を加えたときの割れ
発生の有無′fr調べたところ、第4 図ニ示−f L
ウK、S *カ0−015 % ’に超えルト割れ発
生率が著しく上昇することが明らかとなった。
0いて割れを発生する確率が大となるので、その上限を
0.015%に規制する必要がある。第4図は冷間加工
時の割れ発生に及ぼすStを調べた結果を示す図であっ
て、鋼中のO< 14 ppmのものである。そして、
冷間加工として圧下率75%の加工を加えたときの割れ
発生の有無′fr調べたところ、第4 図ニ示−f L
ウK、S *カ0−015 % ’に超えルト割れ発
生率が著しく上昇することが明らかとなった。
このように各々規制することによって、159G以上の
据込み率あるいは減面率で冷間加工を行ない、次いでA
、変態点以上の温度に加熱し友ときでも、上記冷間加工
において割れが発生せず、加熱後の鋼組織に結晶粒度番
号で5以下の粗粒が現われず、かつ靭性値の劣化のない
すぐれた特性の冷鍛用はだ焼鋼とすることができる。
据込み率あるいは減面率で冷間加工を行ない、次いでA
、変態点以上の温度に加熱し友ときでも、上記冷間加工
において割れが発生せず、加熱後の鋼組織に結晶粒度番
号で5以下の粗粒が現われず、かつ靭性値の劣化のない
すぐれた特性の冷鍛用はだ焼鋼とすることができる。
本発明が適用されうる肌焼鋼は、前述したように、構造
用炭素鋼や、Ni 、 Cr 、 Mo 、 Mn等を
含む構造用低合金鋼があるが、必′要に応じて、例えば
、被剛性改善のためにCa、Pb;T・等の快削性向1
元素を添加し、耐候性改善のためにCuを等を添加した
ものも含−まれる。
用炭素鋼や、Ni 、 Cr 、 Mo 、 Mn等を
含む構造用低合金鋼があるが、必′要に応じて、例えば
、被剛性改善のためにCa、Pb;T・等の快削性向1
元素を添加し、耐候性改善のためにCuを等を添加した
ものも含−まれる。
以下、実施例について説明する。
この実施例では、表に示す本発明111cA−F)6種
類と、比較鋼CG−Q)114類とについてそれぞれ同
表に示す項目毎に試験し友。
類と、比較鋼CG−Q)114類とについてそれぞれ同
表に示す項目毎に試験し友。
同表において、粒度ム5以下の粗粒発生の有無は、第5
図に示すように、直径D =25 vm 、長さ1=3
0msの供試材を冷間鍛造により圧下率75チで冷間加
工し、次いで925℃×10時間加熱後水冷し、その後
マクp腐食を行なうことによって調べ九。
図に示すように、直径D =25 vm 、長さ1=3
0msの供試材を冷間鍛造により圧下率75チで冷間加
工し、次いで925℃×10時間加熱後水冷し、その後
マクp腐食を行なうことによって調べ九。
ま之、衝撃値の測定は、JIS3号衝撃試験片を作成し
、これを第6図に示すように、925℃X30分の条件
で熱処理後880℃×30分加熱して油冷し、次いで1
80℃×2時間加熱後空冷により焼もどしを施したのち
、シャルピー衝撃試験により行なった。
、これを第6図に示すように、925℃X30分の条件
で熱処理後880℃×30分加熱して油冷し、次いで1
80℃×2時間加熱後空冷により焼もどしを施したのち
、シャルピー衝撃試験により行なった。
さらに、割れ発生率は、第7図に示すように、直径D
= 25 m 、長さ4=30mの供試材を冷間鍛造に
より圧下率75%で冷間加工し、その際の割れ発生を目
視により確認して百分率で求めた。
= 25 m 、長さ4=30mの供試材を冷間鍛造に
より圧下率75%で冷間加工し、その際の割れ発生を目
視により確認して百分率で求めた。
これらの結果、本発明鋼では、粗粒の発生、衝撃値低下
、割れ発生などの不具合は全く認められなかった。
、割れ発生などの不具合は全く認められなかった。
なお、上記した実施例では、クロムモリブデン機械構造
用はだ焼鋼についても試験したところ、上記と同様に良
好な結果を得ることができた。
用はだ焼鋼についても試験したところ、上記と同様に良
好な結果を得ることができた。
以上説明してきたように、本発明によれば、機械lll
l粗造だ焼鋼において、表面硬化処理後に粗粒が発生す
るのを阻止するためにAt 、 Nb 、 N量を制御
し、Ntの増大に伴なう靭性の低下をN。
l粗造だ焼鋼において、表面硬化処理後に粗粒が発生す
るのを阻止するためにAt 、 Nb 、 N量を制御
し、Ntの増大に伴なう靭性の低下をN。
Nb普に応じたAti e含有させることによって防止
し、さらにO2Sを規制するようにしたから、機械構造
用はだ焼鋼を用いてこれを所定の形状に冷間加工する場
合に、冷゛間加工時の割れ発生管極力低減することがで
きると同時に、冷間加工後に表面硬化処理を施した際に
粗粒が発生するのを有効に阻止することができ、粗粒の
発生による靭性の劣化ならびに衝撃値の低下を防ぐこと
が可能であるなどの非常にすぐれた効果を有する。
し、さらにO2Sを規制するようにしたから、機械構造
用はだ焼鋼を用いてこれを所定の形状に冷間加工する場
合に、冷゛間加工時の割れ発生管極力低減することがで
きると同時に、冷間加工後に表面硬化処理を施した際に
粗粒が発生するのを有効に阻止することができ、粗粒の
発生による靭性の劣化ならびに衝撃値の低下を防ぐこと
が可能であるなどの非常にすぐれた効果を有する。
第1図はN量おlびNb量の適・正範囲を示すグラフ、
第2図はAAtおよびN量とNb itの適正範囲を示
すグラフ、第3図は冷間加工時の割れ発生に及ぼすθ量
の影響を示すグラフ、第4図は冷間加工時の割れ発生に
及ぼすN量の影響を示すグラフ、第5図は粗粒発生の有
無を調べた試験要領の説明図、s6図は衝撃試験片の熱
処理要領の説明図、第7図は割れ発生率を調べた試験要
領の説明図である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊−2ε 第2図 Nt (重重2) 第3図 Q t (PP?n) 第4図 S+−1童Z) 第5図
第2図はAAtおよびN量とNb itの適正範囲を示
すグラフ、第3図は冷間加工時の割れ発生に及ぼすθ量
の影響を示すグラフ、第4図は冷間加工時の割れ発生に
及ぼすN量の影響を示すグラフ、第5図は粗粒発生の有
無を調べた試験要領の説明図、s6図は衝撃試験片の熱
処理要領の説明図、第7図は割れ発生率を調べた試験要
領の説明図である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊−2ε 第2図 Nt (重重2) 第3図 Q t (PP?n) 第4図 S+−1童Z) 第5図
Claims (1)
- (1) 機械構造用はだ焼鋼において、電量で、ht
: 0.02〜0.Oj ’4、N : 0.015
〜0.03 %、Nb : 0.01〜0.08 %
テかつ次式、N(1)>−0,2xNb (−%) +
0.028Aj <%’)≧2.OX (N (*)
−0,15X Nb (*) )の範囲で含有させ、
さらに0≦15 ppm 、 3≦0.015 ’Aに
規制したことを特徴とするはだ焼鋼。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56141650A JPS5845354A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | はだ焼鋼 |
US06/662,543 US4634573A (en) | 1981-09-10 | 1984-10-19 | Steel for cold forging and method of making |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56141650A JPS5845354A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | はだ焼鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5845354A true JPS5845354A (ja) | 1983-03-16 |
JPH037744B2 JPH037744B2 (ja) | 1991-02-04 |
Family
ID=15296977
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56141650A Granted JPS5845354A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | はだ焼鋼 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4634573A (ja) |
JP (1) | JPS5845354A (ja) |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4014072A1 (de) * | 1989-06-09 | 1990-12-20 | Thyssen Edelstahlwerke Ag | Verwendung von ausscheidungshaertenden ferritisch-perlitischen (afp-)staehlen als werkstoff fuer gaswechselventile von verbrennungsmotoren |
US5259886A (en) * | 1990-03-22 | 1993-11-09 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling member |
JP2661845B2 (ja) * | 1992-09-24 | 1997-10-08 | 新日本製鐵株式会社 | 含オキサイド系耐火用形鋼の制御圧延による製造方法 |
US5545267A (en) * | 1993-03-12 | 1996-08-13 | Nippon Steel Corporation | Steel product for induction-hardened shaft component and shaft component using the same |
JP2769422B2 (ja) * | 1993-04-19 | 1998-06-25 | 日立金属株式会社 | 内燃機関の燃料噴射ノズルまたはニードル用高強度ステンレス鋼、内燃機関用燃料噴射ノズルおよびその製造方法 |
EP0709483B1 (en) | 1994-10-28 | 2002-04-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Multilayer material |
US6312529B1 (en) | 1997-05-08 | 2001-11-06 | The Timken Company | Steel compositions and methods of processing for producing cold-formed and carburized components with fine-grained microstructures |
WO1999005333A1 (fr) * | 1997-07-22 | 1999-02-04 | Nippon Steel Corporation | Acier cemente particulierement capable d'empecher la recristallisation secondaire des particules pendant la cementation, procede de fabrication, et matiere brute formee pour pieces cementees |
TW426744B (en) * | 1997-09-11 | 2001-03-21 | Kawasaki Steel Co | Hot rolled steel plate to be processed having hyper fine particles, method of manufacturing the same, and method of manufacturing cold rolled steel plate |
US6146472A (en) * | 1998-05-28 | 2000-11-14 | The Timken Company | Method of making case-carburized steel components with improved core toughness |
US6863749B1 (en) | 1999-07-27 | 2005-03-08 | The Timken Company | Method of improving the toughness of low-carbon, high-strength steels |
WO2001007667A1 (en) * | 1999-07-27 | 2001-02-01 | The Timken Company | Method of improving the toughness of low-carbon, high-strength steels |
JP3932102B2 (ja) * | 2001-07-17 | 2007-06-20 | 大同特殊鋼株式会社 | 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品 |
WO2006021123A2 (de) * | 2004-08-26 | 2006-03-02 | Von Moos Stahl Ag | Einsatzstahl und verfahren zur herstellung mit schmelzbehandlung |
DE102008052885A1 (de) * | 2008-10-23 | 2010-04-29 | Deutsche Edelstahlwerke Gmbh | Einsatzstahl |
JP5432105B2 (ja) * | 2010-09-28 | 2014-03-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 肌焼鋼およびその製造方法 |
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