JPS5825435A - 連続焼鈍による表面性状にすぐれた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は連続焼鈍による表面性状にすぐれた深絞シ用冷
砥鋼板の製造方法に関する。

一般に冷延鋼板は自動車の外板など広い相通に使用され
るが、通常深絞シ性等のすぐれた加工性と共に厳しい表
面品質が要求され、この場合塗装′等の平面処理が施さ
れる場合にも下地となる冷延鋼板の表面性状が極めて重
要視される。

他方、Ｓ絞）性にすぐれた冷延鋼板は従来箱焼鈍法にて
製造されていたが、近年冷嬌鋼板の再結晶焼鈍法の開発
と共にすぐれ九生産効率と材質の鋼板の製造が重要視さ
れるようになって来た。しかしながら連続焼鈍による冷
延鋼板の製造は従来０箱焼鈍と異なシ急速加熱、短時間
均熱、急速冷却の熱サイクルであり、かかる製造方法に
よって従来の長時間焼鈍の箱焼鈍材に匹敵する深絞シ性
を得ることは極めて困難であった。

そのため連続焼鈍法による深絞シ用鋼板の製造において
は従来連続焼鈍時の結晶粒の成長を容易ならしめるため
に鋼中の炭、窒化物を粗大化する方法をとシ、その丸め
に熱延後６００℃以上の高温巻取を実施するのが普通で
あった。しかし６００℃以上の高温書取処理による場合
には、鋼板の表面に形成される酸化物層中に１グネタイ
）　（Ｆｅ、０４）０存在率が増加し、その結果次工程
の酸洗工程における脱スケール性が著しく阻害されるの
で鋼板の表面性状を劣化させる欠点がある。この欠点を
避けるために酸洗速度を低下して完全にスケールを除去
するにはコストの上昇が避けられない。

従って表面性状を向上させるためには巻取温度を６００
℃以下の低温にすることがＭましいことは轟然であるが
、これを可能とする対策が必要である。

低温巻取による連続焼鈍材で高温巻取材に匹敵する材質
を得る従来技術としては、Ｂ添加の低炭素アルミキルド
鋼を６２５℃で巻取る製造方法が発ｆｉｓレ−ｔ”イル
、　　（ｒ［鋼Ｊ　１９８０年ＶｏＪ　。

６６、ｓ、３６６）Ｌかしこの方法は巻数温度が６００
℃以上であシ、かつＢ添加に伴ないｒ値が劣化するので
本質的な解決策とはいえない。

また、特開１＠５５−５８３３３ＫＣ：α００１〜α０
０３５−の極低炭素アル電キルド鋼スラブを１２００℃
以下の低温で加熱し熱ｇＩＩＩ！取温度ｔ５３０℃以上
とする方法が開示されている。７しかし、この方法はス
ラブ加熱温度が低いためにスラブにおける結晶粒組織な
らびに成分元素の均一化を図ることができず、最終成品
の均質性に劣る欠点がある。

また、時分＠５１−３３０５６ではＣ：αＯ１−以下の
極低炭素鋼にＺｒ　、　Ｎｂ　、　Ｖ　、　Ｃｒ　、　
ＡＩ。

のうちから選ばれ九１種または２種を添加し九スラブを
熱砥巻取温度を５００℃以上７００℃以下とし、かつ連
続焼鈍の加熱過程で機械的屈伸を与える製造方法が開示
されている。しかし、この方法では加熱時の機械的屈伸
によって微細炭窒化物の析出が進行するので高ｒ値が得
られても嬌性が劣るという欠点がある。

本発明の目的は連続焼鈍による深絞シ用冷嬌鋼板の製造
方法における前記従来技術の欠点を解消し、真面性状お
よび深絞シ性にすぐれ九冷嬌鋼板の製造方法を提供する
にある。

本発明のこの目的は下記要旨の４発明によって共に効果
的に達成される。

第１発明の要旨とするところは次のとおりである。すな
わち１重量比にてＣ：α００６襲以下、Ｍｌ　：　α０
４〜１１３０１　Ｎ：　Ｑ、０１−以下ｔ−金含有る鋼
片の制御圧延および連続焼鈍による深絞り用冷延鋼板の
製造方法において、前記基本成分のはかにＡｊｔ−Ｎ含
有量の２倍からα１５饅までの範囲で含み残部はＦｅお
よび不可避的不純物よシ成る鋼片の仕上温皺を８３０〜
９００℃として熱間圧延する工程と、前記熱間圧延終了
後７００℃までを平均冷却速度６０℃／　＠ｅｃ以下に
て冷却し６００℃以下の温度範囲で轡龜る工程と、前記
熱延鋼帯を通常の方法で酸洗し冷間圧延したる後連続焼
鈍する工程と、を有して成ることを特徴とする連続焼鈍
による表面性状にすぐれた深絞り用冷延鋼板の製造方法
である。

第２発明の要旨とするところは次のとおりである。すな
わち、重量比にてＣ：０．０１０−以下、Ｍｎ：　ａ、
０４〜α３Ｇ−、Ｎ：α０１−以下を含有する鋼片の制
御正弧および連続焼鈍による深絞り用冷延鋼板の製造方
法において、前記基本成分のほかにＡｊをＮ含有量の２
倍からａｌＯ％までの範囲で含み、かつＮｂ、Ｖのうち
の１種もしくは２種をＣ含有量の３〜１５倍の範囲で含
み残部はＦ・および不可避的不純物よシ成る鋼片の仕上
温度を８３０〜９００℃として熱間圧延する工程と、前
記熱間圧延終了後７００℃までを平均冷却速度６０℃／
　ｓｅｃ以下にて冷却し６００℃以下の温度範囲で巻取
る工程と、前記熱延鋼帯を通常の方法で酸洗し冷間圧延
したる後連続焼鈍する工程と、を有して成ることを特徴
とする連続焼鈍による表面性状にすぐれた深絞シ用冷延
鋼板の製造方法である。

ＩＩ３発明の要旨とするところは、上記第１発明と同一
組成を有する鋼片の仕上温度を８３０℃以上とし、かつ
８３０〜９８０℃の温度範囲を全圧下率４０ｑＩＩ以上
もしくは正弧速度２００　ｍ／　ｍｉｎ以上として熱間
圧延する工程と、前記熱間圧延終了後７００℃までを平
均冷却速度６０℃／　ｓｅｃ以下にて冷却し６００℃以
下の温度範囲で＊＊る工１と、前記熱延鋼帯を通常の方
法で酸洗し冷間圧延したる後連続焼鈍する工程と、を有
して成ることを特徴とする連続焼鈍による表面性状にす
ぐれ九蒙絞シ用冷延鋼板の製造方法である。

第４発明の要旨とするところは、上記第２発明と同一組
成を有する鋼片の仕上温度を８３０℃以上とし、かつ８
３０−〜９８０℃の温度範囲を全圧下車４０−以上もし
くは圧延速度２００ｍ／ｍｉｎ以上として熱間圧延する
工程と、前記熱間圧延終了後７００℃までを平均冷却速
度６０℃／　ｓｅｅ以下にて冷却し６００℃以下の温度
範囲で巻取る工程と、前記熱延鋼帯を通常の方法で酸洗
し冷間圧延したる後連続焼鈍する工程と、を有して成る
ことを特徴とする連続焼鈍による表面性状にすぐれた深
絞シ用冷延鋼板の製造方法である。

先ず本発明を得る基礎となった実験結果について説明す
る。第１表に示す如きＮｂおよびＡＩを添加した鋼をＬ
Ｄ転炉で溶製し、ＲＨ脱ガス処理し連続鋳造によりスラ
ブとした。

【 【 上記スラブを１３００℃で均熱した後、粗圧延にて４０
ｍ＋板厚のシートパーとし、仕上圧延により２，８ｍ板
厚の熱延板とした。仕上圧延に際しては入側温度を約１
１００℃と約１０４０℃の２種類に圧延温度を変化させ
、仕上温度をそれぞれ黴ｔｗ午１１？？ｆｉでＭｌｌｌ
、７３０〜４７０℃ノ範囲で＊＊温度も変化させてコイ
ルに巻取？た。この熱延鋼板を酸洗し友後、圧下率７５
’ｊｉの冷間圧延を行ない、而る後連続焼鈍ラインによ
り第１図に示す如く加熱速度２０　’Ｃ／　ｓｅｅにて
８３０℃に４０Ｓ＠ｃ保持し、その後２０℃／　ｓｅｃ
の冷却速度で冷却するヒートサイクルで焼鈍を行なり九
。

この焼鈍材について降伏応力（ｙｓ）、　　引張強さく
Ｔ８）、伸び（Ｅｊ）、ｒ値１時効指数（ＡＩ）　ｔｖ
仕上温度および巻取温度による影響を調査し、それぞれ
第２図囚、＠、Ｑ、（ｎ、■に示した。

第２図よシ明らかなとおり、仕上温度が９３０℃と高い
供試材ではＩＩｋ取温度をｙｏｏｊ以下にすると伸びお
よびｒ値が急激に劣化するのに対し、仕上温度が８７０
℃と低く熱延温度が低かつ九供試材では６００℃以下の
低温巻取を実施して本高温仕上正弧、高温壱敗材に匹敵
する緒特性が得られることが判明したはか、この基礎実
験より次の如き重要な知見を得九。

（イ）　Ｃ：へ０１−以下の極低炭素にＮｂ、Ａｎを添
加させた鋼を熱間圧延する際、圧延温度を下げることに
よシ熱延時の炭窒化物の析出を着しく促進することがで
きる。

（ロ）上記方法により圧延された熱延鋼帯を熱延後７０
０℃まで徐冷すると上記炭窒化物の析出および粗大化が
促進されるので、引続き６００℃以下まで急冷して６０
０℃以下の温度で咎取っても、従来の高温巻取材と同等
の伸びおよびｒ値を有する深絞り用冷嬌鋼板を連続焼鈍
法で製造することができる。

（う　巻取温度が６００℃以下の場合には、鋼板表面の
酸化層においてマグネタイ）　（Ｆｅ、０４）　　の存
在率が激減するＯで酸洗性が向上し表面性状のすぐれた
冷延鋼板を得ることができる。

に）　本発明者らはこの実験における熱延板の析出物を
顕微鏡観察した結果、同一巻取Ｓ変でも仕上温度を低く
し九ものではｘｏｏＸ以下のγ→α変態後析出したと考
えられる極微細析出物が減少していることがかかった。

次に上記第１表の組成のスラブを使用し、熱間圧延条件
として圧延圧下率および圧延速度を変化させ、更に前回
実験と同様に熱延後の巻取温度を７３０−４７０℃の範
囲で変え九熱延鋼帯を同一条件で酸洗、冷延後連続焼鈍
して熱間圧延条件の伸び、ｒ値その他の特性に及ぼす影
響を調査した。

その結果、熱間正弧時における圧下率、圧延速度を大に
するほど連続焼鈍後の材質は向上し圧延仕上温度を低く
したときと同様に６００℃以下の低温巻取を行っても優
れた深絞シ性が得られることが判明し喪、この理由は必
ずしも明らかではないが圧下率および圧延速度を大とす
ると、圧延仕上温度を低くすると同様に熱延中に炭、窒
化物の析出が促進され、連続焼鈍時の結晶粒の成長を阻
害する微細析出物を減少させる効果の結果であると考え
られる。

本実験は第１表にて示すＮｂ、Ａｊ添加鋼を供試材とし
た場合について述べたが、　ＮｂｋよびＡｊと同様にオ
ーステナイト域で嶽、窒化物を形成する元素であるＶ添
加供試材についても上記と同様の効果を確暉した。

次に本発明における鋼組成の限定理由について説明する
。

Ｃ； Ｃは冷延および連続焼鈍前に固溶状態で多量に存在する
と本発明の目的とする材質、特に耐時効性および深絞シ
性に悪影響を及ぼすので少くと４０．０１１１＋以下に
する必要がある。しかしＡ１を単独で添加する場合はＡ
１がω析出固定に作用しないので、これを考慮してＯ，
ＯＯ６−以下に限定した。

Ｍｎ： Ｍｎは８と化合し熱間脆化を防止するので有用な元素で
あシ、そのために少くとも０．０４−を必要とするが、
α３０９１を越えると嬌性および深絞り性を劣化させる
ので０．０４〜Ｏ，ａＯ＊の範囲に限定した。

Ｎ： ＮＦｉＣと同様に多量に固滴状態で存在すると本発明の
目的とする材質、　４１１に耐時効性および深絞転性を
劣化させるので少いほどよく、好ましくは０．００８−
以下としαＧ１ｍ１を上限とした。

Ａｊ、Ｎｂ、Ｖ ＡＩ、Ｎｂ、Ｖはいずれも本発明において重要な元素で
あり、これらの元素は固溶状態で有害なＮもしくはＣを
析出固定するに有効である。更にこれらの元素を含有す
る鋼では熱延条件の制御により低温巻取および連続焼鈍
ですぐれ九深絞シ性と表面性状が得られる。ＮｂとＶは
いずれもＣ、−Ｎの両者を析出同定することができる。

しかしＮｂもしくはＶを単独で添加してＣ，Ｎの両者を
固定するより　４Ｎｂ−ＡＪ４　Ｌ　＜　ｄ　Ｖ　−Ａ
Ｉｔ　タハＮｂ−Ｖ−１ｆ）如く人ｊを共存させて添加
すると、ＡｊＮ％ＮｂＣ，ＶＣ等の炭・窒化物相互の析
出促進効果を利用することができ、過剰なＮｂ、　Ｖの
添加による延性の劣化を抑制することができる。

ＡＪの添加量はＮ含有量の２倍未満ではＮの固定が不十
分であ〉％またα１５ｓを越すと延性を劣化させるのみ
ならずＡｎ系介在物による表面欠陥が増加するので２ｘ
Ｎ１〜α１５％の範囲内に限定しえ、しかＬＮｂ、■を
共存させる場合はＡＪ量がα１Ｇ−を越すと延性の劣化
が大となるのでこの場合はＱ、１〇−以下とすべきであ
る。

またＮｂ、Ｖを同時添加する場合はＣの析出′固定に有
効なＣ含有量の３倍以上を必要とするが、　Ｎｂ。

Ｖ量が過度に多くなりＣ量の１５倍を越すとＡＪの場合
と同様に本発明の目的とする性質、特に延性を劣化させ
るので３ｘ（，１〜１５×Ｃチの範囲に限定した。

次に製造工程の限定理由について説明する。先ず鋼の溶
製法については上吹転炉法でよいが、脱ガス法との組合
わせ、ないし底吹転炉法が有利である。鋼片の製造につ
いては従来の造塊法および分塊圧延法によってもよく、
また連続鋳造法によってもよい。

次に熱間圧延について説明する。熱間圧延は本発明にお
いて最も重要な工程の一つである。

先づ均熱は鋼片材質を均一化し、前履歴において存在す
る武・窒化物を極力溶体化する目的を有するが、その九
めには少くとも１１００℃以上の均熱温度が望ましい− 熱間圧延においては必要とする圧下率、温度。

圧延速度等の条件を満足するならば圧延機および正弧法
は本質的問題ではない。正弧条件の第１の要点は圧延温
度の適正制御であり１本発明においては圧延温度は低い
程有利である。

仕上温度を８３０〜９００℃と限定したのは。

８３０℃未満の低温度では板厚制御が困難であシ、また
９００℃を越す仕上温度は第１図にて示した本発明者ら
の基礎実験から明らかな如く伸びおよびｒ値を劣化する
のでとるべきではない。

仕上温度を８３０〜９００℃として１巻取までの冷却条
件を確保できれば本発明の目的に十分な材質ならびに表
面性状が得られるが、熱延時の圧下率と圧延速度を制御
することも有効である。すなわち、圧下率および圧延速
度を大とすることにより本発明の目的を達成できる。特
に圧延温度８５０〜９８０℃の範囲で全圧下率を４０−
以上とするか、もしくは圧延速度を２００ｍ／ｍｈ以上
とすると低温巻取材ですぐれ九材質が得られ。

この限定を外れると本発明の目的とする材質を確保する
ことができない。

圧下率は上記温度範囲であれば１パスで４０１以上とす
る必要はなく多パス圧延時には全圧下率が４０１以上で
あればよい、これらの熱延時における圧下率および圧延
速度の限定は、それぞれ単独因子として行なうときの必
要最低限であって。

いずれかの条件が確実に満足されておれば、それらの条
件を適当に組合わせて決定してもよい、さらに仕上温度
は８３０℃以上であればよく上記条件が温良されれば上
限を設ける必要がない。

本発明においては熱間圧延後巻取工Ｓｔでの冷却条件も
ｔ九重要である。

熱嬌後の冷却は７００℃までを平均６０℃ハｅｃ以下の
冷却速度で徐冷する必要があって、６Ｇ／ｓｅｃを越す
急冷によっては本発明の目的とする伸びおよびｒ値を確
保することかで自ない、７００℃までの冷却パターンは
ＩＩ！＃に制限する必要がないが、８００〜７５０℃の
温度域でＯ徐冷が材質向上に特に有効である。

次に巻取温゛度を６００℃以下と限定し九のは。

６００℃を越すとスケール層中のマグネタイトの存在率
が増加し酸洗性を阻害しすぐれ九表面性状が得られない
からである。そのため前工程で７００℃才で徐冷した後
６ｏｏ℃以下に急冷することが望ましい。熱延後の巻取
温度は一般に低いほど酸洗性が向上するが１本発明の場
合、冷却能カ、鋼板の形状等の観点から５５０〜４００
℃の温度範囲で轡堆るのが最適である。

なお、熱延鋼帯をコイルに巻取った後水冷する方法屯し
くは酸洗前に軽圧下のスキ／パスを付加する方法等の次
の酸洗工程において更に脱スケール性を向上させる工程
を付加することは本発明においてなんもの支障を与える
ものではない。

次に冷間圧延法については特に規制する必要がなく通常
法でよいが、圧下率が６０−以上確保されることが望ま
しい。

次に連続焼鈍工程についても均熱温度が再結晶温度から
Ａｃｓ変態点までの温度範囲であれば加熱および冷却条
件Ｆｉ特に規制する必要がない、しかし１本発明の目的
とする材質を向上する九めに均熱温度はＡ　ｃ　Ｈ変態
点以下の可能な限り高温が望ましい、また焼鈍俵の冷却
速度については、７００望ましいが、５００℃以下の過
時効処理ｔ′ｉ本発明の目的とする材質にほとんど影響
しないので不要である。

上記限定条件を満足することにょシ表面性状にすぐれた
深絞り用冷延鋼板を製造することができる。

実施例 第２表に示す化学組成を有する−をＬＤ転炉およびＲＨ
脱ガス炉を併用して溶製した。

この溶鋼を連続鋳造法にて２２０園板厚の鋼片とし、１
３００℃で均熱し九後熱間圧延を行なった。熱間圧気に
おいては、４列から成る粗圧延機にて３５ＥＩＩＩｌ板
厚のシートバーとした後、７スタンドから成るタンデム
式仕上正弧機にて２８−板厚の熱気鋼帯とし友、この場
合の圧延温度、正弧速度、圧下率、仕上温度および巻取
温度は第３表のとおシである。

第３表 １昔娑−真供試鋼階１〜４のいずれの場合も仕上温度か
ら７００′Ｃ１での平均冷却速度は約２４℃／　ｓｅｃ
に一定とした。第会表より明らかなとおシ供試鋼ｔｌｋ
１１は仕上温度８６０℃、＊取温度４８０℃の低仕上温
度、低温巻取を行った場合であシ。

ＮＥ１２は、仕上温５Ｉ９００℃とし仕上圧延機入側か
ら４１１目ロールＦ４から７番目の最終ロールＦ７まで
の全圧下率を６７−と大きくした場合であり。

Ｎａ３は９８０〜９３０℃の温度範囲を圧延速度４１５
ｍ／ｍｉｎ　　と大キくシた場合でＴｏり、Ｎｎ４Ｆｉ
８７０〜９６０ｔ、Ｄ温度範囲を３！ｌｏｍ／ｍＪｎｏ
高速圧嬌とし、かつ６２−の高圧下率として４５０℃の
低温巻取をした場合であって、いずれも本発明の熱延条
件を満足するものである。

上記コイルに巻取つ九各供試鋼を通常の方法で酸洗し、
圧下率７１９１の通常の冷嬌工Ｓを経てα８■板厚の冷
延板とした。

かくして得た各供試鋼冷−鋼板を第舎表に示す条件で連
続焼鈍し九後室温まで平均冷却速度２５’Ｃ／ｓｅｃに
て冷却した。

上記工程を経九各供試鋼冷延鋼板の機械的性質を第４表
中に同時に示した。

ダ ＠＊表における時効指数（ＡＩ）は７．５１の引張予歪
後の変形応力と、これを一旦除荷し１０σＸ３０ｍ１ｎ
加熱処理した後の下降状応力の上昇量として表し九、第
８表よシ明らかなとおシ、供試第　　４　　表 鋼ぬ１〜４０本発明によるいずれの方法によったものも
伸びが４６ｇ４以上ｓ　ｉ＊’ｂｒ以上の特性を示し、
すぐれた深絞シ性を有する冷延鋼板が得られた。ｔた時
効指数（ＡＩ）はいずれも＆２に９／−以下であり遅時
効性を有することを示している。

更に表面性状の検査結果は、非金属介在物に起因するも
のおよび焼鈍時のロール等との接触に起因する疵が若干
認められたものの、従来の高温舎城材に見られる如き酸
洗時のスケールｓｂに起因する針状欠陥は皆無であった
。

上記実施例よシ明らかなとおシ、本発明は鋼組成として
Ｃ：０．０１０−以下、Ｍｎ：α０４〜α３０優、Ｎ：
α０１９Ｇ以下と規制するほか％Ａｊｆ：Ｎを固定する
に必要な量を含ませるか、もしくはＮｂ。

■のいずれかまたは両者を同時に添加してＮおよびＣを
析出固定し、更にその熱間正弧に際しては。

熱延時の嶽・窒化物の析出１促進する目的で圧延温度を
下げる。か、圧下率を上げるかもしくは圧延速度を上げ
る方法をとシ、熱延後７００℃まで徐冷して前記炭・窒
化物の析出ならびに粗大化を図の極めて少い状態で巻取
シ、その後通常の方法で酸洗したる後冷延し、骸冷嬌鋼
板を連続焼鈍する方法を採ったので次゛の如き効果を収
めることができた。

０）　連続焼鈍後の冷延鋼板は伸び４６慢以上、ｒ値Ｌ
７以上を示し深絞シ性にすぐれている。

（ロ）成品冷砥板は残留スケールに起因する針状欠陥が
ほとんど認められず表面性状が極めて良好である。

ｆ９　本発明による冷嬌板は時効指数１２＃／−以下で
あり遅時効性である。

なお１本発明の説明および実施例においては、連続焼鈍
による冷延鋼板のみについて記載したが、本発明はすぐ
れ良加工性および表面性状が要求されるほとんどの表面
処理鋼板の製造に応用することができる。例えばライ／
内焼鈍方式の溶融金属めっき法、もしくは焼鈍を別工程
で行なう電気金属めっき法に応用することができる。こ
れは次の理由による本のである。

（１）　　本発明の要件中の連続焼鈍は均熱温度が再結
晶温度−からＡＣ■変態点までの温度間Ｈが確保さえす
れば十分である。

伽）　素材が極低炭素鋼をペースとし、添加特殊元素量
が極めて微量であるので地鉄と表面被覆層との密着性が
良好である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の基礎実験における冷延鋼板の連続焼鈍
におけるヒートサイクルを示す時間・温度−線絡２因囚
、＠、（Ｑ、　Ｑ）、　＠は本発明の基礎実験における
連続焼鈍冷延鋼板の機械的性質に及ぼす仕上温度および
巻取温度の影響を示し、ＣＡは降伏応力、（ロ）は引張
強さ、０は伸び、０はｊ値、■は時効指数（ＡＩ）の変
化を示す線図である。 代理人　　中　路　武　雄 １１１図 １１テ藺□

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ω　重量比にてＣ：αＯＯＳ＊以下、　Ｍｎ　：　０．
   ０４〜αｓ０１．Ｎ：０．０１−以下を含有する鋼片の
   制御正弧および連続焼鈍による深絞シ用冷嬌鋼板の製造
   方法において、前記基本成分のはかにＡｊをＮ含有量０
   ２倍からα１５−壕での範囲で含み残部はＦｅおよび不
   可避的不純物よシ成る鋼片の仕上温度を８３０〜９００
   ℃として熱間圧延する工程と、前記熱間正弧終了後７０
   Ｇ’Ｃ１でを平均冷却適度６０’Ｃ／ｓｅｃ以下にて冷
   却し６００℃以下の温度範囲で轡取る工程と、前記熱爾
   鋼帯を通常の方法で酸洗し冷間圧延したる後連続焼鈍す
   る工程と、を有して成ることを特徴とする連続焼鈍によ
   る表面性状にすぐれた深絞シ用冷砥鋼板の製造方法。 （２）重量比にてＣ：（ＬＯ＝１０−以下、　Ｍ　ｎ　
   ：０．０４〜α８０　Ｌｓ、　Ｎ　：　Ｑ、０１１以下
   を含有ｔル鋼片Ｏ制御圧延および連続焼鈍による深絞シ
   用冷延鋼板の製造方法において、前記基本成分のなかに
   ＡＪをＮ含有量の２倍からａｌ〇−までの範囲で含み。 かつＮｂ、Ｖのうちの１種４しくは２種をＣ含有量の３
   〜１５倍の範囲で含み残部はＦｅおよび不可避的不純物
   よシ成る鋼片の仕上温度を８３０〜９００℃としｆ熱間
   圧延する工程と、前記熱間正弧終了後７００℃までを平
   均冷却速度６Ｇ’Ｃ／ｓｅｃ以下にて冷却し６００℃以
   下の温度範囲で巻取る工程と、前記熱延鋼帯を通常の方
   法で酸洗し冷間圧延したる後連続焼鈍する工程と、を有
   して成ることを特徴とする連続焼鈍による表面性状にす
   ぐれ九深絞シ用冷嬌鋼板の製造方法。 （３）重量比にてＣ：α００６９１以下、Ｍｎ：α０４
   〜α３０ｇ、Ｎ：α０１９ｇ以下を含有する鋼片の制御
   正弧および連続焼鈍による深絞シ用冷弧鋼板の製造方法
   において、前記基本成分のほかＫＡｊをＮ含有量の２倍
   から１１５９１Ｇｔでの範囲で含み残部はＦ１ａおよび
   不可避的不純物よシ成る鋼片の仕上温度を８３０℃以上
   とし、かつ８３０〜９８０℃の温度範囲を全圧下率４０
   ％以上もしくは圧延速度２００　ｍｌ　ｍｉｎ以上とし
   て熱間圧延する工程と、前記熱間圧延終了後７００℃ま
   でを平均冷却速度６０℃／　ｓｅｃ以下にて冷却し６０
   ０℃以下の温度範囲で巻取る工程と、前記熱延鋼帯を通
   常の方法で酸洗し冷間圧延したる後連続焼鈍する工程と
   。 を有して成ることを特徴とする連続焼鈍による表面性状
   にすぐれ九深絞シ用冷延鋼板の製造方法。 御正弧および連続焼鈍による深絞シ用冷延鋼板の製造方
   法において、前記基本成分のほかにＡｌｔ−Ｎ含有量の
   ２倍から０．１０−までの範囲で含み、かつＮｂ、■の
   うちの１種もしくは２種をＣ含有量の３〜１５倍の範囲
   で含み残部はＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼片の
   仕上温度を８３０℃以上とし、かつ８３０〜９８０℃の
   温度範囲を全圧下車４〇−以上もしくは圧延速度２００
   　ｍｌ　ｍｉｎ以上として熱間圧延する工程と、前記熱
   間圧延終了後７００℃までを平均冷却速度６０℃／　ｓ
   ｅｃ以下にて冷却し６００℃以下の温度範囲で巻取る工
   程と、前記熱延銅帯を通常の方法で酸洗し冷間圧延した
   る後連続焼鈍する工程と、を有して成ることを特徴とす
   る連続焼鈍による表面性状にすぐれた深絞り用冷延鋼板
   の製造方法。