JPS6141722A - りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS6141722A JPS6141722A JP16464884A JP16464884A JPS6141722A JP S6141722 A JPS6141722 A JP S6141722A JP 16464884 A JP16464884 A JP 16464884A JP 16464884 A JP16464884 A JP 16464884A JP S6141722 A JPS6141722 A JP S6141722A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、鋼中に炭窒化物形成元素を添加し、連続焼鈍
する鋼について、その添加量を炭素含有量との関係で規
制することにより良好なりん酸塩処理性を賦与・せしめ
た極低炭素冷延鋼板の製造方法に関するものである。
する鋼について、その添加量を炭素含有量との関係で規
制することにより良好なりん酸塩処理性を賦与・せしめ
た極低炭素冷延鋼板の製造方法に関するものである。
〈従来技術とその問題点〉
冷延鋼板の製造技術が従来の箱焼鈍法から連続焼鈍法へ
と進歩してきたことに伴い、鋼板の素材面では連続焼鈍
法でも良好な加工性を示す極低炭素鋼の需要が増してい
る。特に非時効性が要求される自動車外板用の鋼板には
Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒあるいはＶ等の炭窒化物形成元素を添
加した極低炭素アルミニウムギルド鋼板が使用される場
合が多い。
と進歩してきたことに伴い、鋼板の素材面では連続焼鈍
法でも良好な加工性を示す極低炭素鋼の需要が増してい
る。特に非時効性が要求される自動車外板用の鋼板には
Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒあるいはＶ等の炭窒化物形成元素を添
加した極低炭素アルミニウムギルド鋼板が使用される場
合が多い。
冷延鋼板が自動車外板等に使用される場合、塗装下地と
してりん酸塩処理が施されるが、極低炭素鋼においては
この処理性が必ずしも良好でない。
してりん酸塩処理が施されるが、極低炭素鋼においては
この処理性が必ずしも良好でない。
そこで特開昭５９−７４２５９号にみられる如く極低炭
；ＪｖＡ表面にＣ，Ｍｎ、Ｐ、Ｓがらな６Ｓ化層を賦与
することによってりん酸塩処理性を向上させる技術、あ
るいはｔｒ４成分に関して特開昭５８−５２４５６号お
よび特開昭５１−７４２８０号にみられる如く鋼中のＭ
ｎ、Ｓ、Ｐ含有量を調整してりん酸塩処理性を向上させ
る技術が考案されている。
；ＪｖＡ表面にＣ，Ｍｎ、Ｐ、Ｓがらな６Ｓ化層を賦与
することによってりん酸塩処理性を向上させる技術、あ
るいはｔｒ４成分に関して特開昭５８−５２４５６号お
よび特開昭５１−７４２８０号にみられる如く鋼中のＭ
ｎ、Ｓ、Ｐ含有量を調整してりん酸塩処理性を向上させ
る技術が考案されている。
また、５１−Ｍｎ系高張力鋼板に関しては特開昭５８−
１００１１２２号に見られる如く炭窒化物形成元素を添
加し、特定雰囲気下にて焼鈍することにより表面Ｃの析
出を抑制し、りん酸塩処理性を向上させる技術が考案さ
れている。
１００１１２２号に見られる如く炭窒化物形成元素を添
加し、特定雰囲気下にて焼鈍することにより表面Ｃの析
出を抑制し、りん酸塩処理性を向上させる技術が考案さ
れている。
しかし、炭窒化物形成元素を添加した極低炭素鋼につい
て、添加元素の量は従来材質方面から炭素含有量との関
係で規制されているのみでりん酸塩処理性に関して添加
量を調整した技術は存在しなかった。
て、添加元素の量は従来材質方面から炭素含有量との関
係で規制されているのみでりん酸塩処理性に関して添加
量を調整した技術は存在しなかった。
＜９．明の目的〉
そこで未発ＩＪＩ渚らは特願昭５９−８Ｈ１号で極低炭
素鋼について添加元素量をｃ、Ａ２、Ｎ、Ｂとの関係で
規制することによってりん酸塩処理性が良好な極低炭素
冷延鋼板を製造することを提案している。木発す１では
噂、シに連続焼銃法により製造される極低炭素アルミニ
ウムギルド鋼について加工性に加えてりん酸塩処理性に
も優れた冷延鋼板を得ることを目的としている。
素鋼について添加元素量をｃ、Ａ２、Ｎ、Ｂとの関係で
規制することによってりん酸塩処理性が良好な極低炭素
冷延鋼板を製造することを提案している。木発す１では
噂、シに連続焼銃法により製造される極低炭素アルミニ
ウムギルド鋼について加工性に加えてりん酸塩処理性に
も優れた冷延鋼板を得ることを目的としている。
〈発明の構成〉
本光り」は、Ｃ５０−０１０！Ｉ！ Ｑ ％、Ｎ ≦０
．０１０Ｂ１１ ｒｌ。
．０１０Ｂ１１ ｒｌ。
％の組成の鋼テ０．０１０Ｂ［（１％≦Ｓｏｎ Ａｎ≦
０．０８０屯力％とするかあるいはＢを０．００１０ｉ
［ｒｆｉ１％以上を含有する鋼について、これら以外に
Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶよりなる群より選ばれた少な
くとも１種の元素を含有する鋼において、Ｎｂ、Ｔｉ、
ＺｒおよびＶの添加量をＸｉ％（ｉ＝１〜４に対するＮ
ｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの順の原子濃度）、炭／Ｃ（Ｃに対
するＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ（７）ｉ子濃に調整された鋼
を熱間圧延終了温度（ＦＤＴ）８８０℃未満で熱間圧延
後、冷間圧送された鋼板を連続焼鈍することを特徴とす
るりん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法
を提供するものである。
０．０８０屯力％とするかあるいはＢを０．００１０ｉ
［ｒｆｉ１％以上を含有する鋼について、これら以外に
Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶよりなる群より選ばれた少な
くとも１種の元素を含有する鋼において、Ｎｂ、Ｔｉ、
ＺｒおよびＶの添加量をＸｉ％（ｉ＝１〜４に対するＮ
ｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの順の原子濃度）、炭／Ｃ（Ｃに対
するＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ（７）ｉ子濃に調整された鋼
を熱間圧延終了温度（ＦＤＴ）８８０℃未満で熱間圧延
後、冷間圧送された鋼板を連続焼鈍することを特徴とす
るりん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法
を提供するものである。
すなわち、従来ＦＤＴは極低炭素鋼の場合のＡｒ３変態
点が高いため単純にＦＤＴ≧Ａｒ３を守るべく、９００
°Ｃ±２０℃程度で管理されていたが、本発明ではＦＤ
Ｔを８８０℃未満とし、添加した炭窒化物形成元素の析
出を促進させた後連続焼鈍することにより先願よりも良
好なりん酸塩処理性を有する極低炭素アルミニウムギル
ド鋼板を得ることを可能としたものである。
点が高いため単純にＦＤＴ≧Ａｒ３を守るべく、９００
°Ｃ±２０℃程度で管理されていたが、本発明ではＦＤ
Ｔを８８０℃未満とし、添加した炭窒化物形成元素の析
出を促進させた後連続焼鈍することにより先願よりも良
好なりん酸塩処理性を有する極低炭素アルミニウムギル
ド鋼板を得ることを可能としたものである。
以下、本発明を更に詳細に説明する。
表１に示す化学組成のＮｂ、Ｔｉ、 ＺｒおよびＶを添
加した１００Ｋｇ真空溶解鋼を実験室溶製後分塊圧延し
、熱間圧延終了温度（ＦＤＴ）を７５０℃〜９２０℃の
範囲で変化させて熱間圧延後冷間圧延し、電解脱脂後、
８３０℃、２０秒間の連続焼鈍を行ない、その材質とり
ん酸塩処理性および添加した炭窒化物形成元素の析出量
を調べた。
加した１００Ｋｇ真空溶解鋼を実験室溶製後分塊圧延し
、熱間圧延終了温度（ＦＤＴ）を７５０℃〜９２０℃の
範囲で変化させて熱間圧延後冷間圧延し、電解脱脂後、
８３０℃、２０秒間の連続焼鈍を行ない、その材質とり
ん酸塩処理性および添加した炭窒化物形成元素の析出量
を調べた。
りん酸塩処理性は鋼板を脱脂、水洗、りん酸塩処理を施
し以下に述べるピンホールテストを行った時のピンホー
ル面積率（ＰＨＥと表す）で＝ｆ価した。ピンホールテ
ストとはりん酸塩処理を施した場合のりん酸塩結晶未付
着部分を検知する方法で、試験面にフェリシアン化カリ
ウム溶澄を浸したろ紙を置き、りん酸塩結晶未付着部分
から溶出してきた鉄イオンと反応させることによって発
色させ、これを画像解析にかけて変色１．た部分の１１
合をΔｌｉｔ定し、ＰＨＥとしている。従来の知見から
ＰＨＥ≦３ならばりん酸塩処理性は良好である。
し以下に述べるピンホールテストを行った時のピンホー
ル面積率（ＰＨＥと表す）で＝ｆ価した。ピンホールテ
ストとはりん酸塩処理を施した場合のりん酸塩結晶未付
着部分を検知する方法で、試験面にフェリシアン化カリ
ウム溶澄を浸したろ紙を置き、りん酸塩結晶未付着部分
から溶出してきた鉄イオンと反応させることによって発
色させ、これを画像解析にかけて変色１．た部分の１１
合をΔｌｉｔ定し、ＰＨＥとしている。従来の知見から
ＰＨＥ≦３ならばりん酸塩処理性は良好である。
添加したＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒおよび■の析出量は電解抽出
法によって求め、固溶量は各々の含有量から析出量を減
じることによって求めた。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、■の析出
量（原子濃度）を順に１ｎｓｏｌ −Ｘｌ 、 １ｎｓ
ｏｌ −Ｘ２．１ｎｓｏｌ ＝Ｘ３．１ｎｓｏｌ −Ｘ
４ とし、固溶ｆｆ１（ｊ７子濃度）を順に５ｏｌ−Ｘ
ｌ、 ｓａＩ −Ｘ２ 、 ｓｏｌ −Ｘ３ 、 ｓｏ
Ｉ −ｘ４とする。
法によって求め、固溶量は各々の含有量から析出量を減
じることによって求めた。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、■の析出
量（原子濃度）を順に１ｎｓｏｌ −Ｘｌ 、 １ｎｓ
ｏｌ −Ｘ２．１ｎｓｏｌ ＝Ｘ３．１ｎｓｏｌ −Ｘ
４ とし、固溶ｆｆ１（ｊ７子濃度）を順に５ｏｌ−Ｘ
ｌ、 ｓａＩ −Ｘ２ 、 ｓｏｌ −Ｘ３ 、 ｓｏ
Ｉ −ｘ４とする。
またＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒおよび■の含有量（原子濃度）を
順にＸｌ 、Ｘ２ 、Ｘ３ 、Ｘ４とし、炭素含有量（
原子濃度）をＣとしてりん酸塩処理性のし、第１図に示
す。
順にＸｌ 、Ｘ２ 、Ｘ３ 、Ｘ４とし、炭素含有量（
原子濃度）をＣとしてりん酸塩処理性のし、第１図に示
す。
ＦＤＴが８８０℃未ｍの場合Σ Ｘ ｉ ／ Ｃ≦＋−
１ １，８ではＰＨＥがほとんどＯとなり、良好なりん酸塩
処理性を示している。また羽 Ｘ ｉ ／ Ｃ＞＋−１ す、りん酸塩処理性が良好となっている。
１ １，８ではＰＨＥがほとんどＯとなり、良好なりん酸塩
処理性を示している。また羽 Ｘ ｉ ／ Ｃ＞＋−１ す、りん酸塩処理性が良好となっている。
一方、ＦＤＴを８８０℃以上にすると、Σ＋−Ｉ
Ｘ ｉ ／ Ｃ≦２．５ テモ特異的ｉ、：、ＰＨＥ＞
３．！：＊る場合が生じている。
３．！：＊る場合が生じている。
したがって良好なりんｌ！１１塩処理性を有する冷延鋼
板を連続焼鈍法によって安定して得るにはΣ＋−１ Ｘ ｉ ／ Ｃ≦２．５とし、熱間圧延終了温度を８８
０℃未満とすれば良い。
板を連続焼鈍法によって安定して得るにはΣ＋−１ Ｘ ｉ ／ Ｃ≦２．５とし、熱間圧延終了温度を８８
０℃未満とすれば良い。
ただし炭素の含有量が０．０１％をこえると添加元素が
上記の条件を満たしていてりん酸塩処理性は良くても鋼
板自体の材質が劣化するので好ましくない。
上記の条件を満たしていてりん酸塩処理性は良くても鋼
板自体の材質が劣化するので好ましくない。
またＮの含有、１１℃が０．０１％をこえるとＡ文を多
量に添加しなければ非時効性鋼板とすることができない
し、その場合には材質りん＃塩処理性ともに劣化するの
で、ＡｆＬの含有量は０６０８％以下が好ましい、ただ
しＡｉの含有量が少ない場合、脱酸走力不足となるので
／ｌの含有量は０．０１０％以上が必要となる。
量に添加しなければ非時効性鋼板とすることができない
し、その場合には材質りん＃塩処理性ともに劣化するの
で、ＡｆＬの含有量は０６０８％以下が好ましい、ただ
しＡｉの含有量が少ない場合、脱酸走力不足となるので
／ｌの含有量は０．０１０％以上が必要となる。
Ｂも鋼板の時効性劣化を防止するために用いるが、添加
量が０．００１０％未満ではその効果が認められない。
量が０．００１０％未満ではその効果が認められない。
添加した炭窒化物形成元素はＣ，Ｎの含有量によって固
溶するかあるいは析出物として存在する。ただしアルミ
ニウムギルド鋼の場合、Ｎは人文と優先的に結合するた
め固溶、析出の状態はＣ含有量の影響を大きく受ける。
溶するかあるいは析出物として存在する。ただしアルミ
ニウムギルド鋼の場合、Ｎは人文と優先的に結合するた
め固溶、析出の状態はＣ含有量の影響を大きく受ける。
またＢ添加鋼についても同様のことがいえる。特に連続
焼鈍材においては焼鈍時間が短く、表面濃化層が薄いた
め鋼中における添加元素の固溶、析出の状態が鋼表面ま
で反映されるものと推定される。
焼鈍材においては焼鈍時間が短く、表面濃化層が薄いた
め鋼中における添加元素の固溶、析出の状態が鋼表面ま
で反映されるものと推定される。
添加元素が固溶状態で鋼表面に存在する場合これら元素
はＣ，Ｎ以外、０との結合力も強いため酸化物を形成し
やすく、この酸化物が微細に存在する場合炭窒化物と同
様の効果を示し、りん酸塩処理性に有利に働くが、広範
囲に強固な酸化皮膜を形成した場合はりん酸塩結晶析出
のために必要な地鉄の溶出を阻害し、りん酸塩処理性に
不利に１動くものと考えられる。
はＣ，Ｎ以外、０との結合力も強いため酸化物を形成し
やすく、この酸化物が微細に存在する場合炭窒化物と同
様の効果を示し、りん酸塩処理性に有利に働くが、広範
囲に強固な酸化皮膜を形成した場合はりん酸塩結晶析出
のために必要な地鉄の溶出を阻害し、りん酸塩処理性に
不利に１動くものと考えられる。
したがってこれらの相乗効果により一１ｉ記の如く処理
性の良好な冷延鋼板が得られたものと推定されるが、そ
の詳細については明らかではない。
性の良好な冷延鋼板が得られたものと推定されるが、そ
の詳細については明らかではない。
〈実施例〉
以下、本発明の効果を実施例をあげて具体的に説明する
。
。
表２にしめす化学組成の転炉出鋼、連続鋳造したスラグ
をＦＤＴ＝ ７５０℃〜８８０℃（試料１〜６）あるい
はＦＤＴ９１０℃〜９２０℃（試料７．８）として熱間
圧延後冷間圧延し１．ｇ続焼鈍法により焼鈍後調賀圧延
を施し、りん酸塩処理性を調査した。りん酸塩処理は日
本パー力ライジング１３１製ＢＴ３１１２を用い、結果
はＰＨＥで評価して表２に示す。
をＦＤＴ＝ ７５０℃〜８８０℃（試料１〜６）あるい
はＦＤＴ９１０℃〜９２０℃（試料７．８）として熱間
圧延後冷間圧延し１．ｇ続焼鈍法により焼鈍後調賀圧延
を施し、りん酸塩処理性を調査した。りん酸塩処理は日
本パー力ライジング１３１製ＢＴ３１１２を用い、結果
はＰＨＥで評価して表２に示す。
表２の結果より、本発明方法により製造した泪は常にＰ
ＨＥ３以下となっており、良好なりん酩１１１処理性を
示していることが明らかである。
ＨＥ３以下となっており、良好なりん酩１１１処理性を
示していることが明らかである。
したがって、炭窒化物形成元素添加極低炭素アルミニウ
ムギルド鋼を鵡続焼鈍法で製造する場合、熱間圧延終了
温度を８８０℃未満とし、炭窒化物元素であるＮｂ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、■の添加量を炭素含有量との関係で下 Ｘ
ｉ ／ Ｃ≦２．５と調整１諺ｌ することにより、良好なりん酸塩処理性を得ることがで
きる。
ムギルド鋼を鵡続焼鈍法で製造する場合、熱間圧延終了
温度を８８０℃未満とし、炭窒化物元素であるＮｂ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、■の添加量を炭素含有量との関係で下 Ｘ
ｉ ／ Ｃ≦２．５と調整１諺ｌ することにより、良好なりん酸塩処理性を得ることがで
きる。
：ｆＳ１図はりん酸塩処理性のピンホール評価値り
ある。
ＦＩＧ、１
Claims (1)
- Ｃ≦０．０１０重量％、Ｎ≦０．０１０重量％の組成の
鋼で０．０１０重量％≦Ｓｏｌ Ａｌ≦０．０８０重量
％とするかあるいはＢを０．００１０重量％以上を含有
する鋼について、これら以外にＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒおよび
Ｖよりなる群より選ばれた少なくとも１種の元素を含有
する鋼において、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの添加量を
Ｘｉ％（ｉ＝１〜４に対するＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの順
の原子濃度）、炭素含有量をＣ％（原子濃度）とすると
きΣ＾４＿ｉ＿＝＿１Ｘｉ／Ｃ（Ｃに対するＮｂ、Ｔｉ
、Ｚｒ、Ｖの原子濃度比の和）がΣ＾４＿ｉ＿＝＿１Ｘ
ｉ／Ｃ≦２．５を満足するように調整された鋼を熱間圧
延終了温度（ＦＤＴ）８８０℃未満で熱間圧延後冷間圧
延された鋼板を連続焼鈍することを特徴とするりん酸塩
処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16464884A JPS6141722A (ja) | 1984-08-06 | 1984-08-06 | りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16464884A JPS6141722A (ja) | 1984-08-06 | 1984-08-06 | りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141722A true JPS6141722A (ja) | 1986-02-28 |
| JPH0210853B2 JPH0210853B2 (ja) | 1990-03-09 |
Family
ID=15797170
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16464884A Granted JPS6141722A (ja) | 1984-08-06 | 1984-08-06 | りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6141722A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0613745Y2 (ja) * | 1989-06-16 | 1994-04-13 | 川澄化学工業株式会社 | クランプ |
| JPH0536435Y2 (ja) * | 1989-07-06 | 1993-09-14 | ||
| JPH0613746Y2 (ja) * | 1989-09-29 | 1994-04-13 | 川澄化学工業株式会社 | クランプ |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57104627A (en) * | 1980-12-19 | 1982-06-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of cold rolled soft steel plate with superior press formability by continuous annealing |
| JPS5825435A (ja) * | 1981-08-05 | 1983-02-15 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による表面性状にすぐれた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS59123721A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-17 | Kawasaki Steel Corp | 加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS59123720A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-17 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS59197526A (ja) * | 1983-04-23 | 1984-11-09 | Nippon Steel Corp | 材質の均一性にすぐれた深絞用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6036624A (ja) * | 1983-08-09 | 1985-02-25 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-08-06 JP JP16464884A patent/JPS6141722A/ja active Granted
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57104627A (en) * | 1980-12-19 | 1982-06-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of cold rolled soft steel plate with superior press formability by continuous annealing |
| JPS5825435A (ja) * | 1981-08-05 | 1983-02-15 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による表面性状にすぐれた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS59123721A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-17 | Kawasaki Steel Corp | 加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
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| JPS6036624A (ja) * | 1983-08-09 | 1985-02-25 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0210853B2 (ja) | 1990-03-09 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |