JPS58177434A - 耐摩耗性高透磁率磁性合金 - Google Patents
耐摩耗性高透磁率磁性合金Info
- Publication number
- JPS58177434A JPS58177434A JP57058965A JP5896582A JPS58177434A JP S58177434 A JPS58177434 A JP S58177434A JP 57058965 A JP57058965 A JP 57058965A JP 5896582 A JP5896582 A JP 5896582A JP S58177434 A JPS58177434 A JP S58177434A
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- JP
- Japan
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- magnetic
- alloy
- wear resistance
- permeability
- flux density
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は主に耐摩耗性、高透磁率および10エルステツ
ドにおける磁束密度(以下B1゜と略す)で8000ガ
ウス以上が要求される各種磁気ヘッドコア材等に使用さ
れる耐摩耗性高透磁率磁性合金に関するものである。
ドにおける磁束密度(以下B1゜と略す)で8000ガ
ウス以上が要求される各種磁気ヘッドコア材等に使用さ
れる耐摩耗性高透磁率磁性合金に関するものである。
一般に、磁気へラドコア材用磁性材料が具備すべき特性
は、磁気テープの摺動に対する耐摩耗性が良く、磁気特
性が優れること等である。
は、磁気テープの摺動に対する耐摩耗性が良く、磁気特
性が優れること等である。
これらの緒特性を満足する磁気へラドコア材としては、
従来よりパーマロイ、Fe−8t−At合金。
従来よりパーマロイ、Fe−8t−At合金。
フェライト等が使用されている。Fe−8t−At合金
は金属磁性材料の中では耐摩耗性が良く。
は金属磁性材料の中では耐摩耗性が良く。
VTR,オーディオ用磁気ヘッド等に用いられているが
、材質固有の脆さのために鍛造・圧延等の加工が極めて
困難であり、かつコア片への加工においても難点があり
量産性に一劣る。またフェライトは電気抵抗が高く、耐
摩耗性が優れていることから、 VTR用磁気ヘッドに
は好適な材料のようであるが、飽和磁束密度および透磁
率が低いことなどから磁気へラドコア材としては不十分
であり、かつ機械的に脆弱であるため加工性に劣る。
、材質固有の脆さのために鍛造・圧延等の加工が極めて
困難であり、かつコア片への加工においても難点があり
量産性に一劣る。またフェライトは電気抵抗が高く、耐
摩耗性が優れていることから、 VTR用磁気ヘッドに
は好適な材料のようであるが、飽和磁束密度および透磁
率が低いことなどから磁気へラドコア材としては不十分
であり、かつ機械的に脆弱であるため加工性に劣る。
これに対して、パーマロイは耐摩耗性の点ではFe−8
i−At合金、フェライトに比べると若干劣るものの軟
質磁性材料の中でも特に優れた磁性材料であり、しかも
加工性が良好であり、比数的安価である等の理由から、
工業的には磁気ヘッドコア拐としてパーマロイが広く用
いられている。
i−At合金、フェライトに比べると若干劣るものの軟
質磁性材料の中でも特に優れた磁性材料であり、しかも
加工性が良好であり、比数的安価である等の理由から、
工業的には磁気ヘッドコア拐としてパーマロイが広く用
いられている。
近年、オーディオ用磁気記録媒体として高密度記録能力
を有するメタルテープ(別称1合金テープ)が実用化さ
れるに至り、磁気ヘッド用コア材としてパーマロイの高
磁束密度化が重要課題となっている。現在、多用されて
いるパーマロイコア材のBIGは5000〜7000ガ
ウス程度であるが、メタルテープ対応磁気へラドコア材
としては、少なくとも8000ガウス以上が必要である
。すなわち飽和磁束密度が高く、他の磁気特性にも優れ
、かつ耐摩耗性の良好な磁気ヘッドコア用パーマロイを
求める要望が強い。
を有するメタルテープ(別称1合金テープ)が実用化さ
れるに至り、磁気ヘッド用コア材としてパーマロイの高
磁束密度化が重要課題となっている。現在、多用されて
いるパーマロイコア材のBIGは5000〜7000ガ
ウス程度であるが、メタルテープ対応磁気へラドコア材
としては、少なくとも8000ガウス以上が必要である
。すなわち飽和磁束密度が高く、他の磁気特性にも優れ
、かつ耐摩耗性の良好な磁気ヘッドコア用パーマロイを
求める要望が強い。
本発明は上記要望に対してなされたもので。
飽和磁束密度、透磁率が高く、かつ耐摩耗性の優れた新
しい磁性合金、すなわち磁気録音・再生装置の磁気ヘッ
ド用コア材として特忙優れた磁性合金を提供しようとす
るものである。
しい磁性合金、すなわち磁気録音・再生装置の磁気ヘッ
ド用コア材として特忙優れた磁性合金を提供しようとす
るものである。
すなわち本発明は、 Ni 70〜84.9 %、 A
g O,005〜1.5%、 Nb 1.0〜6.0チ
、 T11.0〜6,0チおよび残部が実質的にF6か
らなり、 NbとTiの合計量が8チを越えず、かつ1
0エルステツドにおける磁束密度B1oが8000ガウ
ス以上を有することを特徴とする耐摩耗性高透磁率磁性
合金である。
g O,005〜1.5%、 Nb 1.0〜6.0チ
、 T11.0〜6,0チおよび残部が実質的にF6か
らなり、 NbとTiの合計量が8チを越えず、かつ1
0エルステツドにおける磁束密度B1oが8000ガウ
ス以上を有することを特徴とする耐摩耗性高透磁率磁性
合金である。
本発明においてNiは70〜84.9%で優れた磁気特
性を有するが、 Ni量が70−未満では透磁率が低下
し、また84.9%を越えると飽和磁束密度が低下し2
例えば84.9%Ni −F6合金に0.005 %
Ag *1.0%Nbおよび1.0%Tiを添加すると
Bloが8000ガウスより低くなり、いずれも磁気へ
ラドコア材としての実用に供し得ないからである。
性を有するが、 Ni量が70−未満では透磁率が低下
し、また84.9%を越えると飽和磁束密度が低下し2
例えば84.9%Ni −F6合金に0.005 %
Ag *1.0%Nbおよび1.0%Tiを添加すると
Bloが8000ガウスより低くなり、いずれも磁気へ
ラドコア材としての実用に供し得ないからである。
Agは耐摩耗性の向上および透磁率の向上のために0.
005〜1.5%の範囲で添加される。Agの添加量が
0.005%未満であると耐摩耗性向上の寄与が少なく
、さらに透磁率をも上昇させ得ない。また1、5%を越
え□ると耐摩耗性は向上するが透磁率の低下が著しく、
さらに熱間加工性を著しく害するという欠点が生じる。
005〜1.5%の範囲で添加される。Agの添加量が
0.005%未満であると耐摩耗性向上の寄与が少なく
、さらに透磁率をも上昇させ得ない。また1、5%を越
え□ると耐摩耗性は向上するが透磁率の低下が著しく、
さらに熱間加工性を著しく害するという欠点が生じる。
Nbは1.0〜6.0%の範囲で添加され、 Ni−A
g−F。
g−F。
合金の耐摩耗性を一層高めると共に透磁率を向上させる
。Nbが1%未満では耐摩耗性向上ならびに透磁率向上
の効果が少なく、6チを越えると耐摩耗性は向上するが
BIOは8000ガウスよりも低くなる。
。Nbが1%未満では耐摩耗性向上ならびに透磁率向上
の効果が少なく、6チを越えると耐摩耗性は向上するが
BIOは8000ガウスよりも低くなる。
Tiは1.0〜60%の範囲で添加され、耐摩耗性なら
びに透磁率を改善させる。Tiが1チ未満では耐摩耗性
および透磁率は改善されず、6%を越えると耐摩耗性は
向上するものの透磁率が低下し、さらにB、oが800
0ガウスよりも低下してしまい、加工性も劣化する。
びに透磁率を改善させる。Tiが1チ未満では耐摩耗性
および透磁率は改善されず、6%を越えると耐摩耗性は
向上するものの透磁率が低下し、さらにB、oが800
0ガウスよりも低下してしまい、加工性も劣化する。
捷たNbとTiの合計量が8%を越えると耐摩耗性の改
善は認めら・れるが+ Bl。は8000ガウスより低
くなるのでNbとTiの合計量は8チ以下とした。
善は認めら・れるが+ Bl。は8000ガウスより低
くなるのでNbとTiの合計量は8チ以下とした。
さらに脱酸剤あるいは脱硫剤として使用されるSi、
A4 Mg、 Ca、 Mn等が総量において1チ以下
含有されることは許される。
A4 Mg、 Ca、 Mn等が総量において1チ以下
含有されることは許される。
本発明の合金を造るには、まずNi70〜84.9係、
Ag O,005〜1,5チ、 Nb 1.0〜6.
0%、 Ti 1.0〜6.0チおよび残部Fe、かつ
NbとTiの合計量が8%を越えない範囲の適当量を空
気中、好ましくは非酸化性雰囲気中あるいは真空中にお
いて適当な溶解炉を用いて溶解したのち、 Si、 k
l、 Mg。
Ag O,005〜1,5チ、 Nb 1.0〜6.
0%、 Ti 1.0〜6.0チおよび残部Fe、かつ
NbとTiの合計量が8%を越えない範囲の適当量を空
気中、好ましくは非酸化性雰囲気中あるいは真空中にお
いて適当な溶解炉を用いて溶解したのち、 Si、 k
l、 Mg。
Ca、Mn等の脱酸剤、脱硫剤を総量で1%以下添加し
てできるだけ不純物を取り除き、充分に攪拌し均一組成
の溶融合金を得る。次にこれを適。
てできるだけ不純物を取り除き、充分に攪拌し均一組成
の溶融合金を得る。次にこれを適。
当な形および大きさの鋳型に注入して健全な鋳塊を得る
。この鋳塊全900℃以上融点以下の温度で熱間加工し
た後、冷間加工を施し、必要ならば中間熱処理により所
定の製品を得る。あるいは溶融合金から直接、たとえば
帯状の如き製品を圧延急冷法または遠心急冷法によって
製造することもできる。このようにして得た製品を非酸
化性雰囲気中、好ましくは真空中あるいは水素中で再結
晶温度以上融点以下の温度で加熱し、ついで適当な速度
で冷却し、必要ならば規則−不規則変態温度以上融点以
下の温度で再加熱したのち、適当な速度で冷却すること
により。
。この鋳塊全900℃以上融点以下の温度で熱間加工し
た後、冷間加工を施し、必要ならば中間熱処理により所
定の製品を得る。あるいは溶融合金から直接、たとえば
帯状の如き製品を圧延急冷法または遠心急冷法によって
製造することもできる。このようにして得た製品を非酸
化性雰囲気中、好ましくは真空中あるいは水素中で再結
晶温度以上融点以下の温度で加熱し、ついで適当な速度
で冷却し、必要ならば規則−不規則変態温度以上融点以
下の温度で再加熱したのち、適当な速度で冷却すること
により。
耐摩耗性が優れ飽和磁束密度の高い高透磁率合金を得る
ことができる。
ことができる。
以下1本発明について更に詳細に説明する。
従来より磁気へラドコア用パーマロイとしては、一般[
80%Ni −F6合金に第三元素さらには第四元素、
第五元素を添加することにより磁気特性ならびに耐摩耗
性を改善した。いわゆる多元系パーマロイが用いられて
いる。しかし、現用の多元系パーマロイは特に耐摩耗性
を改善するだめの添加元素の添加量が多く、これが飽和
磁束密度を低下させる要因となっていた。そこで飽和磁
束密度をほとんど低下させずに耐摩耗性を著しく向上さ
せる添加元素について研究を重ねた結果、 Agが最適
であることを見い出して本発明に至ったものである。
80%Ni −F6合金に第三元素さらには第四元素、
第五元素を添加することにより磁気特性ならびに耐摩耗
性を改善した。いわゆる多元系パーマロイが用いられて
いる。しかし、現用の多元系パーマロイは特に耐摩耗性
を改善するだめの添加元素の添加量が多く、これが飽和
磁束密度を低下させる要因となっていた。そこで飽和磁
束密度をほとんど低下させずに耐摩耗性を著しく向上さ
せる添加元素について研究を重ねた結果、 Agが最適
であることを見い出して本発明に至ったものである。
第1図は、79%N1−Fe(重量%、以下チと略す)
二元系パーマロイおよび79%Ni−2チNb−1,2
チTi −F、四元系パーマロイにAgを1.5%まで
添加したときの磁気テープの摺動による摩耗深さおよび
BIOの変化を示したものである。
二元系パーマロイおよび79%Ni−2チNb−1,2
チTi −F、四元系パーマロイにAgを1.5%まで
添加したときの磁気テープの摺動による摩耗深さおよび
BIOの変化を示したものである。
摩耗試験には磁気テープとしてγ−Fe、0.テープを
使用し、テープ速度は4.75cIIL/9ec、 テ
ープ走行時間は200時間で100時間毎にテープ交換
を行なった。
使用し、テープ速度は4.75cIIL/9ec、 テ
ープ走行時間は200時間で100時間毎にテープ交換
を行なった。
第1図の破線は79%Nj−F@二元系にAg’i1.
5チまで添加したときの摩耗深さおよびBIGの変化を
示しており、これよりAgを添加することにより摩耗深
さは著しく改善され、しかもBIoはほとんど変化して
いないことがわかる。しかし。
5チまで添加したときの摩耗深さおよびBIGの変化を
示しており、これよりAgを添加することにより摩耗深
さは著しく改善され、しかもBIoはほとんど変化して
いないことがわかる。しかし。
1.5%Agを添加したときの200時間磁気テープ走
行後の摩耗深さは20μmと犬きく、まだ実用上必ずし
も好ましいものではない。またAgを1.5%’に越え
て添加すると熱間加工性が著しく劣化するため、これ以
上の添加は工業的に不利となる。
行後の摩耗深さは20μmと犬きく、まだ実用上必ずし
も好ましいものではない。またAgを1.5%’に越え
て添加すると熱間加工性が著しく劣化するため、これ以
上の添加は工業的に不利となる。
そこで本発明では耐摩耗性を一層向上させるために例え
ばNbを2.0%、 Tiを1.2%添加(N179A
g 1.s Nb 2;6 T 11.2 Fe残)し
た場合、 200時間テープ走行後の摩耗深さは8μm
と改善される(図中の実線参照)。
ばNbを2.0%、 Tiを1.2%添加(N179A
g 1.s Nb 2;6 T 11.2 Fe残)し
た場合、 200時間テープ走行後の摩耗深さは8μm
と改善される(図中の実線参照)。
以上よりAgとNb、Tiを複合添加することによ’)
B+ok大きく下げることなく耐摩耗性が著しく改善さ
れることがわかる。
B+ok大きく下げることなく耐摩耗性が著しく改善さ
れることがわかる。
以下9本発明の実施例について説明する。なお、この実
施例は本発明を限定するものではない。
施例は本発明を限定するものではない。
〈実施例−1〉
第1表に示す組成の合金を真空中にて高周波誘導炉で溶
解し組成的に均一なインボラトラ得た。このインプラ)
’i 1000〜1100℃で熱間圧延し4%厚の板
に加工し、その後、冷間圧延と必要ならば中間熱処理に
よt)0.2mm厚の板とした。
解し組成的に均一なインボラトラ得た。このインプラ)
’i 1000〜1100℃で熱間圧延し4%厚の板
に加工し、その後、冷間圧延と必要ならば中間熱処理に
よt)0.2mm厚の板とした。
この板より外径45喘、内径33mの環状試料を打ち抜
き試験材とした。
き試験材とした。
第1表に示しだ組成の試験材に500〜1300℃での
最適な温度で磁性焼鈍、必要ならば二段熱処理を施した
後、磁気特性および摩耗深さを測定した。摩耗試験とし
ては、磁気テープにはγ−Fe20sテープを使用し、
オートリノく−ス型カセントデッキにより1000時間
の連続走行テストを行なった。この際のテープ速度は4
,75’%c第1表 であり、100時間毎にテープ交換を行なつ、た。
最適な温度で磁性焼鈍、必要ならば二段熱処理を施した
後、磁気特性および摩耗深さを測定した。摩耗試験とし
ては、磁気テープにはγ−Fe20sテープを使用し、
オートリノく−ス型カセントデッキにより1000時間
の連続走行テストを行なった。この際のテープ速度は4
,75’%c第1表 であり、100時間毎にテープ交換を行なつ、た。
磁気特性、摩耗深さの測定結果を第1表中に示す。テー
プ走行時間1000時間での摩耗深さは。
プ走行時間1000時間での摩耗深さは。
従来の高硬度パーマロイ(Nt 80 Nb、0Mo
1.5 Fe残)が40μm、 F6−8i−k1合金
(St q 6 A/−54re残)全上回る耐摩耗性
を示す場合もある。
1.5 Fe残)が40μm、 F6−8i−k1合金
(St q 6 A/−54re残)全上回る耐摩耗性
を示す場合もある。
以上説明した如く2本発明によればBloが8000ガ
ウス以上でかつ耐摩耗性の非常に優れた合金を得ること
ができる。
ウス以上でかつ耐摩耗性の非常に優れた合金を得ること
ができる。
τ
4、図面の簡単な説明 さ
第1図は、79%Ni −F6合金にAgを1.5チま
7′医 で添加したとき−のB、。、摩耗深さの変化、およ 電
びNl 79− Nb2o−T+ 12− Fe合金に
Agを1.5チまで 東添加したときのBIO*摩耗深
さの変化を示すグラフである。
第1図は、79%Ni −F6合金にAgを1.5チま
7′医 で添加したとき−のB、。、摩耗深さの変化、およ 電
びNl 79− Nb2o−T+ 12− Fe合金に
Agを1.5チまで 東添加したときのBIO*摩耗深
さの変化を示すグラフである。
Ay(’A>
第1図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重量比にて Ni70〜84,9チ、 Ag O,
005〜1.51G。 Nb 1.0〜60%、 Ti 1.0〜6.0チおよ
び残部が実質的にFeからなり、しかもNbとTiの合
計量が8%を越えず、かつ10エルステツドにおける磁
束密塞が8000ガウス以上を有することを特徴とする
耐摩耗性高透磁率磁性合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57058965A JPS58177434A (ja) | 1982-04-10 | 1982-04-10 | 耐摩耗性高透磁率磁性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57058965A JPS58177434A (ja) | 1982-04-10 | 1982-04-10 | 耐摩耗性高透磁率磁性合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58177434A true JPS58177434A (ja) | 1983-10-18 |
Family
ID=13099547
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57058965A Pending JPS58177434A (ja) | 1982-04-10 | 1982-04-10 | 耐摩耗性高透磁率磁性合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58177434A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008533301A (ja) * | 2005-03-16 | 2008-08-21 | ライプニッツ−インスティトゥート フュア フェストケルパー− ウント ヴェルクシュトフフォルシュング ドレスデン エー ファオ | 再結晶立方体集合組織を有するニッケルベースの半製品の製造方法および使用方法 |
-
1982
- 1982-04-10 JP JP57058965A patent/JPS58177434A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008533301A (ja) * | 2005-03-16 | 2008-08-21 | ライプニッツ−インスティトゥート フュア フェストケルパー− ウント ヴェルクシュトフフォルシュング ドレスデン エー ファオ | 再結晶立方体集合組織を有するニッケルベースの半製品の製造方法および使用方法 |
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