JPS58130225A - 線材用鋼の製造方法 - Google Patents
線材用鋼の製造方法Info
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- JPS58130225A JPS58130225A JP57011262A JP1126282A JPS58130225A JP S58130225 A JPS58130225 A JP S58130225A JP 57011262 A JP57011262 A JP 57011262A JP 1126282 A JP1126282 A JP 1126282A JP S58130225 A JPS58130225 A JP S58130225A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はスチールコードワイヤ等の鋼線材に使用され
る鋼の製造方法に関し、特に伸線性の優れた鋼を得るべ
くその溶鋼を処理する方法に関するものである。
る鋼の製造方法に関し、特に伸線性の優れた鋼を得るべ
くその溶鋼を処理する方法に関するものである。
一般にスチールコードワイヤに使用される鋼線は、０１
■φ程度の極細線まで伸線する必要があるが、このよう
な極細線に伸線する場合、その鋼中の非金属介在物、主
として酸化物系介在物が伸線性に大きな影譬を及ぼす、
すなわち局、０５やＡＪ、Ｏ，−ＭｇＯ系の介在物は延
性が低いから、この種のｕ２０．含有量が高い介在物を
多く含む場合には極細線まで伸線する際に破断してしま
うことがあり、一方ＡＪ 、Ｏ、含有量が少ない介在物
、例えばＭｏＯ−Ａｌ２Ｏ２−５ｉｎ２系介在物あるい
はＣ１〇−ＡＪ Ｏ−８４０２系介在物は延性が優れて
いるから、５ 伸線加工時にその介在物が細長く伸ばされるため線の破
断を招くおそれが少ない。
■φ程度の極細線まで伸線する必要があるが、このよう
な極細線に伸線する場合、その鋼中の非金属介在物、主
として酸化物系介在物が伸線性に大きな影譬を及ぼす、
すなわち局、０５やＡＪ、Ｏ，−ＭｇＯ系の介在物は延
性が低いから、この種のｕ２０．含有量が高い介在物を
多く含む場合には極細線まで伸線する際に破断してしま
うことがあり、一方ＡＪ 、Ｏ、含有量が少ない介在物
、例えばＭｏＯ−Ａｌ２Ｏ２−５ｉｎ２系介在物あるい
はＣ１〇−ＡＪ Ｏ−８４０２系介在物は延性が優れて
いるから、５ 伸線加工時にその介在物が細長く伸ばされるため線の破
断を招くおそれが少ない。
ところで鋼中の介在物としては、転炉等の精錬炉から出
鋼した後の脱酸処理時に生じた脱酸生成物（−次脱酸生
成物）の一部が浮上分離されずに溶鋼中に浮遊して残留
し、また鋳込特進の鑓［降下によシ生じ九二次脱酸生成
物が溶鋼中に浮遊残留して、それらの脱酸生成物が凝固
時に鋼塊もしくは鋳片に捕捉されたものが主体となる。
鋼した後の脱酸処理時に生じた脱酸生成物（−次脱酸生
成物）の一部が浮上分離されずに溶鋼中に浮遊して残留
し、また鋳込特進の鑓［降下によシ生じ九二次脱酸生成
物が溶鋼中に浮遊残留して、それらの脱酸生成物が凝固
時に鋼塊もしくは鋳片に捕捉されたものが主体となる。
そこでｕＪ２０３含有量が高−介在物を減少させるため
には、合金鉄等から溶鋼中に入るυ量を極力少なくシフ
、例えば溶鋼中の重量を５ ｐｐｍ程度以下にすれば良
いと考えられる。しかしながらこのように溶鋼中重量を
５ｐｐｍｉｉ度以下まで下げるためには、使用する合金
鉄としても通常のＦｅ −８ｉに代えて、高価な余積Ｓ
ｉを用いる必要があり、そのため鋼の製造コストが著し
く高くなる欠点があった。また鋼中の介在物としては、
前述のような脱酸生成物のほか、転炉等の精煉炉から取
鍋に出鋼する際に精錬炉内のスラグが流出してその一部
が浮上分離されずに溶鋼中に浮遊残留し、そのスラグが
凝固時に鋼塊もしくは鋳片に捕捉されたものも多く、こ
の檜の介在物としてもｕＩ２０ｓ含有量が多い延性に欠
けるものが多いが、これに対しては前述のようＶＣ合金
鉄として金属Ｓ１を使用する等の手段は有効ではない。
には、合金鉄等から溶鋼中に入るυ量を極力少なくシフ
、例えば溶鋼中の重量を５ ｐｐｍ程度以下にすれば良
いと考えられる。しかしながらこのように溶鋼中重量を
５ｐｐｍｉｉ度以下まで下げるためには、使用する合金
鉄としても通常のＦｅ −８ｉに代えて、高価な余積Ｓ
ｉを用いる必要があり、そのため鋼の製造コストが著し
く高くなる欠点があった。また鋼中の介在物としては、
前述のような脱酸生成物のほか、転炉等の精煉炉から取
鍋に出鋼する際に精錬炉内のスラグが流出してその一部
が浮上分離されずに溶鋼中に浮遊残留し、そのスラグが
凝固時に鋼塊もしくは鋳片に捕捉されたものも多く、こ
の檜の介在物としてもｕＩ２０ｓ含有量が多い延性に欠
けるものが多いが、これに対しては前述のようＶＣ合金
鉄として金属Ｓ１を使用する等の手段は有効ではない。
一方、溶鋼中の酸素含有量を溶鋼中局舎有量よ妙も充分
に高い値となるように脱酸を制御して、２次脱酸生成物
として生成されるＭｎＯ、５ｔ０２等ｅこよってＣ２０
５を希釈し％ Ａ＃２０５含有量が少ない介在物、すな
わち前述のように延性が良好なＭｓＯ−ＡＪ、Ｏ，−５
ｉｎ２系介在物を生成させることによって、介在物によ
る伸線性の低下を防止することも考えられている。しか
しながらこの場合には鋼中酸素含有量が鳥くなって介在
物の総量が多くなり、それに伴って必然的に大径の介在
物の量も多くなる。すなわちこの場合には介在物自体は
延性が＾いが、介在物の総量、大きさが大きくな抄、そ
の結果伸線性も実際にはさほど向上せず、また強度的に
問題が生じる。したがりて単に介在物の組成をＡＪ、Ｏ
ｓ含有量が少ない延性が良好なものとするばかシでなく
、鋼中酸素量も低下させて鋼の清浄性をも良好にする必
要がある。
に高い値となるように脱酸を制御して、２次脱酸生成物
として生成されるＭｎＯ、５ｔ０２等ｅこよってＣ２０
５を希釈し％ Ａ＃２０５含有量が少ない介在物、すな
わち前述のように延性が良好なＭｓＯ−ＡＪ、Ｏ，−５
ｉｎ２系介在物を生成させることによって、介在物によ
る伸線性の低下を防止することも考えられている。しか
しながらこの場合には鋼中酸素含有量が鳥くなって介在
物の総量が多くなり、それに伴って必然的に大径の介在
物の量も多くなる。すなわちこの場合には介在物自体は
延性が＾いが、介在物の総量、大きさが大きくな抄、そ
の結果伸線性も実際にはさほど向上せず、また強度的に
問題が生じる。したがりて単に介在物の組成をＡＪ、Ｏ
ｓ含有量が少ない延性が良好なものとするばかシでなく
、鋼中酸素量も低下させて鋼の清浄性をも良好にする必
要がある。
鋼中酸素量を低下させる方法としては、従来から溶鋼を
ＲＨ脱ガス装置等によって真空処理する方法が知られて
いる。すなわち、ｓｔ、Ｍｎ’を會み、局舎有量の少な
い溶鋼を真空処理すれば、脱酸生成物の浮上分離とと本
に ９＋９ → Ｃｏ （ｇａｓ ） の反応が同時に生じて、鋼中酸素量２０ ｐｐｍ以下の
ものが容易に得られ、鋼の清浄性も＾繭重に向上する。
ＲＨ脱ガス装置等によって真空処理する方法が知られて
いる。すなわち、ｓｔ、Ｍｎ’を會み、局舎有量の少な
い溶鋼を真空処理すれば、脱酸生成物の浮上分離とと本
に ９＋９ → Ｃｏ （ｇａｓ ） の反応が同時に生じて、鋼中酸素量２０ ｐｐｍ以下の
ものが容易に得られ、鋼の清浄性も＾繭重に向上する。
しかしながらこの場合には介在物の組成も変化し、Ａｇ
２Ｏ，含有量の少ないＭｎＯ−ｕ２０．−８１０２系の
介在物が、ｌ 、０ 、の富化した延性の低い介在物と
なってしまい、その結果伸線性を阻害することとなる。
２Ｏ，含有量の少ないＭｎＯ−ｕ２０．−８１０２系の
介在物が、ｌ 、０ 、の富化した延性の低い介在物と
なってしまい、その結果伸線性を阻害することとなる。
また鋼中酸素量を低下させるための従来の他の方法とし
ては、溶銅中に７ラツクスを添加して攪拌する方法も試
みられており、この場合には鋼中介在物の組成はフラッ
クス組成に近いものとなるから、フラックス組成を適切
に選ぶことにより介在物組成を延性のすぐれたものとす
ることが可能である。しかしながらこの場合鋼中酸素を
２０ ｐＰｆｆｌ以下にまで低下させることは困難であ
り、したがって真空処理の場合と比較して介在物量が多
くなる欠点がある。
ては、溶銅中に７ラツクスを添加して攪拌する方法も試
みられており、この場合には鋼中介在物の組成はフラッ
クス組成に近いものとなるから、フラックス組成を適切
に選ぶことにより介在物組成を延性のすぐれたものとす
ることが可能である。しかしながらこの場合鋼中酸素を
２０ ｐＰｆｆｌ以下にまで低下させることは困難であ
り、したがって真空処理の場合と比較して介在物量が多
くなる欠点がある。
この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、鋼中の
酸素量を低くして介在物量を少なくすると同時に、介在
物組成を延性に優れたものとし、これによって伸縮性の
優れた線材用鋼を製造し得るようにすることを目的とす
るものである。
酸素量を低くして介在物量を少なくすると同時に、介在
物組成を延性に優れたものとし、これによって伸縮性の
優れた線材用鋼を製造し得るようにすることを目的とす
るものである。
本発明者等は上述の目的を達成するべく種々実験・検討
を打った結果、特定成分の７ラツクスを溶鋼に添加して
ＲＨ脱ガス装置等によりＩ＠鋼を真空処理することによ
って鋼中酸素量を低くすると同時に介在物組成を延性の
優れたものとし得る仁とを見出し、この発明をなすに至
ったのである。
を打った結果、特定成分の７ラツクスを溶鋼に添加して
ＲＨ脱ガス装置等によりＩ＠鋼を真空処理することによ
って鋼中酸素量を低くすると同時に介在物組成を延性の
優れたものとし得る仁とを見出し、この発明をなすに至
ったのである。
具体的にはこの発明の線材用鋼の製造方法は、Ｃ０１３
〜０．８ ％、Ｓｉ Ｏ，１〜０．６％、 Ｍｎ０．３
〜０．９−１Ｐ０．０３０％以下、Ｓ ０．０３０ 噂
以下、Ａｎ Ｏ，００３嗟以下、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる溶鋼に、ＣａＯ２０〜５０ ＊ ｓ
８１０２４０〜７０１％ ＡＪ２０．２０ ％以下の組
成のフラックスを溶鋼１トン当り０．３ゆ以上株加して
真空脱ガス処理することを特徴とするものであシ、この
ように処理することによって鋼中のｆ８童を２０ｐｐｍ
以下に低下させ、かつ鋼中に残留する酸化物系介在物も
延性に欠けるυ２ｏ、やＭｇＯ−ＣａＯ、あるいはＭｇ
Ｏ−ＡＪ、Ｏ，ではなく、ＣａＯ−ＡＪ３０ −３ Ｓ ｒ ０２系の延性に富んだものとすることができた
のである。
〜０．８ ％、Ｓｉ Ｏ，１〜０．６％、 Ｍｎ０．３
〜０．９−１Ｐ０．０３０％以下、Ｓ ０．０３０ 噂
以下、Ａｎ Ｏ，００３嗟以下、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる溶鋼に、ＣａＯ２０〜５０ ＊ ｓ
８１０２４０〜７０１％ ＡＪ２０．２０ ％以下の組
成のフラックスを溶鋼１トン当り０．３ゆ以上株加して
真空脱ガス処理することを特徴とするものであシ、この
ように処理することによって鋼中のｆ８童を２０ｐｐｍ
以下に低下させ、かつ鋼中に残留する酸化物系介在物も
延性に欠けるυ２ｏ、やＭｇＯ−ＣａＯ、あるいはＭｇ
Ｏ−ＡＪ、Ｏ，ではなく、ＣａＯ−ＡＪ３０ −３ Ｓ ｒ ０２系の延性に富んだものとすることができた
のである。
以下さらにこの発明の線材用鋼製造方法を絆細に説明す
る。
る。
この発明の方法で対象とする鋼はスチールコードワイヤ
等に使用される線材用の鋼であり、前述の浴−成分のう
ち、Ｃ、Ｓｉ 、 Ｍｎ 、 Ｐ 、 Ｓは極細−とし
て用いられる線材用鋼の一般的な成分範囲を示す。また
溶鋼中の鱒が０．００３１を越えれば、鋳込み時等の温
度降下によ抄わずかに二次酸化が生じただけでもυ２０
．が析出し、伸線性を害するから、溶鋼中のり普は０．
００３Ｓ以下に規制した。
等に使用される線材用の鋼であり、前述の浴−成分のう
ち、Ｃ、Ｓｉ 、 Ｍｎ 、 Ｐ 、 Ｓは極細−とし
て用いられる線材用鋼の一般的な成分範囲を示す。また
溶鋼中の鱒が０．００３１を越えれば、鋳込み時等の温
度降下によ抄わずかに二次酸化が生じただけでもυ２０
．が析出し、伸線性を害するから、溶鋼中のり普は０．
００３Ｓ以下に規制した。
一方溶鋼に添加するフラックスの組成は、ＣａＯ２０〜
５０ｓ１５ｉＯ２４０〜７０ｃｓの範囲を外ｔＬｔＬば
、スラックスの軟化点が高くなってその流動性が欠け、
その結果溶鋼との反応性が低くなって脱酸ネの効果が少
なくなる。ｔたフラックス中の局、０．が２０嗟を越え
れば、処理後の溶鋼中に局、０３含有菫の高い介在物が
残留して伸縮性を害するおそれがある。したがって７ラ
ツクスの組成はＣａＯ２０〜５０ ＊ ｓ Ｓ １０２
４ Ｑ 〜７０ ％、鱒、０゜２０％以下とじ九。
５０ｓ１５ｉＯ２４０〜７０ｃｓの範囲を外ｔＬｔＬば
、スラックスの軟化点が高くなってその流動性が欠け、
その結果溶鋼との反応性が低くなって脱酸ネの効果が少
なくなる。ｔたフラックス中の局、０．が２０嗟を越え
れば、処理後の溶鋼中に局、０３含有菫の高い介在物が
残留して伸縮性を害するおそれがある。したがって７ラ
ツクスの組成はＣａＯ２０〜５０ ＊ ｓ Ｓ １０２
４ Ｑ 〜７０ ％、鱒、０゜２０％以下とじ九。
＃＋鋼に対するフラックスの添加量は、溶鋼１トン当り
０．３ ｙ未満の場合には鋼中の酸素量は低くなるもの
の、介在物の形態を延性に富むものに変えるには充分で
はなく、シたがって溶鋼１トン当り０．３時以上とした
。
０．３ ｙ未満の場合には鋼中の酸素量は低くなるもの
の、介在物の形態を延性に富むものに変えるには充分で
はなく、シたがって溶鋼１トン当り０．３時以上とした
。
なお７ラツクスの添加方法としては、フラックスを溶鋼
中にインジェクシ冒ンした後真空処理する方法、ある鱒
は真空処理中に７ラツクスを取鍋自溶鋼中にインジェク
シ曹ンする方法、さらには真空処理中に７ラツクスを真
空処理槽内に添加する方法など、いずれの方法を採用し
ても良く、要は添加され九フラックスが溶鋼と充分に攪
拌される方法であれば良い。
中にインジェクシ冒ンした後真空処理する方法、ある鱒
は真空処理中に７ラツクスを取鍋自溶鋼中にインジェク
シ曹ンする方法、さらには真空処理中に７ラツクスを真
空処理槽内に添加する方法など、いずれの方法を採用し
ても良く、要は添加され九フラックスが溶鋼と充分に攪
拌される方法であれば良い。
また真空処理方式としてはＲＨ脱ガス装置を使用する方
式が一般的であるが、その他の方式も適用可能である。
式が一般的であるが、その他の方式も適用可能である。
上述のようにして溶鋼にフラックスを添加して真空処理
を行うことにより、その減圧下のｈｅにより溶鋼中から
の脱酸素が生じて酸素量が低下し、同時に７ラツクスと
溶鋼中に浮遊する介在物とが合体してその浮上分離が促
進され、かつまた浮上分離せずに残留する介在物もその
組成が７ラツクス組成に近いもの、すなわちＣｍＯ−リ
Ｏ−５ｉＯｚ５ を主とする姑性に優れたものとなる。し九がってその溶
鋼が凝固された鋳片もしくは鋼塊中の介在物の総量が少
なく、シかもその介在物も延性に優れたものが主体とな
る。
を行うことにより、その減圧下のｈｅにより溶鋼中から
の脱酸素が生じて酸素量が低下し、同時に７ラツクスと
溶鋼中に浮遊する介在物とが合体してその浮上分離が促
進され、かつまた浮上分離せずに残留する介在物もその
組成が７ラツクス組成に近いもの、すなわちＣｍＯ−リ
Ｏ−５ｉＯｚ５ を主とする姑性に優れたものとなる。し九がってその溶
鋼が凝固された鋳片もしくは鋼塊中の介在物の総量が少
なく、シかもその介在物も延性に優れたものが主体とな
る。
次にこの発明の実施例および従来法による比較例を記す
。
。
実施例１
１７５トン転炉から取鍋内に出鋼し７’ｊＣ０，７３％
、Ｓｉ０．２６％、Ｍｎ ０．５６ ％、Ｐ ０．０１
５ ％１ｓ ｏ、 ｏ ｏ ｓチ、ＡＪ Ｏ，ＯＯ２チ
の溶鋼中に、Ｃ鳳０４３ Ｓ、 ５ｉ０２４７ ％１Ａ
Ｊ２０．１０−カラナル７ラツクス２００に＆（溶鋼１
トン当り１．１ゆ）をアルゴンガスをキャリヤガスとし
て吹込み、続いてＲ１（脱ガス装置により１５分間真空
処理した。処理後の溶鋼中酸素量は１３ ｐｐｍであっ
た。その溶鋼をプルーム連鋳機にて３００Ｘ４００■断
面の鋳片に連続鋳造し、８０■角のビレットに圧延した
後、５゜５Ｗφの線材に圧延した。
、Ｓｉ０．２６％、Ｍｎ ０．５６ ％、Ｐ ０．０１
５ ％１ｓ ｏ、 ｏ ｏ ｓチ、ＡＪ Ｏ，ＯＯ２チ
の溶鋼中に、Ｃ鳳０４３ Ｓ、 ５ｉ０２４７ ％１Ａ
Ｊ２０．１０−カラナル７ラツクス２００に＆（溶鋼１
トン当り１．１ゆ）をアルゴンガスをキャリヤガスとし
て吹込み、続いてＲ１（脱ガス装置により１５分間真空
処理した。処理後の溶鋼中酸素量は１３ ｐｐｍであっ
た。その溶鋼をプルーム連鋳機にて３００Ｘ４００■断
面の鋳片に連続鋳造し、８０■角のビレットに圧延した
後、５゜５Ｗφの線材に圧延した。
実施例２
１７５トン転炉から取鍋内に出鋼したＣ Ｏ，６８優、
Ｓｉ （１２５Ｓ ｓ Ｍｎ （１６０％ ｓ Ｐ ｏ
、 ０１３％、８０．０１０−１ｕｏ、００３＊ｏ溶鋼
をＲＨ脱カス装置によシ１８分間真空処理し丸、またこ
の真空処理ニ際して真空槽中ＫＣｍ０３８ ｔｓ１Ｓｉ
ｎ２４３慢、Ａｎ、０．１９ ％の組成のフラックスを
２５０時（溶鋼１トン当り１．４ ｋｇ ）添加した。
Ｓｉ （１２５Ｓ ｓ Ｍｎ （１６０％ ｓ Ｐ ｏ
、 ０１３％、８０．０１０−１ｕｏ、００３＊ｏ溶鋼
をＲＨ脱カス装置によシ１８分間真空処理し丸、またこ
の真空処理ニ際して真空槽中ＫＣｍ０３８ ｔｓ１Ｓｉ
ｎ２４３慢、Ａｎ、０．１９ ％の組成のフラックスを
２５０時（溶鋼１トン当り１．４ ｋｇ ）添加した。
処理後の溶鋼中の酸素量は１０ ｐｐｍであった。その
溶鋼をブルーム連鋳機で連続鋳造して、３００Ｘ４００
■断面の一片とし、続いて８０■角のビレットに圧延し
、さらに５．５■φの線材に圧延した。
溶鋼をブルーム連鋳機で連続鋳造して、３００Ｘ４００
■断面の一片とし、続いて８０■角のビレットに圧延し
、さらに５．５■φの線材に圧延した。
実施例３
１７５トン転炉から取鍋中に出鋼したＣ Ｏ，７２Ｔｏ
、Ｓ ｉ Ｏ−３０％ 、Ｍｎ ０．５９ ％ 、Ｐ
Ｏ，０１８Ｔｏ ｓＳ ０．０１１ ％、Ａｌｌ ０
．００２ ％（Ｄｍ鋼中Ｋ、ＣａＯ４３チ、５ｉｎ２４
７慢、局、０．１０−からなる組成のフラックス２１０
ｋｌ！（溶鋼１トン当り１．２ ｌＫ＆）をアルゴンガ
スをキャリヤガスとして吹込み、続いてＲＨ脱ガス装置
を用−て１３分間真空処理し九、処理後の溶鋼中の酸素
量は１５ ＰＩ）ｍであった。
、Ｓ ｉ Ｏ−３０％ 、Ｍｎ ０．５９ ％ 、Ｐ
Ｏ，０１８Ｔｏ ｓＳ ０．０１１ ％、Ａｌｌ ０
．００２ ％（Ｄｍ鋼中Ｋ、ＣａＯ４３チ、５ｉｎ２４
７慢、局、０．１０−からなる組成のフラックス２１０
ｋｌ！（溶鋼１トン当り１．２ ｌＫ＆）をアルゴンガ
スをキャリヤガスとして吹込み、続いてＲＨ脱ガス装置
を用−て１３分間真空処理し九、処理後の溶鋼中の酸素
量は１５ ＰＩ）ｍであった。
その電調を３トンの鋼塊に鋳込み、２５０×２５０ｆｉ
断面のプルームに圧延し、さらに８０■川のビレットに
圧延し、５．５１φの線材に圧延した。
断面のプルームに圧延し、さらに８０■川のビレットに
圧延し、５．５１φの線材に圧延した。
比較例１
１７５トン転炉から取鍋中に出鋼したＣ ０．７３優、
Ｓ ＋ ０．２９１Ｇ 、Ｍｕ Ｏ１５６％ ｓ Ｐ
Ｏ−０２１％、Ｓ Ｏ，００７チ、昼０．ＯＯ１％の溶
鋼をＲＨ脱ガス装置を用いて１８分間真空処理した。処
理後の溶鋼中酸素量は１２ ｐｐｎｎであった。この溶
鋼をブルーム連鋳機により３００Ｘ４００ｍ断面の鋳片
に連続鋳造し、８０１角のビレットに圧延し、さらに５
．５ｍの線材に圧延した。
Ｓ ＋ ０．２９１Ｇ 、Ｍｕ Ｏ１５６％ ｓ Ｐ
Ｏ−０２１％、Ｓ Ｏ，００７チ、昼０．ＯＯ１％の溶
鋼をＲＨ脱ガス装置を用いて１８分間真空処理した。処
理後の溶鋼中酸素量は１２ ｐｐｎｎであった。この溶
鋼をブルーム連鋳機により３００Ｘ４００ｍ断面の鋳片
に連続鋳造し、８０１角のビレットに圧延し、さらに５
．５ｍの線材に圧延した。
比較例２
１７５トン転炉から取鍋中に出鋼したＣ Ｏ，７２ｆｎ
、Ｓｉ Ｏ，２５ｃｓｌＭｕ ０１５８％、Ｐｏ、０１
７１゜Ｓ ０．００８％、ｕｏ、ｏ０３１Ｄ浴鋼中ｉｃ
、Ｃａ０４３チ、８１０２４７ ％、υ２０５１０−の
組成の７ラツクス２５０１１１Ｉ（溶鋼１トン当や１．
４ゆ）をアルボ／ガスをキャリヤガスとして吹込み処理
し九。
、Ｓｉ Ｏ，２５ｃｓｌＭｕ ０１５８％、Ｐｏ、０１
７１゜Ｓ ０．００８％、ｕｏ、ｏ０３１Ｄ浴鋼中ｉｃ
、Ｃａ０４３チ、８１０２４７ ％、υ２０５１０−の
組成の７ラツクス２５０１１１Ｉ（溶鋼１トン当や１．
４ゆ）をアルボ／ガスをキャリヤガスとして吹込み処理
し九。
処理後の溶鋼中酸素量は２７ ｐｐｍであった。その溶
鋼をプルーム連鋳機で連続鋳造して３００×４００■断
面の鋳片とし、８０１１ｍ角ビレツトに圧延し、さらに
５．５■φに圧延した。
鋼をプルーム連鋳機で連続鋳造して３００×４００■断
面の鋳片とし、８０１１ｍ角ビレツトに圧延し、さらに
５．５■φに圧延した。
上述の各実施例および比較例における８０＆ＩＩ角のビ
レットの縦断面からサンプルを採取し、その縦断面にお
ける酸化物系介在物の形態および数を調べた。但しこの
調査は倍率４００倍の顕微錠を用いて行ない、またその
測定視野面積は４８ｃ１／ｌであった。なお介在物の形
態については、第１１囚。
レットの縦断面からサンプルを採取し、その縦断面にお
ける酸化物系介在物の形態および数を調べた。但しこの
調査は倍率４００倍の顕微錠を用いて行ない、またその
測定視野面積は４８ｃ１／ｌであった。なお介在物の形
態については、第１１囚。
（Ｂ）に示すように圧延方向の長さＪとその圧蜆方向に
対し直角な方向の最大厚みｄとの比ｎ／ｄをＫ１．ｉｌ
べた。但し介在物の圧延方向の長さＪは、その介在物が
延性に富むものであって第１１囚に示すように圧延方向
にそのまま伸ばされている場合にはその介在物の全長を
１とし、一方介在物が延性に欠けるものであって第１図
０）に示すように圧鉱方向に分断され九場合にはその分
断された介在物群の全体の長さを１とじ九。
対し直角な方向の最大厚みｄとの比ｎ／ｄをＫ１．ｉｌ
べた。但し介在物の圧延方向の長さＪは、その介在物が
延性に富むものであって第１１囚に示すように圧延方向
にそのまま伸ばされている場合にはその介在物の全長を
１とし、一方介在物が延性に欠けるものであって第１図
０）に示すように圧鉱方向に分断され九場合にはその分
断された介在物群の全体の長さを１とじ九。
さらに上述の各実施例および比較例により得られた５、
５ ｗφの縁材を０．１７５■φの極細線に伸線して
、その伸線加工時における断線回数を調べた。但しこの
断線回数は、５．５■φの線材１トン当りの断勝回数を
調べ、実施例１の場合の断線回数を１．０として指数化
して比較した。
５ ｗφの縁材を０．１７５■φの極細線に伸線して
、その伸線加工時における断線回数を調べた。但しこの
断線回数は、５．５■φの線材１トン当りの断勝回数を
調べ、実施例１の場合の断線回数を１．０として指数化
して比較した。
上述のようにして調べた介在物の形態および数、伸線加
工時の断線回数（指数）を第１表に示す。
工時の断線回数（指数）を第１表に示す。
第１表
第１表から、この発明の実施例により得られた一婦材は
、いずれも介在物のＪ／ａの値が大きく、したがって介
在物の延性が良好でしかも介在物数も少なく、その結果
Ｑ、１７５ｗφまで伸線加工しても断線発生が少なく、
伸線性が良好であることが明らかである。なお比較例２
は７ラツクス処理のみを行ない、真空処理しなかったも
のであるが、この場合介在物の延性は比較的良好なもの
の、介在物数が著しく多く、その結果伸線加工時におけ
る断線が発生し易くなっている。一方比較例１はフラッ
クスを添加せずに真空処理を行ったものであるが、この
場合には介在物の延性が低く、また介在物数は比較例２
よりも少ないものめ、この発明の各実施例の場合よりも
多く、その結果伸線加工における断線が極めて発生し易
くなっていることが明らかである。
、いずれも介在物のＪ／ａの値が大きく、したがって介
在物の延性が良好でしかも介在物数も少なく、その結果
Ｑ、１７５ｗφまで伸線加工しても断線発生が少なく、
伸線性が良好であることが明らかである。なお比較例２
は７ラツクス処理のみを行ない、真空処理しなかったも
のであるが、この場合介在物の延性は比較的良好なもの
の、介在物数が著しく多く、その結果伸線加工時におけ
る断線が発生し易くなっている。一方比較例１はフラッ
クスを添加せずに真空処理を行ったものであるが、この
場合には介在物の延性が低く、また介在物数は比較例２
よりも少ないものめ、この発明の各実施例の場合よりも
多く、その結果伸線加工における断線が極めて発生し易
くなっていることが明らかである。
以上の説明で明らかなようにこの発明の方法によれば、
適切なフラックスを添加して浴−を真空処理することに
よって鋼中＃素置を低下させると同時に介在物を延性に
富んだものに変えることができ、したがって鋼中に残留
する介在物の１を少なくすると同時にその介在物の形態
を延性に富んだものとすることができ、そのため伸線性
に極めて優れ丸鋼を得ることができる。したがってこの
発明はスチールコードワイヤ等に使用される極細−用の
鋼を製造する上において工業上極めて有益なものである
。
適切なフラックスを添加して浴−を真空処理することに
よって鋼中＃素置を低下させると同時に介在物を延性に
富んだものに変えることができ、したがって鋼中に残留
する介在物の１を少なくすると同時にその介在物の形態
を延性に富んだものとすることができ、そのため伸線性
に極めて優れ丸鋼を得ることができる。したがってこの
発明はスチールコードワイヤ等に使用される極細−用の
鋼を製造する上において工業上極めて有益なものである
。
第１図囚、（Ｂ）Ｖｉそれぞれ圧延材中における介在物
の形伸の一例を示すものである。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士豊田武人 （ほか１名） 第１図 ゛（Ｂ）
の形伸の一例を示すものである。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士豊田武人 （ほか１名） 第１図 ゛（Ｂ）
Claims (1)
- ＣＯ３〜０．８−（重量−１以下同じ）、８１０．１〜
０．６ ｓ、 Ｍｎ Ｏ，３〜０．９ 噂、Ｐ ０．０
３０ Ｓ以下、８０．０３０１以下、ＡＪ Ｏ，ＯＯ３
Ｓ以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よシなる溶鋼に
、６Ｍ０２０〜５０％、８４０２４０〜７０ ｉ ＡＪ
、０．２０チ以下の組成のフラックスを溶鋼１トン当り
０．３〇以上添加して真空脱ガス処理することを特徴と
する線材用鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57011262A JPS58130225A (ja) | 1982-01-27 | 1982-01-27 | 線材用鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57011262A JPS58130225A (ja) | 1982-01-27 | 1982-01-27 | 線材用鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58130225A true JPS58130225A (ja) | 1983-08-03 |
| JPS626605B2 JPS626605B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=11773032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57011262A Granted JPS58130225A (ja) | 1982-01-27 | 1982-01-27 | 線材用鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58130225A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101726134B1 (ko) * | 2016-03-31 | 2017-04-12 | 주식회사 포스코 | 용접성이 우수한 선재 및 그 제조방법 |
| JP2020111773A (ja) * | 2019-01-10 | 2020-07-27 | 日本製鉄株式会社 | 高Ａｌ含有鋼の溶製方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0651711U (ja) * | 1992-12-11 | 1994-07-15 | 三菱アルミニウム株式会社 | 調理台用飛散防止具 |
-
1982
- 1982-01-27 JP JP57011262A patent/JPS58130225A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101726134B1 (ko) * | 2016-03-31 | 2017-04-12 | 주식회사 포스코 | 용접성이 우수한 선재 및 그 제조방법 |
| JP2020111773A (ja) * | 2019-01-10 | 2020-07-27 | 日本製鉄株式会社 | 高Ａｌ含有鋼の溶製方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS626605B2 (ja) | 1987-02-12 |
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