JPS58113316A - 熱処理ひずみの少ない肌焼鋼の製造法 - Google Patents
熱処理ひずみの少ない肌焼鋼の製造法Info
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- JPS58113316A JPS58113316A JP21147081A JP21147081A JPS58113316A JP S58113316 A JPS58113316 A JP S58113316A JP 21147081 A JP21147081 A JP 21147081A JP 21147081 A JP21147081 A JP 21147081A JP S58113316 A JPS58113316 A JP S58113316A
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- Japan
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- case hardening
- austenite
- heat treatment
- carburized
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
１−
この発明は、変態ひずみや熱ひずみ、すなわち熱処理ひ
ずみのきわめて少ない肌焼鋼の製造法に関するものであ
る。
ずみのきわめて少ない肌焼鋼の製造法に関するものであ
る。
一般に、肌焼鋼としては、Ｊ工Ｓ規格に５Ｃｒ４１５、
５Ｃｒ４２０．８０Ｍ４１５．および８０Ｍ４２０など
として規定されているＣ含有量が０．１３〜０．２５％
の鋼が多用されており、通常、これらの鋼を９００〜９
５０℃で浸炭処理した後、８５０℃近傍から焼入れする
ことによって製造されている。
５Ｃｒ４２０．８０Ｍ４１５．および８０Ｍ４２０など
として規定されているＣ含有量が０．１３〜０．２５％
の鋼が多用されており、通常、これらの鋼を９００〜９
５０℃で浸炭処理した後、８５０℃近傍から焼入れする
ことによって製造されている。
しかし、上記従来肌焼鋼の製造においては、浸炭処理後
の芯部焼入れ処理が、浸炭表面部だけでなく芯部も完全
にオーステナイト相からの焼入れとなるため、焼入れ後
の組織はマルテンサイト組織となシ、この結果肌焼鋼に
残留する変態ひずみは著しく大きなものとなる。このた
め、変態ひずみを少なくする目的で、焼入れ処理後の芯
部組織をマルテンサイト組織としないようにすることも
考えられるが、この場合には、特に芯部のＣ含有量が上
記のように０．１３〜０．２５％と低いために、芯部硬
さが急激に低下し、かつ疲労強度が低下するるようにな
ることから、機械構造用として実用に供することができ
ないものとなる。
の芯部焼入れ処理が、浸炭表面部だけでなく芯部も完全
にオーステナイト相からの焼入れとなるため、焼入れ後
の組織はマルテンサイト組織となシ、この結果肌焼鋼に
残留する変態ひずみは著しく大きなものとなる。このた
め、変態ひずみを少なくする目的で、焼入れ処理後の芯
部組織をマルテンサイト組織としないようにすることも
考えられるが、この場合には、特に芯部のＣ含有量が上
記のように０．１３〜０．２５％と低いために、芯部硬
さが急激に低下し、かつ疲労強度が低下するるようにな
ることから、機械構造用として実用に供することができ
ないものとなる。
また、上記従来肌焼鋼の製造に際しては、上記のように
高温からの焼入れを行なうために熱ひずみの発生も大き
なものとなる。
高温からの焼入れを行なうために熱ひずみの発生も大き
なものとなる。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、熱処理
ひずみの少ない肌焼鋼を得べく研究を行なった結果、オ
ーステナイト領域で浸炭処理を行なった後の鋼を、浸′
炭処理後の冷却過程、またはＡ１点以下まで冷却後再加
熱して、調芯部がオーステナイト＋フェライト相で構成
され、かつ鋼浸炭表面部がオーステナイト相で構成され
た組織に調整し、この状態から焼入れすると、鋼の主要
部分を占める芯部のオーステナイト＋フェライト組織の
うちの一部であるオーステナイトがマルテンサイトまた
はベーナイトに変態するだけですむので、変態ひずみの
発生が、従来のオーステナイト相全体がマルテンサイト
に変態する場合に比して著しく小さくなり、かつ前記組
織状態からの焼入れは、比較的低温焼入れとなるため熱
ひずみの発生も相対ガに小さく、さらに前記芯部におけ
る低温焼入れに伴う硬さ低下は、Ｃ含有量を高めること
によって、これを阻止することができるという知見を得
たのである。
ひずみの少ない肌焼鋼を得べく研究を行なった結果、オ
ーステナイト領域で浸炭処理を行なった後の鋼を、浸′
炭処理後の冷却過程、またはＡ１点以下まで冷却後再加
熱して、調芯部がオーステナイト＋フェライト相で構成
され、かつ鋼浸炭表面部がオーステナイト相で構成され
た組織に調整し、この状態から焼入れすると、鋼の主要
部分を占める芯部のオーステナイト＋フェライト組織の
うちの一部であるオーステナイトがマルテンサイトまた
はベーナイトに変態するだけですむので、変態ひずみの
発生が、従来のオーステナイト相全体がマルテンサイト
に変態する場合に比して著しく小さくなり、かつ前記組
織状態からの焼入れは、比較的低温焼入れとなるため熱
ひずみの発生も相対ガに小さく、さらに前記芯部におけ
る低温焼入れに伴う硬さ低下は、Ｃ含有量を高めること
によって、これを阻止することができるという知見を得
たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、Ｃ： ０．３５〜０．５０係、 Ｓｉ： ０．２５
係以下Ｉ Ｍｎ ： ０．３〜１．３％、 ｃｒ： ０
．６〜１．５％。
て、Ｃ： ０．３５〜０．５０係、 Ｓｉ： ０．２５
係以下Ｉ Ｍｎ ： ０．３〜１．３％、 ｃｒ： ０
．６〜１．５％。
１３０／、Ｍ ： ０．０２〜０．０６％、Ｎ ： ０
．００６〜０．０１５チを含有し、さらにり・要に応じ
てＶ ： ０．０５〜０．５％を含有し、残りがＦｅと
不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する鋼を
、前記鋼のオーステナイト領域で浸炭処理した後、浸炭
処理後の冷却過程で、あるいはＡ１点以下（通常室温）
まで冷却後再加熱して、前記浸炭処理後の鋼の芯部がオ
ーステナイト＋フェライト相で構成され、かつ同浸炭表
面部がオーステナイト相で構成された組織に調整し、こ
の状態から焼入れすることによって、所定の芯部硬さを
有し、かつ熱処理ひずみの少ない肌焼鋼を製造すること
に特徴を有するものである。
．００６〜０．０１５チを含有し、さらにり・要に応じ
てＶ ： ０．０５〜０．５％を含有し、残りがＦｅと
不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する鋼を
、前記鋼のオーステナイト領域で浸炭処理した後、浸炭
処理後の冷却過程で、あるいはＡ１点以下（通常室温）
まで冷却後再加熱して、前記浸炭処理後の鋼の芯部がオ
ーステナイト＋フェライト相で構成され、かつ同浸炭表
面部がオーステナイト相で構成された組織に調整し、こ
の状態から焼入れすることによって、所定の芯部硬さを
有し、かつ熱処理ひずみの少ない肌焼鋼を製造すること
に特徴を有するものである。
なお、この発明における調芯部がオーステナイト＋フェ
ライト相からなり、一方鋼浸炭表面部がオーステナイト
相からなる組織は、浸炭表面部の平衡変態温度であるＡ
ｓ３点またはＡｃｍ点（浸炭表面部が亜共析または共析
の場合にはＡｓ３点、過共析の場合にはＡｃｍ点）以上
にして、芯部の平衡変態温度であるＡｅ、魚身下の温度
範囲内の所定温度に２０分以上保持することによって形
成することができる。
ライト相からなり、一方鋼浸炭表面部がオーステナイト
相からなる組織は、浸炭表面部の平衡変態温度であるＡ
ｓ３点またはＡｃｍ点（浸炭表面部が亜共析または共析
の場合にはＡｓ３点、過共析の場合にはＡｃｍ点）以上
にして、芯部の平衡変態温度であるＡｅ、魚身下の温度
範囲内の所定温度に２０分以上保持することによって形
成することができる。
つぎに、この発明の肌焼鋼の製造法において、鋼の成分
組成を上記の通りに限定した理由を説明する。
組成を上記の通りに限定した理由を説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分は、調芯部硬さを確保するために、通常の肌焼鋼
のＣ含有量：０．１３〜０．２５％に比して高い０．３
５〜０．５０％を含有するが、その含有量が０．３５％
未満では、通常の肌焼鋼の芯部組織がマルテンサイトか
らなるのに対しで、この発明の肌焼鋼の芯部組織はフェ
ライト士マルテンサイト（ベイナイト）となることから
、所定の硬さを確保することができず、機械構造用鋼に
要求される強度を得ることが困難となり、一方０．５０
％を越えて含有させると、切削性、冷間加工性、および
靭性が急激に低下するようになることから、その含有量
を０．３５〜０．５０％と定めた。
のＣ含有量：０．１３〜０．２５％に比して高い０．３
５〜０．５０％を含有するが、その含有量が０．３５％
未満では、通常の肌焼鋼の芯部組織がマルテンサイトか
らなるのに対しで、この発明の肌焼鋼の芯部組織はフェ
ライト士マルテンサイト（ベイナイト）となることから
、所定の硬さを確保することができず、機械構造用鋼に
要求される強度を得ることが困難となり、一方０．５０
％を越えて含有させると、切削性、冷間加工性、および
靭性が急激に低下するようになることから、その含有量
を０．３５〜０．５０％と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｌは溶製時の脱酸用として必須のものであるが、０．
２５％を越えて含有すると、浸炭性が劣化するようにな
るばかシでなく、浸炭処理中の表面粒界酸化が助長され
るようになることから、その上限値を０．２５％と定め
た。
２５％を越えて含有すると、浸炭性が劣化するようにな
るばかシでなく、浸炭処理中の表面粒界酸化が助長され
るようになることから、その上限値を０．２５％と定め
た。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎは、溶製時の脱酸脱硫剤として不可欠であるばかり
でなく、焼入性確保のためにも必要な成分であるが、そ
の含有量が０．３０４未満では、前記のＭｎ成分のもつ
作用が充分に発揮されず、一方１．３％を越えて含有さ
せると、冷間加工性および切削性が急激に劣化するよう
になることから、その含有量を０．３０〜１．３係と定
めた。
でなく、焼入性確保のためにも必要な成分であるが、そ
の含有量が０．３０４未満では、前記のＭｎ成分のもつ
作用が充分に発揮されず、一方１．３％を越えて含有さ
せると、冷間加工性および切削性が急激に劣化するよう
になることから、その含有量を０．３０〜１．３係と定
めた。
（ｄ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、浸炭表面部の耐摩耗性を高めると共に、
芯部の強度および靭性を向上させる作用があるが、その
含有量が０．６％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方１．５％を越えて含有させると、浸炭表面部
が過剰浸炭されて耐ピツチング性が劣化するようになる
ことから、その含有量を０．６〜１．５チと定めた。
芯部の強度および靭性を向上させる作用があるが、その
含有量が０．６％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方１．５％を越えて含有させると、浸炭表面部
が過剰浸炭されて耐ピツチング性が劣化するようになる
ことから、その含有量を０．６〜１．５チと定めた。
（ｅ） θｏ４．ｑ
Ｍは溶製時に脱酸剤として働き、かつＮと結合して７Ｊ
Ｎを生成し、もって浸炭時の結晶粒粗大化を抑制する作
用があるが、その含有量がｓｏｔ、 ｕで０．０２％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方同じ＜
ｅｏｔ、Ａ１で０．０６９６・を越えて含有させると、
結晶粒に粗大化傾向が表われるようになると共に、ＡＡ
、Ｏ５が多量に生成するようになって、切削性が劣化す
ることから、その含有量を０．０２〜０．０６％と定め
た。
Ｎを生成し、もって浸炭時の結晶粒粗大化を抑制する作
用があるが、その含有量がｓｏｔ、 ｕで０．０２％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方同じ＜
ｅｏｔ、Ａ１で０．０６９６・を越えて含有させると、
結晶粒に粗大化傾向が表われるようになると共に、ＡＡ
、Ｏ５が多量に生成するようになって、切削性が劣化す
ることから、その含有量を０．０２〜０．０６％と定め
た。
（ｆ） Ｎ
ＮにはＭと結合してｆｉＪ、Ｎを形成し、浸炭時の結晶
粒粗大化を抑制する作用があるが、その含有量が０．０
０６％未満では所望の結晶粒粗大化抑制効果を確保する
ことができず、一方０．０１５％を越えて含有すると、
冷間加工性が急激に劣化するようになることから、その
含有量をＯ，ＯＯ６〜０．０１５％と定めた。
粒粗大化を抑制する作用があるが、その含有量が０．０
０６％未満では所望の結晶粒粗大化抑制効果を確保する
ことができず、一方０．０１５％を越えて含有すると、
冷間加工性が急激に劣化するようになることから、その
含有量をＯ，ＯＯ６〜０．０１５％と定めた。
（ロ）） ■
■には、浸炭処理後、芯部をオーステナイト＋フェライ
ト組織とし、浸炭表面部をオーステナイト組織とするた
めの所定温度に所定時間保持する工程で、芯部中に微細
に分散した■炭窒化物として析出し、芯部の硬さを向上
させる作用があるので、特に芯部に高硬度が要求される
場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．０
５％未満では所望の硬さ向上効果が得られず、一方０．
５％を越えて含有量せても、よシ一層の硬さ向上効果は
現われず、飽和状態となることから、経済性も考慮して
、その含有量を０．０５〜Ｏ１′５％と定めた。
ト組織とし、浸炭表面部をオーステナイト組織とするた
めの所定温度に所定時間保持する工程で、芯部中に微細
に分散した■炭窒化物として析出し、芯部の硬さを向上
させる作用があるので、特に芯部に高硬度が要求される
場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．０
５％未満では所望の硬さ向上効果が得られず、一方０．
５％を越えて含有量せても、よシ一層の硬さ向上効果は
現われず、飽和状態となることから、経済性も考慮して
、その含有量を０．０５〜Ｏ１′５％と定めた。
なお、この発明にかかる鋼にＣａ、Ｐ、およびＳの１種
以上を含有させると特性が何らそこなわれることなく快
削性が一段と向上するようになる。
以上を含有させると特性が何らそこなわれることなく快
削性が一段と向上するようになる。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
実施例
通常の溶解法および鋳造法により、それぞれ第１表に示
される成分組成をもった鋼を製造し、これらの鋼より第
１図（ａ）に正面図で、同（′ｂ）に側面図で示される
形状をもった外径：５５．ｌφ×内径：３５ｉｌＩφＸ
厚さ：ｌｏ龍×切欠き開口部幅：６ ＩＩＩのＣリング
試片を切出し、ついでこれら試片をガス浸炭炉中に装入
し、炉温；９３ｏ℃、カーボンポテンシャル：０．７５
％、処理時間：６時間の条件で浸炭処理を施し、浸炭処
理後の冷却過程で、あるいは一旦Ａ１点以下に冷却後再
加熱して、同じく第１表に示される温度ｉよび時間の条
件にて組織調整し、直ちに６０℃の油中に焼入れること
によって、本発明肌焼鋼１〜１３．比較肌焼鋼ｌ〜４．
および従来肌焼鋼１．２をそ゛れぞれ製造した。
される成分組成をもった鋼を製造し、これらの鋼より第
１図（ａ）に正面図で、同（′ｂ）に側面図で示される
形状をもった外径：５５．ｌφ×内径：３５ｉｌＩφＸ
厚さ：ｌｏ龍×切欠き開口部幅：６ ＩＩＩのＣリング
試片を切出し、ついでこれら試片をガス浸炭炉中に装入
し、炉温；９３ｏ℃、カーボンポテンシャル：０．７５
％、処理時間：６時間の条件で浸炭処理を施し、浸炭処
理後の冷却過程で、あるいは一旦Ａ１点以下に冷却後再
加熱して、同じく第１表に示される温度ｉよび時間の条
件にて組織調整し、直ちに６０℃の油中に焼入れること
によって、本発明肌焼鋼１〜１３．比較肌焼鋼ｌ〜４．
および従来肌焼鋼１．２をそ゛れぞれ製造した。
なお、比較肌焼鋼１，２は、本発明肌焼鋼４と同一の成
分組成をもつが、組織調整時の温度が著しく高い条件で
製造されたものであり、また比較肌焼鋼３は、同じく本
発明肌焼鋼４と同一の成分組成をもつが、組織調整時の
保持時間が短かい条件で製造されたものであり、したが
っていずれの比較肌焼鋼もこの発明に定める組織をもた
ない状態で焼入れ処理が施されたものである。さらに、
比較肌焼鋼４は、Ｃ含有量がこの発明の範囲から外れて
低い組成をもつものである。
分組成をもつが、組織調整時の温度が著しく高い条件で
製造されたものであり、また比較肌焼鋼３は、同じく本
発明肌焼鋼４と同一の成分組成をもつが、組織調整時の
保持時間が短かい条件で製造されたものであり、したが
っていずれの比較肌焼鋼もこの発明に定める組織をもた
ない状態で焼入れ処理が施されたものである。さらに、
比較肌焼鋼４は、Ｃ含有量がこの発明の範囲から外れて
低い組成をもつものである。
まだ、従来肌焼鋼１，２は、それぞれＪ工Ｓ・５Ｃｒ４
２０ および同ＳＣＭ ４２０に相当する組成をもつも
のである。
２０ および同ＳＣＭ ４２０に相当する組成をもつも
のである。
つぎに、この結果得られた各種肌焼鋼試片にｍける切欠
き開口部の変位量を測定し、第１表に合せて示した。ま
た第１表には前記試片の肉厚部芯部のビッカース硬さも
示した。
き開口部の変位量を測定し、第１表に合せて示した。ま
た第１表には前記試片の肉厚部芯部のビッカース硬さも
示した。
第１表に・示される結果から明らかなように、製造条件
がこの発明の範囲から外れた比較肌焼鋼ｌ〜４および従
来肌焼鋼１，２は、変位量および硬さのうちいずれかの
特性が劣るのに対して、本発明肌焼鋼１−１３は、いず
れも変位量が小さく、熱処理ひずみの少ないものである
ばかりでなく、３２０以上のビッカース硬さを示し、機
械構造用として充分に実用に供せられるものであること
がわかる。
がこの発明の範囲から外れた比較肌焼鋼ｌ〜４および従
来肌焼鋼１，２は、変位量および硬さのうちいずれかの
特性が劣るのに対して、本発明肌焼鋼１−１３は、いず
れも変位量が小さく、熱処理ひずみの少ないものである
ばかりでなく、３２０以上のビッカース硬さを示し、機
械構造用として充分に実用に供せられるものであること
がわかる。
また、第２図には、本発明肌焼鋼４について、焼入れ温
度となる組織調整時の温度を種々変化させた場合の変位
量と硬さの変化を示した。力お、第２図における浸炭表
面部の硬さは表面より０．１龍深さ位置のものである。
度となる組織調整時の温度を種々変化させた場合の変位
量と硬さの変化を示した。力お、第２図における浸炭表
面部の硬さは表面より０．１龍深さ位置のものである。
第２図に示されるように、焼入れ温度となる組織調整時
の温度を、浸炭表面部の・Ａｅ３点と芯部のＡ０３点の
範囲内の温度とした場合に、浸炭表面部がオーステナイ
ト相で、芯部がオーステナイト＋フェライト相で構成さ
れた組織と゛なることから、相対的に熱ひずみが少ない
状態で、機械構造用として十分実用に供せられる硬さを
確保できることが明らかである。
の温度を、浸炭表面部の・Ａｅ３点と芯部のＡ０３点の
範囲内の温度とした場合に、浸炭表面部がオーステナイ
ト相で、芯部がオーステナイト＋フェライト相で構成さ
れた組織と゛なることから、相対的に熱ひずみが少ない
状態で、機械構造用として十分実用に供せられる硬さを
確保できることが明らかである。
上述のように、この発明によれば、熱処理ひずみがきわ
めて小さく、かつ機械構造用として十分実用に供される
浸炭表面部硬さおよび芯部硬さをもった肌焼鋼を製造す
ることができるのである。
めて小さく、かつ機械構造用として十分実用に供される
浸炭表面部硬さおよび芯部硬さをもった肌焼鋼を製造す
ることができるのである。
第１図はＣリング試片を示し、同（ａ）は正面図、同（
ｂ）は側面図、第２図は焼入れ温度と、Ｃリング試片の
開口部変位量および同硬さとの関係を示した図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 手続補正書輸発） 昭和５７年１０月２７ 日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 ２発明の名称 熱処理ひずみの少ない肌焼鋼の製造法 ３、補正をする者 代表者 熊 谷 典 文 ４、代 理 人 ７ 補正の内容 別紙の通り 補正の内容 （１） 明細書、第９頁、第１２行に「０７５％」と
あるを、 ｒＯ，７５％」と訂正する。 （２１明細書、第１２頁、第９〜１０行にｒ Ｏ，１ｉ
＋ｍ Ｊとあるを、 ｒ ０．０５ ｍ＊ Ｊと訂正する。 （３） 明細書、第１１頁の第１表を、別紙に示す通
りに訂正する。 以上
ｂ）は側面図、第２図は焼入れ温度と、Ｃリング試片の
開口部変位量および同硬さとの関係を示した図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 手続補正書輸発） 昭和５７年１０月２７ 日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 ２発明の名称 熱処理ひずみの少ない肌焼鋼の製造法 ３、補正をする者 代表者 熊 谷 典 文 ４、代 理 人 ７ 補正の内容 別紙の通り 補正の内容 （１） 明細書、第９頁、第１２行に「０７５％」と
あるを、 ｒＯ，７５％」と訂正する。 （２１明細書、第１２頁、第９〜１０行にｒ Ｏ，１ｉ
＋ｍ Ｊとあるを、 ｒ ０．０５ ｍ＊ Ｊと訂正する。 （３） 明細書、第１１頁の第１表を、別紙に示す通
りに訂正する。 以上
Claims (1)
- Ｃ： ０．３５〜０．５０ ％、 Ｓｉ： ０．２５％
以下、 Ｍｎ：０．３〜１．３％、 Ｃｒ： Ｑ、６
〜１．５％＋ｅｏｔ、ＡＬ：０．０２〜０．０６％、Ｎ
：０．００６〜０．０１５％を含有し、さらに必要に応
じてＶ ： ０．０５〜０．５チを含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する鋼
を、前記鋼のオーステナイト領域で浸炭処理した後、鋼
浸炭表面部組織をオーステナイト相に、かつ調芯部組織
をオーステナイト＋フェライト相に組織調整し、この状
態から焼入れすることを特徴とする熱処理ひずみの少な
い肌焼鋼の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21147081A JPS58113316A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 熱処理ひずみの少ない肌焼鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21147081A JPS58113316A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 熱処理ひずみの少ない肌焼鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58113316A true JPS58113316A (ja) | 1983-07-06 |
| JPS626614B2 JPS626614B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=16606468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21147081A Granted JPS58113316A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 熱処理ひずみの少ない肌焼鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58113316A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61170543A (ja) * | 1985-01-23 | 1986-08-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐摩耗性窒化用鋼 |
| JPS61210154A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-18 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
| JPS6365053A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-03-23 | Kobe Steel Ltd | 高温ガス浸炭用二相鋼 |
| US9422613B2 (en) | 2012-01-26 | 2016-08-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Case hardened steel having reduced thermal treatment distortion |
-
1981
- 1981-12-25 JP JP21147081A patent/JPS58113316A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61170543A (ja) * | 1985-01-23 | 1986-08-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐摩耗性窒化用鋼 |
| JPH0471987B2 (ja) * | 1985-01-23 | 1992-11-17 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPS61210154A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-18 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
| JPS6365053A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-03-23 | Kobe Steel Ltd | 高温ガス浸炭用二相鋼 |
| JPH0567698B2 (ja) * | 1986-09-04 | 1993-09-27 | Kobe Steel Ltd | |
| US9422613B2 (en) | 2012-01-26 | 2016-08-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Case hardened steel having reduced thermal treatment distortion |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS626614B2 (ja) | 1987-02-12 |
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