JPS58107825A - 内燃機関の燃料供給量制御方法 - Google Patents
内燃機関の燃料供給量制御方法Info
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- JPS58107825A JPS58107825A JP20603581A JP20603581A JPS58107825A JP S58107825 A JPS58107825 A JP S58107825A JP 20603581 A JP20603581 A JP 20603581A JP 20603581 A JP20603581 A JP 20603581A JP S58107825 A JPS58107825 A JP S58107825A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake pipe
- pipe pressure
- fuel feed
- fuel
- engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/10—Introducing corrections for particular operating conditions for acceleration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はマイクロコンピュータを備えた内燃機関の燃料
供給量制御方法に関する。
供給量制御方法に関する。
回転速度、吸気管内圧力等を機関の運転状態・９２メー
タとして、それぞれのセンサで検出し、検出したパラメ
ータから、マイクロコンピユー１’ニよって燃料供給ｔ
を求め、その求めた値に応じて燃料噴射量を制御するよ
うにした燃料噴射制御システムにおいては、吸気管内圧
力の変化等（変化速度）がおる値以上の際にその変化率
に応じて燃料量を増量補正することが行われる。これに
よって機関加速時に必要な燃料量が得られることになる
。しかしながら、吸気管内に噴射した燃料が全て燃焼室
に送り込まれるわけではなく、その一部が吸気管内の管
壁に付着し、従ってこの付着燃料量ヲも見越して、燃焼
室に供給される燃料量を正しく制御するためには、前述
の増量補正値を単に吸気管内圧力変化率に応じて変えた
だけでは不充分と々る。即ち、吸気管内の管壁付着燃料
量は。
タとして、それぞれのセンサで検出し、検出したパラメ
ータから、マイクロコンピユー１’ニよって燃料供給ｔ
を求め、その求めた値に応じて燃料噴射量を制御するよ
うにした燃料噴射制御システムにおいては、吸気管内圧
力の変化等（変化速度）がおる値以上の際にその変化率
に応じて燃料量を増量補正することが行われる。これに
よって機関加速時に必要な燃料量が得られることになる
。しかしながら、吸気管内に噴射した燃料が全て燃焼室
に送り込まれるわけではなく、その一部が吸気管内の管
壁に付着し、従ってこの付着燃料量ヲも見越して、燃焼
室に供給される燃料量を正しく制御するためには、前述
の増量補正値を単に吸気管内圧力変化率に応じて変えた
だけでは不充分と々る。即ち、吸気管内の管壁付着燃料
量は。
吸気管内圧力変化率のみならず、第５図に示す如く、そ
の時の吸気管内圧力自体に応じて大きく変るものである
。従って、従来の技術では、過渡運転状態時に最適な燃
料供給量が得られず、その結果、空熱屁を所望値に正し
く制御できないという問題があった。
の時の吸気管内圧力自体に応じて大きく変るものである
。従って、従来の技術では、過渡運転状態時に最適な燃
料供給量が得られず、その結果、空熱屁を所望値に正し
く制御できないという問題があった。
本発明は従来技術の上述した問題点を解決するものでめ
り、本発明の目的は、過渡運転状態時にも最適な燃料量
管供給することのできる制御方法を提供することにおる
。
り、本発明の目的は、過渡運転状態時にも最適な燃料量
管供給することのできる制御方法を提供することにおる
。
上述の目的を達成する本発明の特徴は機関の回転速度と
吸気管内圧力とを機関の運転状態パラメータとして検出
し、検出した運転状態パラメータに応じて機関に供給す
る燃料量を制御する方法において、検出した吸気管内圧
力の変化速度を求め、該変化速度があらかじめ定めた値
を越えた場合に。
吸気管内圧力とを機関の運転状態パラメータとして検出
し、検出した運転状態パラメータに応じて機関に供給す
る燃料量を制御する方法において、検出した吸気管内圧
力の変化速度を求め、該変化速度があらかじめ定めた値
を越えた場合に。
燃料供給量を、該変化速度及び検出した吸気管内圧力の
両方に応じて定まる量だけ増量せしむることにある。
両方に応じて定まる量だけ増量せしむることにある。
以下図面を用いて本発明の詳細な説明する。
第１図には本発明の一実施例として、マイクロコンピュ
ータにより燃料噴射量制御を行い、これによって空燃比
制御を行う内燃機関の一例が概略的に示されている。同
図において、１０は機関の吸気通路１２の途中に設けら
れたスロットル弁で６す、このスロットル弁１０の下流
の吸気通路１２には、吸気管内絶対圧を検出してその検
出値に対応する電圧を発生する圧力センサ１４の圧力取
出しｄ？−）１４ａが開口している。圧力センサ１４の
出力電圧ケ゛、線１６を介して制御回路１８に送シ込貰
れる。
ータにより燃料噴射量制御を行い、これによって空燃比
制御を行う内燃機関の一例が概略的に示されている。同
図において、１０は機関の吸気通路１２の途中に設けら
れたスロットル弁で６す、このスロットル弁１０の下流
の吸気通路１２には、吸気管内絶対圧を検出してその検
出値に対応する電圧を発生する圧力センサ１４の圧力取
出しｄ？−）１４ａが開口している。圧力センサ１４の
出力電圧ケ゛、線１６を介して制御回路１８に送シ込貰
れる。
機関のディストリビュータ２ｏにはそのディストリビュ
ータ軸２０ａが所定角度１例えはクランク角に換算して
３０°回動する毎に角度位置信号を発生するクランク角
センサ２２が設けられている。
ータ軸２０ａが所定角度１例えはクランク角に換算して
３０°回動する毎に角度位置信号を発生するクランク角
センサ２２が設けられている。
クランク角センサ２２からの角度位置信号は、線２４を
介して制御回路１８に送シ込まれる。
介して制御回路１８に送シ込まれる。
制御回路１８からは、線２６を介して単数又は複数の燃
料噴射弁２８に噴射信号が送り込１れ、これにより噴射
弁２８は図示しない燃料供給系からの加圧燃料を吸気ポ
ート部に間欠的に噴射する。
料噴射弁２８に噴射信号が送り込１れ、これにより噴射
弁２８は図示しない燃料供給系からの加圧燃料を吸気ポ
ート部に間欠的に噴射する。
第２図は第１図の制御回路１８の一例を表わすブロック
図である。
図である。
圧力センサ１４からの圧力電圧は、本発明と直接関係し
ないため図示されていない他のセンサがらの電圧と共に
、アナログマルチプレクサｆｔｔｒへｔ変換器３０に送
り込葦れる。へｔ変換器３゜において、入力電圧は、所
定の変換周期で順次２進信号に変換される。
ないため図示されていない他のセンサがらの電圧と共に
、アナログマルチプレクサｆｔｔｒへｔ変換器３０に送
り込葦れる。へｔ変換器３゜において、入力電圧は、所
定の変換周期で順次２進信号に変換される。
クランク角ゼツサ２２からのクランク角３ｏ“毎の角度
位置信号は、速度信号形成回路３２に送り込まれ、さら
に、クランク角同期割込み信号として中央処理装置（Ｃ
ＰＵ）３４に送シ込筐れる。
位置信号は、速度信号形成回路３２に送り込まれ、さら
に、クランク角同期割込み信号として中央処理装置（Ｃ
ＰＵ）３４に送シ込筐れる。
この速度信号形成回路３２は、クランク角３０’毎の上
述の信号によって開閉制御されるダートと、このダート
を通過するクロック発生回路３６がらのクロック・クル
スの数を計数するカウンタとを備えてお９、機関の回転
速度に応じた値を有する２−進の速度信号を形成する。
述の信号によって開閉制御されるダートと、このダート
を通過するクロック発生回路３６がらのクロック・クル
スの数を計数するカウンタとを備えてお９、機関の回転
速度に応じた値を有する２−進の速度信号を形成する。
なお、速度信号形成回路３２を設けず、ＣＰＵ３４内で
ンフトウェアによ多速度信号を形成するようにしても良
い。
ンフトウェアによ多速度信号を形成するようにしても良
い。
ＣＰＵ３４からパス３８を介して出カポ−）４０の所定
位置に噴射時間τに等しい持続時間を有する噴射信号が
与えられると、この信号は駆動回路４２を介して燃料噴
射弁２８に送シ込まれ、その結果、時間τだけ噴射弁２
８が付勢され、この時間τに応じた量の燃料が機関の燃
焼室に送シ込まれる。
位置に噴射時間τに等しい持続時間を有する噴射信号が
与えられると、この信号は駆動回路４２を介して燃料噴
射弁２８に送シ込まれ、その結果、時間τだけ噴射弁２
８が付勢され、この時間τに応じた量の燃料が機関の燃
焼室に送シ込まれる。
め変換器３０．速度信号形成回路３２、及び出力ポート
４０は、マイクロコンピュータの各構成要素であるとこ
ろのＣＰＵ３４、リードオンリメモリ（ＲＯＭ）４４、
ランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）４６、及びクロック
発生回路３６にパス３８を介して接続されており、この
パス３８を介して入出力データの転送を行う。なお第２
図には示されていないが、マイクロコンピュータとして
は、さらに入出力制御回路、メモリ制御回路等が周知の
方法で設けられている。
４０は、マイクロコンピュータの各構成要素であるとこ
ろのＣＰＵ３４、リードオンリメモリ（ＲＯＭ）４４、
ランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）４６、及びクロック
発生回路３６にパス３８を介して接続されており、この
パス３８を介して入出力データの転送を行う。なお第２
図には示されていないが、マイクロコンピュータとして
は、さらに入出力制御回路、メモリ制御回路等が周知の
方法で設けられている。
ＰＯＭ４４内には、後述するメイン処理ルーチンプログ
ラム等のプログラムと、それらの演算処理に必要なテー
ブル、定数等があらかじめ格納せしめられている。
ラム等のプログラムと、それらの演算処理に必要なテー
ブル、定数等があらかじめ格納せしめられている。
次に、上述のマイクロコンピュータの燃料ｐｕｔ制御（
空燃比制御）の処理内容を第３図を用いて概略的に説明
する。同図に示す如＜ＣＰＵ３４は電源投入が行われる
とイニシャライズルーチン５０を実行し、ＲＡＭ４６の
内容のリセット処理及び各定数の初期値セット処理等を
行う。次いでメインルーチン５１へ進み、後述する燃料
噴射量演算等を絵り返して実行する。また、クランク角
センサ２２からのクランク角３０”毎のクランク角同期
割込み信号による割込みルーチン５２が所定回実行され
る毎、例えば、クランク角１２０”、ｉるいは１８０”
毎に噴射信号を形成し、これを出力ボート４０に転送す
る燃料噴射処理を実行する。なお、この燃料噴射処理（
Ｊ：、所定周期毎のタイマ割込み信号による割込みルー
チン５３によって実行しても良い。
空燃比制御）の処理内容を第３図を用いて概略的に説明
する。同図に示す如＜ＣＰＵ３４は電源投入が行われる
とイニシャライズルーチン５０を実行し、ＲＡＭ４６の
内容のリセット処理及び各定数の初期値セット処理等を
行う。次いでメインルーチン５１へ進み、後述する燃料
噴射量演算等を絵り返して実行する。また、クランク角
センサ２２からのクランク角３０”毎のクランク角同期
割込み信号による割込みルーチン５２が所定回実行され
る毎、例えば、クランク角１２０”、ｉるいは１８０”
毎に噴射信号を形成し、これを出力ボート４０に転送す
る燃料噴射処理を実行する。なお、この燃料噴射処理（
Ｊ：、所定周期毎のタイマ割込み信号による割込みルー
チン５３によって実行しても良い。
一方、ＣＰＵ３４は、メイン処理ルーチン中、あるいは
他の割込みルーチン中で機関の回転速度Ｎを表わすデー
タを速度信号形成回路３２から取力込み、ＲＡＭ４６内
の所定領域に格納する。また、所定時間毎もしくは所定
クランク角度位置毎に実行されるへｔ変換側込みルーチ
ンが終了すると、吸気管内絶対圧Ｐを表わすデータを％
変換器３０から取り込み、ＲＡＭ４６内の所定領域に格
納する。
他の割込みルーチン中で機関の回転速度Ｎを表わすデー
タを速度信号形成回路３２から取力込み、ＲＡＭ４６内
の所定領域に格納する。また、所定時間毎もしくは所定
クランク角度位置毎に実行されるへｔ変換側込みルーチ
ンが終了すると、吸気管内絶対圧Ｐを表わすデータを％
変換器３０から取り込み、ＲＡＭ４６内の所定領域に格
納する。
第４図は燃料噴射量演算処理ルーチンを示すフローチャ
ートである。ＣＰＵ３４はメインルーチンの途中で第４
図に示す演算処理を実行する。まずステップ６０におい
て、ＲＡＭ４６から現在の吸気管内圧力Ｐを表わす検出
データ及び所定時間前の吸気管内圧力Ｆを表わすデータ
を取込む。次のステップ６１においては、Ｐ及びＰ′か
ら吸気管内圧力の変化速度ＡＰが算出される。即ち、Δ
Ｐ−Ｐ−Ｐ’の演算が行われる。次いで、ステップ６２
において、変化速度ΔＰがあらかじめ定めた基準値Ｒｅ
より大きいか否かが判別される。＠ＮＯ”と判別された
場合、即ち、吸気管内圧力の変化速度ΔＰが基準値Ｒｅ
以下であシ機関が過渡運転状態（加速運転状態）にはな
いと判別された場合、プログラムはステップ６３に進む
。このステップ６３においては、加速増量係数αａｃｅ
がαａｃｅ←１．０に設定される。一方、ステップ６２
において°“ＹＥＳ”と判別された場合、即ち、吸気管
内圧力の変化速度ΔＰが基準型Ｒｅ より大きく、従っ
て加速運転状態にあると判別された場合、ノログラムは
ステップ６４へ進む。ステップ６４においては吸気管内
圧力の変化速晩ΔＰ及び吸気管内圧力Ｐから加速増量係
数αａｃｃがマツプを用いて求められる。ＲＯＭ４４内
には、第６図に示すような、変化速度ΔＰ及び吸気管内
圧力Ｐに対する増量係数σａｅｃ の特性がマツプの
形であらかじめ格納されており、ステップ６４では、Δ
Ｐ及びＰからこのマツｆを用いてαａｃｅが求められる
。この場合、必要に応じて補間計算が行われる。なお、
第６図において・母うメータとして与えられているΔＰ
は、Δｐｔ ＞Δｐｔ ＞ΔＰｓ＞ΔＰｎの関係がある
。第６図において注目すべきことは、増量係数αａｃｃ
が吸気管内圧力Ｐの変化に応じて、Ｐが大きくなれば太
きくなりｐが小さくなれば小さくなるようにαａｃｅが
設定されることである。そして、このαａｅｅの吸気管
内圧力Ｐに対する特性が第５図に示す付着燃料量の対吸
気管内圧力特性に近似していることである。
ートである。ＣＰＵ３４はメインルーチンの途中で第４
図に示す演算処理を実行する。まずステップ６０におい
て、ＲＡＭ４６から現在の吸気管内圧力Ｐを表わす検出
データ及び所定時間前の吸気管内圧力Ｆを表わすデータ
を取込む。次のステップ６１においては、Ｐ及びＰ′か
ら吸気管内圧力の変化速度ＡＰが算出される。即ち、Δ
Ｐ−Ｐ−Ｐ’の演算が行われる。次いで、ステップ６２
において、変化速度ΔＰがあらかじめ定めた基準値Ｒｅ
より大きいか否かが判別される。＠ＮＯ”と判別された
場合、即ち、吸気管内圧力の変化速度ΔＰが基準値Ｒｅ
以下であシ機関が過渡運転状態（加速運転状態）にはな
いと判別された場合、プログラムはステップ６３に進む
。このステップ６３においては、加速増量係数αａｃｅ
がαａｃｅ←１．０に設定される。一方、ステップ６２
において°“ＹＥＳ”と判別された場合、即ち、吸気管
内圧力の変化速度ΔＰが基準型Ｒｅ より大きく、従っ
て加速運転状態にあると判別された場合、ノログラムは
ステップ６４へ進む。ステップ６４においては吸気管内
圧力の変化速晩ΔＰ及び吸気管内圧力Ｐから加速増量係
数αａｃｃがマツプを用いて求められる。ＲＯＭ４４内
には、第６図に示すような、変化速度ΔＰ及び吸気管内
圧力Ｐに対する増量係数σａｅｃ の特性がマツプの
形であらかじめ格納されており、ステップ６４では、Δ
Ｐ及びＰからこのマツｆを用いてαａｃｅが求められる
。この場合、必要に応じて補間計算が行われる。なお、
第６図において・母うメータとして与えられているΔＰ
は、Δｐｔ ＞Δｐｔ ＞ΔＰｓ＞ΔＰｎの関係がある
。第６図において注目すべきことは、増量係数αａｃｃ
が吸気管内圧力Ｐの変化に応じて、Ｐが大きくなれば太
きくなりｐが小さくなれば小さくなるようにαａｃｅが
設定されることである。そして、このαａｅｅの吸気管
内圧力Ｐに対する特性が第５図に示す付着燃料量の対吸
気管内圧力特性に近似していることである。
一方、プログラムがステップ６５に進むと、ＣＰＵ３４
はＲＡＭ４６から回転速度Ｎを表わす検出データを取込
み、次のステップ６６において、吸気管内圧力Ｐの検出
データをＲＡＭ４６がら取込む。次いでステップ６７に
おいて、基本噴射・９ルス幅τＢを回転速度Ｎ及び吸気
管内圧力Ｐがらマツプを用いて求める。ＲＯＭ４４内に
は、例えば第７図に示す如き、回転速度Ｎ及び吸気管内
絶対圧Ｐに対する基本噴射パルス幅τ８の特性がマツプ
の形であらかじめ格納されており、ステップ６７ではＲ
ＡＭ４６から取込んだＮ及びＰからこのマツプを用いて
τ８が求められる。この場合、必要に応じて補間計算が
用いられる。次いで、ステップ６８において、最終的な
燃料噴射ノ９ルス幅τが基本噴射パルス幅τ６．加速増
量係数σａｃｅ吸気温度、暖気度合等に応じて定められ
るその他の補正係数β、バッテリ電圧等に応じて定めら
れる無効噴射時間τｎから次式の如く算出される。
はＲＡＭ４６から回転速度Ｎを表わす検出データを取込
み、次のステップ６６において、吸気管内圧力Ｐの検出
データをＲＡＭ４６がら取込む。次いでステップ６７に
おいて、基本噴射・９ルス幅τＢを回転速度Ｎ及び吸気
管内圧力Ｐがらマツプを用いて求める。ＲＯＭ４４内に
は、例えば第７図に示す如き、回転速度Ｎ及び吸気管内
絶対圧Ｐに対する基本噴射パルス幅τ８の特性がマツプ
の形であらかじめ格納されており、ステップ６７ではＲ
ＡＭ４６から取込んだＮ及びＰからこのマツプを用いて
τ８が求められる。この場合、必要に応じて補間計算が
用いられる。次いで、ステップ６８において、最終的な
燃料噴射ノ９ルス幅τが基本噴射パルス幅τ６．加速増
量係数σａｃｅ吸気温度、暖気度合等に応じて定められ
るその他の補正係数β、バッテリ電圧等に応じて定めら
れる無効噴射時間τｎから次式の如く算出される。
τ二τＢ＃σａｃｅ ”β十τｎ
このようにして算出された燃料噴射パルス幅τは、次の
ステップ６９において、ＲＡＭ４６の所定領域に格納さ
れる。この格納されたては、第３図に示した燃料噴射処
理割込みルーチン５２もしくは５３で読み出され、噴射
信号に変換されて出力列？−ト４０に送り出され、斯く
して、燃料噴射量制御が行われる。
ステップ６９において、ＲＡＭ４６の所定領域に格納さ
れる。この格納されたては、第３図に示した燃料噴射処
理割込みルーチン５２もしくは５３で読み出され、噴射
信号に変換されて出力列？−ト４０に送り出され、斯く
して、燃料噴射量制御が行われる。
なお、第７図において、τＢ１４は空燃比（Ａ／Ｆ）が
１４、τＢ１６はＡ／Ｆ−１６、τ１１１Ｂは’／ｐ
＝ １８．τＢ２０は％ ＝ ２０、τＢ２２は’／Ｂ
−＝ ２２に制御される如き基本噴射パルス幅に和尚し
ている。この実施例は、空燃比を一部の運転領域で超希
薄に制御する場合であるが、本発明は、空燃比を定常状
態の全ての運転９域で理論空燃比に制御する場合にも適
用される。また上述の実施例では、加速増量係数αａｃ
ｅをΔＰとＰとからのみ求めているが、このようにして
求めたαａｃｅを、回転速度、吸気温度、吸気管管壁温
度等によって補正しても良い。
１４、τＢ１６はＡ／Ｆ−１６、τ１１１Ｂは’／ｐ
＝ １８．τＢ２０は％ ＝ ２０、τＢ２２は’／Ｂ
−＝ ２２に制御される如き基本噴射パルス幅に和尚し
ている。この実施例は、空燃比を一部の運転領域で超希
薄に制御する場合であるが、本発明は、空燃比を定常状
態の全ての運転９域で理論空燃比に制御する場合にも適
用される。また上述の実施例では、加速増量係数αａｃ
ｅをΔＰとＰとからのみ求めているが、このようにして
求めたαａｃｅを、回転速度、吸気温度、吸気管管壁温
度等によって補正しても良い。
上述したように１本発明においては、加速運転時の燃料
増量値を、吸気管内圧力の変化速度のみたらず吸気管内
圧力自体にも応じて変化させているため、吸気管内の管
壁に付着する燃料量についても棺度艮く補償した燃料供
給が行える。即ち、本発明によれば、過波運転状態時に
最適の燃料供給量制御が行え、その結果、このような運
転時にも空燃比を所望値に正しく制御することができる
。
増量値を、吸気管内圧力の変化速度のみたらず吸気管内
圧力自体にも応じて変化させているため、吸気管内の管
壁に付着する燃料量についても棺度艮く補償した燃料供
給が行える。即ち、本発明によれば、過波運転状態時に
最適の燃料供給量制御が行え、その結果、このような運
転時にも空燃比を所望値に正しく制御することができる
。
第１図は本発明の一実施例の概略図、第２図は第１図の
制御回路のブロック図、第３図はマイクロコンピュータ
の処理内容の概略説明図、第４図はマイクロコンピュー
タの制御プログラムの一部のフローチャート、第５図は
吸気管内圧力に対する燃料付着量の特性図、第６図は吸
気管内圧力及びその変化速度に対する増量係数のマツプ
の特性図、第７図は回転速度及び吸気管内圧力に対する
基本噴射・ぐルス幅のマツプの特性図でおる。 １４・・・圧力センサ、１８・・・制御回路、２２・・
・クランク角センサ、２８・・・燃料噴射弁、３０・・
・へｔ変換器、３２・・・速度信号形成回路、３４・・
・ＣＰＵ、４０・・・出力ボート、４４・・・ＲＯＭ、
４６・・・ＲＡＭ。
制御回路のブロック図、第３図はマイクロコンピュータ
の処理内容の概略説明図、第４図はマイクロコンピュー
タの制御プログラムの一部のフローチャート、第５図は
吸気管内圧力に対する燃料付着量の特性図、第６図は吸
気管内圧力及びその変化速度に対する増量係数のマツプ
の特性図、第７図は回転速度及び吸気管内圧力に対する
基本噴射・ぐルス幅のマツプの特性図でおる。 １４・・・圧力センサ、１８・・・制御回路、２２・・
・クランク角センサ、２８・・・燃料噴射弁、３０・・
・へｔ変換器、３２・・・速度信号形成回路、３４・・
・ＣＰＵ、４０・・・出力ボート、４４・・・ＲＯＭ、
４６・・・ＲＡＭ。
Claims (1)
- １ 機関の回転速度と吸気管内圧力とを機関の運転状態
パラメータとして検出し、検出した運転状態パラメータ
に応じて機関に供給する燃料量を制御する方法において
、検出した吸気管内圧力の変化速度を求め、該変化速度
があらがじめ定めた値を越えた場合に、燃料供給′ｌを
該変化速度及び検出した吸気管内圧力の両方に応じて定
まる量だけ増量せしむることを特徴とする内燃機関の燃
料供給量制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20603581A JPS58107825A (ja) | 1981-12-22 | 1981-12-22 | 内燃機関の燃料供給量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20603581A JPS58107825A (ja) | 1981-12-22 | 1981-12-22 | 内燃機関の燃料供給量制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58107825A true JPS58107825A (ja) | 1983-06-27 |
Family
ID=16516813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20603581A Pending JPS58107825A (ja) | 1981-12-22 | 1981-12-22 | 内燃機関の燃料供給量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58107825A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61255233A (ja) * | 1985-05-07 | 1986-11-12 | Nissan Motor Co Ltd | 機関の燃料噴射制御装置 |
| US4784103A (en) * | 1986-07-14 | 1988-11-15 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method for controlling fuel injection for automotive engines |
| US4817571A (en) * | 1986-09-01 | 1989-04-04 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for fuel control |
-
1981
- 1981-12-22 JP JP20603581A patent/JPS58107825A/ja active Pending
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