JPH1162659A - エンジンの吸気制御装置 - Google Patents
エンジンの吸気制御装置Info
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- JPH1162659A JPH1162659A JP9225316A JP22531697A JPH1162659A JP H1162659 A JPH1162659 A JP H1162659A JP 9225316 A JP9225316 A JP 9225316A JP 22531697 A JP22531697 A JP 22531697A JP H1162659 A JPH1162659 A JP H1162659A
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- valve
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- air amount
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Control Of Throttle Valves Provided In The Intake System Or In The Exhaust System (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】エンジンの吸入空気量制御精度を向上する。
【解決手段】アクセル開度θａとエンジン回転速度Ｎｅ
とを入力し（Ｓ１)、これらに基づいて目標吸入空気量
Ｑａを演算し（Ｓ２) 、可変バルブタイミング手段（Ｖ
ＴＣ) やスワール制御弁（ＳＣＶ) の基準の制御状態に
応じたスロットル弁の基準開口面積Ａthを演算し（Ｓ
３) 、ＶＴＣによるバルブオーバーラップ量（Ｏ／Ｌ
量) とＳＣＶの開度とを読み込み（Ｓ４) 、これらＯ／
Ｌ量量とＳＣＶ開度とに応じた補正係数ＫＡＶＴＣ, Ｋ
ＡＳＣＶを演算し（Ｓ５) 、前記基準開口面積Ａthを前
記補正係数ＫＡＶＴＣ, ＫＡＳＣＶで補正して目標開口
面積Ａthを演算し（Ｓ６) 、該目標開口面積Ａthに基づ
いてスロットル弁開度を制御する（Ｓ７) 。
とを入力し（Ｓ１)、これらに基づいて目標吸入空気量
Ｑａを演算し（Ｓ２) 、可変バルブタイミング手段（Ｖ
ＴＣ) やスワール制御弁（ＳＣＶ) の基準の制御状態に
応じたスロットル弁の基準開口面積Ａthを演算し（Ｓ
３) 、ＶＴＣによるバルブオーバーラップ量（Ｏ／Ｌ
量) とＳＣＶの開度とを読み込み（Ｓ４) 、これらＯ／
Ｌ量量とＳＣＶ開度とに応じた補正係数ＫＡＶＴＣ, Ｋ
ＡＳＣＶを演算し（Ｓ５) 、前記基準開口面積Ａthを前
記補正係数ＫＡＶＴＣ, ＫＡＳＣＶで補正して目標開口
面積Ａthを演算し（Ｓ６) 、該目標開口面積Ａthに基づ
いてスロットル弁開度を制御する（Ｓ７) 。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンの吸気制
御装置に関し、特に、吸入空気量を高精度に目標値に制
御できるようにした技術に関する。
御装置に関し、特に、吸入空気量を高精度に目標値に制
御できるようにした技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ドライバの操作量に応じて車両の
駆動力ひいてはエンジンの目標トルクを設定し、該目標
トルクが得られるようにエンジンへの吸入空気量，燃料
供給量をが得られるように制御することにより、ドライ
バの意志に近い運転性能が得られるようにした技術の開
発が盛んである。
駆動力ひいてはエンジンの目標トルクを設定し、該目標
トルクが得られるようにエンジンへの吸入空気量，燃料
供給量をが得られるように制御することにより、ドライ
バの意志に近い運転性能が得られるようにした技術の開
発が盛んである。
【０００３】この種のエンジンでは、前記目標トルクに
応じた目標吸入空気量が得られるように一般に電子制御
するスロットル弁を備えている（特開平1-313636号, 特
開平2-291347号等参照) また、アクセル操作に連動する
スロットル弁を備えたものでも、スロットル弁とは別に
バイパス通路に備えた補助空気弁を制御することで、ス
ロットル弁を通過する空気量の不足分を補助空気量で調
整して目標吸入空気量を得ることが可能である。
応じた目標吸入空気量が得られるように一般に電子制御
するスロットル弁を備えている（特開平1-313636号, 特
開平2-291347号等参照) また、アクセル操作に連動する
スロットル弁を備えたものでも、スロットル弁とは別に
バイパス通路に備えた補助空気弁を制御することで、ス
ロットル弁を通過する空気量の不足分を補助空気量で調
整して目標吸入空気量を得ることが可能である。
【０００４】一方、近年ではエンジンの運転条件の変化
に応じて、可能な限り良好な燃焼状態が得られるよう
に、吸気の流動状態を可変に制御する手段を備えること
も一般化している。例えば、吸・排気弁の開閉時期を可
変に制御してバルブオーバーラップ等を変えて出力, 燃
費, 排気エミッションの改善を図った可変バルブタイミ
ング制御手段（以下ＶＴＣという) や、低速・低負荷時
に燃焼室内のスワールを強化して燃料との混合性を改善
して燃費, 排気エミッションの改善を図ったスワール制
御弁などの手段を備えている。
に応じて、可能な限り良好な燃焼状態が得られるよう
に、吸気の流動状態を可変に制御する手段を備えること
も一般化している。例えば、吸・排気弁の開閉時期を可
変に制御してバルブオーバーラップ等を変えて出力, 燃
費, 排気エミッションの改善を図った可変バルブタイミ
ング制御手段（以下ＶＴＣという) や、低速・低負荷時
に燃焼室内のスワールを強化して燃料との混合性を改善
して燃費, 排気エミッションの改善を図ったスワール制
御弁などの手段を備えている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ようにＶＴＣやスワール制御弁を備え、かつ、電子制御
スロットル弁や補助空気弁を制御して目標吸入空気量を
得ようとするエンジンにおいては、目標吸入空気量に対
応してスロットル弁や補助空気弁の開度を制御しても、
ＶＴＣやスワール弁の作動状態によって吸気の流動状態
が異なり、正しく目標吸入空気量を得ることができず、
ひいては目標トルクと目標吸入空気量との関係を良好に
制御することが困難な状態となっていた。
ようにＶＴＣやスワール制御弁を備え、かつ、電子制御
スロットル弁や補助空気弁を制御して目標吸入空気量を
得ようとするエンジンにおいては、目標吸入空気量に対
応してスロットル弁や補助空気弁の開度を制御しても、
ＶＴＣやスワール弁の作動状態によって吸気の流動状態
が異なり、正しく目標吸入空気量を得ることができず、
ひいては目標トルクと目標吸入空気量との関係を良好に
制御することが困難な状態となっていた。
【０００６】本発明は、このような従来の問題点に鑑み
てなされたもので、ＶＴＣやスワール制御弁などの作動
状態に影響されることなく、吸入空気量を高精度に目標
値に制御することができるようにしたエンジンの吸気制
御装置を提供することを目的とする。
てなされたもので、ＶＴＣやスワール制御弁などの作動
状態に影響されることなく、吸入空気量を高精度に目標
値に制御することができるようにしたエンジンの吸気制
御装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このため、請求項１に係
る発明は図１に示すように、吸気系に、空気導入用の開
口面積を制御乃至調整するように制御される空気量計量
弁と、吸気の流動状態を可変とするように制御される流
動状態制御手段とを備えたエンジンの吸気制御装置にお
いて、エンジンの運転状態を検出する運転状態検出手段
と、エンジンの運転状態に基づいて、目標吸入空気量を
演算する目標吸入空気量演算手段と、前記目標吸入空気
量に基づいて、前記流動状態制御手段の基準制御状態に
応じた吸気系の基準開口面積を演算する基準開口面積演
算手段と、前記流動状態制御手段の制御状態に応じた吸
気系開口面積に対する流動状態補正係数を演算する流動
状態補正係数演算手段と、前記基準開口面積を前記流動
状態補正係数により補正して吸気系の目標開口面積を演
算する目標開口面積演算手段と、前記目標開口面積に基
づいて、前記空気量計量弁の開度を制御する空気量計量
弁制御手段と、を含んで構成したことを特徴とする。
る発明は図１に示すように、吸気系に、空気導入用の開
口面積を制御乃至調整するように制御される空気量計量
弁と、吸気の流動状態を可変とするように制御される流
動状態制御手段とを備えたエンジンの吸気制御装置にお
いて、エンジンの運転状態を検出する運転状態検出手段
と、エンジンの運転状態に基づいて、目標吸入空気量を
演算する目標吸入空気量演算手段と、前記目標吸入空気
量に基づいて、前記流動状態制御手段の基準制御状態に
応じた吸気系の基準開口面積を演算する基準開口面積演
算手段と、前記流動状態制御手段の制御状態に応じた吸
気系開口面積に対する流動状態補正係数を演算する流動
状態補正係数演算手段と、前記基準開口面積を前記流動
状態補正係数により補正して吸気系の目標開口面積を演
算する目標開口面積演算手段と、前記目標開口面積に基
づいて、前記空気量計量弁の開度を制御する空気量計量
弁制御手段と、を含んで構成したことを特徴とする。
【０００８】このようにすれば、まず、流動状態制御手
段の基準の制御状態に応じて目標吸入空気量が得られる
吸気系の基準開口面積が演算され、該基準開口面積に対
して、流動状態制御手段の制御状態が変化したときに、
該変化に応じた流動状態補正係数が演算される。そし
て、該流動状態補正係数を用いて基準開口面積を補正す
ることにより、目標開口面積に補正され、該目標開口面
積に応じて空気量計量弁の開度を制御することにより、
流動状態制御手段の制御状態が変化しても、当初設定し
た目標吸入空気量を得ることができる。
段の基準の制御状態に応じて目標吸入空気量が得られる
吸気系の基準開口面積が演算され、該基準開口面積に対
して、流動状態制御手段の制御状態が変化したときに、
該変化に応じた流動状態補正係数が演算される。そし
て、該流動状態補正係数を用いて基準開口面積を補正す
ることにより、目標開口面積に補正され、該目標開口面
積に応じて空気量計量弁の開度を制御することにより、
流動状態制御手段の制御状態が変化しても、当初設定し
た目標吸入空気量を得ることができる。
【０００９】また、請求項２に係る発明は、前記流動状
態制御手段は、吸・排気弁の開閉時期を可変に制御する
可変バルブタイミング制御手段を含んでいることを特徴
とする。可変バルブタイミング制御手段で吸・排気弁の
開閉時期を可変に制御すると、吸・排気弁のバルブオー
バーラップ量が変化し、これにより、シリンダ内の残留
排気量が変化して充填効率が変化し、吸気の流動状態が
変化する。
態制御手段は、吸・排気弁の開閉時期を可変に制御する
可変バルブタイミング制御手段を含んでいることを特徴
とする。可変バルブタイミング制御手段で吸・排気弁の
開閉時期を可変に制御すると、吸・排気弁のバルブオー
バーラップ量が変化し、これにより、シリンダ内の残留
排気量が変化して充填効率が変化し、吸気の流動状態が
変化する。
【００１０】したがって、該吸気の流動状態の変化によ
る充填効率に対して吸気系の開口面積を補正することに
より、目標吸入空気量を維持することができる。また、
請求項３に係る発明は、前記流動状態制御手段は、燃焼
室内に生じるスワール力を制御するスワール制御弁を含
んでいることを特徴とする。
る充填効率に対して吸気系の開口面積を補正することに
より、目標吸入空気量を維持することができる。また、
請求項３に係る発明は、前記流動状態制御手段は、燃焼
室内に生じるスワール力を制御するスワール制御弁を含
んでいることを特徴とする。
【００１１】スワール制御弁の開度を変化すると前後圧
力が変化して吸気の流動状態が変化する。例えば、開度
を減少すると流動抵抗が増大するので、吸気系のスロッ
トル弁等の開口面積を増大補正するなどして、目標吸入
空気量を維持することができる。また、請求項４に係る
発明は、前記空気量計量弁は、吸気系に主通路に介装さ
れる電子制御式のスロットル弁であることを特徴とす
る。
力が変化して吸気の流動状態が変化する。例えば、開度
を減少すると流動抵抗が増大するので、吸気系のスロッ
トル弁等の開口面積を増大補正するなどして、目標吸入
空気量を維持することができる。また、請求項４に係る
発明は、前記空気量計量弁は、吸気系に主通路に介装さ
れる電子制御式のスロットル弁であることを特徴とす
る。
【００１２】例えば、目標トルクを決定し、該目標トル
クに対応する目標吸入空気量を得るように開度制御され
る電子制御式のスロットル弁を備える場合には、該スロ
ットル弁を、空気量の全量を制御する空気量計量弁とし
ての機能を有する。また、請求項５に係る発明は、前記
空気量計量弁は、吸気系の主通路をバイパスする通路に
介装される補助空気弁であり、主通路に介装されたスロ
ットル弁の開度に対して補助空気弁の開度を調整して目
標吸入空気量が得られるようにしたことを特徴とする。
クに対応する目標吸入空気量を得るように開度制御され
る電子制御式のスロットル弁を備える場合には、該スロ
ットル弁を、空気量の全量を制御する空気量計量弁とし
ての機能を有する。また、請求項５に係る発明は、前記
空気量計量弁は、吸気系の主通路をバイパスする通路に
介装される補助空気弁であり、主通路に介装されたスロ
ットル弁の開度に対して補助空気弁の開度を調整して目
標吸入空気量が得られるようにしたことを特徴とする。
【００１３】スロットル弁をアクセル操作に連動する方
式のものでも、一般にアイドル回転速度制御用に、バイ
パス通路に補助空気制御弁を備えており、該補助空気弁
をスロットル弁からの新気量の不足分を調整する空気量
計量弁として機能させることができる。また、請求項６
に係る発明は、アクセル開度を検出するアクセル開度検
出手段を含んで構成され、前記目標吸入空気量演算手段
は、前記検出されたアクセル開度と、前記運転状態制御
手段によって検出されたエンジン回転速度とに基づいて
目標吸入空気量を演算することを特徴とする。
式のものでも、一般にアイドル回転速度制御用に、バイ
パス通路に補助空気制御弁を備えており、該補助空気弁
をスロットル弁からの新気量の不足分を調整する空気量
計量弁として機能させることができる。また、請求項６
に係る発明は、アクセル開度を検出するアクセル開度検
出手段を含んで構成され、前記目標吸入空気量演算手段
は、前記検出されたアクセル開度と、前記運転状態制御
手段によって検出されたエンジン回転速度とに基づいて
目標吸入空気量を演算することを特徴とする。
【００１４】アクセル開度とエンジン回転速度とに基づ
いて、例えば、目標トルクに対応した目標吸入空気量を
算出することにより、高いエンジン運転性能を得ること
ができる。
いて、例えば、目標トルクに対応した目標吸入空気量を
算出することにより、高いエンジン運転性能を得ること
ができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図に基
づいて説明する。図２は、本発明の一実施形態のシステ
ム構成を示す。アクセル開度センサ１は、ドライバによ
って操作されるアクセルペダルの開度を検出する。
づいて説明する。図２は、本発明の一実施形態のシステ
ム構成を示す。アクセル開度センサ１は、ドライバによ
って操作されるアクセルペダルの開度を検出する。
【００１６】運転状態検出手段の１つであるクランク角
センサ２は、単位クランク角毎のポジション信号及び気
筒行程位相差毎の基準信号を発生し、前記ポジション信
号の単位時間当りの発生数を計測することにより、ある
いは前記基準信号発生周期を計測することにより、エン
ジン回転速度を検出できる。同じく運転状態検出手段の
１つであるエアフローメータ３は、エンジン４への吸入
空気量 (単位時間当りの吸入空気量) を検出する。
センサ２は、単位クランク角毎のポジション信号及び気
筒行程位相差毎の基準信号を発生し、前記ポジション信
号の単位時間当りの発生数を計測することにより、ある
いは前記基準信号発生周期を計測することにより、エン
ジン回転速度を検出できる。同じく運転状態検出手段の
１つであるエアフローメータ３は、エンジン４への吸入
空気量 (単位時間当りの吸入空気量) を検出する。
【００１７】同じく運転状態検出手段の１つである水温
センサ５は、エンジンの冷却水温度を検出する。エンジ
ン４には、燃料噴射信号によって駆動し、燃料を直接燃
焼室内に噴射供給する燃料噴射弁６、燃焼室に装着され
て点火を行う点火栓７が設けられる。該燃焼室内への直
接噴射方式により、層状燃焼によるリーン化が可能とな
り、空燃比を広範囲に可変制御することができる。ま
た、エンジン４の吸気通路８には、スロットル弁９が介
装され、該スロットル弁９の開度をＤＣモータ等により
電子制御するスロットル弁制御装置10が備えられてい
る。なお、スロットル弁９は、新気量を制御する新気量
計量弁を構成する。
センサ５は、エンジンの冷却水温度を検出する。エンジ
ン４には、燃料噴射信号によって駆動し、燃料を直接燃
焼室内に噴射供給する燃料噴射弁６、燃焼室に装着され
て点火を行う点火栓７が設けられる。該燃焼室内への直
接噴射方式により、層状燃焼によるリーン化が可能とな
り、空燃比を広範囲に可変制御することができる。ま
た、エンジン４の吸気通路８には、スロットル弁９が介
装され、該スロットル弁９の開度をＤＣモータ等により
電子制御するスロットル弁制御装置10が備えられてい
る。なお、スロットル弁９は、新気量を制御する新気量
計量弁を構成する。
【００１８】前記各種センサ類からの検出信号は、コン
トロールユニット11へ入力され、該コントロールユニッ
ト11は、前記センサ類からの信号に基づいて検出される
運転状態に応じて前記スロットル弁制御装置10を介して
スロットル弁９の開度を制御し、前記燃料噴射弁６を駆
動して燃料噴射量 (燃料供給量) を制御し、点火時期を
設定して該点火時期で前記点火栓７を点火させる制御を
行う。
トロールユニット11へ入力され、該コントロールユニッ
ト11は、前記センサ類からの信号に基づいて検出される
運転状態に応じて前記スロットル弁制御装置10を介して
スロットル弁９の開度を制御し、前記燃料噴射弁６を駆
動して燃料噴射量 (燃料供給量) を制御し、点火時期を
設定して該点火時期で前記点火栓７を点火させる制御を
行う。
【００１９】また、エンジン４の吸気弁12を開閉するカ
ム13の回転角位相を可変に制御して吸気弁12の開閉時期
を可変に制御するＶＴＣ14が備えられると共に、吸気通
路８の吸気ポート部分に燃焼室内のスワール力を制御す
るように開閉制御されるスワール制御弁15が備えられて
いる。そして、前記コントロールユニット11により、後
述するようにして、アクセル開度θａとエンジン回転速
度Ｎｅとに基づいて目標吸入空気量を演算し、該目標吸
入空気量が得られるように前記スロットル弁制御装置10
に駆動信号を出力してスロットル弁９の開度を制御する
と共に、運転条件に応じた吸気弁の開閉時期が得られる
ようにＶＴＣ14を制御し、かつ、スワール制御弁15の開
閉を制御する。
ム13の回転角位相を可変に制御して吸気弁12の開閉時期
を可変に制御するＶＴＣ14が備えられると共に、吸気通
路８の吸気ポート部分に燃焼室内のスワール力を制御す
るように開閉制御されるスワール制御弁15が備えられて
いる。そして、前記コントロールユニット11により、後
述するようにして、アクセル開度θａとエンジン回転速
度Ｎｅとに基づいて目標吸入空気量を演算し、該目標吸
入空気量が得られるように前記スロットル弁制御装置10
に駆動信号を出力してスロットル弁９の開度を制御する
と共に、運転条件に応じた吸気弁の開閉時期が得られる
ようにＶＴＣ14を制御し、かつ、スワール制御弁15の開
閉を制御する。
【００２０】前記排気通路16には、排気中の特定成分例
えば酸素の濃度を検出して混合気の空燃比を検出する空
燃比センサ17が設けられる。図３は、本実施形態におけ
る吸気量制御（スロットル弁開度制御) ルーチンのフロ
ーチャートを示す。ステップ１では、前記各センサによ
って検出されたアクセル操作量θａ，エンジン回転速度
Ｎｅを入力する。
えば酸素の濃度を検出して混合気の空燃比を検出する空
燃比センサ17が設けられる。図３は、本実施形態におけ
る吸気量制御（スロットル弁開度制御) ルーチンのフロ
ーチャートを示す。ステップ１では、前記各センサによ
って検出されたアクセル操作量θａ，エンジン回転速度
Ｎｅを入力する。
【００２１】ステップ２では、前記各検出値θａ, Ｎｅ
に基づいて目標吸入空気量Ｑａを演算する。ステップ３
では、前記目標吸入空気量Ｑａに応じたスロットル弁９
の基準開口面積Ａth0 を演算する。ここで、前記目標吸
入空気量Ｑａに対応するスロットル弁９の基準開口面積
Ａth0 は、前記ＶＴＣ14が吸・排気弁のバルブオーバー
ラップ量（以下Ｏ／Ｌ量という) を基準値（例えば０)
とした場合で、かつ、スワール制御弁15が開かれている
ときを基準とした場合の開口面積として求められる。具
体的には、目標吸入空気量Ｑａに対するスロットル弁９
の基準開口面積Ａth0の関係を予め実験で求め、該デー
タから作成したマップからの検索により求めてもよい。
に基づいて目標吸入空気量Ｑａを演算する。ステップ３
では、前記目標吸入空気量Ｑａに応じたスロットル弁９
の基準開口面積Ａth0 を演算する。ここで、前記目標吸
入空気量Ｑａに対応するスロットル弁９の基準開口面積
Ａth0 は、前記ＶＴＣ14が吸・排気弁のバルブオーバー
ラップ量（以下Ｏ／Ｌ量という) を基準値（例えば０)
とした場合で、かつ、スワール制御弁15が開かれている
ときを基準とした場合の開口面積として求められる。具
体的には、目標吸入空気量Ｑａに対するスロットル弁９
の基準開口面積Ａth0の関係を予め実験で求め、該デー
タから作成したマップからの検索により求めてもよい。
【００２２】ステップ４では、実際のＶＴＣ14によるＯ
／Ｌ量と、スワール制御弁15の開度ＡSVを読み込む。こ
れらの値は、ＶＴＣやスワール制御弁の制御ルーチンか
らの制御値を読み込めばよい。ステップ５では、前記Ｏ
／Ｌ量とスワール弁の開閉状態とに基づいて、ＶＴＣ14
による前記基準開口面積Ａth0 に対する補正係数ＫＡＴ
ＶＣと、スワール制御弁15による基準開口面積Ａth0 に
対する補正係数ＫＡＳＶとを演算する。該補正係数の演
算については後に詳述する。
／Ｌ量と、スワール制御弁15の開度ＡSVを読み込む。こ
れらの値は、ＶＴＣやスワール制御弁の制御ルーチンか
らの制御値を読み込めばよい。ステップ５では、前記Ｏ
／Ｌ量とスワール弁の開閉状態とに基づいて、ＶＴＣ14
による前記基準開口面積Ａth0 に対する補正係数ＫＡＴ
ＶＣと、スワール制御弁15による基準開口面積Ａth0 に
対する補正係数ＫＡＳＶとを演算する。該補正係数の演
算については後に詳述する。
【００２３】ステップ６では、基準開口面積Ａth0 にＶ
ＴＣによる補正係数ＫＡＴＶＣとスワール制御弁による
補正係数ＫＡＳＶとを乗じて、スロットル弁９の目標開
口面積ＡTHを算出する。ステップ７では、前記スロット
ル弁の目標開口面積Ａthに応じてスロットル弁制御装置
10によりスロットル弁９の開度を制御する。
ＴＣによる補正係数ＫＡＴＶＣとスワール制御弁による
補正係数ＫＡＳＶとを乗じて、スロットル弁９の目標開
口面積ＡTHを算出する。ステップ７では、前記スロット
ル弁の目標開口面積Ａthに応じてスロットル弁制御装置
10によりスロットル弁９の開度を制御する。
【００２４】次に、スロットル弁をアクセル操作に機械
的に連動させる非電子制御式のものに適用した第２の実
施形態について説明する。図４は、該実施形態のシステ
ム構成を示す。基本的な構成は前記第１の実施形態と同
様であり、異なる部分を説明すると、スロットル弁９’
がアクセル操作に連動し、該スロットル弁９’の開度を
検出するスロットル開度センサ21が設けられ、その検出
信号がコントロールユニット11に入力される。また、ス
ロットル弁９’をバイパスして吸気通路８に接続される
補助空気通路22と、該補助空気通路22内に介装された補
助空気弁23とを備える。該補助空気弁23は、コントロー
ルユニット11からの駆動信号を入力する補助空気弁制御
装置24を介して駆動される。
的に連動させる非電子制御式のものに適用した第２の実
施形態について説明する。図４は、該実施形態のシステ
ム構成を示す。基本的な構成は前記第１の実施形態と同
様であり、異なる部分を説明すると、スロットル弁９’
がアクセル操作に連動し、該スロットル弁９’の開度を
検出するスロットル開度センサ21が設けられ、その検出
信号がコントロールユニット11に入力される。また、ス
ロットル弁９’をバイパスして吸気通路８に接続される
補助空気通路22と、該補助空気通路22内に介装された補
助空気弁23とを備える。該補助空気弁23は、コントロー
ルユニット11からの駆動信号を入力する補助空気弁制御
装置24を介して駆動される。
【００２５】そして、アイドル運転時に該補助空気弁23
を駆動して補助空気通路22を流れる空気量を制御するこ
とにより、エンジン回転速度を目標回転速度にフィード
バック制御する通常のアイドル回転速度制御を行なうと
共に、本実施の形態では、スロットル弁開度（アクセル
開度) ＴＶＯとエンジン回転速度Ｎｅとに基づいて目標
吸入空気量Ｑａを設定し、スロットル弁９’を流れる主
吸入空気量の目標吸入空気量に対する不足分を、補助空
気量で調整することにより、吸入空気量を目標値に制御
できるようになっている。
を駆動して補助空気通路22を流れる空気量を制御するこ
とにより、エンジン回転速度を目標回転速度にフィード
バック制御する通常のアイドル回転速度制御を行なうと
共に、本実施の形態では、スロットル弁開度（アクセル
開度) ＴＶＯとエンジン回転速度Ｎｅとに基づいて目標
吸入空気量Ｑａを設定し、スロットル弁９’を流れる主
吸入空気量の目標吸入空気量に対する不足分を、補助空
気量で調整することにより、吸入空気量を目標値に制御
できるようになっている。
【００２６】図５は、本実施形態における吸気量制御
（補助空気弁開度制御) のメインルーチンのフローチャ
ートを示す。ステップ11では、スロットル弁開度ＴＶＯ
とエンジン回転速度Ｎｅを入力する。ステップ12では、
前記各検出値ＴＶＯ, Ｎｅに基づいて目標吸入空気量Ｑ
ａを演算する。
（補助空気弁開度制御) のメインルーチンのフローチャ
ートを示す。ステップ11では、スロットル弁開度ＴＶＯ
とエンジン回転速度Ｎｅを入力する。ステップ12では、
前記各検出値ＴＶＯ, Ｎｅに基づいて目標吸入空気量Ｑ
ａを演算する。
【００２７】ステップ13では、前記目標吸入空気量Ｑａ
に基づいて、吸気系における空気導入用の基準開口面積
Ａａ0 を演算する。ステップ14, ステップ15では第１の
実施の形態と同様、実際のＶＴＣ14によるＯ／Ｌ量と、
スワール制御弁15の開度ＡSVを読み込み、これらＯ／Ｌ
量とスワール弁の開閉状態とに基づいて、ＶＴＣ14によ
る前記基準開口面積Ａth0 に対する補正係数ＫＡＴＶＣ
と、スワール制御弁15による基準開口面積Ａａ0 に対す
る補正係数ＫＡＳＶとを演算する。
に基づいて、吸気系における空気導入用の基準開口面積
Ａａ0 を演算する。ステップ14, ステップ15では第１の
実施の形態と同様、実際のＶＴＣ14によるＯ／Ｌ量と、
スワール制御弁15の開度ＡSVを読み込み、これらＯ／Ｌ
量とスワール弁の開閉状態とに基づいて、ＶＴＣ14によ
る前記基準開口面積Ａth0 に対する補正係数ＫＡＴＶＣ
と、スワール制御弁15による基準開口面積Ａａ0 に対す
る補正係数ＫＡＳＶとを演算する。
【００２８】ステップ16では、基準開口面積Ａａ0 にＶ
ＴＣによる補正係数ＫＡＴＶＣとスワール制御弁による
補正係数ＫＡＳＶとを乗じて、空気導入用の目標開口面
積Ａａを算出する。ステップ17では、前記空気導入用の
目標開口面積Ａa から前記スロットル弁開度ＴＶＯに対
応するスロットル開口面積Ａthを差し引いて補助空気弁
23の開口面積Ａbpを算出する。
ＴＣによる補正係数ＫＡＴＶＣとスワール制御弁による
補正係数ＫＡＳＶとを乗じて、空気導入用の目標開口面
積Ａａを算出する。ステップ17では、前記空気導入用の
目標開口面積Ａa から前記スロットル弁開度ＴＶＯに対
応するスロットル開口面積Ａthを差し引いて補助空気弁
23の開口面積Ａbpを算出する。
【００２９】ステップ18では、補助空気弁23の開口面積
Ａbpa に応じて補助空気弁制御装置24により補助空気弁
23の開度を制御する。次に、前記各実施の形態において
使用した前記基準開口面積Ａth0 に対するＶＴＣ14によ
る補正係数ＫＡＴＶＣと、スワール制御弁15による補正
係数ＫＡＳＶの演算について説明する。
Ａbpa に応じて補助空気弁制御装置24により補助空気弁
23の開度を制御する。次に、前記各実施の形態において
使用した前記基準開口面積Ａth0 に対するＶＴＣ14によ
る補正係数ＫＡＴＶＣと、スワール制御弁15による補正
係数ＫＡＳＶの演算について説明する。
【００３０】図６は、エンジン各部のガス状態量を示
す。いまＶＴＣによる吸・排気弁のＯ／Ｌ量が基準Ｏ／
Ｌ量（例えば０) であるときの空気導入用の基準開口面
積Ａa0（補助空気弁を備えない電子制御スロットル弁の
場合は、スロットル弁の開口面積Ａth0)に対して、Ｏ／
Ｌ量が変化しても吸入空気量Ｑａ一定にするために必要
な空気導入用の開口面積Ａa1（又はＡth1)は、 Ｑａ＝Ａa0・ρa0・Ｖa0＝Ａa1・ρa1・Ｖa1 ここで、ρa0, Ｖa0は基準Ｏ／Ｌ量（例えば０) 時のス
ロットル弁通過空気の密度及び流速, ρa1, Ｖa1は変化
したＯ／Ｌ量時のスロットル弁通過空気の密度及び流速
である。
す。いまＶＴＣによる吸・排気弁のＯ／Ｌ量が基準Ｏ／
Ｌ量（例えば０) であるときの空気導入用の基準開口面
積Ａa0（補助空気弁を備えない電子制御スロットル弁の
場合は、スロットル弁の開口面積Ａth0)に対して、Ｏ／
Ｌ量が変化しても吸入空気量Ｑａ一定にするために必要
な空気導入用の開口面積Ａa1（又はＡth1)は、 Ｑａ＝Ａa0・ρa0・Ｖa0＝Ａa1・ρa1・Ｖa1 ここで、ρa0, Ｖa0は基準Ｏ／Ｌ量（例えば０) 時のス
ロットル弁通過空気の密度及び流速, ρa1, Ｖa1は変化
したＯ／Ｌ量時のスロットル弁通過空気の密度及び流速
である。
【００３１】したがって、前記基準開口面積Ａa0に対す
るＯ／Ｌ量変化時の補正係数ＫＡＶＴＣは、次式で表さ
れる。
るＯ／Ｌ量変化時の補正係数ＫＡＶＴＣは、次式で表さ
れる。
【００３２】
【数１】 ここで、Ｐa0はスロットル弁上流の圧力（≒大気圧) ,
Ｐm0, Ｐm1はスロットル弁下流の基準Ｏ／Ｌ量時におけ
る吸気圧力及び実際のＯ／Ｌ量時の吸気圧力,κａは空
気の比熱比（≒1.4)、であり、吸気圧力Ｐm は状態方程
式から次式のように求められる。
Ｐm0, Ｐm1はスロットル弁下流の基準Ｏ／Ｌ量時におけ
る吸気圧力及び実際のＯ／Ｌ量時の吸気圧力,κａは空
気の比熱比（≒1.4)、であり、吸気圧力Ｐm は状態方程
式から次式のように求められる。
【００３３】
【数２】 したがって、圧力比Ｐm0／Ｐa0及びＰm1／Ｐa0は、それ
ぞれ、 Ｐm0／Ｐa0＝Ｔｐ／（Ｔｐ100 ・ηn 0) ・・・ Ｐm1／Ｐa0＝Ｔｐ／（Ｔｐ100 ・ηnc1) ・・・ ここで、Ｔｐはエアフロメータで検出された吸入空気量
Ｑに基づいて算出されるシリンダ吸入空気量（＝ｋ・Ｑ
／Ｎｅ；ｋは定数) 、Ｔｐ100 は充填効率100％とした
ときのシリンダ吸入空気量であり、したがってＴｐ／Ｔ
ｐ100 は実際の充填効率ηc を表す。また、ηn 0 は前
記基準開口面積Ａa0で目標吸入空気量Ｑａが得られると
きの新気割合, ηnc1 はＯ／Ｌ量変化時に対応する開口
面積Ａa1で目標吸入空気量Ｑａが得られるときの新気割
合を示し、具体的には各Ｏ／Ｌ量毎にエンジン回転速度
Ｎｅと目標吸入空気量Ｑａとに基づいて設定したマップ
からの検索等で求めることができる。この場合、ＶＴＣ
がＯ／Ｌ量を基準値と単一の変化時Ｏ／Ｌ量との２段階
に切り換える場合は、ηｎのマップは２つあればよく、
また、リニアに可変制御する場合でも基準値と最大値と
の２つのマップを用意し、或いはそれに中間値を加えた
３つ程度のマップを用意して、補間演算により求めるこ
とができる。
ぞれ、 Ｐm0／Ｐa0＝Ｔｐ／（Ｔｐ100 ・ηn 0) ・・・ Ｐm1／Ｐa0＝Ｔｐ／（Ｔｐ100 ・ηnc1) ・・・ ここで、Ｔｐはエアフロメータで検出された吸入空気量
Ｑに基づいて算出されるシリンダ吸入空気量（＝ｋ・Ｑ
／Ｎｅ；ｋは定数) 、Ｔｐ100 は充填効率100％とした
ときのシリンダ吸入空気量であり、したがってＴｐ／Ｔ
ｐ100 は実際の充填効率ηc を表す。また、ηn 0 は前
記基準開口面積Ａa0で目標吸入空気量Ｑａが得られると
きの新気割合, ηnc1 はＯ／Ｌ量変化時に対応する開口
面積Ａa1で目標吸入空気量Ｑａが得られるときの新気割
合を示し、具体的には各Ｏ／Ｌ量毎にエンジン回転速度
Ｎｅと目標吸入空気量Ｑａとに基づいて設定したマップ
からの検索等で求めることができる。この場合、ＶＴＣ
がＯ／Ｌ量を基準値と単一の変化時Ｏ／Ｌ量との２段階
に切り換える場合は、ηｎのマップは２つあればよく、
また、リニアに可変制御する場合でも基準値と最大値と
の２つのマップを用意し、或いはそれに中間値を加えた
３つ程度のマップを用意して、補間演算により求めるこ
とができる。
【００３４】このようにして、求められたスロットル弁
前後の圧力比Ｐm0／Ｐa0及びＰm1／Ｐa0を前記式に代
入してＯ／Ｌ量変化時の補正係数ＫＡＶＴＣを算出する
ことができる。次に、スワール制御弁15について説明す
る。該スワール制御弁が開閉しても吸入空気量Ｑａ一定
とするために必要な導入空気用の開口面積Ａａは、スワ
ール制御弁開時を基準としたときの基準開口面積をＡa
1, スワール制御弁閉時の開口面積をＡa2とすると、 Ｑａ＝Ａa1・ρa1・Ｖa1＝Ａa2・ρa2・Ｖa2 ここで、ρa1, Ｖa1はスワール制御弁開時のスワール制
御弁通過空気の密度及び流速, ρa2, Ｖa2はスワール制
御弁閉時のスワール制御弁通過空気の密度及び流速であ
る。
前後の圧力比Ｐm0／Ｐa0及びＰm1／Ｐa0を前記式に代
入してＯ／Ｌ量変化時の補正係数ＫＡＶＴＣを算出する
ことができる。次に、スワール制御弁15について説明す
る。該スワール制御弁が開閉しても吸入空気量Ｑａ一定
とするために必要な導入空気用の開口面積Ａａは、スワ
ール制御弁開時を基準としたときの基準開口面積をＡa
1, スワール制御弁閉時の開口面積をＡa2とすると、 Ｑａ＝Ａa1・ρa1・Ｖa1＝Ａa2・ρa2・Ｖa2 ここで、ρa1, Ｖa1はスワール制御弁開時のスワール制
御弁通過空気の密度及び流速, ρa2, Ｖa2はスワール制
御弁閉時のスワール制御弁通過空気の密度及び流速であ
る。
【００３５】したがって、前記スワール制御弁開時の基
準開口面積Ａa1に対するスワール制御弁閉時の補正係数
ＫＡＳＶは、ＶＴＣによる補正係数ＫＡＶＴＣを求める
のと同様にして算出でき、次式で表される。
準開口面積Ａa1に対するスワール制御弁閉時の補正係数
ＫＡＳＶは、ＶＴＣによる補正係数ＫＡＶＴＣを求める
のと同様にして算出でき、次式で表される。
【００３６】
【数３】 ここで、Ｐa0はスロットル弁上流の圧力（≒大気圧) ,
Ｐm1, Ｐm2はスワール制御弁開時及び閉時のスワール制
御弁下流の吸気圧力である。圧力比Ｐm1／Ｐa0は、スワ
ール制御弁開時のスワール制御弁下流の圧力は前記スロ
ットル弁下流の圧力と等しくＰm1であるため、で求め
た値をそのまま用いればよい。
Ｐm1, Ｐm2はスワール制御弁開時及び閉時のスワール制
御弁下流の吸気圧力である。圧力比Ｐm1／Ｐa0は、スワ
ール制御弁開時のスワール制御弁下流の圧力は前記スロ
ットル弁下流の圧力と等しくＰm1であるため、で求め
た値をそのまま用いればよい。
【００３７】一方、スワール制御弁閉時のスワール制御
弁の前後圧力比は、スワール制御弁下流の吸気ポート圧
力Ｐｐがスワール制御弁開時の吸気圧力Ｐm1と等しいの
で、圧力比＝Ｐm2／Ｐm1となり、この値は、スワール制
御弁を通過する空気量を目標吸入空気量Ｑａとする次式
より求められる。
弁の前後圧力比は、スワール制御弁下流の吸気ポート圧
力Ｐｐがスワール制御弁開時の吸気圧力Ｐm1と等しいの
で、圧力比＝Ｐm2／Ｐm1となり、この値は、スワール制
御弁を通過する空気量を目標吸入空気量Ｑａとする次式
より求められる。
【数４】 具体的には、目標吸入空気量Ｑａに対する圧力比Ｐm2／
Ｐm1のマップを設定し、検索等で求めればよい。
Ｐm1のマップを設定し、検索等で求めればよい。
【００３８】そして、前記式の中の圧力比Ｐm2／Ｐa0
は、 Ｐm2／Ｐa0＝（Ｐm1／Ｐa0) ・（Ｐm2／Ｐm1) である。したがって、前記式から求めた圧力比Ｐm1／
Ｐa0と、前記式から求めた圧力比Ｐm2／Ｐm1から、圧
力比Ｐm2／Ｐa0を算出でき、該圧力比Ｐm2／Ｐa0を前記
式に代入することにより、スワール制御弁による補正
係数ＫＡＳＶを算出できる。
は、 Ｐm2／Ｐa0＝（Ｐm1／Ｐa0) ・（Ｐm2／Ｐm1) である。したがって、前記式から求めた圧力比Ｐm1／
Ｐa0と、前記式から求めた圧力比Ｐm2／Ｐm1から、圧
力比Ｐm2／Ｐa0を算出でき、該圧力比Ｐm2／Ｐa0を前記
式に代入することにより、スワール制御弁による補正
係数ＫＡＳＶを算出できる。
【００３９】以下、図７のフローチャートに従って、Ｖ
ＴＣ補正係数ＫＡＶＴＣとスワール制御弁 の補正係数
ＫＡＳＶとを演算する過程を説明する。ステップ21で
は、エンジン回転速度Ｎｅと目標吸入空気量Ｑａとに基
づいてＶＴＣの基準Ｏ／Ｌ量時の新気割合ηn0をマップ
からの検索等により演算する。ステップ22では、前記新
気割合ηn0を用いて、ＶＴＣによる基準Ｏ／Ｌ量におけ
るスロットル弁前後の圧力比Ｐm0／Ｐa0を演算する。
ＴＣ補正係数ＫＡＶＴＣとスワール制御弁 の補正係数
ＫＡＳＶとを演算する過程を説明する。ステップ21で
は、エンジン回転速度Ｎｅと目標吸入空気量Ｑａとに基
づいてＶＴＣの基準Ｏ／Ｌ量時の新気割合ηn0をマップ
からの検索等により演算する。ステップ22では、前記新
気割合ηn0を用いて、ＶＴＣによる基準Ｏ／Ｌ量におけ
るスロットル弁前後の圧力比Ｐm0／Ｐa0を演算する。
【００４０】ステップ23では、前記圧力比Ｐm0／Ｐa0を
用いて、基準Ｏ／Ｌ量における差圧補正項Ｋpa0 （式
の分子の値) を、マップからの検索等により算出する。
ステップ24では、ＶＴＣによるＯ／Ｌ量変化時の新気割
合ηn1をマップからの検索等により演算する。ステップ
25では、前記新気割合ηn1を用いて、ＶＴＣによるスロ
ットル弁前後の圧力比Ｐm1／Ｐa0を演算する。
用いて、基準Ｏ／Ｌ量における差圧補正項Ｋpa0 （式
の分子の値) を、マップからの検索等により算出する。
ステップ24では、ＶＴＣによるＯ／Ｌ量変化時の新気割
合ηn1をマップからの検索等により演算する。ステップ
25では、前記新気割合ηn1を用いて、ＶＴＣによるスロ
ットル弁前後の圧力比Ｐm1／Ｐa0を演算する。
【００４１】ステップ26では、前記圧力比Ｐm1／Ｐa0を
用いて、Ｏ／Ｌ量変化時における差圧補正項Ｋpa1 （
式の分母の値) を、マップからの検索等により算出す
る。ステップ27では、前記２つの差圧補正項Ｋpa0,Ｋpa
1 を用いて、ＶＴＣ補正係数ＫＡＶＴＣ（＝Ｋpa0 ／Ｋ
pa1)を算出する。ステップ28では、目標吸入空気量Ｑａ
に基づいてマップからの検索等によりスワール制御弁開
度に応じた圧力比Ｐm2／Ｐm1を算出する。なお、一般的
なスワール制御弁が全開又は全閉の２段階に切り換えら
れる場合、全開時はＰm2＝Ｐm1であり、圧力比Ｐm2／Ｐ
m1＝１となり、スワール制御弁補正係数ＫＡＳＶ＝１と
なりスワール制御弁による補正は行なわれず、全閉時に
対する圧力比Ｐm2／Ｐm1のマップを１枚持てばよいが、
スワール制御弁の開度をリニアに変化させる場合は、Ｖ
ＴＣの場合と同様２枚乃至３枚程度の開度に応じたマッ
プを用いて補間演算等により求めればよい。
用いて、Ｏ／Ｌ量変化時における差圧補正項Ｋpa1 （
式の分母の値) を、マップからの検索等により算出す
る。ステップ27では、前記２つの差圧補正項Ｋpa0,Ｋpa
1 を用いて、ＶＴＣ補正係数ＫＡＶＴＣ（＝Ｋpa0 ／Ｋ
pa1)を算出する。ステップ28では、目標吸入空気量Ｑａ
に基づいてマップからの検索等によりスワール制御弁開
度に応じた圧力比Ｐm2／Ｐm1を算出する。なお、一般的
なスワール制御弁が全開又は全閉の２段階に切り換えら
れる場合、全開時はＰm2＝Ｐm1であり、圧力比Ｐm2／Ｐ
m1＝１となり、スワール制御弁補正係数ＫＡＳＶ＝１と
なりスワール制御弁による補正は行なわれず、全閉時に
対する圧力比Ｐm2／Ｐm1のマップを１枚持てばよいが、
スワール制御弁の開度をリニアに変化させる場合は、Ｖ
ＴＣの場合と同様２枚乃至３枚程度の開度に応じたマッ
プを用いて補間演算等により求めればよい。
【００４２】ステップ29では、前記圧力比Ｐm1／Ｐa0と
Ｐm2／Ｐm1とを用いて、圧力比Ｐm2／Ｐa0を算出する。
ステップ30では、前記圧力比Ｐm2／Ｐa0を用いて、差圧
補正項Ｋpa2 （前記式の分母の値) をマップからの検
索等により算出する。ステップ31では、前記ステップ26
で求めた差圧補正項Ｋpa1 と前記ステップ30で求めた差
圧補正項Ｋpa2 とに基づいて、スワール制御弁補正係数
ＫＡＳＶ（＝Ｋpa1 ／Ｋpa2 ) を算出する。
Ｐm2／Ｐm1とを用いて、圧力比Ｐm2／Ｐa0を算出する。
ステップ30では、前記圧力比Ｐm2／Ｐa0を用いて、差圧
補正項Ｋpa2 （前記式の分母の値) をマップからの検
索等により算出する。ステップ31では、前記ステップ26
で求めた差圧補正項Ｋpa1 と前記ステップ30で求めた差
圧補正項Ｋpa2 とに基づいて、スワール制御弁補正係数
ＫＡＳＶ（＝Ｋpa1 ／Ｋpa2 ) を算出する。
【００４３】以上示したように、ＶＴＣやスワール制御
弁等の流動状態制御手段の制御状態に応じて算出した補
正係数を用いて、吸気系の開口面積を補正することによ
り、該流動状態制御手段の制御状態に影響されることな
く、目標吸入空気量を精度良く得るすることができる。
弁等の流動状態制御手段の制御状態に応じて算出した補
正係数を用いて、吸気系の開口面積を補正することによ
り、該流動状態制御手段の制御状態に影響されることな
く、目標吸入空気量を精度良く得るすることができる。
【図１】本発明の構成・機能を示すブロック図。
【図２】本発明の一実施形態のシステム構成を示す図。
【図３】同上実施形態のスロットル弁制御ルーチンを示
すフローチャート。
すフローチャート。
【図４】本発明の別の実施形態のシステム構成を示す
図。
図。
【図５】同上実施形態の補助空気弁制御ルーチンを示す
フローチャート。
フローチャート。
【図６】同上の各実施形態における空気の各部の状態変
化を示す図。
化を示す図。
【図７】同上の各実施形態に使用されるＶＴＣ及びスワ
ール制御弁換算係数を算出するルーチンのフローチャー
ト。
ール制御弁換算係数を算出するルーチンのフローチャー
ト。
１ アクセル開度センサ ２ クランク角センサ ３ エアフロメータ ４ エンジン ６ 燃料噴射弁 ８ 吸気通路 ９，９’スロットル弁 10 スロットル弁制御装置 11 コントロールユニット 21 スロットルセンサ 22 補助空気通路 23 補助空気弁 24 補助空気弁制御装置
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｄ 41/14 ３２０ Ｆ０２Ｄ 41/14 ３２０Ａ 43/00 ３０１ 43/00 ３０１Ｋ ３０１Ｕ ３０１Ｚ ３０１Ｌ (72)発明者 岩野 浩 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】吸気系に、空気導入用の開口面積を制御乃
至調整するように制御される空気量計量弁と、吸気の流
動状態を可変とするように制御される流動状態制御手段
とを備えたエンジンの吸気制御装置において、 エンジンの運転状態を検出する運転状態検出手段と、 エンジンの運転状態に基づいて、目標吸入空気量を演算
する目標吸入空気量演算手段と、 前記目標吸入空気量に基づいて、前記流動状態制御手段
の基準制御状態に応じた吸気系の基準開口面積を演算す
る基準開口面積演算手段と、 前記流動状態制御手段の制御状態に応じた吸気系開口面
積に対する流動状態補正係数を演算する流動状態補正係
数演算手段と、 前記基準開口面積を前記流動状態補正係数により補正し
て吸気系の目標開口面積を演算する目標開口面積演算手
段と、 前記目標開口面積に基づいて、前記空気量計量弁の開度
を制御する空気量計量弁制御手段と、 を含んで構成したことを特徴とするエンジンの吸気制御
装置。 - 【請求項２】前記流動状態制御手段は、吸・排気弁の開
閉時期を可変に制御する可変バルブタイミング制御手段
を含んでいる請求項１に記載のエンジンの吸気制御装
置。 - 【請求項３】前記流動状態制御手段は、燃焼室内に生じ
るスワール力を制御するスワール制御弁を含んでいる請
求項１又は請求項２に記載のエンジンの吸気制御装置。 - 【請求項４】前記空気量計量弁は、吸気系に主通路に介
装される電子制御式のスロットル弁であることを特徴と
する請求項１〜請求項３のいずれか１つに記載のエンジ
ンの吸気制御装置。 - 【請求項５】前記空気量計量弁は、吸気系の主通路をバ
イパスする通路に介装される補助空気弁であり、主通路
に介装されたスロットル弁の開度に対して補助空気弁の
開度を調整して目標吸入空気量が得られるようにしたこ
とを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１つに記
載のエンジンの吸気制御装置。 - 【請求項６】アクセル開度を検出するアクセル開度検出
手段を含んで構成され、 前記目標吸入空気量演算手段は、前記検出されたアクセ
ル開度と、前記運転状態制御手段によって検出されたエ
ンジン回転速度とに基づいて目標吸入空気量を演算する
ことを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれか１つに
記載のエンジンの吸気制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9225316A JPH1162659A (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | エンジンの吸気制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9225316A JPH1162659A (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | エンジンの吸気制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1162659A true JPH1162659A (ja) | 1999-03-05 |
Family
ID=16827453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9225316A Pending JPH1162659A (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | エンジンの吸気制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1162659A (ja) |
-
1997
- 1997-08-21 JP JP9225316A patent/JPH1162659A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040330 |