JPH11241366A - 建設機械の排気装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】エンジン室内の冷却効率の向上を図りつつ、排
気ガスによる周囲環境への騒音を低減できる建設機械の
排気装置を提供する。 【解決手段】マフラー吐出パイプ１２ｂの外周面には、
略軸方向に伸びる突起３２ａ〜ｆが設けられ、尾管端部
３０Ａの内周面には、略軸方向に伸びる凹溝３３ａ〜ｆ
が設けられている。突起３２ａ〜ｆ及び凹溝３３ａ〜ｆ
のうち対応するものどうしが同じ周方向位置となるよう
に配置されている。そして、Ｂ−Ｂ断面における突起３
２ａ〜ｆ及び凹溝３３ａ〜ｆの幅及び高さは、それぞれ
共通の巾及び高さとなっており、これにより、マフラー
吐出管１２ｂや尾管端部３０Ａに突起３２ａ〜ｆや凹溝
３３ａ〜ｆを設けない従来構造に比べて、空気流路の横
断面積を変化させずにその全周長さを増加させるように
なっている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば油圧ショベ
ル等の建設機械に係わり、特に、建設機械に備えられた
エンジンからの排気ガスを外部に排出するための建設機
械の排気装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の排気装置に関する従来技
術として、例えば実開昭５８−１１１３１３号公報記載
の排気装置がある。この排気装置においては、マフラー
の吐出管（出口管）に接続される尾管のマフラー側端部
を拡開形状とし、出口管の端部をその尾管の拡開形状の
中に挿入した構造としている。通常、エンジンからの排
気ガスが導かれるマフラーの周囲には熱がこもりやす
く、高温となりやすい。上記従来技術では、尾管の拡開
形状中に出口管の端部を挿入した構造とすることによ
り、出口管からの排気ガスが尾管に流入するときの流速
によるエゼクタ効果を利用して、出口管外部の空気を尾
管内に吸引する。これによって、マフラーの周囲を冷却
する冷却風を誘起し、エンジン室内の冷却効率の向上を
図っている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】一般に、建設機械から
発生する騒音には種々のものがあり、例えば、エンジン
室内に配置されるエンジンの駆動音、エンジン室内の冷
却ファンの風切り音、エンジンからの排気ガスによって
生じる騒音等がある。これらの騒音はなるべく減少させ
るのが好ましいが、特に近年、生活環境の保全の要求か
ら、周囲への騒音をさらに低減させることが強く要請さ
れている。例えば、これまでは、建設機械を定置した状
態での騒音を測定していたが、建設機械を動作させた状
態での騒音を測定し、その測定値が基準値内にあるか否
かの検査が行われる状況にある。

【０００４】ここで、上記従来技術は、排気ガスのエゼ
クタ効果を利用してエンジン室内の冷却効率の向上を図
るものであるが、騒音の低減には特に配慮されていな
い。すなわち、出口管外部の空気が排気ガスの流速によ
って尾管の拡開形状の端部から尾管内に吸引される際
に、壁面（尾管の拡開形状の内周及び出口管の外周）の
影響でその空気流に乱れが生じ、尾管から周囲環境へ排
出される排気ガスの騒音を増大させる要因となるが、こ
の騒音の低減に関して改善の余地がある。

【０００５】本発明の目的は、エンジン室内の冷却効率
の向上を図りつつ、排気ガスによる周囲環境への騒音を
低減できる建設機械の排気装置を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】（１）上記目的を達成す
るために、本発明は、建設機械のエンジンに接続された
消音器の吐出管端部を、これに対向する尾管端部の拡開
形状内に配置し、前記吐出管から吐出される排気ガスを
前記尾管に流入させ外気に放出する建設機械の排気装置
において、前記尾管端部と前記吐出管端部との間に形成
される空気流路の横断面積を変化させることなく、その
全周長さを増加させる周長増加手段を設ける。消音器の
吐出管端部を尾管端部の拡開形状内に配置し、吐出管か
ら吐出される排気ガスを尾管に流入させることにより、
このときの排気ガスの流速によるエゼクタ効果によって
吐出管外部の空気を尾管内へ吸入することができる。こ
れにより、消音器の周囲を冷却する冷却風を誘起し、エ
ンジン室内の冷却効率の向上を図ることができる。この
とき、エゼクタ効果により吸引される空気流の乱れを低
減するためには、この空気流のレイノルズ数を減少させ
るのが有効である。このレイノルズ数Ｒeは、空気流の
流速をＵ、代表寸法をｄ、空気の動粘度をνとしてＲe
＝Ｕ・ｄ／νで表されるが、さらに代表寸法ｄは、流路
横断面積をＳ、流路横断面全周長さをＬrとして、ｄ＝
４Ｓ／Ｌrで表される。本発明においては、周長増加手
段を設け、流路横断面積Ｓを変化させることなくその全
周長さＬrを増加させることにより、代表寸法ｄの値を
低減でき、これによってレイノルズ数Ｒeの値を低減す
ることができる。したがって、吸引される空気流の乱れ
を低減することができるので、排気ガスによる周囲環境
への騒音を低減できる。

【０００７】（２）上記（１）において、好ましくは、
前記周長増加手段は、前記尾管の拡開形状の内周に設け
た少なくとも１つの凹状部分と、前記吐出管の外周に設
けた少なくとも１つの凸状部分とを備えている。

【０００８】（３）上記（２）において、さらに好まし
くは、前記凹状部分は、軸方向に配設された凹溝であ
り、前記凸状部分は、軸方向に配設された堤状部であ
る。

【０００９】（４）上記（２）において、また好ましく
は、前記凹状部分と前記凸状部分とは横断面積が互いに
等しく、かつ互いに同じ個数が設けられている。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態を図面
を参照しつつ説明する。本実施形態が適用される油圧シ
ョベルの構造を表す側面図を図２に示す。この図２にお
いて、油圧ショベル１は、走行体３と、この走行体３の
上部に旋回可能に搭載された旋回体４と、この旋回体４
に対して上下方向へ回動可能に接続された作業フロント
５とを備えている。

【００１１】走行体３は、走行手段としての左右の無限
軌道履帯２Ｌ，２Ｒを備えており、これら履帯２Ｌ，２
Ｒは、左・右走行モータ（図示せず）の駆動力によって
動作するようになっている。旋回体４には、操作者の運
転室であるキャブ６と、キャブ６より後方に位置しエン
ジン（図示せず、後述の図３参照）が配置されるエンジ
ン室８と、エンジン室８よりさらに後方に位置し重量バ
ランスを保つためのカウンタウェイト９とが設けられて
いる。またこの旋回体４の中央部には旋回モータ（図示
せず）が設けられており、これによって旋回体４を走行
体３に対し旋回させるようになっている。作業フロント
５は、旋回体４に回動可能に結合されたブーム５ａと、
このブーム５ａに回動可能に結合されたアーム５ｂと、
このアーム５ｂに回動可能に結合されたバケット５ｃと
から構成されており、これらブーム５ａ、アーム５ｂ、
及びバケット５ｃは、それぞれブームシリンダ１０ａ、
アームシリンダ１０ｂ、及びバケットシリンダ１０ｃに
より動作するようになっている。

【００１２】なお、これらブームシリンダ１０ａ、アー
ムシリンダ１０ｂ、バケットシリンダ１０ｃと、上記し
た旋回モータ及び左・右走行用油圧モータは、特に詳細
な説明を行わないが、油圧駆動装置として公知の構成に
よって駆動される。すなわち、エンジン室内のエンジン
で駆動される油圧ポンプ（図示せず、後述の図３参照）
からの圧油が、キャブ６内での操作者の操作レバー操作
に基づいて上記の各油圧アクチュエータに供給され、各
油圧アクチュエータはこれに応じて駆動される。

【００１３】なお、本明細書では、旋回体４が図２に示
すような位置にあるときにおける、作業フロント５側
（図２中左側）を前方あるいは前方側と称し、カウンタ
ウェイト９側（図２中右側）を後方あるいは後方側と称
する。またこのように前後方向を定めた場合における左
右方向を、単に左方側及び右方側と称する。

【００１４】エンジン室８内の構造を表す図２中Ａ−Ａ
断面による断面図を図３に示す。この図３において、エ
ンジン室８内には原動機としてのエンジン１１が設けら
れており、このエンジン１１からの排気ガスは消音器と
してのマフラー１２に導かれるようになっている。

【００１５】エンジン室８の上部には、略箱型の蓋を形
成するエンジンカバー１４がエンジン１１やマフラー１
２の上方を覆うように設けられている。このエンジンカ
バー１４の一辺は蝶番１５で固定されており、これによ
って図示矢印のように開閉可能に構成され、メンテナン
ス時の便宜が図られている。

【００１６】エンジン１１のクランク軸１１Ａの駆動力
は、プーリー１６ａ、Ｖベルト１８、及びプーリー１６
ｂを介してファン１９の回転軸に伝達される。そして、
これによって冷却風２０ａ，２０ｂが誘起され、いわゆ
る吸込タイプのエンジン冷却が行われる。冷却風２０ａ
は、通風吸込口２１からエンジン室８内に吸い込まれ、
前記した各油圧アクチュエータを駆動する作動油を冷却
するオイルクーラ２２、エンジン１１の冷却水を冷却す
るラジエータ２３で熱交換を行い、ファン１９の吸込効
率向上のためにラジエータ２３に付設されたシュラウド
２４を経てファン１９に流入する。その後、エンジン１
１の周囲を流れてこれを冷却した後、通風吐出口２５
ａ，２５ｂからエンジン室８の外へ流出する。また、冷
却風２０ｂは、通風吸込口２１からエンジン室８内に吸
い込まれた後、エンジンカバー１４内のマフラー１２近
傍を通ってその周囲をある程度冷却し、エンジンカバー
１４の左端面に形成された通風吐出口１４Ａから外部に
流出するようになっている。なお、エンジン１１のファ
ン１９と反対側には、エンジン１１によって駆動され各
油圧アクチュエータに圧油を供給する前述した油圧ポン
プ２６が設けられている。

【００１７】マフラー１２は、ブラケット１７を介しエ
ンジン室８の外壁に固定されている。このマフラー１２
付近の詳細構造を表す右方側からの側断面図を図１に示
す。図１中右側が前方側、左側が後方側に相当してい
る。図１において、エンジン１１からの排気ガス２７
は、矢印で示すように、エンジン１１の排気マニホール
ド１１Ａから、ブラケット２８を介しエンジン１１上部
に固定された排気管２９に導かれ、さらにこの排気管２
９に嵌合したマフラー１２の入口パイプ１２ａを経てマ
フラー本体１２ｃに流入する。そして排気ガス２７は、
マフラー本体１２ｃ内部を通過し、マフラー本体１２ｃ
の下流側に突出した吐出パイプ１２ｂを介し、マフラー
１２の外に吐出されるようになっている。このとき、エ
ンジンカバー１４の貫通孔１４Ｂを貫通するように、排
気ガスを外気放出するための尾管３０がブラケット３１
を介して取り付けられている。この尾管３０の下側端部
３０Ａが拡開形状となっており、マフラー吐出パイプ１
２ｂは、その拡開形状の内部に挿入されるように配置さ
れ、これによって、吐出パイプ１２から吐出される排気
ガス２７を尾管３０に流入させ、尾管３０を介して外気
に放出するようになっている。

【００１８】尾管３０及びマフラー吐出パイプ１２ｂの
接続部付近の拡大構造を表す縦断面図を図４に、図４中
Ｂ−Ｂ断面による横断面図を図５に示す。これら図４及
び図５において、マフラー吐出パイプ１２ｂの外周面に
は、略軸方向に伸びる堤状部としての突起３２ａ，３２
ｂ，３２ｃ，３２ｄ，３２ｅ，３２ｆが周方向６箇所に
設けられており、尾管端部３０Ａの内周面には、略軸方
向に伸びる凹溝３３ａ，３３ｂ，３３ｃ，３３ｄ，３３
ｅ，３３ｆが周方向６箇所に設けられている。またこの
凹溝３３ａ〜ｆが設けられる結果、それらの裏側にあた
る尾管端部３０Ａの外周面には突起３４ａ〜ｆが形成さ
れている。

【００１９】このとき、図５に示すように、突起３２ａ
〜ｆ及び凹溝３３ａ〜ｆは周方向位置が６０°間隔とな
るように配置されており、かつ、突起３２ａ〜ｆ及び凹
溝３３ａ〜ｆのうち対応するものどうしが同じ周方向位
置となるように配置されている。そして、Ｂ−Ｂ断面に
おけるマフラー吐出パイプ１２ｂの外径はｄ1、尾管端
部３０Ａの内径はｄ2となっている。また、尾管３０及
び吐出パイプ１２ｂの肉厚ｔ1，ｔ2はそれぞれ例えば
１．６ｍｍと比較的薄くなっており、これによって突起
３２ａ〜ｆ及び凹溝３３ａ〜ｆはプレス加工により形成
可能となっている。

【００２０】またこのとき、突起３２ａ〜ｆ及び凹溝３
３ａ〜ｆの幅及び高さは、それぞれ共通のｗ及びｈとな
っており、これにより、マフラー吐出管１２ｂや尾管端
部３０Ａに突起３２ａ〜ｆや凹溝３３ａ〜ｆを設けない
従来構造（後述の図６参照）に比べて、尾管端部３０Ａ
とマフラー吐出管１２ｂ端部との間に形成される空気流
路３５（図５中網目部分）の横断面積を変化させずにそ
の全周長さを増加させるようになっている（詳細は後
述）。

【００２１】なお、上記において、吐出パイプ１２ｂが
消音器の吐出管を構成する。また、突起３２ａ〜ｆが吐
出管の外周に設けた凸状部分を構成し、凹溝３３ａ〜ｆ
が尾管の拡開形状の内周に設けた凹状部分を構成する。
そして、これら突起３２ａ〜ｆ及び凹溝３３ａ〜ｆが、
尾管端部と吐出管端部との間に形成される空気流路の横
断面積を変化させることなく、その全周長さを増加させ
る周長増加手段を構成する。

【００２２】以上のように構成した本実施形態において
は、マフラー１２の吐出パイプ１２ｂの端部を尾管端部
３０Ａの拡開形状内に配置し、吐出パイプ１２ｂから吐
出される排気ガス２７（図４参照）を尾管３０内に流入
させることにより、このときの排気ガス２７の流速によ
るエゼクタ効果（＝高速流体の速度エネルギを圧力エネ
ルギに変換して他の流体を吸引すること）によって、吐
出パイプ１２ｂ外部の空気３８（図４参照）を尾管３０
内へ吸入することができる。これにより、マフラー１２
の周囲を冷却する冷却風３９（図１参照）を誘起し、エ
ンジン室８内の冷却効率の向上を図ることができる。

【００２３】このとき、吐出パイプ管１２ｂの空気３８
が尾管３０内に吸引される際に、壁面（尾管端部３０Ａ
の拡開形状の内周及び吐出パイプ１２ｂの外周）の影響
でその流れに乱れが生じると、排気ガス２７が尾管３０
から周囲環境へ排出されるときの騒音を増大させる。こ
の空気流の乱れを低減するためには、この空気流のレイ
ノルズ数を減少させるのが有効である。本実施形態で
は、このレイノルズ数を減少させることにより排気ガス
２７の騒音を低減する。以下、この作用を詳細に説明す
る。

【００２４】この空気流のレイノルズ数Ｒeは、空気流
の流速をＵ、代表寸法をｄ、空気の動粘度をνとして、 Ｒe＝Ｕ・ｄ／ν …（式１） で表される。ここで、代表寸法ｄは、機械工学便覧（日
本機械学会編）Ａ５−７６ページによれば、流路横断面
積をＳ、流路横断面全周長さをＬrとして、 ｄ＝４Ｓ／Ｌr …（式２） の等価式で表される。すなわち、レイノルズ数Ｒeを減
少させるためには代表寸法ｄを減少させればよく、その
ためには、流路横断面積Ｓを減少させるか若しくは流路
横断面全周長さＬrを増加させればよい。但し、流路横
断面積Ｓを減少させると流速増大を招くため、かえって
気流音を増大させてしまう。したがって、流路横断面積
Ｓを不変としつつ流路横断面全周長さＬrを増加させれ
ばよいことがわかる。

【００２５】本実施形態におけるこの流路横断面全周長
さＬr増加作用を、従来構造にほぼ相当する比較例を用
いて説明する。図６は、本実施形態の図５に対応する図
であり、比較例における図４中Ｂ−Ｂ断面に相当する位
置での横断面構造を示している。図６において、マフラ
ー吐出管１２ｂの外径及び尾管端部３０Ａの内径はそれ
ぞれ図５と同じｄ1，ｄ2となっているが、マフラー吐出
管１２ｂや尾管端部３０Ａに突起３２ａ〜ｆや凹溝３３
ａ〜ｆが設けられていない点が図５と異なる。

【００２６】図６の構造における空気流路４０（網目部
分）の横断面積Ｓ’は、 Ｓ’＝π｛（ｄ2／２）²−（ｄ1／２）²｝ ＝（π／４）（ｄ2²−ｄ1²） …（式３） また、流路横断面全周長さＬr’は、 Ｌr’＝πｄ2＋πｄ1 …（式４） となる。

【００２７】これに対して、図５に示す本実施形態の構
造においては、空気流路３５（網目部分）の横断面積Ｓ
は、 Ｓ＝Ｓ’＋（凹溝３３ａ〜ｆの横断面積合計）−（突起
３２ａ〜ｆの横断面積合計） となるが、前述のように凹溝３３ａ〜ｆの横断面積は突
起３２ａ〜ｆの横断面積と等しいので、 Ｓ＝Ｓ’ …（式５） となり、従来構造の横断面積Ｓ’と同一となる。また、
流路横断面全周長さＬrは、 Ｌr＝πｄ2＋πｄ1＋（凹溝３３ａ〜ｆの高さ合計）＋
（突起３２ａ〜ｆの高さ合計） ＝πｄ2＋πｄ1＋１２ｈ＋１２ｈ ＝πｄ2＋πｄ1＋２４ｈ …（式６） となり、従来構造の全周長さＬr’より２４ｈだけ大き
くなる。なお、以上は図４中Ｂ−Ｂ断面における比較で
あったが、この断面以外においてもこの図５と図６の大
小関係は成り立つことは言うまでもない。

【００２８】このようにして、本実施形態においては、
マフラー吐出管１２ｂや尾管端部３０Ａに突起３２ａ〜
ｆや凹溝３３ａ〜ｆを設けない従来構造に比べて、尾管
端部３０Ａとマフラー吐出管１２ｂ端部との間に形成さ
れる空気流路の横断面積Ｓを変化させることなく、その
全周長さＬrを増加させることができる。これにより、
代表寸法ｄの値を低減でき、レイノルズ数Ｒeの値を低
減することができる。

【００２９】このレイノルズ数低減効果の具体的な一例
を以下に示す。例えば、５０ｔクラスの大型の油圧ショ
ベルの場合に、Ｂ−Ｂ断面におけるマフラー吐出パイプ
１２ｂの外径ｄ1及び尾管端部３０Ａの内径ｄ2を、 ｄ1＝１３１．０［ｍｍ］ ｄ2＝１４６．８［ｍｍ］ とする。

【００３０】この場合、図６における空気流路４０の横
断面積Ｓ’及び流路横断面全周長さＬr’は、上記（式
３）及び（式４）より、 Ｓ’＝（π／４）（ｄ2²−ｄ1²）≒３９１１．６［ｍｍ
²］ Ｌr’＝πｄ2＋πｄ1≒８７９．０［ｍｍ］ となる。そして、このときの代表寸法ｄ’は、上記（式
２）より、 ｄ’＝４Ｓ’／Ｌr’≒１７．８［ｍｍ］ となる。ここで、排気ガス流量を１［ｍ³／ｓ］とする
と、空気流の流速Ｕは、 Ｕ＝１／（ｄ2²π／４） …（式７） ≒５７．５［ｍ／ｓ］ となる。また、本願発明者等が実測したところによる
と、一般的な動作条件において尾管端部３０Ａ付近にお
ける排気ガス温度は３８０℃であった。この温度におけ
る空気の動粘度は、 ν＝６０６×１０^-6［ｍ²／ｓ］ …（式８） であるから、このときのレイノルズ数Ｒe’は、上記
（式１）より、Ｒe’＝Ｕ・ｄ’／ν＝１６８９とな
る。

【００３１】一方、図５に示す本実施形態における空気
流路３５の横断面積Ｓ及び流路横断面全周長さＬrは、
上記（式５）及び（式６）より、 Ｓ＝Ｓ’≒３９１１．６［ｍｍ²］ Ｌr＝πｄ2＋πｄ1＋２４ｈπ≒１１１９．０［ｍｍ］ となる。そして、このときの代表寸法ｄは、上記（式
２）より、 ｄ＝４Ｓ／Ｌr≒１４．０［ｍｍ］ となる。したがって、上記（式７）及び（式８）を用い
ると、このときのレイノルズ数Ｒeは、上記（式１）よ
り、 Ｒe＝Ｕ・ｄ／ν＝１３２８ となり、Ｒe／Ｒe’≒７８．６％となる。

【００３２】以上のように、本実施形態によれば、空気
流路３５の横断面積Ｓを従来構造と変えることなく、レ
イノルズ数Ｒeの値を約２０％以上低減することができ
る。したがって、尾管端部３０Ａから吸引される空気３
８の流れの乱れを低減することができるので、その分、
尾管３０から外気放出される排気ガス２７による周囲環
境への騒音を低減できる。

【００３３】なお、上記実施形態においては、突起３２
ａ〜ｆ及び凹溝３３ａ〜ｆの断面形状を長方形とした
が、これに限られず、半円状や三角形状としてもよい。
これらの場合も、同様の効果を得る。また、上記実施形
態においては、幅Ｗ及び高さｈの突起３２ａ〜ｆ及び凹
溝３３ａ〜ｆを周方向６箇所に設けたが、これに限られ
ず、少なくとも１箇所設ければ足りる。但し、周長Ｌr
をなるべく増加させるために、強度設計上許される範囲
内でなるべく多くの箇所に設けた方が好ましい。さら
に、上記実施形態においては、これら突起３２ａ〜ｆ及
び凹溝３３ａ〜ｆを設ける場所の周方向位置を一致さ
せ、また突起３２ａ〜ｆ及び凹溝３３ａ〜ｆの高さｈ及
び幅ｗを互いに一致させたが、これに限られず、突起３
２ａ〜ｆの高さ及び幅と凹溝３３ａ〜ｆの高さ及び幅を
異なるようにしてもよいし、周方向に一致しない位置に
配置してもよい。要は、図６に示した従来構造と、流路
横断面積Ｓを同一としつつ流路横断面全周長さＬrが増
加するように構成すれば足りる。したがって、突起３２
ａ〜ｆの個数と凹溝３３ａ〜ｆの個数とが異なるように
することもできるし、また図５のように突起及び凹溝を
用いた構造とせず、尾管端部３０Ａの横断面形状やマフ
ラー吐出パイプ１２ｂの横断面形状を、略歯車状や略波
型円形状等にすることも可能である。これらの場合も、
同様の効果を得る。

【００３４】さらに、上記実施形態においては、いわゆ
る吸込タイプのファンを用いたエンジン室８に本発明を
適用した場合について説明したが、これに限られず、い
わゆる吐き出しタイプのファンを用いたエンジン室に適
用してもよい。この場合も同様の効果を得る。

【００３５】

【発明の効果】本実施形態によれば、エンジン室内の冷
却効率の向上を図りつつ、排気ガスによる周囲環境への
騒音を低減できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態による排気装置のマフラー
付近の詳細構造を表す側断面図である。

【図２】本発明の一実施形態による排気装置が適用され
る油圧ショベルの構造を表す側面図である。

【図３】図２中Ａ−Ａ断面による断面図である。

【図４】本発明の一実施形態による排気装置の尾管及び
マフラー吐出パイプの接続部付近の拡大構造を表す縦断
面図である。

【図５】図４中Ｂ−Ｂ断面による横断面図である。

【図６】比較例における図４中Ｂ−Ｂ断面に相当する位
置での横断面構造を示す図である。

【符号の説明】

１１ エンジン １２ マフラー（消音器） １２ｂ マフラー吐出パイプ（吐出管） ２７ 排気ガス ３０ 尾管 ３０Ａ 尾管端部 ３２ａ〜ｆ 突起（堤状部、凸状部分、周長増加手
段） ３３ａ〜ｆ 凹溝（凹状部分、周長増加手段） ３５ 空気流路

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】建設機械のエンジンに接続された消音器の
   吐出管端部を、これに対向する尾管端部の拡開形状内に
   配置し、前記吐出管から吐出される排気ガスを前記尾管
   に流入させ外気に放出する建設機械の排気装置におい
   て、 前記尾管端部と前記吐出管端部との間に形成される空気
   流路の横断面積を変化させることなく、その全周長さを
   増加させる周長増加手段を設けたことを特徴とする建設
   機械の排気装置。
2. 【請求項２】請求項１記載の建設機械の排気装置におい
   て、前記周長増加手段は、前記尾管の拡開形状の内周に
   設けた少なくとも１つの凹状部分と、前記吐出管の外周
   に設けた少なくとも１つの凸状部分とを備えていること
   を特徴とする建設機械の排気装置。
3. 【請求項３】請求項２記載の建設機械の排気装置におい
   て、前記凹状部分は、軸方向に配設された凹溝であり、
   前記凸状部分は、軸方向に配設された堤状部であること
   を特徴とする建設機械の排気装置。
4. 【請求項４】請求項２記載の建設機械の排気装置におい
   て、前記凹状部分と前記凸状部分とは横断面積が互いに
   等しく、かつ互いに同じ個数が設けられていることを特
   徴とする建設機械の排気装置。