JPH11240986A - オレフィン系樹脂組成物及びそのシート - Google Patents
オレフィン系樹脂組成物及びそのシートInfo
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- C08L23/08—Copolymers of ethene
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱成形法による二次成形時のドローダウン性
が改良され、二次成形品の生産性が向上し、かつ剛性や
耐寒性及び耐熱性に優れた二次成形品を生産できる熱成
形用シート材に好適なオレフィン系（複合）樹脂組成物
及びシートを提供。 【解決手段】 プロピレン系樹脂とエチレン系樹脂との
混合割合が、プロピレン系樹脂（ＰＰ）：エチレン系樹
脂（ＰＥ）＝９７〜６０：３〜４０（重量％）であるオ
レフィン系樹脂組成物であって、前記各樹脂の動的溶融
粘弾性の粘度比（ηｒ＝ηＰＥ／ηＰＰ）が１Ｒａｄ／
秒で０．１以上から１未満、１００Ｒａｄ／秒で０．７
０以上、溶融弾性率差（ΔＧ′＝ＧＰＰ−ＧＰＥ）が１
００００Ｐａ以上であることを特徴とするオレフィン系
（複合）樹脂組成物、また前記オレフィン系（複合）樹
脂組成物からなるオレフィン系（複合）樹脂シート、さ
らに表面層と中間層とを含む積層シートであって、前記
オレフィン系（複合）樹脂組成物からなるシートを中間
層として有するオレフィン系（複合）樹脂積層シート。
が改良され、二次成形品の生産性が向上し、かつ剛性や
耐寒性及び耐熱性に優れた二次成形品を生産できる熱成
形用シート材に好適なオレフィン系（複合）樹脂組成物
及びシートを提供。 【解決手段】 プロピレン系樹脂とエチレン系樹脂との
混合割合が、プロピレン系樹脂（ＰＰ）：エチレン系樹
脂（ＰＥ）＝９７〜６０：３〜４０（重量％）であるオ
レフィン系樹脂組成物であって、前記各樹脂の動的溶融
粘弾性の粘度比（ηｒ＝ηＰＥ／ηＰＰ）が１Ｒａｄ／
秒で０．１以上から１未満、１００Ｒａｄ／秒で０．７
０以上、溶融弾性率差（ΔＧ′＝ＧＰＰ−ＧＰＥ）が１
００００Ｐａ以上であることを特徴とするオレフィン系
（複合）樹脂組成物、また前記オレフィン系（複合）樹
脂組成物からなるオレフィン系（複合）樹脂シート、さ
らに表面層と中間層とを含む積層シートであって、前記
オレフィン系（複合）樹脂組成物からなるシートを中間
層として有するオレフィン系（複合）樹脂積層シート。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱成形性や耐寒性
に優れた熱成形シート材用オレフィン系（複合）樹脂組
成物及びシートに関する。詳しくは、包装材分野、及び
各種工業部材に用いられる容器、蓋、及び成形品を熱成
形により製造する場合に用いるシート材用組成物及びシ
ートであって、従来より優れた垂れの保持性と剛性、耐
寒、耐熱性を有するオレフィン系（複合）樹脂シート又
は前記材料を組み合わせた積層シートに関する。
に優れた熱成形シート材用オレフィン系（複合）樹脂組
成物及びシートに関する。詳しくは、包装材分野、及び
各種工業部材に用いられる容器、蓋、及び成形品を熱成
形により製造する場合に用いるシート材用組成物及びシ
ートであって、従来より優れた垂れの保持性と剛性、耐
寒、耐熱性を有するオレフィン系（複合）樹脂シート又
は前記材料を組み合わせた積層シートに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、オレフィン系樹脂シートは、耐熱
性、耐油性等に優れることから、これらを二次成形（真
空成形、圧空成形等）に供することによって各種容器、
カップ、トレーなどの成形品を製造するための熱成形用
シート材に用いられている。しかしながら、シート材を
真空成形等の熱成形法で容器等の二次成形品に加工する
際、オレフィン系樹脂シートは他の樹脂（ポリスチレ
ン、ポリ塩化ビニル樹脂等）と比較してその溶融特性が
シャープなことから、予熱時の加熱によるドローダウン
（垂れ下がり）が大きく、二次成形品にシワや偏肉、或
いは穴が発生しやすいという欠点があった。
性、耐油性等に優れることから、これらを二次成形（真
空成形、圧空成形等）に供することによって各種容器、
カップ、トレーなどの成形品を製造するための熱成形用
シート材に用いられている。しかしながら、シート材を
真空成形等の熱成形法で容器等の二次成形品に加工する
際、オレフィン系樹脂シートは他の樹脂（ポリスチレ
ン、ポリ塩化ビニル樹脂等）と比較してその溶融特性が
シャープなことから、予熱時の加熱によるドローダウン
（垂れ下がり）が大きく、二次成形品にシワや偏肉、或
いは穴が発生しやすいという欠点があった。
【０００３】このオレフィン系樹脂シートの熱成形時の
垂れ下がりを改良する技術として、ポリプロピレン樹脂
にポリエチレン樹脂をブレンドする一般的方法（特開昭
５２−１３６２４７号公報、同５５−１０８４３３号公
報、特公昭６３−３０９５１号公報）、ビスマレイミド
を添加する方法（特開平３−５２４９３号公報）、ポリ
プロピレンに無機フィラーと無水マレイン酸変性ポリオ
レフィン、或いはシラン変性ポリオレフィン等を配合し
てなる組成物を用いる方法（特開昭５１−６９５５３号
公報、同５２−１５５４２号公報）、ポリオレフィンに
繊維状ポリテトラフルオロエチレンを添加する方法（特
開平８−１６５３５８号公報）等が知られている。
垂れ下がりを改良する技術として、ポリプロピレン樹脂
にポリエチレン樹脂をブレンドする一般的方法（特開昭
５２−１３６２４７号公報、同５５−１０８４３３号公
報、特公昭６３−３０９５１号公報）、ビスマレイミド
を添加する方法（特開平３−５２４９３号公報）、ポリ
プロピレンに無機フィラーと無水マレイン酸変性ポリオ
レフィン、或いはシラン変性ポリオレフィン等を配合し
てなる組成物を用いる方法（特開昭５１−６９５５３号
公報、同５２−１５５４２号公報）、ポリオレフィンに
繊維状ポリテトラフルオロエチレンを添加する方法（特
開平８−１６５３５８号公報）等が知られている。
【０００４】しかしながら、近年、例えば食品容器はコ
スト競争が激しく、原料ポリオレフィンの３０〜５０重
量％程度をリサイクル材が占めるなど、原料中のリサイ
クル材の割合が増加する傾向にあり、このためシート幅
が９００ｍｍ以上程度に広くなるとリサイクル材入りシ
ートのドローダウンが著しく大きくなる。しかも、価格
面とは反対に容器の加工や品質面は更に厳しくなり、衛
生面やハンドリング性を考慮した嵌合品は、製品の形状
を得るために、従来の加熱時間より２倍以上長く加熱さ
れることから、ドローダウンが更に大きくなったり、容
器の細かなシワや０．２ｍｍ以下の異物混入品或いはわ
ずかな異色合い等の返品がより頻繁に実施される等、外
観検査もより厳しい状況にある。
スト競争が激しく、原料ポリオレフィンの３０〜５０重
量％程度をリサイクル材が占めるなど、原料中のリサイ
クル材の割合が増加する傾向にあり、このためシート幅
が９００ｍｍ以上程度に広くなるとリサイクル材入りシ
ートのドローダウンが著しく大きくなる。しかも、価格
面とは反対に容器の加工や品質面は更に厳しくなり、衛
生面やハンドリング性を考慮した嵌合品は、製品の形状
を得るために、従来の加熱時間より２倍以上長く加熱さ
れることから、ドローダウンが更に大きくなったり、容
器の細かなシワや０．２ｍｍ以下の異物混入品或いはわ
ずかな異色合い等の返品がより頻繁に実施される等、外
観検査もより厳しい状況にある。
【０００５】このような状況下においては、上述したよ
うなビスマレイミドを添加する方法、無機充填剤と変性
ポリオレフィンを混合する方法、或いは繊維状ポリテト
ラフルオロエチレンをポリオレフィンに添加する方法で
は、ドローダウン性の改良と原料価格のバランスが十分
とは言えず、シート成形時の異物混入や混練不足による
製造ロスが多くなる等、コスト面で限界があった。又、
ポリエチレンを単純にブレンドする方法では、低いメル
トフローレートによるブツや分散不良等の問題があっ
た。
うなビスマレイミドを添加する方法、無機充填剤と変性
ポリオレフィンを混合する方法、或いは繊維状ポリテト
ラフルオロエチレンをポリオレフィンに添加する方法で
は、ドローダウン性の改良と原料価格のバランスが十分
とは言えず、シート成形時の異物混入や混練不足による
製造ロスが多くなる等、コスト面で限界があった。又、
ポリエチレンを単純にブレンドする方法では、低いメル
トフローレートによるブツや分散不良等の問題があっ
た。
【０００６】特に近年、冷凍食品や電子レンジ加熱食品
の増加に伴い、残留歪みの少ない真空成形品で耐熱性や
耐寒性を保持した嵌合容器や深絞り容器が広く普及して
いる。しかも、製造する段階でロスや異物混入が少な
く、しかも多量の再生材が使用可能で、真空成形時の生
産性が向上できる１ｍ以上の広幅シートの材料開発が強
く望まれている。
の増加に伴い、残留歪みの少ない真空成形品で耐熱性や
耐寒性を保持した嵌合容器や深絞り容器が広く普及して
いる。しかも、製造する段階でロスや異物混入が少な
く、しかも多量の再生材が使用可能で、真空成形時の生
産性が向上できる１ｍ以上の広幅シートの材料開発が強
く望まれている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記現状に
鑑み、シート成形時の異物混入や製造ロス、或いは特殊
な材料を用いなくても、熱成形法による二次成形時のド
ローダウン性が改良され、シート成形や二次成形品の生
産性が向上し、かつ剛性や耐寒性及び耐熱性に優れた二
次成形品を生産できる熱成形用シート材に好適な（複
合）樹脂組成物及びシートを提供することを課題とす
る。
鑑み、シート成形時の異物混入や製造ロス、或いは特殊
な材料を用いなくても、熱成形法による二次成形時のド
ローダウン性が改良され、シート成形や二次成形品の生
産性が向上し、かつ剛性や耐寒性及び耐熱性に優れた二
次成形品を生産できる熱成形用シート材に好適な（複
合）樹脂組成物及びシートを提供することを課題とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意検討
した結果、特定の動的溶融粘弾性の粘度比と溶融弾性率
差を保有するプロピレン系樹脂とエチレン系樹脂を特定
範囲内で混合したオレフィン系樹脂組成物の樹脂シート
（積層、複合樹脂、複合樹脂積層シート等）とすること
により上記課題を解決できることを見出し、本発明を完
成した。
した結果、特定の動的溶融粘弾性の粘度比と溶融弾性率
差を保有するプロピレン系樹脂とエチレン系樹脂を特定
範囲内で混合したオレフィン系樹脂組成物の樹脂シート
（積層、複合樹脂、複合樹脂積層シート等）とすること
により上記課題を解決できることを見出し、本発明を完
成した。
【０００９】すなわち、本発明の第１の発明は、プロピ
レン系樹脂とエチレン系樹脂との混合割合が、プロピレ
ン系樹脂（ＰＰ）：エチレン系樹脂（ＰＥ）＝９７〜６
０：３〜４０（重量％）であるオレフィン系樹脂組成物
であって、前記各樹脂の動的溶融粘弾性の粘度比（ηｒ
＝ηＰＥ／ηＰＰ）が１Ｒａｄ／秒で０．１以上から１
未満、１００Ｒａｄ／秒で０．７０以上、かつ溶融弾性
率差（ΔＧ′＝ＧＰＰ−ＧＰＥ）が１００００Ｐａ以上
であることを特徴とするオレフィン系（複合）樹脂組成
物であり、本発明の第２の発明は、前記オレフィン系
（複合）樹脂組成物からなるオレフィン系（複合）樹脂
シートであり、本発明の第３の発明は、表面層と中間層
とを含む積層シートであって、前記オレフィン系（複
合）樹脂組成物からなるシートを中間層として有するオ
レフィン系（複合）樹脂積層シートである。
レン系樹脂とエチレン系樹脂との混合割合が、プロピレ
ン系樹脂（ＰＰ）：エチレン系樹脂（ＰＥ）＝９７〜６
０：３〜４０（重量％）であるオレフィン系樹脂組成物
であって、前記各樹脂の動的溶融粘弾性の粘度比（ηｒ
＝ηＰＥ／ηＰＰ）が１Ｒａｄ／秒で０．１以上から１
未満、１００Ｒａｄ／秒で０．７０以上、かつ溶融弾性
率差（ΔＧ′＝ＧＰＰ−ＧＰＥ）が１００００Ｐａ以上
であることを特徴とするオレフィン系（複合）樹脂組成
物であり、本発明の第２の発明は、前記オレフィン系
（複合）樹脂組成物からなるオレフィン系（複合）樹脂
シートであり、本発明の第３の発明は、表面層と中間層
とを含む積層シートであって、前記オレフィン系（複
合）樹脂組成物からなるシートを中間層として有するオ
レフィン系（複合）樹脂積層シートである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を具体的に説明す
る。 １．オレフィン系樹脂組成物 本発明のオレフィン系樹脂組成物は、オレフィン系樹脂
中のプロピレン系樹脂とエチレン系樹脂との混合割合
が、プロピレン系樹脂（ＰＰ）：エチレン系樹脂（Ｐ
Ｅ）＝９７〜６０：３〜４０（重量％）であるオレフィ
ン系樹脂組成物であって、前記各樹脂の動的溶融粘弾性
の粘度比（ηｒ＝ηＰＥ／ηＰＰ）が１Ｒａｄ／秒で
０．１以上から１未満、１００Ｒａｄ／秒で０．７０以
上、かつ溶融弾性率差（ΔＧ′＝ＧＰＰ−ＧＰＥ）が１
００００Ｐａ以上の樹脂組成物である。１Ｒａｄ／秒の
粘度比が０．１未満や１以上、或いは１Ｒａｄ／秒の溶
融弾性率差が１００００Ｐａ未満になると樹脂組成物の
粘度が低すぎたり高すぎたりしてオレフィン系樹脂シー
トの垂れ性を向上させるような望ましいポリエチレン系
樹脂のドメイン形状が得られない。また、１００Ｒａｄ
／秒の粘度比が０．７０未満では、オレフィン系樹脂シ
ートの表面近傍のエチレン系樹脂が伸張されるため、加
熱時の熱でエチレン系樹脂がプロピレン系樹脂より先に
収縮が生じて熱賦型時の成形品に穴が発生しやすい。
る。 １．オレフィン系樹脂組成物 本発明のオレフィン系樹脂組成物は、オレフィン系樹脂
中のプロピレン系樹脂とエチレン系樹脂との混合割合
が、プロピレン系樹脂（ＰＰ）：エチレン系樹脂（Ｐ
Ｅ）＝９７〜６０：３〜４０（重量％）であるオレフィ
ン系樹脂組成物であって、前記各樹脂の動的溶融粘弾性
の粘度比（ηｒ＝ηＰＥ／ηＰＰ）が１Ｒａｄ／秒で
０．１以上から１未満、１００Ｒａｄ／秒で０．７０以
上、かつ溶融弾性率差（ΔＧ′＝ＧＰＰ−ＧＰＥ）が１
００００Ｐａ以上の樹脂組成物である。１Ｒａｄ／秒の
粘度比が０．１未満や１以上、或いは１Ｒａｄ／秒の溶
融弾性率差が１００００Ｐａ未満になると樹脂組成物の
粘度が低すぎたり高すぎたりしてオレフィン系樹脂シー
トの垂れ性を向上させるような望ましいポリエチレン系
樹脂のドメイン形状が得られない。また、１００Ｒａｄ
／秒の粘度比が０．７０未満では、オレフィン系樹脂シ
ートの表面近傍のエチレン系樹脂が伸張されるため、加
熱時の熱でエチレン系樹脂がプロピレン系樹脂より先に
収縮が生じて熱賦型時の成形品に穴が発生しやすい。
【００１１】すなわち、前記オレフィン系樹脂の動的粘
弾性値の比率が本発明内の樹脂組成物から得られたシー
トであれば、表面近傍のエチレン系樹脂は配向が少な
く、シート中央部分にエチレン系樹脂が集中しやすく、
しかもシートの流れ方向や流れに対して直角方向のエチ
レン系樹脂のドメイン形状が表面積の多い配向分散形状
であることがＸ線の透過率やＳＥＭの顕微鏡写真等から
も観察でき、垂れの保持性を向上させる。
弾性値の比率が本発明内の樹脂組成物から得られたシー
トであれば、表面近傍のエチレン系樹脂は配向が少な
く、シート中央部分にエチレン系樹脂が集中しやすく、
しかもシートの流れ方向や流れに対して直角方向のエチ
レン系樹脂のドメイン形状が表面積の多い配向分散形状
であることがＸ線の透過率やＳＥＭの顕微鏡写真等から
も観察でき、垂れの保持性を向上させる。
【００１２】本発明のオレフィン系樹脂組成物は、前記
動的溶融粘弾性値比内のエチレン系樹脂やプロピレン系
樹脂であれば特に限定されない。
動的溶融粘弾性値比内のエチレン系樹脂やプロピレン系
樹脂であれば特に限定されない。
【００１３】ここでプロピレン系樹脂としては、；プ
ロピレン単独重合体、又は；プロピレン含量が９７重
量％以上のプロピレンと、炭素数２〜２０、好ましくは
２〜１２、より好ましくは２〜８のプロピレン以外のα
−オレフィンとのランダム又はブロック共重合体、；
前記ととの混合物、又は；〜のいずれかとの
混合物が挙げられる。前記α−オレフィンとしては、エ
チレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４
−メチル．ペンテン−１等が例示できる。
ロピレン単独重合体、又は；プロピレン含量が９７重
量％以上のプロピレンと、炭素数２〜２０、好ましくは
２〜１２、より好ましくは２〜８のプロピレン以外のα
−オレフィンとのランダム又はブロック共重合体、；
前記ととの混合物、又は；〜のいずれかとの
混合物が挙げられる。前記α−オレフィンとしては、エ
チレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４
−メチル．ペンテン−１等が例示できる。
【００１４】前記プロピレン系樹脂は、ＪＩＳ−Ｋ７２
０３（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準拠して測定さ
れたメルトフローレート（以下、ＭＦＲと略記する。）
が、好ましくは０．３〜２０ｇ／１０分、より好ましく
は０．３〜１０ｇ／１０分である。０．３ｇ／１０分未
満ではシート成形時に高樹脂圧力を要するためシート成
形が困難となり、ＭＦＲが２０ｇ／１０分を超えるとシ
ート成形時にサージングが発生し、ドローダウン改良効
果も少ない場合がある。
０３（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準拠して測定さ
れたメルトフローレート（以下、ＭＦＲと略記する。）
が、好ましくは０．３〜２０ｇ／１０分、より好ましく
は０．３〜１０ｇ／１０分である。０．３ｇ／１０分未
満ではシート成形時に高樹脂圧力を要するためシート成
形が困難となり、ＭＦＲが２０ｇ／１０分を超えるとシ
ート成形時にサージングが発生し、ドローダウン改良効
果も少ない場合がある。
【００１５】前記プロピレン系樹脂のＪＩＳ−Ｋ７１１
２（２３℃）に準拠して測定された密度は特に限定され
ないが、好ましくは０．８９０〜０．９２０ｇ／ｃｍ3
である。密度が上記範囲内であれば光沢や耐衝撃性等の
点で好ましい。
２（２３℃）に準拠して測定された密度は特に限定され
ないが、好ましくは０．８９０〜０．９２０ｇ／ｃｍ3
である。密度が上記範囲内であれば光沢や耐衝撃性等の
点で好ましい。
【００１６】本発明で用いるエチレン系樹脂は、触媒と
してチーグラー系化合物やメタロセン系化合物等の存在
下に、高圧イオン重合、気相重合、溶液重合法により製
造されるエチレンの単独重合体、もしくはエチレンと炭
素数３〜２０、好ましくは３〜１２、より好ましくは３
〜８のα−オレフィンとの共重合体や前記共重合モノマ
ーが２種類以上の共重合体であって、エチレン含量が５
０重量％以上のものである。エチレンの単独重合体及び
エチレン含量７０重量％以上のエチレンとα−オレフィ
ンとの共重合体が、剛性、耐寒性、耐熱性等の点で好ま
しい。
してチーグラー系化合物やメタロセン系化合物等の存在
下に、高圧イオン重合、気相重合、溶液重合法により製
造されるエチレンの単独重合体、もしくはエチレンと炭
素数３〜２０、好ましくは３〜１２、より好ましくは３
〜８のα−オレフィンとの共重合体や前記共重合モノマ
ーが２種類以上の共重合体であって、エチレン含量が５
０重量％以上のものである。エチレンの単独重合体及び
エチレン含量７０重量％以上のエチレンとα−オレフィ
ンとの共重合体が、剛性、耐寒性、耐熱性等の点で好ま
しい。
【００１７】前記エチレン系樹脂は、ＭＦＲ（ＪＩＳ−
Ｋ７２１０、条件４に準拠して測定された値）が、好ま
しくは０．５〜１０ｇ／１０分、より好ましくは０．５
〜５．０ｇ／１０分である。ＭＦＲが上記範囲外のもの
はいずれも溶融粘度が高すぎるか低すぎるため、プロピ
レン系樹脂との相溶性が悪くなり、垂れ特性を向上させ
るようなエチレン系樹脂のドメイン形状が得られなかっ
たり、樹脂シートの流動性バランスを阻害したりしてサ
ージング、或いは表面荒れを発生させて容器賦型不良を
生じる。
Ｋ７２１０、条件４に準拠して測定された値）が、好ま
しくは０．５〜１０ｇ／１０分、より好ましくは０．５
〜５．０ｇ／１０分である。ＭＦＲが上記範囲外のもの
はいずれも溶融粘度が高すぎるか低すぎるため、プロピ
レン系樹脂との相溶性が悪くなり、垂れ特性を向上させ
るようなエチレン系樹脂のドメイン形状が得られなかっ
たり、樹脂シートの流動性バランスを阻害したりしてサ
ージング、或いは表面荒れを発生させて容器賦型不良を
生じる。
【００１８】前記エチレン系樹脂のＪＩＳ−Ｋ７１１２
（２３℃）に準拠して測定された密度は特に限定されな
いが、好ましくは０．８８〜０．９７０ｇ／ｃｍ3以内
であり、特に０．９４ｇ／ｃｍ3以下のものは光沢や耐
衝撃性等の点で好ましい。
（２３℃）に準拠して測定された密度は特に限定されな
いが、好ましくは０．８８〜０．９７０ｇ／ｃｍ3以内
であり、特に０．９４ｇ／ｃｍ3以下のものは光沢や耐
衝撃性等の点で好ましい。
【００１９】本発明のオレフィン系樹脂組成物中のプロ
ピレン系樹脂とエチレン系樹脂の配合割合は、プロピレ
ン系樹脂：エチレン系樹脂（重量％）＝９７〜６０：３
〜４０、好ましくは９５〜６０：５〜４０である。エチ
レン系樹脂が４０重量％を超えプロピレン系樹脂が６０
重量％未満となると、材料中のエチレン系樹脂の分散配
向性が低下したり、容器等の寸法変化が大きくなった
り、剛性や耐熱性が劣る。一方、プロピレン系樹脂が９
７重量％を超えエチレン系樹脂が３重量％未満となる
と、材料中のエチレン系樹脂の分散量が少ないことから
垂れ保持性の向上が得られなくなり、シート生産時の再
生材料を減らしたり、二次成形品のシート加工幅に限界
が生じたり、かつ容器の耐寒性が劣る等の問題が生じ
る。
ピレン系樹脂とエチレン系樹脂の配合割合は、プロピレ
ン系樹脂：エチレン系樹脂（重量％）＝９７〜６０：３
〜４０、好ましくは９５〜６０：５〜４０である。エチ
レン系樹脂が４０重量％を超えプロピレン系樹脂が６０
重量％未満となると、材料中のエチレン系樹脂の分散配
向性が低下したり、容器等の寸法変化が大きくなった
り、剛性や耐熱性が劣る。一方、プロピレン系樹脂が９
７重量％を超えエチレン系樹脂が３重量％未満となる
と、材料中のエチレン系樹脂の分散量が少ないことから
垂れ保持性の向上が得られなくなり、シート生産時の再
生材料を減らしたり、二次成形品のシート加工幅に限界
が生じたり、かつ容器の耐寒性が劣る等の問題が生じ
る。
【００２０】本発明のオレフィン系樹脂組成物であるプ
ロピレン系樹脂とエチレン系樹脂の混合は、公知のブレ
ンド手法、例えば押出機、バンバリー、ロール、ブラベ
ンダー等の混練機を用いて行われる。通常は押出機など
で混練して一旦ペレット状コンパウンドした後、シート
加工に供するが、前記のプロピレン系樹脂とエチレン系
樹脂の２成分をスーパーミキサーやタンブラー等でドラ
イブレンドした混合パウダーを直接押出機のホッパーに
投入し、シート成形することもできる。
ロピレン系樹脂とエチレン系樹脂の混合は、公知のブレ
ンド手法、例えば押出機、バンバリー、ロール、ブラベ
ンダー等の混練機を用いて行われる。通常は押出機など
で混練して一旦ペレット状コンパウンドした後、シート
加工に供するが、前記のプロピレン系樹脂とエチレン系
樹脂の２成分をスーパーミキサーやタンブラー等でドラ
イブレンドした混合パウダーを直接押出機のホッパーに
投入し、シート成形することもできる。
【００２１】本発明のオレフィン系樹脂組成物には、成
形材料に一般に配合される添加剤；例えば酸化防止剤、
紫外線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、分散剤、核剤、着色
剤、腐食防止剤、発泡剤等を目的に応じて適時添加又は
塗布してもよい。
形材料に一般に配合される添加剤；例えば酸化防止剤、
紫外線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、分散剤、核剤、着色
剤、腐食防止剤、発泡剤等を目的に応じて適時添加又は
塗布してもよい。
【００２２】２．オレフィン系複合樹脂組成物 本発明のオレフィン系樹脂組成物には無機フィラーを添
加して、オレフィン系複合樹脂組成物とすることができ
る。無機フィラーとしては、例えば炭酸カルシウム、炭
酸マグネシウム、タルク、クレー、マイカ、酸化チタ
ン、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、チタンホワイト、
カーボンブラック、水酸化アルミニウム、酸化アルミニ
ウム、水酸化マグネシウム、シリカ等の非繊維状無機粉
体が好適である。無機粉体の粒径は特に限定されない
が、好ましくは０．１〜５０μｍである。これらの無機
フィラーは単独または、２種以上を混合して用いること
ができる。これらの中でも特に粒径が２０μｍ以下のタ
ルクが効果的である。
加して、オレフィン系複合樹脂組成物とすることができ
る。無機フィラーとしては、例えば炭酸カルシウム、炭
酸マグネシウム、タルク、クレー、マイカ、酸化チタ
ン、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、チタンホワイト、
カーボンブラック、水酸化アルミニウム、酸化アルミニ
ウム、水酸化マグネシウム、シリカ等の非繊維状無機粉
体が好適である。無機粉体の粒径は特に限定されない
が、好ましくは０．１〜５０μｍである。これらの無機
フィラーは単独または、２種以上を混合して用いること
ができる。これらの中でも特に粒径が２０μｍ以下のタ
ルクが効果的である。
【００２３】オレフィン系複合樹脂組成物中のオレフィ
ン系樹脂組成物と無機フィラーとの配合比率は、オレフ
ィン系樹脂組成物１００重量部に対し、無機フィラーが
２００重量部以下であり、好ましくは１００重量部以下
である。無機フィラー量が２００重量部を超えると複合
樹脂組成物中のオレフィン系樹脂組成物への分散性が低
下し、かつ押出性や容器等の二次成形品の賦型性、耐寒
性、耐衝撃性が劣る。
ン系樹脂組成物と無機フィラーとの配合比率は、オレフ
ィン系樹脂組成物１００重量部に対し、無機フィラーが
２００重量部以下であり、好ましくは１００重量部以下
である。無機フィラー量が２００重量部を超えると複合
樹脂組成物中のオレフィン系樹脂組成物への分散性が低
下し、かつ押出性や容器等の二次成形品の賦型性、耐寒
性、耐衝撃性が劣る。
【００２４】上記オレフィン系複合樹脂組成物は、ＪＩ
Ｓ−Ｋ７２１０（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準拠
して測定されたＭＦＲが、２０ｇ／１０分以下、特に好
ましくは１０ｇ／１０分以下である。ＭＦＲが前記範囲
を超えるとシート成形性や容器成形性が不良となる場合
がある。ＭＦＲの下限については、特に限定されない
が、好ましくは０．０１ｇ／１０分以上である。ＭＦＲ
測定時に実質上流動性のないものであっても成形機によ
りシートに成形されるものであればよく、実際には限界
がないともいえるが、０．０１ｇ／１０分未満では押出
機の低下やモーター負荷が大きくなり生産性が低下する
傾向にある。
Ｓ−Ｋ７２１０（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準拠
して測定されたＭＦＲが、２０ｇ／１０分以下、特に好
ましくは１０ｇ／１０分以下である。ＭＦＲが前記範囲
を超えるとシート成形性や容器成形性が不良となる場合
がある。ＭＦＲの下限については、特に限定されない
が、好ましくは０．０１ｇ／１０分以上である。ＭＦＲ
測定時に実質上流動性のないものであっても成形機によ
りシートに成形されるものであればよく、実際には限界
がないともいえるが、０．０１ｇ／１０分未満では押出
機の低下やモーター負荷が大きくなり生産性が低下する
傾向にある。
【００２５】前記オレフィン系複合樹脂組成物のＪＩＳ
−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定される密度は、
１．６４ｇ／ｃｍ3以下、好ましくは１．４５ｇ／ｃｍ3
以下である。密度が上記範囲を超えるとオレフィン系複
合樹脂組成物の流動性が低下し、高樹脂圧力となるので
好ましくなく、しかも二次成形品の容器賦型性や耐寒性
が劣る傾向にある。
−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定される密度は、
１．６４ｇ／ｃｍ3以下、好ましくは１．４５ｇ／ｃｍ3
以下である。密度が上記範囲を超えるとオレフィン系複
合樹脂組成物の流動性が低下し、高樹脂圧力となるので
好ましくなく、しかも二次成形品の容器賦型性や耐寒性
が劣る傾向にある。
【００２６】本発明のオレフィン系複合樹脂組成物を調
製する方法としては、；オレフィン系樹脂組成物に無
機フィラーを直接添加、混合する方法、；あらかじめ
前記オレフィン系樹脂組成物と無機フィラーとで高濃度
のマスターバッチを作り、そのマスターバッチをオレフ
ィン系樹脂組成物に添加、混合する方法等が挙げられ
る。
製する方法としては、；オレフィン系樹脂組成物に無
機フィラーを直接添加、混合する方法、；あらかじめ
前記オレフィン系樹脂組成物と無機フィラーとで高濃度
のマスターバッチを作り、そのマスターバッチをオレフ
ィン系樹脂組成物に添加、混合する方法等が挙げられ
る。
【００２７】前記オレフィン系樹脂組成物と無機フィラ
ーは、例えば、ゲレーションミキサー、スーパーミキサ
ー等で混合し、更に押出機やニーダー、カレンダーロー
ル等の単独機或いは２機併用の混合機等で溶融分散させ
ながら混練しペレット化することにより、オレフィン系
複合樹脂組成物とすることができる。また、これをその
ままシート状に押出して複合シートとすることもでき
る。
ーは、例えば、ゲレーションミキサー、スーパーミキサ
ー等で混合し、更に押出機やニーダー、カレンダーロー
ル等の単独機或いは２機併用の混合機等で溶融分散させ
ながら混練しペレット化することにより、オレフィン系
複合樹脂組成物とすることができる。また、これをその
ままシート状に押出して複合シートとすることもでき
る。
【００２８】３．オレフィン系樹脂シート 本発明のオレフィン系樹脂シート又はオレフィン系複合
樹脂シートは、前記オレフィン系樹脂組成物又は前記オ
レフィン系複合樹脂組成物からなる。シートの製造方法
としては、鏡面ロールを用いるポリシング法、エアーナ
イフ法（ロール圧延を含む）、金属鏡面ベルト法（シン
グルやツインベルドを含む）、急冷後に金属鏡面ベルド
で圧着化するＴダイ法、インフレーション法、カレンダ
ーロール法等を用いた単層法が挙げられる。
樹脂シートは、前記オレフィン系樹脂組成物又は前記オ
レフィン系複合樹脂組成物からなる。シートの製造方法
としては、鏡面ロールを用いるポリシング法、エアーナ
イフ法（ロール圧延を含む）、金属鏡面ベルト法（シン
グルやツインベルドを含む）、急冷後に金属鏡面ベルド
で圧着化するＴダイ法、インフレーション法、カレンダ
ーロール法等を用いた単層法が挙げられる。
【００２９】オレフィン系樹脂シート又はオレフィン系
複合樹脂シートの厚さは特に限定されず、使用目的等に
応じた厚みに調整すればよいが、通常０．１０〜３ｍ
ｍ、特に一般の食品容器では０．１５〜２ｍｍであるこ
とが好ましい。
複合樹脂シートの厚さは特に限定されず、使用目的等に
応じた厚みに調整すればよいが、通常０．１０〜３ｍ
ｍ、特に一般の食品容器では０．１５〜２ｍｍであるこ
とが好ましい。
【００３０】本発明のオレフィン系樹脂シート又はオレ
フィン系複合樹脂シートは、特定の樹脂組成物を選定し
たことで加熱時のドローダウンを小さくすることができ
ることから、これを加熱して真空成形、圧空成形等の二
次成形に供することにより、従来品のシート加工幅より
広いシート幅が可能となり、しかも従来品と略同等の材
料費で成形品の生産性が向上する。また、リサイクル材
を配合した材料で成形品を得る場合にも有用である。
フィン系複合樹脂シートは、特定の樹脂組成物を選定し
たことで加熱時のドローダウンを小さくすることができ
ることから、これを加熱して真空成形、圧空成形等の二
次成形に供することにより、従来品のシート加工幅より
広いシート幅が可能となり、しかも従来品と略同等の材
料費で成形品の生産性が向上する。また、リサイクル材
を配合した材料で成形品を得る場合にも有用である。
【００３１】４．オレフィン系樹脂積層シート 本発明のオレフィン系樹脂積層シートは、下記オレフィ
ン系樹脂材料からなる表面層と前記オレフィン系樹脂組
成物からなる中間層とを有する。
ン系樹脂材料からなる表面層と前記オレフィン系樹脂組
成物からなる中間層とを有する。
【００３２】（１）表面層 表面層を構成するオレフィン系樹脂材料（以下、「表面
層用オレフィン系樹脂材料」と称する）は、前記二次成
形用のシートに用いられるエチレン系樹脂、プロピレン
系樹脂等のオレフィン系樹脂であれば特に制限されな
い。
層用オレフィン系樹脂材料」と称する）は、前記二次成
形用のシートに用いられるエチレン系樹脂、プロピレン
系樹脂等のオレフィン系樹脂であれば特に制限されな
い。
【００３３】具体的には、前記オレフィン系樹脂組成物
に用いるプロピレン系樹脂と同様、プロピレン単独重合
体、プロピレン含量が９７重量％以上のプロピレンとエ
チレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４
−メチル−ペンテン−１等のα−オレフィンとのランダ
ム又はブロック共重合体、もしくはこれらの樹脂混合
物、又はこれらとエチレン系樹脂（エチレンの単独重合
体もしくはエチレンと炭素数３〜２０、好ましくは３〜
１２、より好ましくは３〜８のα−オレフィンとの共重
合体であってエチレン含量が５０重量％以上のもの）と
の樹脂混合物であってエチレン系樹脂が４０重量％以下
含まれるものが挙げられる。
に用いるプロピレン系樹脂と同様、プロピレン単独重合
体、プロピレン含量が９７重量％以上のプロピレンとエ
チレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４
−メチル−ペンテン−１等のα−オレフィンとのランダ
ム又はブロック共重合体、もしくはこれらの樹脂混合
物、又はこれらとエチレン系樹脂（エチレンの単独重合
体もしくはエチレンと炭素数３〜２０、好ましくは３〜
１２、より好ましくは３〜８のα−オレフィンとの共重
合体であってエチレン含量が５０重量％以上のもの）と
の樹脂混合物であってエチレン系樹脂が４０重量％以下
含まれるものが挙げられる。
【００３４】また、表面層用オレフィン系樹脂材料に用
いられるエチレン系樹脂は、触媒としてチーグラー系化
合物やメタロセン系化合物等の存在下、高圧イオン重
合、気相重合、溶液重合法により製造されるものが望ま
しい。また、ＭＦＲ（ＪＩＳ−Ｋ７２１０、条件４に準
拠して測定された値）が、好ましくは０．５〜１０ｇ／
１０分、より好ましくは０．５〜５ｇ／１０分のものが
良好である。このＭＦＲが上記範囲外のものはいずれも
溶融粘度が高すぎるか低すぎるため、プロピレン系樹脂
との相溶性が悪くなったり、表層との流動性バランスを
阻害したりしてシートにサージング、或いは表面荒れを
発生させて容器賦型性不良が生じる場合がある。
いられるエチレン系樹脂は、触媒としてチーグラー系化
合物やメタロセン系化合物等の存在下、高圧イオン重
合、気相重合、溶液重合法により製造されるものが望ま
しい。また、ＭＦＲ（ＪＩＳ−Ｋ７２１０、条件４に準
拠して測定された値）が、好ましくは０．５〜１０ｇ／
１０分、より好ましくは０．５〜５ｇ／１０分のものが
良好である。このＭＦＲが上記範囲外のものはいずれも
溶融粘度が高すぎるか低すぎるため、プロピレン系樹脂
との相溶性が悪くなったり、表層との流動性バランスを
阻害したりしてシートにサージング、或いは表面荒れを
発生させて容器賦型性不良が生じる場合がある。
【００３５】本発明の表面層用オレフィン系樹脂材料と
しては、プロピレン単独重合体、又はプロピレン単独重
合体とエチレン含量７０重量％以上のエチレン・α−オ
レフィン共重合体との樹脂混合物を用いるのが剛性や耐
熱性、耐寒性の点で特に好ましい。
しては、プロピレン単独重合体、又はプロピレン単独重
合体とエチレン含量７０重量％以上のエチレン・α−オ
レフィン共重合体との樹脂混合物を用いるのが剛性や耐
熱性、耐寒性の点で特に好ましい。
【００３６】また、前記表面層用オレフィン系樹脂材料
には、成形材料に一般に配合される添加剤；例えば酸化
防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、分散剤、核
剤、着色剤、腐食防止剤、発泡剤等を目的に応じて適時
添加又は塗布してもよい。
には、成形材料に一般に配合される添加剤；例えば酸化
防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、分散剤、核
剤、着色剤、腐食防止剤、発泡剤等を目的に応じて適時
添加又は塗布してもよい。
【００３７】前記表面層用オレフィン系樹脂材料は、Ｊ
ＩＳ−Ｋ７２１０（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準
拠して測定されたＭＦＲが、０．３〜２０ｇ／１０分、
好ましくは０．５〜１０ｇ／１０分、更に好ましくは
１．０〜１０ｇ／１０分である。ＭＦＲが２０ｇ／１０
分を超えると表面層の厚み分布が不良となり、ＭＦＲが
０．３ｇ／１０分未満では積層シート成形時に表面荒れ
が発生し、偏肉不良や外観不良が生じる。
ＩＳ−Ｋ７２１０（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準
拠して測定されたＭＦＲが、０．３〜２０ｇ／１０分、
好ましくは０．５〜１０ｇ／１０分、更に好ましくは
１．０〜１０ｇ／１０分である。ＭＦＲが２０ｇ／１０
分を超えると表面層の厚み分布が不良となり、ＭＦＲが
０．３ｇ／１０分未満では積層シート成形時に表面荒れ
が発生し、偏肉不良や外観不良が生じる。
【００３８】前記表面層用オレフィン系樹脂材料は、Ｊ
ＩＳ−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度
が０．８９０〜０．９２０ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．
９００〜０．９２０ｇ／ｃｍ3である。０．８９０ｇ／
ｃｍ3未満では剛性が不足し、０．９２０ｇ／ｃｍ3を超
えると冷却ロールとの密着が悪くなり、偏肉不良が生じ
る。
ＩＳ−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度
が０．８９０〜０．９２０ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．
９００〜０．９２０ｇ／ｃｍ3である。０．８９０ｇ／
ｃｍ3未満では剛性が不足し、０．９２０ｇ／ｃｍ3を超
えると冷却ロールとの密着が悪くなり、偏肉不良が生じ
る。
【００３９】（２）オレフィン系樹脂積層シートの厚み 前記のオレフィン系樹脂組成物からなる中間層と表面層
用オレフィン系樹脂材料からなる表面層から構成される
オレフィン系樹脂積層シートの厚み構成は、表面層の厚
みが該積層シートの１％以上、好ましくは３〜８０％で
ある。この範囲未満では、シートのドローダウン性の改
良効果がなく、しかも真空成形時の加工温度幅が狭く、
容器の賦型不良が生じるので好ましくない。
用オレフィン系樹脂材料からなる表面層から構成される
オレフィン系樹脂積層シートの厚み構成は、表面層の厚
みが該積層シートの１％以上、好ましくは３〜８０％で
ある。この範囲未満では、シートのドローダウン性の改
良効果がなく、しかも真空成形時の加工温度幅が狭く、
容器の賦型不良が生じるので好ましくない。
【００４０】５．オレフィン系複合樹脂積層シート 本発明のオレフィン系複合樹脂積層シートは、前記のオ
レフィン系樹脂組成物、オレフィン系複合樹脂組成物、
オレフィン系樹脂材料またはオレフィン系複合樹脂材料
からなるシートが表面層及び中間層として積層されたも
のであり、中間層として前記オレフィン系樹脂組成物ま
たは前記オレフィン系複合樹脂組成物からなるシート層
を有し、かつ表面層と中間層の少なくとも一層に前記オ
レフィン系複合樹脂組成物またはオレフィン系複合樹脂
材料からなるシート層を有している積層シートである。
ここで、オレフィン系複合樹脂材料は前記オレフィン系
樹脂材料に、無機フィラーを２００重量％以下含有する
組成物である。
レフィン系樹脂組成物、オレフィン系複合樹脂組成物、
オレフィン系樹脂材料またはオレフィン系複合樹脂材料
からなるシートが表面層及び中間層として積層されたも
のであり、中間層として前記オレフィン系樹脂組成物ま
たは前記オレフィン系複合樹脂組成物からなるシート層
を有し、かつ表面層と中間層の少なくとも一層に前記オ
レフィン系複合樹脂組成物またはオレフィン系複合樹脂
材料からなるシート層を有している積層シートである。
ここで、オレフィン系複合樹脂材料は前記オレフィン系
樹脂材料に、無機フィラーを２００重量％以下含有する
組成物である。
【００４１】オレフィン系複合樹脂材料は、ＪＩＳ−Ｋ
７２１０（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準拠して測
定されたＭＦＲが、２０ｇ／１０分以下、好ましくは１
０ｇ／１０分以下である。ＭＦＲが上記範囲を超えるも
のは、溶融粘度が高すぎるため、表面層との流動バラン
スを阻害したりしてシートにサージングを発生させて容
器賦型不良が生じる。
７２１０（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準拠して測
定されたＭＦＲが、２０ｇ／１０分以下、好ましくは１
０ｇ／１０分以下である。ＭＦＲが上記範囲を超えるも
のは、溶融粘度が高すぎるため、表面層との流動バラン
スを阻害したりしてシートにサージングを発生させて容
器賦型不良が生じる。
【００４２】また、オレフィン系複合樹脂材料は、ＪＩ
Ｓ−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度が
１．６５ｇ／ｃｍ3以下であり、好ましくは１．４５ｇ
／ｃｍ3以下である。密度が１．６５ｇ／ｃｍ3を超える
と流動性が劣り、高樹脂圧でシート成形が困難となった
り、容器の賦型性が劣る。
Ｓ−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度が
１．６５ｇ／ｃｍ3以下であり、好ましくは１．４５ｇ
／ｃｍ3以下である。密度が１．６５ｇ／ｃｍ3を超える
と流動性が劣り、高樹脂圧でシート成形が困難となった
り、容器の賦型性が劣る。
【００４３】本発明のオレフィン系複合樹脂積層シート
の表面層と中間層の組合せは、（１）表面層がオレフィ
ン系樹脂組成物からなり中間層がオレフィン系複合樹脂
組成物からなるシート、（２）表面層がオレフィン系複
合樹脂組成物からなり中間層がオレフィン系樹脂組成物
からなるシート、（３）表面層がオレフィン系樹脂材料
からなり中間層がオレフィン系複合樹脂組成物からなる
シートおよび（４）表面層がオレフィン系複合樹脂材料
からなり中間層がオレフィン系複合樹脂組成物からなる
シートである。
の表面層と中間層の組合せは、（１）表面層がオレフィ
ン系樹脂組成物からなり中間層がオレフィン系複合樹脂
組成物からなるシート、（２）表面層がオレフィン系複
合樹脂組成物からなり中間層がオレフィン系樹脂組成物
からなるシート、（３）表面層がオレフィン系樹脂材料
からなり中間層がオレフィン系複合樹脂組成物からなる
シートおよび（４）表面層がオレフィン系複合樹脂材料
からなり中間層がオレフィン系複合樹脂組成物からなる
シートである。
【００４４】本発明の複合樹脂積層シートの厚みは特に
制限されず、使用目的等に応じた厚みを調整すればよい
が、通常０．１０〜３．０ｍｍ、特に一般の食品用容器
では０．１５〜２．０ｍｍであることが好ましい。
制限されず、使用目的等に応じた厚みを調整すればよい
が、通常０．１０〜３．０ｍｍ、特に一般の食品用容器
では０．１５〜２．０ｍｍであることが好ましい。
【００４５】また、前記複合樹脂積層シートの厚み構成
は、特に制限はないが、積層シートの全体厚みに対して
表面層の厚みが１％以上、より好ましくは３％以上にて
積層シートのドローダウン性が改良でき、しかも剛性や
耐寒性の優れた二次成形品が得られる。好ましい厚み比
は、表面層／中間層が１〜８０／９９〜２０、更に好ま
しくは５〜７０／９５〜３０である。
は、特に制限はないが、積層シートの全体厚みに対して
表面層の厚みが１％以上、より好ましくは３％以上にて
積層シートのドローダウン性が改良でき、しかも剛性や
耐寒性の優れた二次成形品が得られる。好ましい厚み比
は、表面層／中間層が１〜８０／９９〜２０、更に好ま
しくは５〜７０／９５〜３０である。
【００４６】６．積層シートの層構成 本発明の積層シートの層構成は、前記の表面層と前記オ
レフィン系複合樹脂組成物又はオレフィン系樹脂組成物
の中間層とを含むものであれば特に制限はなく、例えば
表面層／中間層／表面層、スキン層／表面層／中間層／
表面層／スキン層、スキン層／表面層／中間層／基材層
等の層構成が挙げられる。表面層又は中間層は一層のみ
ならず、他の層を挟んで複数層含めることもでき、例え
ば、前記表面層や中間層の他に接着層、ガスバリヤ層、
発泡層、リサイクル層、耐衝撃性や目ヤニ防止付与層な
ど、目的に応じて適宜必要な機能を有する層を中間層や
表面層に積層させることができる。
レフィン系複合樹脂組成物又はオレフィン系樹脂組成物
の中間層とを含むものであれば特に制限はなく、例えば
表面層／中間層／表面層、スキン層／表面層／中間層／
表面層／スキン層、スキン層／表面層／中間層／基材層
等の層構成が挙げられる。表面層又は中間層は一層のみ
ならず、他の層を挟んで複数層含めることもでき、例え
ば、前記表面層や中間層の他に接着層、ガスバリヤ層、
発泡層、リサイクル層、耐衝撃性や目ヤニ防止付与層な
ど、目的に応じて適宜必要な機能を有する層を中間層や
表面層に積層させることができる。
【００４７】７．積層シートの製造 本発明の積層シートの製造方法は特に限定されず、例え
ば鏡面ロールを用いるポリシング法、エアーナイフ法
（ロール圧延含）あるいは、金属鏡面ベルト法（シング
ルやツインベルト含む）や急冷後に金属鏡面ベルトで圧
着化するＴダイ法、インフレーション法、カレンダーロ
ール法等の単層法や共押出法にて製造される。また、オ
レフィン系複合樹脂積層シートにおいては、単層法で得
たシートに表面層を融着したり、接着剤で貼り合わすラ
ミネート法等にても製造できる。これらのうち共押出法
が生産性や層構成を簡単に調整できることから良好であ
る。
ば鏡面ロールを用いるポリシング法、エアーナイフ法
（ロール圧延含）あるいは、金属鏡面ベルト法（シング
ルやツインベルト含む）や急冷後に金属鏡面ベルトで圧
着化するＴダイ法、インフレーション法、カレンダーロ
ール法等の単層法や共押出法にて製造される。また、オ
レフィン系複合樹脂積層シートにおいては、単層法で得
たシートに表面層を融着したり、接着剤で貼り合わすラ
ミネート法等にても製造できる。これらのうち共押出法
が生産性や層構成を簡単に調整できることから良好であ
る。
【００４８】８．積層シートの用途 本発明のオレフィン系（複合）樹脂積層シートは、熱成
形用のシート材として好適に用いられる。ここでいう熱
成形とは、一般に、プラスチックシートを加熱軟化して
所望の型に押しあて、型と材料の隙間にある空気を排除
し大気圧により型に密着させて成形する真空成形、及び
大気圧以上の圧縮空気か、あるいは真空を併用して成形
する圧空成形等の総称である。このような内成形による
二次成形法としては、具体的には、間接加熱成形法（真
空成形法、圧空成形法、固相圧空成形法）、固相プレス
成形、スタンピング成形、或いは前記成形法の組み合わ
せ等による容器成形法であれば特に限定されない。これ
により得られる二次成形品としては、食品包装分野等に
用いられる各種容器、容器蓋等が挙げられる。
形用のシート材として好適に用いられる。ここでいう熱
成形とは、一般に、プラスチックシートを加熱軟化して
所望の型に押しあて、型と材料の隙間にある空気を排除
し大気圧により型に密着させて成形する真空成形、及び
大気圧以上の圧縮空気か、あるいは真空を併用して成形
する圧空成形等の総称である。このような内成形による
二次成形法としては、具体的には、間接加熱成形法（真
空成形法、圧空成形法、固相圧空成形法）、固相プレス
成形、スタンピング成形、或いは前記成形法の組み合わ
せ等による容器成形法であれば特に限定されない。これ
により得られる二次成形品としては、食品包装分野等に
用いられる各種容器、容器蓋等が挙げられる。
【００４９】
【実施例】以下、本発明を実施例を用いて具体的に説明
する。尚、試験法、評価方法については、以下の方法を
用いた。 （１）動的粘弾性：以下の機器、条件により測定した。 装置：レオメトリックス社製メカニカルスペクトロメー
ターＲＭＳ８００ 温度：２００℃ 固定治具：２５ｍｍφパラレルプレート 測定モード：周波数掃引 ギャップ：１．５ｍ 周波数：０．０１ｒａｄ／秒〜１００ｒａｄ／秒 溶融粘弾性＝１ｒａｄ／秒 歪み：１０％
する。尚、試験法、評価方法については、以下の方法を
用いた。 （１）動的粘弾性：以下の機器、条件により測定した。 装置：レオメトリックス社製メカニカルスペクトロメー
ターＲＭＳ８００ 温度：２００℃ 固定治具：２５ｍｍφパラレルプレート 測定モード：周波数掃引 ギャップ：１．５ｍ 周波数：０．０１ｒａｄ／秒〜１００ｒａｄ／秒 溶融粘弾性＝１ｒａｄ／秒 歪み：１０％
【００５０】（２）シートの成形性：シートの外観や賦
型性（離ロール性、偏肉性等）を下記基準で判断した。 ○：シートの偏肉や表面荒れが無く、きれいに成形でき
る △：シートの離ロール性が悪く、光沢ムラや偏肉が発生
しやすい ×：シートに偏肉や面荒れが激しく、良好なシート成形
が得られない （３）曲げ弾性：ＪＩＳ−Ｋ７２０３に準拠して測定し
た。 （４）デュポン衝撃強度：ＡＳＴＭ−Ｄ２７９４に準拠
して測定した。
型性（離ロール性、偏肉性等）を下記基準で判断した。 ○：シートの偏肉や表面荒れが無く、きれいに成形でき
る △：シートの離ロール性が悪く、光沢ムラや偏肉が発生
しやすい ×：シートに偏肉や面荒れが激しく、良好なシート成形
が得られない （３）曲げ弾性：ＪＩＳ−Ｋ７２０３に準拠して測定し
た。 （４）デュポン衝撃強度：ＡＳＴＭ−Ｄ２７９４に準拠
して測定した。
【００５１】（５）垂れ評価：各シート（樹脂シート、
樹脂積層シート、複合樹脂シート、複合樹脂積層シー
ト）を、中央に３０ｃｍ角の穴を有する２枚の鉄枠（３
３ｍｍ×３３ｍｍ×２ｍｍ）の間に挟み、断熱箱の中に
水平にセットした。次に鉄枠にサンドイッチされた樹脂
シートを均一に加熱できるように４５０℃に加熱された
上下ヒーター（上下ヒーターは、設置されたシート面か
ら１５ｃｍ離れたところから樹脂シートを加熱）をシー
ト上下面にスライドさせて設置した。鉄枠内のシート
は、加熱によって一旦、下面ヒーター方向に垂れ下が
り、その後、シートの厚み方向に均一に昇温が進むと、
樹脂シートは再び水平となり、更なる上下面ヒーターの
加熱により、樹脂シートは自重で垂れ下がりが進行す
る。このような樹脂シートの垂れ挙動を、下面ヒーター
の下に設置したレーザー光線を該樹脂シート面にあてて
観察し、その垂れ量を１秒間隔で測定しながら、加熱開
始時から３５秒間樹脂シートを加熱したときの垂れ量及
び垂れ勾配（１秒間に垂れる量）とその時の表面温度を
測定した。
樹脂積層シート、複合樹脂シート、複合樹脂積層シー
ト）を、中央に３０ｃｍ角の穴を有する２枚の鉄枠（３
３ｍｍ×３３ｍｍ×２ｍｍ）の間に挟み、断熱箱の中に
水平にセットした。次に鉄枠にサンドイッチされた樹脂
シートを均一に加熱できるように４５０℃に加熱された
上下ヒーター（上下ヒーターは、設置されたシート面か
ら１５ｃｍ離れたところから樹脂シートを加熱）をシー
ト上下面にスライドさせて設置した。鉄枠内のシート
は、加熱によって一旦、下面ヒーター方向に垂れ下が
り、その後、シートの厚み方向に均一に昇温が進むと、
樹脂シートは再び水平となり、更なる上下面ヒーターの
加熱により、樹脂シートは自重で垂れ下がりが進行す
る。このような樹脂シートの垂れ挙動を、下面ヒーター
の下に設置したレーザー光線を該樹脂シート面にあてて
観察し、その垂れ量を１秒間隔で測定しながら、加熱開
始時から３５秒間樹脂シートを加熱したときの垂れ量及
び垂れ勾配（１秒間に垂れる量）とその時の表面温度を
測定した。
【００５２】（６）容器成形時のドローダウン性：得ら
れた樹脂シートを、浅野研究所製の真空成形機（名称：
ＦＬＳ ４１５）のヒーター温度：設定３５０℃（下ヒ
ーター）〜５３０℃（上ヒーター）にて５０秒間加熱し
たときの該溶融積層シートのドローダウン量をスケール
で測定し、その値を垂れ量としてドローダウン性の評価
の指標とした。
れた樹脂シートを、浅野研究所製の真空成形機（名称：
ＦＬＳ ４１５）のヒーター温度：設定３５０℃（下ヒ
ーター）〜５３０℃（上ヒーター）にて５０秒間加熱し
たときの該溶融積層シートのドローダウン量をスケール
で測定し、その値を垂れ量としてドローダウン性の評価
の指標とした。
【００５３】（７）容器の賦型性：３５個の容器外観を
目視で観察し、その評価結果を下記基準で○〜×と判断
した。 評価基準 ○：３５個の容器とも賦型性が良好であり、容器に偏肉
が見られない。 △：３５個の一部容器にシワが残存したり、容器に偏肉
がある。 ×：容器にシワが多発したり、穴が発生したりして容器
の偏肉が激しい。
目視で観察し、その評価結果を下記基準で○〜×と判断
した。 評価基準 ○：３５個の容器とも賦型性が良好であり、容器に偏肉
が見られない。 △：３５個の一部容器にシワが残存したり、容器に偏肉
がある。 ×：容器にシワが多発したり、穴が発生したりして容器
の偏肉が激しい。
【００５４】（８）耐寒性：真空成形で得られた容器に
２５０ｇのお米を充填し、ストレッチフィルム（ユカラ
ップ）でラップ、シールした。この充填容器を−２０℃
の雰囲中気中で２４時間放置後、１ｍの高さから１０回
底面落下させ、外観変化を下記基準で○〜×と判定し
た。 ○：容器にクラックや割れが無く、丈夫で変化が見られ
ない。 △：４〜９回の落下により容器の一部にクラックや割れ
が発生した。 ×：１〜３回の落下で容器にクラックや割れが発生し
た。
２５０ｇのお米を充填し、ストレッチフィルム（ユカラ
ップ）でラップ、シールした。この充填容器を−２０℃
の雰囲中気中で２４時間放置後、１ｍの高さから１０回
底面落下させ、外観変化を下記基準で○〜×と判定し
た。 ○：容器にクラックや割れが無く、丈夫で変化が見られ
ない。 △：４〜９回の落下により容器の一部にクラックや割れ
が発生した。 ×：１〜３回の落下で容器にクラックや割れが発生し
た。
【００５５】また、実施例及び比較例で用いたオレフィ
ン系樹脂材料のプロピレン系樹脂及びエチレン系樹脂は
以下の通りである。 ＨＰＰ−１：ＭＦＲ ０．５ｇ／１０分、密度 ０．９
０５ｇ／ｃｍ3、融点１７１℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＰＰ ＥＡ９〈商品名〉） ＨＰＰ−２：ＭＦＲ １１ｇ／１０分、密度 ０．９０
５ｇ／ｃｍ3、融点１７０℃（日本ポリケム(株)製 ノ
バテックＰＰ ＭＡ３〈商品名〉） ＢＰＰ−１：ＭＦＲ ０．５ｇ／１０分、密度 ０．９
０５ｇ／ｃｍ3、融点１６８℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＰＰ ＥＣ９〈商品名〉） ＨＰＥ−１：ＭＦＲ ２１ｇ／１０分、密度 ０．９４
５ｇ／ｃｍ3、融点１３０℃（日本ポリケム(株)製 ノ
バテックＨＤ ＨＪ２９０〈商品名〉） ＨＰＥ−２：ＭＦＲ ０．０５ｇ／１０分、密度 ０．
９４７ｇ／ｃｍ3、融点１３３℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＨＤ ＨＢ２１０Ｒ〈商品名〉） ＬＰＥ−１：ＭＦＲ ０．３ｇ／１０分、密度 ０．９
２３ｇ／ｃｍ3、融点１１１℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＬＤ ＬＦ１２２〈商品名〉） ＬＬＰＥ−１：ＭＦＲ ２．２ｇ／１０分、密度 ０．
８９８ｇ／ｃｍ3、融点９０℃（エクソンケミカル社製
ＥＸＡＣＴ４０５１〈商品名〉） ＬＬＰＥ−２：ＭＦＲ ２．０ｇ／１０分、密度 ０．
９２０ｇ／ｃｍ3、融点１２６℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＬＬ ＳＦ２４０〈商品名〉） ＬＬＰＥ−３：ＭＦＲ １．７ｇ／１０分、密度 ０．
９２８ｇ／ｃｍ3、融点１２８℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＬＬ ＭＨＬ７０１１〈商品名〉） ＬＬＰＥ−４：ＭＦＲ １６ｇ／１０分、密度 ０．８
９８ｇ／ｃｍ3、融点９１℃（エクソンケミカル社製
ＥＸＡＣＴ４０４４〈商品名〉）
ン系樹脂材料のプロピレン系樹脂及びエチレン系樹脂は
以下の通りである。 ＨＰＰ−１：ＭＦＲ ０．５ｇ／１０分、密度 ０．９
０５ｇ／ｃｍ3、融点１７１℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＰＰ ＥＡ９〈商品名〉） ＨＰＰ−２：ＭＦＲ １１ｇ／１０分、密度 ０．９０
５ｇ／ｃｍ3、融点１７０℃（日本ポリケム(株)製 ノ
バテックＰＰ ＭＡ３〈商品名〉） ＢＰＰ−１：ＭＦＲ ０．５ｇ／１０分、密度 ０．９
０５ｇ／ｃｍ3、融点１６８℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＰＰ ＥＣ９〈商品名〉） ＨＰＥ−１：ＭＦＲ ２１ｇ／１０分、密度 ０．９４
５ｇ／ｃｍ3、融点１３０℃（日本ポリケム(株)製 ノ
バテックＨＤ ＨＪ２９０〈商品名〉） ＨＰＥ−２：ＭＦＲ ０．０５ｇ／１０分、密度 ０．
９４７ｇ／ｃｍ3、融点１３３℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＨＤ ＨＢ２１０Ｒ〈商品名〉） ＬＰＥ−１：ＭＦＲ ０．３ｇ／１０分、密度 ０．９
２３ｇ／ｃｍ3、融点１１１℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＬＤ ＬＦ１２２〈商品名〉） ＬＬＰＥ−１：ＭＦＲ ２．２ｇ／１０分、密度 ０．
８９８ｇ／ｃｍ3、融点９０℃（エクソンケミカル社製
ＥＸＡＣＴ４０５１〈商品名〉） ＬＬＰＥ−２：ＭＦＲ ２．０ｇ／１０分、密度 ０．
９２０ｇ／ｃｍ3、融点１２６℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＬＬ ＳＦ２４０〈商品名〉） ＬＬＰＥ−３：ＭＦＲ １．７ｇ／１０分、密度 ０．
９２８ｇ／ｃｍ3、融点１２８℃（日本ポリケム(株)製
ノバテックＬＬ ＭＨＬ７０１１〈商品名〉） ＬＬＰＥ−４：ＭＦＲ １６ｇ／１０分、密度 ０．８
９８ｇ／ｃｍ3、融点９１℃（エクソンケミカル社製
ＥＸＡＣＴ４０４４〈商品名〉）
【００５６】実施例１ プロピレン系単独重合体（ＨＰＰ−１）７５重量％とエ
チレン重合体（ＬＬＰＥ−１）２５重量％とを口径６０
ｍｍφの単軸押出機で温度２００℃で溶融分散させて押
し出し、ＭＦＲが０．９ｇ／１０分、密度が０．９０１
ｇ／ｃｍ3の組成物をペレットに造粒した。次に、該混
合ペレットを口径４０ｍｍφのＴダイを装着した押出機
から、樹脂温度２４０℃、幅４００ｍｍのシート状に溶
融押し出しして、オレフィン系溶融シートとした。つい
で、得られた前記オレフィン系溶融シートをポリシング
法の冷却ロール（ロール温度：上５０℃、中８０℃、下
５０℃）に導いて冷却固化し、厚み０．５ｍｍ、幅３５
０ｍｍのオレフィン系樹脂シートを製出した。このよう
にして得られたシートについて、その評価結果を表１に
シート物性として示す。尚、３５秒間の加熱によって、
樹脂シートの垂れ量及び垂れ勾配が少ない程、ドローダ
ウン性の優れたシートということができる。
チレン重合体（ＬＬＰＥ−１）２５重量％とを口径６０
ｍｍφの単軸押出機で温度２００℃で溶融分散させて押
し出し、ＭＦＲが０．９ｇ／１０分、密度が０．９０１
ｇ／ｃｍ3の組成物をペレットに造粒した。次に、該混
合ペレットを口径４０ｍｍφのＴダイを装着した押出機
から、樹脂温度２４０℃、幅４００ｍｍのシート状に溶
融押し出しして、オレフィン系溶融シートとした。つい
で、得られた前記オレフィン系溶融シートをポリシング
法の冷却ロール（ロール温度：上５０℃、中８０℃、下
５０℃）に導いて冷却固化し、厚み０．５ｍｍ、幅３５
０ｍｍのオレフィン系樹脂シートを製出した。このよう
にして得られたシートについて、その評価結果を表１に
シート物性として示す。尚、３５秒間の加熱によって、
樹脂シートの垂れ量及び垂れ勾配が少ない程、ドローダ
ウン性の優れたシートということができる。
【００５７】実施例２、３、６、比較例１〜５、８ 樹脂の配合量や種類を表１に記載したように変えてオレ
フィン系樹脂組成物を得た他は、実施例１と同様に樹脂
シートを作製した。このようにして得られた各シートの
物性を表１に示す。
フィン系樹脂組成物を得た他は、実施例１と同様に樹脂
シートを作製した。このようにして得られた各シートの
物性を表１に示す。
【００５８】実施例４ プロピレン単独重合体（ＨＰＰ−１）７１．４重量％と
エチレン重合体（ＬＬＰＥ−１）２８．６重量％の混合
樹脂１００重量部に、タルク（富士タルク社製粒径１０
μｍ）３０重量部を、温度１７０℃のゲレーションミキ
サーで溶融分散させ、該溶融分散された混合物を口径６
０ｍｍφの単軸押出機で温度２３０℃で押し出し、ＭＦ
Ｒが０．８ｇ／１０分、密度が１．１３ｇ／ｃｍ3の複
合組成物をペレットに造粒した。次に、該複合組成物の
ペレットを口径４０ｍｍφのＴダイを装着した押出機か
ら、樹脂温度２４０℃、幅４００ｍｍのシート状に溶融
押し出しして、オレフィン系複合溶融シートとした。
エチレン重合体（ＬＬＰＥ−１）２８．６重量％の混合
樹脂１００重量部に、タルク（富士タルク社製粒径１０
μｍ）３０重量部を、温度１７０℃のゲレーションミキ
サーで溶融分散させ、該溶融分散された混合物を口径６
０ｍｍφの単軸押出機で温度２３０℃で押し出し、ＭＦ
Ｒが０．８ｇ／１０分、密度が１．１３ｇ／ｃｍ3の複
合組成物をペレットに造粒した。次に、該複合組成物の
ペレットを口径４０ｍｍφのＴダイを装着した押出機か
ら、樹脂温度２４０℃、幅４００ｍｍのシート状に溶融
押し出しして、オレフィン系複合溶融シートとした。
【００５９】ついで、得られた溶融シートをポリシング
法の冷却ロール（ロール温度：上６０℃、中８０℃、下
６０℃）に導いて冷却固化し、厚みが０．５ｍｍ、幅３
５０ｍｍのオレフィン系複合樹脂シートを作製した。得
られた複合樹脂シートについては、実施例１と同様にシ
ート物性や垂れ量等を測定し、その測定結果を表１に示
す。
法の冷却ロール（ロール温度：上６０℃、中８０℃、下
６０℃）に導いて冷却固化し、厚みが０．５ｍｍ、幅３
５０ｍｍのオレフィン系複合樹脂シートを作製した。得
られた複合樹脂シートについては、実施例１と同様にシ
ート物性や垂れ量等を測定し、その測定結果を表１に示
す。
【００６０】実施例５、比較例６〜７ エチレン系樹脂の種類や量、或いはタルク量等の組成を
表１に記載したように変えた他は実施例４と同様にして
複合樹脂シートを得、物性や垂れ量を測定し、その測定
結果を表１に示す。
表１に記載したように変えた他は実施例４と同様にして
複合樹脂シートを得、物性や垂れ量を測定し、その測定
結果を表１に示す。
【００６１】実施例７ プロピレン単独重合体（ＨＰＰ−１）１００重量％を口
径４０ｍｍφの押出機から、一方前記実施例１で得たオ
レフィン系樹脂組成物のペレットを口径９０ｍｍφの押
出機からそれぞれ押し出し、２種３層構成のフィードブ
ロックを装着した共押出機のＴダイから、樹脂温度２４
０℃、幅１１００ｍｍのシート状に溶融押し出しして、
プロピレン樹脂材料／オレフィン系樹脂組成物／プロピ
レン樹脂材料の３層構成の溶融積層シートとした。
径４０ｍｍφの押出機から、一方前記実施例１で得たオ
レフィン系樹脂組成物のペレットを口径９０ｍｍφの押
出機からそれぞれ押し出し、２種３層構成のフィードブ
ロックを装着した共押出機のＴダイから、樹脂温度２４
０℃、幅１１００ｍｍのシート状に溶融押し出しして、
プロピレン樹脂材料／オレフィン系樹脂組成物／プロピ
レン樹脂材料の３層構成の溶融積層シートとした。
【００６２】次いで、得られた溶融積層シートをポリシ
ング法の冷却ロール（ロール温度：上６０℃、中８０
℃、下６０℃）に導いて冷却固化し、厚みが０．５ｍ
ｍ、幅１０４０ｍｍのプロピレン系樹脂材料／オレフィ
ン系樹脂組成物／プロピレン系樹脂材料（３０／４４０
／３０μｍ）の２種３層のオレフィン系樹脂積層シート
を作製した。得られた積層シートを、浅野研究所製の真
空成形機（名称：ＦＬＳ ４１５）のコーター温度：設
定３５０（下ヒーター）〜５３０℃（上ヒーター）、サ
イクル：５．０秒で加熱し、縦：１８ｃｍ、横：２５ｃ
ｍ、深さ：３ｃｍの容器（３５ヶ採り）を得た。得られ
た樹脂積層シート及び容器について、垂れ量（ドローダ
ウン性）、真空成形機による容器賦型性、耐寒性を評価
した。その結果を表２に示す。
ング法の冷却ロール（ロール温度：上６０℃、中８０
℃、下６０℃）に導いて冷却固化し、厚みが０．５ｍ
ｍ、幅１０４０ｍｍのプロピレン系樹脂材料／オレフィ
ン系樹脂組成物／プロピレン系樹脂材料（３０／４４０
／３０μｍ）の２種３層のオレフィン系樹脂積層シート
を作製した。得られた積層シートを、浅野研究所製の真
空成形機（名称：ＦＬＳ ４１５）のコーター温度：設
定３５０（下ヒーター）〜５３０℃（上ヒーター）、サ
イクル：５．０秒で加熱し、縦：１８ｃｍ、横：２５ｃ
ｍ、深さ：３ｃｍの容器（３５ヶ採り）を得た。得られ
た樹脂積層シート及び容器について、垂れ量（ドローダ
ウン性）、真空成形機による容器賦型性、耐寒性を評価
した。その結果を表２に示す。
【００６３】実施例８〜１１、比較例９〜１３ エチレン系樹脂の種類、オレフィン系複合樹脂組成物の
種類、各層の厚みや再生材量を表２と表３に記載したよ
うに変えて２種３層の積層シートを得た他は、実施例７
と同様に積層シートの垂れ性、容器賦型性、耐寒性を評
価し、その結果を表２と表３に示す。尚、上記再生材は
各樹脂シートを粉砕し、該シートの粉砕品を温度２３０
℃の造粒機でペレット化したものを中間材料にドライブ
レンドして使用した。
種類、各層の厚みや再生材量を表２と表３に記載したよ
うに変えて２種３層の積層シートを得た他は、実施例７
と同様に積層シートの垂れ性、容器賦型性、耐寒性を評
価し、その結果を表２と表３に示す。尚、上記再生材は
各樹脂シートを粉砕し、該シートの粉砕品を温度２３０
℃の造粒機でペレット化したものを中間材料にドライブ
レンドして使用した。
【００６４】
【表１】
【００６５】
【表２】
【００６６】
【表３】
【００６７】
【発明の効果】本発明のオレフィン系樹脂シートは、特
定の粘度比と弾性率差を有するプロピレン系樹脂とエチ
レン系樹脂を特定範囲内とした配合組成物から得られた
樹脂シートであるので、シート製造時の生産性が図れ、
ドローダウン性が著しく改良され、原料中にリサイクル
材を増量しても、熱熟成形法の二次成形から得られる容
器などの偏肉が極小に抑えられる。また、シートの幅を
広くしてもドローダウンが著しく大きくならないため、
広幅のシートを用いて熱成形することができ、熱成形に
よる二次成形品の生産性が向上する。しかも、得られる
二次成形品は、剛性、耐寒性、耐熱性に優れ、しかもコ
スト面においても優れている。
定の粘度比と弾性率差を有するプロピレン系樹脂とエチ
レン系樹脂を特定範囲内とした配合組成物から得られた
樹脂シートであるので、シート製造時の生産性が図れ、
ドローダウン性が著しく改良され、原料中にリサイクル
材を増量しても、熱熟成形法の二次成形から得られる容
器などの偏肉が極小に抑えられる。また、シートの幅を
広くしてもドローダウンが著しく大きくならないため、
広幅のシートを用いて熱成形することができ、熱成形に
よる二次成形品の生産性が向上する。しかも、得られる
二次成形品は、剛性、耐寒性、耐熱性に優れ、しかもコ
スト面においても優れている。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 23:04） (72)発明者 赤池 治 三重県四日市市東邦町１番地 三菱化学株 式会社四日市事業所内 (72)発明者 平島 麻美 三重県四日市市東邦町１番地 三菱化学株 式会社四日市事業所内
Claims (9)
- 【請求項１】 プロピレン系樹脂とエチレン系樹脂との
混合割合が、プロピレン系樹脂（ＰＰ）：エチレン系樹
脂（ＰＥ）＝９７〜６０：３〜４０（重量％）であるオ
レフィン系樹脂組成物であって、前記各樹脂の動的溶融
粘弾性の粘度比と溶融弾性率差が下記範囲であることを
特徴とするオレフィン系樹脂組成物。 粘度比（ηｒ＝ηＰＥ／ηＰＰ）：１Ｒａｄ／秒で０．
１以上から１未満、１００Ｒａｄ／秒で０．７０以上 溶融弾性率差（ΔＧ′＝ＧＰＰ−ＧＰＥ）：１００００
Ｐａ以上 - 【請求項２】 請求項１記載のオレフィン系樹脂組成物
１００重量部に対し、無機フィラーの混合割合が、２０
０重量部以下であることを特徴とするオレフィン系複合
樹脂組成物。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載のオレフィン系樹脂
組成物又はオレフィン系複合樹脂組成物からなる、オレ
フィン系樹脂シート又はオレフィン系複合樹脂シート。 - 【請求項４】 熱成形用シート材である、請求項３記載
のオレフィン系樹脂シート又はオレフィン系複合樹脂シ
ート。 - 【請求項５】 表面層と中間層とを含む積層シートであ
って、前記表面層はメルトフローレートが０．３〜２０
ｇ／１０分で、かつ密度が０．８９０〜０．９２０ｇ／
ｃｍ3のオレフィン系樹脂材料からなり、前記中間層は
請求項１記載のオレフィン系樹脂組成物からなる、オレ
フィン系樹脂積層シート。 - 【請求項６】 請求項１又は５記載の表面層と請求項２
記載の中間層からなる、オレフィン系複合樹脂積層シー
ト。 - 【請求項７】 請求項２記載の表面層と請求項１記載の
中間層からなる、オレフィン系複合樹脂積層シート。 - 【請求項８】 表面層がオレフィン系複合樹脂材料から
なり、中間層が請求項２記載のオレフィン系複合樹脂組
成物からなるオレフィン系複合樹脂積層シート。 - 【請求項９】 熱成形シート材である、請求項５ないし
８記載のオレフィン系樹脂積層シート又はオレフィン系
複合樹脂積層シート。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8795598A JP3990805B2 (ja) | 1997-12-25 | 1998-03-17 | オレフィン系複合樹脂積層シート |
| EP19980124448 EP0926193A3 (en) | 1997-12-25 | 1998-12-23 | Olefin resin composition and sheets |
| US09/220,451 US6096831A (en) | 1997-12-25 | 1998-12-24 | Olefin resin composition and sheets |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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