JPH11182363A - 磁界印加による化石燃料磁化活性装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 一般的な磁束密度の永久磁石の磁力線、若し
くは、その磁力線とセラミックスから放射する遠赤外線
を、各種の燃料に有効に作用させうる磁力線の増幅装置
を得て、燃料の活性化を図り、燃料消費効率の向上、有
害排出ガスの大幅な逓減、各種産業上の物質の反応、混
合、熟成を助け、燃料もしくは流体材料の高効率使用、
環境浄化を達成する。 【構成】 中心孔を有する永久磁石と永久磁石間に介装
部材を介置し、永久磁石により強磁界発生域を設けた磁
石連設体を形成し、該磁石連設体を両端に燃料流道路を
形成するための接続管を有する鉄系材よりなる筒体内に
収容配置し、磁石の中心孔は、燃料流動路に連通し、供
給燃料が強磁界発生域を形成する空隙内に集中流動する
ようにし、燃料類並びに其の他の流体を含めて、強磁界
と電磁波作用によって燃料を含めた其の他の流体の活性
化を行う事を特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、主に化石燃料が磁化活
性と電磁波作用により、燃料自体の燃焼効率の高率化を
行わんとするものである。其の他、水、各種工業用流体
等に利用される。永久磁石と永久磁石間に介置される介
装部材との連設体により磁束密度を増幅せしめ、更に、
磁石連設体から発生する高密度の磁界発生域に供給燃料
の全量を通過せしめ、強力な磁界印加を行わしめ、燃料
の磁化活性の高揚を促進せしめんとするものであり、自
動車、燃焼機器等に於ける低燃費対策、排出ガス逓減対
策等の用途に供給するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、流体活性化装置に関して、各
種の磁石を利用する形式が数多く発表されているが、そ
れらのものは、複数の永久磁石を連設し、これら磁石間
に相互に吸引し合う磁場（吸引磁場）やあるいは反発し
合う（反発磁場）を発生させることによって、磁束密度
の向上を計り、燃料を磁化活性せしめ、諸種の燃焼機関
に供与せんとする努力が行われている。

【０００３】永久磁石は、要求される磁束密度を決定
し、定められた材料に決定された磁束密度に沿った着磁
を行うことによって製造されている。このような永久磁
石の磁束密度を増幅する手段としては、磁石間に吸引磁
場または、反発磁場が形成されるように複数の永久磁石
を重合密接して軸方向に連設し、全体の磁束密度を向上
せしめる方法が採用されている。このような形式を採用
した場合の磁束密度の向上率は、使用された永久磁石単
体の磁束密度に対比し、非常に低率である。一般に供給
されている廉価な永久磁石を単純に重合密接させて連設
しただけでは、本発明が目的とする燃料等の活性化はほ
ど遠いものである。化石燃料を磁界印加によって活性化
出来る磁力線の磁束密度は１００００ガウス（以下ガウ
スをＧと表示する）以上を必要とする事は、一般にも知
悉されている事である。永久磁石単体の定格磁束密度が
５０００Ｇを越えると磁石の吸引磁又は、反発磁場によ
って製品までの組立作業が誠に困難を極める。低廉な装
置を得るためには、原材料の価格は勿論の事、組立作業
時間を短縮し、量産体制を確立し、人件費等の軽減、特
に、永久磁石を数多く使用する必要性があり、低廉な磁
石を入手しなければならない。然かも、化石燃料の磁化
活性には、少くとも、１００００〜１２０００Ｇの磁束
密度を必要とする。然かも、一般的従来形式によって得
られる磁束密度の向上率は、使用した永久磁石単体の磁
束密度の２０〜５０％程度に過ぎず，市販されている廉
価な永久磁石を単純に連設しただけでは、各種の燃料を
活性化できるだけの磁束密度は得られない。定められた
磁束密度を有する市販の永久磁石を複数個連設して、よ
り大きい磁束密度を得るという発想は、従来形式からも
明らかなるがごとく、極めて一般的なものである。しか
しながら、永久磁石を単に連設するのみでは、磁束密度
の高い向上率がえられないことも事実である。

【０００４】因に、図面の図１と図２に依って、永久磁
石の磁束密度の測定試験例を説明する。図１は、永久磁
石（ネオジーム鉄ボロン磁石）、一般では、ネオジム磁
石と称する。定格磁束密度３４００Ｇ，厚６ｍｍ、巾径
１７ｍｍ、中心孔径７ｍｍで円盤状を呈する。図２は、
前記磁石をＳ極とＮ極を対面にし、次に、各磁石をＳ極
にＮ極を対面にし磁石６体が連設された磁石連設体が形
成されている。磁石連設体左端部の磁束密度は４９１０
Ｇ、右端部は４９５０Ｇ、中間部は左より８１０Ｇ・７
５０Ｇ・９５０Ｇである。磁石数を２０体にし、磁石連
設体を形成しても両端部の磁束密度は７２００Ｇ〜７５
００Ｇであり、化石燃料を磁化活性するに必要な磁束密
度が得られない。矢印は、磁束密度を示す。以下も同
じ。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】依って、磁束密度の高
い装置を得ようとすると、その基本的な材料である永久
磁石が高価なものにならざるを得ず、また、安価な市販
の永久磁石を利用すると、望ましい磁束密度を得ること
ができない状況に鑑み、本発明に於ては市販品の永久磁
石を利用して、従来得られなかった極めて高い磁束密度
を得るための研究を行った。更に、化石燃料を活性化す
る手段として、近年注目を集めている遠赤外線を有効に
利用し、化石燃料に対して磁力線と遠赤外線という二つ
の放射線を一度に作用させる装置が要求されることも勿
論である。また、高い磁束密度が得られた場合、その結
果として本発明装置に近接する電子機器に対する影響が
憂慮され、特に自動車の燃料活性化に本発明装置を使用
した場合、自動車に設置されている各種電子制御装置に
悪影響を与えないものでなければならない。

【０００６】次に、磁石連設体における強磁界発生域内
に送達燃料の全てが１００００Ｇ〜１２０００Ｇの磁化
作用が受けられるか、燃料が完全に活性化され、該燃料
の燃焼効率の向上が計られ得るか、特に、有害排出ガス
の逓減率の向上が得られるかが追及された。本発明は、
これ等の問題点を解決すべくなされたものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】課題解決の重点は、磁力
線の最大限の増幅率の向上にあると考えた。 永久磁石
の要部に、前記以上の強磁界発生域を形成し、該発生域
に化石燃料の全量が流動を可能にし、流動燃料の磁化活
性を行わんとする。より高度の磁束密度を得るために、
永久磁石と永久磁石間に介装部材を介置した磁石連設体
を形成し、この連設体自体から要求する増幅された磁束
密度が得られると共に、永久磁石と永久磁石間に介装部
材が介置された強磁界発生域を複数個所に形成し、該発
生域に化石燃料の全量が通過するように燃料流動路を形
成する事により、更には、燃料流動路を通過した化石燃
料が遠赤外線を放射するセラミックス層を通過せしめる
事により、磁力線と遠赤外線を併せて利用する事によっ
て、本発明が有効適切に実施できるものと判断した。

【０００８】因に、図面の図３と図４に依って、永久磁
石の磁束密度の測定試験例を説明する。 図３は、磁石
連設体で、使用磁石は、前記磁石と同等である。前記磁
石をＳ極とＮ極を対面にし１体とした磁石重合体、該磁
石重合体と他の同等の磁石重合体のＳ極とＮ極を対面に
し、中間位置に一部分が切除された鉄材からなるリング
状の介装部材を介置し、磁石重合体２体からなる磁石連
設体が形成されている。磁石連設体左端部の磁束密度は
５７００Ｇ、右端部は５５９０Ｇ、介装部材が介在する
中間の空隙部は９７６０Ｇが測定された。図４は、前記
磁石重合体４体からなる磁石連設体が形成されている。
磁石連設体左端部の磁束密度は５９８０Ｇ、右端部は５
９７０Ｇ、介装部材が介在する中間の空隙部は、左より
１１７２０Ｇ・１１９１０Ｇ・１１２９０Ｇが測定され
た。この強磁界発生域の磁束密度の平均値と永久磁石単
体の磁束密度と対比すれば３４６％の磁束密度の増幅で
ある。 前記磁石連設体の構成では、磁石体２体を以て
磁石重合体を１体とした。磁石単体での磁石連設体を形
成してもよいが、磁束密度の向上率が期待するほどに向
上しない。磁石２体の磁石重合体又は磁石３体の磁石重
合体によって磁石連設体を形成する事が望ましい。

【０００９】これらの状況に鑑み本願発明者は、限られ
た数の永久磁石を並べて一個の装置を形成するに当た
り、より多くの磁力線の集束箇所が発生する並べ方を追
及することにより、より高い磁束密度の向上を獲得する
研究を行った。その結果、使用すべき永久磁石は、現在
のところ単体で最も高い磁束密度が得られるネオジム磁
石がもっとも望ましいが、今後、各種新素材の永久磁石
が開発された場合には、それらの新磁石が利用できるこ
とは勿論であり、また、従来のサマリューム・コバルト
磁石、フェライト磁石を使用した場合にも、それぞれの
単体の磁束密度に応じて、ネオジム磁石を使用した場合
と同様の磁束密度の向上率が確認できる。従来の、磁極
を有する盤面（磁極面）同志を対面させ、それら磁極面
の間に磁性体あるいは非磁性体の介装部材を設置して、
両者の間に吸引磁場を発生させる形式が、より高い磁束
密度の向上を獲得するためには、より多くの永久磁石の
連設を必要とすることから、永久磁石の並べ方に限界が
あると考え、この手法とは異なる新規の並べ方も追求し
た。前述の介装部材は、磁極面間により大きな磁極勾配
を発生させるための手段であると考えるなら、この介装
部材の設置は磁束密度の増幅に極めて有効であるが、こ
の手段以外に大なる磁極勾配を獲得する方法が考えられ
るなら、それらを併用する事によって、より大きな磁束
密度の増幅率が得られることは確実である。本願発明者
は、従来から使用されている中心孔を有する円盤型の永
久磁石を使用し、永久磁石の磁石盤面同志のＳ極とＮ極
によって対面せしめる手法と永久磁石の磁石外側周面同
志のＳ極とＮ極によって接極せしめる手法によって、磁
石連設体を形成する事により、磁石密度の増幅が出来る
事を確認した。

【００１０】即ち、永久磁石盤面のＳ極が隣接する永久
磁石盤面のＮ極と対面し、それに続く各永久磁石盤面の
Ｓ極がＮ極に対面する磁石による連設体の軸線にそって
直列に連設した磁石連設体であって、該磁石連設体の各
要部が特定の強磁界発生域を形成し、更には、永久磁石
外側周面のＳ極が隣接する永久磁石外側周面のＮ極に接
極し、それに続く各永久磁石外側周面のＳ極が隣接する
永久磁石外側周面のＮ極に接極する磁石による連設体の
軸線にそって直列に連設した磁石連設体であり、該磁石
連設体の各要部が特定の強磁界発生域を形成し、前記そ
れぞれ強磁界発生域より発生した高密度に増幅された磁
力線によって化石燃料が高率に磁化活性する事を確認し
た。 然して、磁化活性率を高めるため、筒体内の燃料
流動路に流動する流動燃料量が前記強磁界発生域を通過
するようにし、更に、セラミックス層を通過せしめた事
により本発明が完成された。

【００１１】本発明の実施上の要点は、永久磁石の磁石
連設体から発生する磁束密度の増幅が第１義である。次
に、介装部材は、なるべく永久磁石間の距離を乖離させ
ぬように厚さが制限される。素材は、非磁性材又は、磁
性材の何れでもよいが、非磁性材は磁性材より磁束密度
の増幅率が５〜１０％程度低下するので、成るべく磁性
材が用いられる鉄系材が最も望ましい。形態は、磁束密
度増幅率向上のため、出来得る限り磁極勾配ａを多数に
形成する事が望まれる。鉄材によるリング状、条線、細
片、これ等による十字状、放射状の異形の介装部材が適
応する。更に鉄粉、鉄粒、スチルウール等の成形体、其
の他、磁極勾配を形成する金属系材を用いる事が肝要で
ある。前記介装部材は、磁石間の空隙部に介置される。
三元触媒の一助としてセラミック層を形成し、電磁波を
放射する材料を筒体内の適所に配置する。組立て工程上
磁石連設体と他の磁性材との磁着による障害を取り除く
ためには、永久磁石連設体の両端に対に等しい鉄材を配
置するか、鉄板等を対称に磁着せしめる事に依って筒体
内に磁石連設体を容易に挿装する事が出来る。永久磁石
連設体の２体以上を横側に連設配置する場合等には、磁
石連設体のＳ極と他の磁石連設体のＮ極により横側連設
を賢固なものとし、接極部の中心線には新たに、強磁界
発生域が形成される。化石燃料が供給される燃料流動路
は、前記の如く、その全てが強磁界発生域を通過するよ
うに形成されなければならない。また、本発明装置に近
接して使用されるであろう電子機器に対する悪影響を除
去するために種々なる実験を行ったが、筒体が鉄材から
なる場合、組立永久磁石の単体の磁束密度が定格３４０
０Ｇから５０００Ｇの磁石連設体でも、筒体の厚味が２
ｍｍ以上であれば、筒体の外側の磁束密度ｃは１Ｇ以内
で、５ｍｍ程度の距離から側定すれば磁束密度ｃは０で
あり、且つ、筒体内側の磁束密度ｂは、磁化されて５０
００Ｇ〜６０００Ｇ程度の磁束密度ｂである事から、非
鉄金属製又は合成樹脂製の如く筒体外に高磁束密度が発
生する事が無い事から、本発明装置は、鉄系材の筒体が
採用されなければならない。

【００１２】

【作用】本発明装置に各種の燃料を供給し、燃料の組成
分子を励起振動せしめる遠赤外線エネルギーと磁気誘導
エネルギーを与え、燃料の組成分子の相互結合を分断
し、超微細粒化し且つ、酸素の供給量が増大され、反応
性に富んだ磁化活性された燃料を得て、低燃費と排出ガ
ス中の有害有機物の逓減を行う事が出来る。

【００１３】次に、本発明の第１実施例を図面に基き説
明する。図５は、本発明装置の部分破砕切断図面、図６
は、図５のＡ−Ａ’線切断面図、図６から図１３は、各
種部材の説明図である。磁石中心孔は鎖線で示す。図５
と図６に示す実施例において、永久磁石１は、定格磁束
密度３４００Ｇの磁石、厚６ｍｍ、径１７ｍｍ、磁石中
心孔２の径は７ｍｍで円盤型磁石である。該磁石１の磁
石盤面と同体の磁石の磁石盤面がＳ極とＮ極によって１
体となり磁石重合体３が形成され、該磁石重合体３と同
体の磁石重合体がＳ極とＮ極によって接極する中間に介
装部材４を介置し、以下同様にして磁石重合体３の１２
体が直列に連設された磁石連設体５が形成される。図５
中の上下に燃料供給管の中間に連結するための接続管６
と６’を備えた鉄系材からなる円筒状の筒体７内に前記
磁石連設体５が振動等による各磁石重合体３の連設振れ
を防止するためと、磁石連設体５の磁石外周面と筒体７
の内側間に１１個所からなる強磁界発生域１０から磁化
活性された燃料が放流される放流燃料流動路８を形成す
るためと磁石連設体５の各磁石外周面に磁極勾配ａを多
数に形成するため、鉄材でなる厚１ｍｍ、巾１．５ｍｍ
の条線９を介在して前記筒体７に前記磁石連設体５が収
容配置される。この条線９は、４体が等分に配設されて
いる。図７、はその平面図、図８は、その側面図、図９
は、前記介装部材４の形態を示す。厚０．７ｍｍ、巾
０．７ｍｍの十字状の介装部材である。 其の他、これ
に類する異形体が使用されてもよい。素材は、鉄材から
なり、磁石と磁石間に磁束密度が増幅する磁極勾配ａが
形成される。この磁束勾配ａは、磁石体部に接し金属材
を以って多数に形成する事により、磁束密度が増幅する
ものである。磁石連設体５の下端部の磁石中心孔孔口１
３と筒体７の蓋体１４に螺着された接続管孔口１５間
に、磁石中心孔２の孔径より大き目の中心孔を穿設した
燃料流動案内体１１を介在せしめ、前記鉄材からなる蓋
体１４の内側面と磁石下端の磁力により磁着せしめる。
図１０は、燃料流動案内体１１の平面図、図１１はその
切断面図である。図１０の平面図の円形鉄板１７の中心
部に中空突筒１８が立設されている。この中空突筒１８
を磁石連設体５の下端部磁石中心孔孔口１３に嵌着す
る。然して、磁石連設体５の上端部の磁石中心孔を閉塞
するために孔口閉塞体１８により磁石中心孔が閉塞され
る。図１２は、孔口閉塞体１８の平面図、図１３は、そ
の切断面図である。図１２は、円形状の鉄板の上下に燃
料流動口１９を有し、図１３に示すような孔口閉塞突筒
２０を設け、この突筒を磁石中心孔２の孔口に嵌着し孔
口を閉塞する。斯ようになされた事によって、燃料が下
部の接続管６’から供給された場合、この燃料は、油圧
によって燃料流動案内体１１を経由し急流となって磁石
中心孔２から形成された燃料流動路１２内に進入する。
進入した燃料は一旦、孔口閉塞体１８にはばまれ、燃料
の急流が逆流状態を呈しつつ強磁界発生域１０の空隙に
流動し、放流状態で通過し、磁石連設体５の外側周面と
筒体７の内側周面間に形成されている放出燃料流動路８
に放流される。流動燃料は、前記強磁界発生域１０内の
高密度磁界（１００００Ｇ〜１２０００Ｇ）によって完
璧に磁化活性される事となる。そして、放出燃料流動路
８の燃料は、磁石連設体５の磁石外側周面を流動し、孔
口閉塞体１８の燃料流動口１９を通過し、上部のセラミ
ックス層２１内を流動し、上部の接続管６を経て燃焼機
関部に供給される。前記燃料流動案内体１１或は、孔口
閉塞体１８を鉄材等の磁性部材を採用する事によって、
磁石連設体の両端部から発生する磁力線を集束し、鉄材
である筒体７に磁石連設体５の挿着が容易となる。更
に、前記条線９もこのような役目を果す。これ等の部材
に替えて、蓋体１４の内側面と磁石連設体５の下部の磁
石盤面を磁着せしめ、接続管孔口１５と磁石中心孔孔口
を対面せしめて、燃料の流路を形成してもよい。磁石連
設体５の上部の磁石中心孔２の孔口閉塞は、適応部材に
よって適宜に閉塞してもよい。

【００１４】図５において、磁束密度測定機により測定
された１１個所の強磁界発生域１０の各空隙部の磁束密
度の測定数値は、次の通りである。その数値は、１０ａ
−１２３００Ｇ、１０ｂ−１２２５０Ｇ、１０ｃ−１２
２３０Ｇ、１０ｄ−１２２００Ｇ、１０ｅ−１２４００
Ｇ、１０ｆ−１２３００Ｇ、１０ｇ−１２２００Ｇ、１
０ｈ−１２３５０Ｇ、１０ｉ−１２３００Ｇ、１０ｊ−
１２２００Ｇ、１０ｋ−１２２５０、磁石連設体５の上
端部は、１１４５０Ｇ、下端部は、１１７３０Ｇであ
る。更に、筒体７の内側壁面ｂの磁束密度は５２１０
Ｇ、外側壁面ｃは１Ｇ未満で、筒体７より５ｍ間隔をお
いての磁束密度は感知しない結果を得る事が出来た。こ
の試験例における平均磁束密度は１２２７０Ｇである。
矢印ｄ の磁束密度は８６００Ｇ〜９５００Ｇである。
これにより、永久磁石単体の磁束密度に比較し、実に、
３６０％強の磁束密度の増幅結果を得る事が出来た。

【００１５】更に、介装部材を磁性材で形成する事によ
って磁束密度が５〜１０％増幅するとともに、筒体を鉄
材にする事によって、筒体内側に流動する化石燃料が筒
体内に発生した高密度の磁力線によって磁化活性が促進
される事も確認された。然も、筒体外側壁の磁束密度ｃ
が１Ｇ未満である事から、自動車、燃焼機器等に装備さ
れている電子機器にもまったく磁力線の影響が発生しえ
ない事も確認された。

【００１６】本実施例では、定格３４００Ｇのネオジム
磁石を採用し、強磁界発生域においては１００００Ｇ〜
１２０００Ｇの磁石密度であるが、該要部の磁束密度の
向上の必要がある場合は、磁石単体の磁束密度が４５０
０Ｇ或は５０００Ｇの磁石を使用すればよい。磁石連設
体の要部から発生する磁束密度も基本磁石の磁束密度に
比例し磁束密度が増幅する。

【００１７】次に、本発明の第２実施例を図面に基き説
明する。図１４は、本発明装置の部分破砕切断面図、図
１５は、図１４のＡ−Ａ’線切断面図、図１６から図１
９は、各種部材の説明図である。図示の如く、前記第１
実施例においては、筒体７が円筒形状であるが、本実施
例では方形状を呈する。筒体７に収容されている中心孔
２を有する磁石１の単体２体からなる磁石重合体３の数
を数多く用いる場合、機体が過長となり、本装置を装着
するに不便を来たし、外観上も好ましくない。更には、
燃焼機関に対し、燃料供給が量的に大きくなれば、それ
に対応し、燃料の磁化活性力を増大せしめなければなら
ないから、本第２実施例が有利である。 依って、本実
施例においては、磁石連設体と同体の磁石連設体との２
体を以って、磁石連設体５ａの右側に発生するＳ極と磁
石連設体５ｂの左側に発生するＮ極を接極せしめ、磁石
連設体５ａの右横側に磁石連設体５ｂを併列状に横設し
た複合磁石連設体５ｃを形成し、方形状の筒体７に収容
配置する。磁石連設体５ａと５ｂは、都合磁石重合体３
の１６体から形成されている。然かも、磁石連設体５ａ
と５ｂには、１４個所に及ぶ強磁界発生域１０が形成さ
れている。勿論、この磁石連設体５ａと５ｂは，共に前
記第１実施例と同等の構成によるものであるが、複合磁
石連設体５ｃは、磁石連設体５ａと５ｂの２体でなり、
磁石中心孔からなる燃料流動路１２と１２’は２路に形
成されている事から、下部接続管６’から供給される燃
料を２分し、この２路の燃料流動路１２と１２’に供給
しなければならない。よって、前記接続管６’の燃料注
入孔口２２に近接し、燃料分流板２３を配置すれば、燃
料注入孔口２２より供給された燃材が燃料流動路１２と
１２’に分流する。これによって、前記第１実施例に記
載した通り、燃料が磁化活性し、接続管６’を介し、活
性燃料が燃焼機関部に供給される。図１６は、燃料分流
板２３の平面図、図１７は其の正面図で、磁石１の中心
孔２に対面する二つの透孔２４と２４’が穿設された駆
形鉄板であり、両側に翼片２５と２５’を有し、２体の
磁石連設体５ａと５ｂの下部端面に磁着され、燃料分流
槽２６が形成されている。燃料分流槽２６に流入した燃
料は、透孔２４と２４’に分流されて磁石の中心孔から
なる燃料流動路１２と１２’に流入する。図１８は、鉄
板２７の側面図、厚１ｍｍ、図１９は、その平面図、巾
は任意、長さは磁石連設体５ａと５ｂの長さと同等と
し、この鉄板２７と２７’が前記磁石連設体５ａと５ｂ
に磁着配置される。このように配置された事で筒体７に
複合磁石連設体５ｃの挿装が容易となるり、且つ、この
鉄板は磁性体となり６０００Ｇ前後の磁束密度が測定さ
れた。 ５ｂの接極部分は、磁石間の接点が多数の磁極勾配が形
成されている事から、磁束密度が増幅され、測定の結果
９５００Ｇ〜１１６００Ｇである事が確認された。この
接極部分も磁束密度が強磁界発生域を形成している事が
解明され、化石燃 、磁石連設体５ａの全長部分の磁束密度が８６００Ｇ〜
９２００Ｇである事が測定された。即ち、磁石連設体体
部外周の磁力線と磁石と磁石との接極線においても、強
磁界発生域としての磁力線が共に発生している。

【００１８】第３実旅例の説明に当り、本願実施例にお
ける磁束密度の測定試験例を説明する。使用された永久
磁石は、第１実施例に記載した永久磁石と同等である。
図２０の平面図と図２１の側面図による試験例、磁石１
の外側周面の磁極がＳ−Ｎ−Ｓ−Ｎ−Ｓとなるように
し、接極された５体からなる磁石連設体５が形成されて
いる。このように配列した磁石連設体５のそれぞれの接
極部の矢印→の磁束密度は、図２０の左側から８２９０
Ｇ、７７２０Ｇ、８３００Ｇ、７３７０Ｇ、左端部が５
４０Ｇ、右端部が６１０Ｇであることが測定された。図
２１の磁石盤面の磁束密度は、左側から３８７０Ｇ、３
９１０Ｇ、３４１０Ｇ、４２６０Ｇ、３２８０Ｇ、左端
部が５４０Ｇ、右端部が６１０Ｇであることが測定され
た。図２２は、磁石と磁石をＮ−Ｓの磁極によって磁石
重合体３の１体とし、前記配列と同様に磁石重合体３の
５体を以って磁石連設体５が形成されている。このよう
に配列した磁石連設体のそれぞれの接極部の矢印→の磁
束密度は、図２２の左側から８５００Ｇ、９０８０Ｇ、
８８７０Ｇ，８９６０Ｇ、左端部が１２３０Ｇ、右端部
が１３３０Ｇであることが測定された。図２３は、磁石
１と磁石１’の磁石盤面間に図２４の切断面図に示す介
装部材４を介置し、前記同様に磁石単体１０体を以って
磁石連設体５が形成されている。このように配列した磁
石連設体５のそれぞれの接極部の矢印→の磁束密度は、
図２３の左端から８９８０Ｇ、１００２０Ｇ、８８００
Ｇが測定された。図２４は、図２３のＡ−Ａ’線切断面
図である。図２５は、Ｓ極とＮ極によって磁石１と１’
が１体の磁石重合体３を形成し、磁石重合体３の８体あ
てを以って磁石連設体３１ａと３２ｂが形成され、磁石
連設体３１ａの側盤面のＳ極と磁石連設体３２ｂの側盤
面のＮ極によって磁石連設体３１ａと３２ｂの中間位置
に介装部材４が介置された複合磁石連設体３３ｃが形成
されている。磁石重合体３の総体は、１６体からなって
いる。介装部材４は条線の３体が介置されている。図２
６は、図２５のＡ−Ａ’線の切断面図である。このよう
に配列された複合磁石連設体３３ｃの介装部材４が介置
された空隙の磁束密度は、図２５の左端から１３０９０
Ｇ、８１３０Ｇ、１２８５０Ｇ、８１３０Ｇ、１３９４
０Ｇ、９９５０Ｇ、１０４５０Ｇ、９７５０Ｇが測定さ
れた。平均磁束密度は、１０７００Ｇである。永久磁石
単体の磁束密度に比較し、３１５％の磁束密度の増幅で
ある。

【００１９】次に、本発明の第３実施例を図面に基き説
明する。図２７は、本発明装置の部分破砕切断面図、図
２８は、図２７のＡ−Ａ’線切断面図、図２９から図３
４は、各種部材の説明図である。図示の如く、方形状の
筒体７内に前記試験例において図２５に説明した複合磁
石連設体３３ｃを収容配置する。燃料流動路１２を形成
するために駆形状鉄板２８を複合連設体３３ｃの下端部
と蓋体１４間に磁着配置する。然して、前記複合磁石連
接体３３ｃの左側と筒体７の右側間に鉄板２７を狭着す
る。筒体７が鉄系材であり、鉄板２７は磁性材なるがた
め、複合磁石連設体３３ｃから発生する磁力線により吸
着固設する。この鉄板２７によって、各磁石１の左端部
の磁石中心孔２の孔口の全てが閉塞される。複合磁石連
設体３３ｃの右側に前記燃料流動路１２に連通する燃料
流動路１２’を形成するために、磁石中心孔２に対面す
る燃料通孔２９が穿孔され、端側に切欠溝３０を設けた
燃料通孔を有する鉄板２７’が、前記複合磁石連設体３
３ｃの右側に磁着配設する。複合磁石連設体３３ｃの上
部にセラミックスボールからなるセラミック層２１を形
成する。６’は、燃料供給の接続管、６は、燃料を放出
する接続管である。図２９は、鉄板２７の側面図、鉄板
２７は厚１ｍｍ、長さは筒体７の内側の全長である。図
３０は、その平面図である。図３１は、介装部材４が磁
石勾配ａを形成する鉄条線からなり、厚０．７ｍｍ、巾
０．７ｍｍの細条線からなるも、この条線より十字状又
はこれらの異形体として放射状線材等が望しい。これ等
の鉄条線により磁極勾配ａが磁石と磁石間に多数に存在
することとなり磁束密度が増幅する。図３２は、鉄板２
７’の平面図である。左端に切欠溝と磁石中心孔２に対
面する燃料通孔２９が形成されている。燃料流動路１２
からこの切欠溝３０を通過した燃料が燃料流動路１２’
に進入流動する。図３３は、燃料流動路１２”を形成す
る駆形状鉄板２８の平面図、図３４は、その側面図であ
る。

【００２０】然かも、矢印ｃ で示す磁石連設体３１ａ
と磁石連設体３２ｂの磁極接極線においても磁石対磁石
間に磁極勾配ａが形成され、磁束密度が増幅し８６００
Ｇ〜９５００Ｇの磁界が形成されて居る事から、前記強
磁界発生域１０において供給燃料の全量が１００００Ｇ
〜１２０００Ｇの強磁界によって磁化活性されるととも
に、強磁界発生域１０を通過流動した燃料が全磁石体の
外側面に流動し、再び、高磁界によって活性化する。斯
ように、構成した事によって、接続管６’より供給され
た燃料は、燃料流動路１２内に流動し、鉄板２７’の下
端部に開口された切欠溝３０から燃料流動路１２’に流
動し、鉄板２７’の８個所の燃料通孔２９から磁石中心
孔２に分流流動する。然して、この燃料は、強磁界発生
域１０の空隙に進入し、磁界印加によって供給燃料の全
量が強磁界により磁化活性し、各磁石体外周面と筒体内
側間に形成された燃料流動路１２”に放出流動し、続い
てセラミックス層２１を経由し、接続管６を通じ燃焼機
関部に活性燃料が供給される。

【００２１】本発明は、永久磁石の連設体が用いられた
全ての燃料（流体）活性装置に適応する。本発明装置
の、第１実施例並びに第２実施例を、排気量２０００ｃ
ｃ級のガソリン自動車の燃料系に装着して実走試験を実
施した結果、燃料消費量が２５％〜３２％（国内）低
減、米国では、排気量６０００ｃｃ級のガソリン車では
４０％〜４２％の低減率である。ＣＯ・ＨＣが９５％以
上の低減値を示し、排出ＮＯｘは５０％以上を削減する
事ができる事実も立証された。また、ディーゼルエンジ
ン車にこれを使用した場合、有色排気ガスが無色に近
く、臭気が大幅に低減した事も実験により立証された。
ディーゼルエンジン車の燃費低減試験に就いては、燃費
低減率の試験中であり、目下１５％〜１８％を目標とし
ている。但し、インドネシアの公的機関での試験結果は
１４．８％の低減率の資料を保有している。

【００２２】有害排出ガス逓減に係る運輸省関連の公的
試験結果は、次の通りである。 上記のデータは、（財）日本自動車輸送技術協会での持
込車柄の試験結果である。更に、上記合格値の数値は、
本発明装置の装着時にエンジン廻りの要部を２乃至３個
所を調整する事によって、ＣＯ・ＨＣ・ＮＯｘ等の合格
値の増減率を変える事が可能である。前記した燃費低減
率の向上、排出ガス逓減率をより増率せしめる事が可能
である。更に、ＣＯ２逓減についても、可能性があり、
目下試験中である。

【００２３】

【発明の効果】以上の如く、本発明装置においては、磁
力線と遠赤外線を利用し、各種の燃料類は勿論の事、其
の他の流体を構成する分子を励起振動させ、遠赤外線放
射エネギーと磁気誘導エネルギーを与え、流体の分子活
動を活発化すると共に、流体のの組成分子の相互結合を
分断し、これを超微細化し、反応性に富んだ燃料を得る
事ができる燃料（流体）の活性装置を容易に製造するこ
とができる。また、前述のごとく、本発明による磁束密
度の高い増幅効率においても、介装部材による磁極勾配
の形成により磁力線が集束され、強磁界発生域を形成す
る事が出来る。従って、前記の強磁界発生域を必然的に
供給燃料の全量が通過する事によって、燃料の磁化活性
度が非常に高率である。また、本発明によれば、磁束密
度の高い増幅効果が得られる事から、比較的に磁束密度
の低い廉価な磁石を用いて、磁束密度の高い活性装置を
製造する事が可能となり、構造は簡単で、比較的に製造
原価が安価であるが、機能性が充分なる諸装置を形成し
得るものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】永久磁石単体の側面図である。

【図２】従来の形式による永久磁石の連設形態を示す側
面図である。

【図３】磁石連設体の例示側面図である。

【図４】磁石連設体の他の例示側面図である。

【図５】本発明装置の部分破砕切断面図である。

【図６】本発明装置の中間部の切断面図である。

【図７】部材条線の平面図である。

【図８】部材介装部材の側面図である。

【図９】部材介装部材の平面図である。

【図１０】部材燃料流動案内体の平面図である。

【図１１】部材燃料流動案内体の切断面図である。

【図１２】部材孔口閉塞体の平面図である。

【図１３】部材孔口閉塞体の切断面図である。

【図１４】本発明装置の部分破砕切断面図である。

【図１５】本発明装置中間部の切断面図である。

【図１６】部材燃料分流板の側面図である

【図１７】部材燃料分流板の平面図である。

【図１８】部材鉄板の側面図である。

【図１９】部材鉄板の平面図である。

【図２０】磁石連設体の平面図である。

【図２１】磁石連設体の側面図である。

【図２２】磁石連設体の平面図である。

【図２３】磁石連設体の側面図である。

【図２４】磁石連設体中間部の切断面図である。

【図２５】複合磁石連設体の平面図である。

【図２６】複合磁石連結体中間部の切断面図である。

【図２７】本発明装置の部分破砕切断面図である。

【図２８】本発明装置中間部の部分破砕切断面図であ
る。

【図２９】部材鉄板の側面図である。

【図３０】部材鉄板の側面図である。

【図３１】部材介装部材条線の平面図である。

【図３２】部材鉄板の平面図である。

【図３３】部材駆形状鉄板の正面図である。

【図３４】部材駆形状鉄板の平面図である。

【符号の説明】

１ 永久磁石 ２ 磁石中心孔 ３ 磁石重合体 ４ 介装部材 ５ 磁石連設体 ６ 接続管 ７ 筒体 ８ 放流燃料流動路 ９ 条線 １０ 強磁界発生域 １１ 燃料流動案内体 １２ 燃料流動路 １３ 磁石中心孔孔口 １４ 蓋体 １５ 接続管孔口 １７ 円形鉄板 １８ 孔口閉塞体 １９ 燃料流動口 ２０ 孔口閉鎖突筒 ２１ セラミックス層 ２２ 燃料注入孔口 ２３ 燃料分流板 ２４ 透孔 ２５ 翼片 ２６ 燃料分流槽 ２７ 鉄板 ２８ 駆形状鉄板 ２９ 燃料通孔 ３０ 切欠清 ３１ 磁石連設体ａ ３２ 磁石連設体ｂ ３３ 複合磁石連設体ｃ ａ 磁極勾配 ｂ 磁束密度（筒体内側壁面） ｃ 磁束密度（筒体外側壁面） ｄ 矢印

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 中心孔を有する永久磁石と永久磁石間に
   介装部材を介置し、各永久磁石間に強磁界発生域を設け
   た磁石連設体を形成し、該連設体を両端に燃料流動路を
   形成するための接続管を有する筒体内に収容配設し、磁
   石中心孔は前記燃料流動路に連通し、供給燃料が前記強
   磁界発生域を形成する空隙内に集中流動するようにした
   事を特徴とする磁界印加による化石燃料磁化活性装置。
2. 【請求項２】 永久磁石盤面のＳ極が隣接する永久磁石
   盤面のＮ極と対面し、それに続く各磁石盤面のＳ極がＮ
   極に対面する磁石による連設体の軸線にそって直列に連
   設した磁石連設体である事を特徴とする請求項１項記載
   の磁界印加による化石燃料磁化活性装置。
3. 【請求項３】 永久磁石外側周面のＳ極が隣接する永久
   磁石外側周面のＮ極に接極し、それに続く各永久磁石外
   側周面のＳ極が隣接する永久磁石外側周面のＮ極に接極
   する磁石による連設体の軸線にそって直列に連設した磁
   石連設体である事を特徴とする請求項１項記載の磁界印
   加による化石燃料磁化活性装置。
4. 【請求項４】 燃料流動路が強磁界発生域の空隙に連通
   し、燃料が前記強磁界発生域に集中流動する燃料の流動
   路である事を特徴とする請求項１項、２項及び３項記載
   の化石燃料磁化活性装置。
5. 【請求項５】 磁石連設体の複数体が該磁石連設体の横
   側に併列状に連設された事を特徴とする請求項１項記載
   の磁界印加による化石燃料磁化活性装置。
6. 【請求項６】 磁束密度の増幅が永久磁石体間に介装部
   材を介置した磁石連設体である事を特徴とする請求項１
   項記載の化石燃料磁化活性装置。
7. 【請求項７】 筒体が鉄又は鉄系材等の磁性材である事
   を特徴とする請求項１項記載の磁界印加による化石燃料
   磁化活性装置。
8. 【請求項８】 介装部材が金属性部材である事を特徴と
   する請求項１項記載の磁界印加による化石燃料磁化活性
   装置。