JPH1117493A - 弾性表面波装置 - Google Patents
弾性表面波装置Info
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- JPH1117493A JPH1117493A JP17886297A JP17886297A JPH1117493A JP H1117493 A JPH1117493 A JP H1117493A JP 17886297 A JP17886297 A JP 17886297A JP 17886297 A JP17886297 A JP 17886297A JP H1117493 A JPH1117493 A JP H1117493A
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- acoustic wave
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 多重モードフィルタを有する弾性表面波装置
において、並列容量を付加することによりフィルタ特性
の急峻性を向上させ、しかも、装置の大型化を防ぐ。 【解決手段】 少なくとも２つの弾性表面波共振子が近
接配置された多重モードフィルタを有する弾性表面波装
置において、弾性表面波共振子が有する交差指型変換器
の入力バスバー２４ａと出力バスバー２４ｂとで形成し
た並列容量により、フィルタ特性の急峻性を向上させ
る。具体的には、前記交差指型変換器において、電極指
ピッチをλとし、入力バスバー２４ａと出力バスバー２
４ｂとの距離をＤとし、入力バスバーの幅Ｌａと出力バ
スバーの幅Ｌｂとの平均をＬabとしたとき、（Ｌab／
λ）／（Ｄ／λ）2＝（Ｌab・λ）／Ｄ2＝０．０２５〜
０．１２５とする。
において、並列容量を付加することによりフィルタ特性
の急峻性を向上させ、しかも、装置の大型化を防ぐ。 【解決手段】 少なくとも２つの弾性表面波共振子が近
接配置された多重モードフィルタを有する弾性表面波装
置において、弾性表面波共振子が有する交差指型変換器
の入力バスバー２４ａと出力バスバー２４ｂとで形成し
た並列容量により、フィルタ特性の急峻性を向上させ
る。具体的には、前記交差指型変換器において、電極指
ピッチをλとし、入力バスバー２４ａと出力バスバー２
４ｂとの距離をＤとし、入力バスバーの幅Ｌａと出力バ
スバーの幅Ｌｂとの平均をＬabとしたとき、（Ｌab／
λ）／（Ｄ／λ）2＝（Ｌab・λ）／Ｄ2＝０．０２５〜
０．１２５とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、携帯電話等の移動
体通信機器において帯域フィルタ等として使用される弾
性表面波装置であって、多重モードフィルタを有するも
のに関する。
体通信機器において帯域フィルタ等として使用される弾
性表面波装置であって、多重モードフィルタを有するも
のに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、移動体通信等の分野で、装置を小
型かつ軽量化できる帯域フィルタとして、弾性表面波を
利用する弾性表面波装置が用いられるようになってきて
いる。特に、移動体通信機器の中間周波回路には、低損
失かつ狭帯域な特性をもつフィルタが要求され、この要
求に応え得るものとして、弾性表面波を用いた横結合型
または縦結合型の多重モードフィルタが多用されてい
る。多重（二重）モードフィルタとは、例えば、田中、
森田、中沢らにより開示されているように（日本学術振
興会弾性波素子技術第１５０委員会第２回資料、ｐｐ３
２−３５、昭和６０年）、複数の弾性表面波共振子を近
接配置し、これらの弾性的結合を利用してフィルタを構
成するものである。このときに、弾性表面波の伝搬方向
と直交する方向（横方向）に弾性表面波共振子を近接配
置したものが横結合型、伝搬方向（縦方向）に弾性表面
波共振子を近接配置したものが縦結合型である。
型かつ軽量化できる帯域フィルタとして、弾性表面波を
利用する弾性表面波装置が用いられるようになってきて
いる。特に、移動体通信機器の中間周波回路には、低損
失かつ狭帯域な特性をもつフィルタが要求され、この要
求に応え得るものとして、弾性表面波を用いた横結合型
または縦結合型の多重モードフィルタが多用されてい
る。多重（二重）モードフィルタとは、例えば、田中、
森田、中沢らにより開示されているように（日本学術振
興会弾性波素子技術第１５０委員会第２回資料、ｐｐ３
２−３５、昭和６０年）、複数の弾性表面波共振子を近
接配置し、これらの弾性的結合を利用してフィルタを構
成するものである。このときに、弾性表面波の伝搬方向
と直交する方向（横方向）に弾性表面波共振子を近接配
置したものが横結合型、伝搬方向（縦方向）に弾性表面
波共振子を近接配置したものが縦結合型である。
【０００３】図６を用いて、横結合型二重モードフィル
タの構成を説明する。同図では、圧電性基板１上に、交
差指型変換器２１ａの両外側に一対の反射器２２ａ、２
２ａを配置して構成される第１の弾性表面波共振子２０
ａと、交差指型変換器２１ｂの両外側に一対の反射器２
２ｂ、２２ｂを配置して構成される第２の弾性表面波共
振子２０ｂとを、弾性表面波伝搬方向と直交する方向に
近接配置することにより、全体として一つの二重モード
フィルタ２を構成している。これら２つの弾性表面波共
振子２０ａ、２０ｂが近接配置されるため、これらによ
って挟まれる部分は共通のバスバー２３とされ、接地さ
れるのが普通である。入力バスバー２４ａの幅と出力バ
スバー２４ｂの幅とは、この部分の抵抗の増大による、
フィルタ特性における挿入損失の増大を避けるために、
３０μm程度に設定されるのが普通である。
タの構成を説明する。同図では、圧電性基板１上に、交
差指型変換器２１ａの両外側に一対の反射器２２ａ、２
２ａを配置して構成される第１の弾性表面波共振子２０
ａと、交差指型変換器２１ｂの両外側に一対の反射器２
２ｂ、２２ｂを配置して構成される第２の弾性表面波共
振子２０ｂとを、弾性表面波伝搬方向と直交する方向に
近接配置することにより、全体として一つの二重モード
フィルタ２を構成している。これら２つの弾性表面波共
振子２０ａ、２０ｂが近接配置されるため、これらによ
って挟まれる部分は共通のバスバー２３とされ、接地さ
れるのが普通である。入力バスバー２４ａの幅と出力バ
スバー２４ｂの幅とは、この部分の抵抗の増大による、
フィルタ特性における挿入損失の増大を避けるために、
３０μm程度に設定されるのが普通である。
【０００４】上記のように構成すると、共通バスバー２
３を中心として対称な振幅分布を持つモード（０次モー
ド）と反対称な振幅分布を持つモード（１次モード）と
の二つのモードが励振され、この二つのモードの結合に
より、横結合型二重モードフィルタとして動作する。
３を中心として対称な振幅分布を持つモード（０次モー
ド）と反対称な振幅分布を持つモード（１次モード）と
の二つのモードが励振され、この二つのモードの結合に
より、横結合型二重モードフィルタとして動作する。
【０００５】しかし、近年、フィルタ特性の急峻性への
要求はさらに高まっており、この要求を満たすために、
特開平３−２２２５１２号公報に開示されているよう
に、二重モードフィルタの入出力間に並列に容量を付加
することによって、フィルタ特性の急峻性を高めるとい
う方法がとられることがある。二重モードフィルタの入
出力間に並列な容量を付加すると、中心周波数に対して
高域側に減衰極が実現され、その減衰極の影響によりフ
ィルタ特性の急峻性が増す。
要求はさらに高まっており、この要求を満たすために、
特開平３−２２２５１２号公報に開示されているよう
に、二重モードフィルタの入出力間に並列に容量を付加
することによって、フィルタ特性の急峻性を高めるとい
う方法がとられることがある。二重モードフィルタの入
出力間に並列な容量を付加すると、中心周波数に対して
高域側に減衰極が実現され、その減衰極の影響によりフ
ィルタ特性の急峻性が増す。
【０００６】この二重モードフィルタの入出力間に並列
に付加する容量としては、櫛形電極を使用することがで
きる。この場合の具体的な構成例を、図７に示す。図７
に示す弾性表面波装置は、横結合型二重モードフィルタ
２の入出力に並列に、櫛形電極３からなる容量パターン
を接続したものである。このような構成例は、例えば、
上記した特開平３−２２２５１２号公報に開示されてい
る。
に付加する容量としては、櫛形電極を使用することがで
きる。この場合の具体的な構成例を、図７に示す。図７
に示す弾性表面波装置は、横結合型二重モードフィルタ
２の入出力に並列に、櫛形電極３からなる容量パターン
を接続したものである。このような構成例は、例えば、
上記した特開平３−２２２５１２号公報に開示されてい
る。
【０００７】しかし、図７に示す構成では、櫛形電極３
を形成する場所が余分に必要となるため、図６の構成に
比べ装置の面積が大きくなってしまうという問題があ
る。
を形成する場所が余分に必要となるため、図６の構成に
比べ装置の面積が大きくなってしまうという問題があ
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、多重
モードフィルタを有する弾性表面波装置において、並列
容量を付加することによりフィルタ特性の急峻性を向上
させ、しかも、装置の大型化を防ぐことである。
モードフィルタを有する弾性表面波装置において、並列
容量を付加することによりフィルタ特性の急峻性を向上
させ、しかも、装置の大型化を防ぐことである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の目的は、下記
（１）〜（３）のいずれかの構成により達成される。 （１） 少なくとも２つの弾性表面波共振子が近接配置
された多重モードフィルタを有する弾性表面波装置であ
って、前記弾性表面波共振子が有する交差指型変換器の
入力バスバーと出力バスバーとで形成した並列容量によ
り、フィルタ特性の急峻性を向上させた弾性表面波装
置。 （２） 前記入力バスバーの幅と前記出力バスバーの幅
とを制御することにより前記並列容量を制御した上記
（１）の弾性表面波装置。 （３） 少なくとも２つの弾性表面波共振子が近接配置
された横結合型多重モードフィルタを有する弾性表面波
装置であって、前記弾性表面波共振子が有する交差指型
変換器において、電極指ピッチをλとし、入力バスバー
と出力バスバーとの距離をＤとし、入力バスバーの幅と
出力バスバーの幅との平均をＬabとしたとき、 （Ｌab・λ）／Ｄ2＝０．０２５〜０．１２５ である弾性表面波装置。
（１）〜（３）のいずれかの構成により達成される。 （１） 少なくとも２つの弾性表面波共振子が近接配置
された多重モードフィルタを有する弾性表面波装置であ
って、前記弾性表面波共振子が有する交差指型変換器の
入力バスバーと出力バスバーとで形成した並列容量によ
り、フィルタ特性の急峻性を向上させた弾性表面波装
置。 （２） 前記入力バスバーの幅と前記出力バスバーの幅
とを制御することにより前記並列容量を制御した上記
（１）の弾性表面波装置。 （３） 少なくとも２つの弾性表面波共振子が近接配置
された横結合型多重モードフィルタを有する弾性表面波
装置であって、前記弾性表面波共振子が有する交差指型
変換器において、電極指ピッチをλとし、入力バスバー
と出力バスバーとの距離をＤとし、入力バスバーの幅と
出力バスバーの幅との平均をＬabとしたとき、 （Ｌab・λ）／Ｄ2＝０．０２５〜０．１２５ である弾性表面波装置。
【００１０】
【作用および効果】本発明では、多重モードフィルタを
有する弾性表面波装置において、入力バスバーの幅およ
び出力バスバーの幅を制御することにより、フィルタの
入出力間に最適な並列容量を付加できる。これにより、
フィルタ特性の急峻性を向上させることができ、かつ十
分な帯域外減衰量を確保することができる。
有する弾性表面波装置において、入力バスバーの幅およ
び出力バスバーの幅を制御することにより、フィルタの
入出力間に最適な並列容量を付加できる。これにより、
フィルタ特性の急峻性を向上させることができ、かつ十
分な帯域外減衰量を確保することができる。
【００１１】前述したように、従来は櫛形電極パターン
を設けることによって、多重モードフィルタに並列な容
量を形成していたために、装置が櫛形電極パターンを形
成するのに必要な面積だけ大型化してしまっていた。し
かし、本発明では、櫛形電極パターンを設ける必要がな
く、入出力バスバーの寸法を制御するという簡易な手段
でフィルタの入出力間に付加する並列容量を最適化でき
る。したがって、本発明では弾性表面波装置の大型化を
招くことがなく、装置の製造も簡単となる。
を設けることによって、多重モードフィルタに並列な容
量を形成していたために、装置が櫛形電極パターンを形
成するのに必要な面積だけ大型化してしまっていた。し
かし、本発明では、櫛形電極パターンを設ける必要がな
く、入出力バスバーの寸法を制御するという簡易な手段
でフィルタの入出力間に付加する並列容量を最適化でき
る。したがって、本発明では弾性表面波装置の大型化を
招くことがなく、装置の製造も簡単となる。
【００１２】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て、図面を参照して説明する。
て、図面を参照して説明する。
【００１３】図１に、本発明の弾性表面波装置の構成例
を示す。この弾性表面波装置は、圧電性基板１上に、横
結合型二重モードフィルタ２を配置したものである。
を示す。この弾性表面波装置は、圧電性基板１上に、横
結合型二重モードフィルタ２を配置したものである。
【００１４】横結合型二重モードフィルタ２は、第１の
弾性表面波共振子２０ａと、第２の弾性表面波共振子２
０ｂとを有し、これら２つの弾性表面波共振子は、弾性
表面波伝搬方向と直交する方向に近接配置されている。
弾性表面波共振子２０ａと、第２の弾性表面波共振子２
０ｂとを有し、これら２つの弾性表面波共振子は、弾性
表面波伝搬方向と直交する方向に近接配置されている。
【００１５】第１の弾性表面波共振子２０ａは、交差指
型変換器２１ａと、これを挟む一対の反射器２２ａ、２
２ａとを有し、これらは弾性表面波の進行方向に並んで
いる。また、第２の弾性表面波共振子２０ｂは、交差指
型変換器２１ｂと、これを挟む一対の反射器２２ｂ、２
２ｂとを有し、これらは弾性表面波の進行方向に並んで
いる。
型変換器２１ａと、これを挟む一対の反射器２２ａ、２
２ａとを有し、これらは弾性表面波の進行方向に並んで
いる。また、第２の弾性表面波共振子２０ｂは、交差指
型変換器２１ｂと、これを挟む一対の反射器２２ｂ、２
２ｂとを有し、これらは弾性表面波の進行方向に並んで
いる。
【００１６】交差指型変換器は、一方のバスバーから延
びる複数の電極指と、対向する他方のバスバーから延び
る複数の電極指とが、両バスバー間において交互に並ぶ
構成を有する。交差指型変換器２１ａは、交差指型変換
器２１ｂと共用している共通バスバー２３と、入力に接
続される入力バスバー２４ａとを有する。一方、交差指
型変換器２１ｂは、前記共通バスバー２３と、出力に接
続される出力バスバー２４ｂとを有する。共通バスバー
２３は、接地されている。なお、図示例のように各交差
指型変換器の一方のバスバーを共用する構成が一般的で
はあるが、各変換器ごとに一対のバスバーを独立して設
けてもよい。
びる複数の電極指と、対向する他方のバスバーから延び
る複数の電極指とが、両バスバー間において交互に並ぶ
構成を有する。交差指型変換器２１ａは、交差指型変換
器２１ｂと共用している共通バスバー２３と、入力に接
続される入力バスバー２４ａとを有する。一方、交差指
型変換器２１ｂは、前記共通バスバー２３と、出力に接
続される出力バスバー２４ｂとを有する。共通バスバー
２３は、接地されている。なお、図示例のように各交差
指型変換器の一方のバスバーを共用する構成が一般的で
はあるが、各変換器ごとに一対のバスバーを独立して設
けてもよい。
【００１７】このような構成のフィルタでは、共通バス
バー２３を中心として対称な振幅分布を持つモード（０
次モード）と反対称な振幅分布を持つモード（１次モー
ド）との二つのモードが励振され、この二つのモードの
結合により、横結合型二重モードフィルタとして動作す
る。
バー２３を中心として対称な振幅分布を持つモード（０
次モード）と反対称な振幅分布を持つモード（１次モー
ド）との二つのモードが励振され、この二つのモードの
結合により、横結合型二重モードフィルタとして動作す
る。
【００１８】本発明では、このような横結合型二重モー
ドフィルタにおいて、入出力間に並列に最適な容量を付
加することにより、フィルタ特性の急峻性を向上させ
る。入出力間に並列に付加する容量は、入力バスバー２
４ａの幅と出力バスバー２４ｂの幅とを制御することに
より調整する。
ドフィルタにおいて、入出力間に並列に最適な容量を付
加することにより、フィルタ特性の急峻性を向上させ
る。入出力間に並列に付加する容量は、入力バスバー２
４ａの幅と出力バスバー２４ｂの幅とを制御することに
より調整する。
【００１９】図１に示すような横結合型二重モードフィ
ルタにおいて、弾性表面波共振子が有する交差指型変換
器において、電極指ピッチをλとし、入力バスバー２４
ａと出力バスバー２４ｂとの距離をＤとし、入力バスバ
ーの幅Ｌａと出力バスバーの幅Ｌｂとの平均をＬabとし
たとき、 （Ｌab／λ）／（Ｄ／λ）2＝（Ｌab・λ）／Ｄ2 ＝０．０２５〜０．１２５ であり、好ましくは （Ｌab・λ）／Ｄ2＝０．０５〜０．１ である。（Ｌab・λ）／Ｄ2が小さすぎると、フィルタ
特性の急峻性を十分に向上させることが難しくなり、
（Ｌab・λ）／Ｄ2が大きすぎると、帯域外減衰量が小
さくなってしまい、好ましくない。なお、帯域外減衰量
とは、フィルタの中心周波数から一定量離れた周波数に
おける減衰量のことである。なお、通常はＬａ＝Ｌｂで
あるが、両者が等しくない場合でも本発明の効果は同様
に実現する。ただし、両者の比は、好ましくは１〜１
５、より好ましくは１〜１１である。また、Ｌａおよび
Ｌｂは、両者ともに好ましくは４０μm以上、より好ま
しくは５０μm以上である。
ルタにおいて、弾性表面波共振子が有する交差指型変換
器において、電極指ピッチをλとし、入力バスバー２４
ａと出力バスバー２４ｂとの距離をＤとし、入力バスバ
ーの幅Ｌａと出力バスバーの幅Ｌｂとの平均をＬabとし
たとき、 （Ｌab／λ）／（Ｄ／λ）2＝（Ｌab・λ）／Ｄ2 ＝０．０２５〜０．１２５ であり、好ましくは （Ｌab・λ）／Ｄ2＝０．０５〜０．１ である。（Ｌab・λ）／Ｄ2が小さすぎると、フィルタ
特性の急峻性を十分に向上させることが難しくなり、
（Ｌab・λ）／Ｄ2が大きすぎると、帯域外減衰量が小
さくなってしまい、好ましくない。なお、帯域外減衰量
とは、フィルタの中心周波数から一定量離れた周波数に
おける減衰量のことである。なお、通常はＬａ＝Ｌｂで
あるが、両者が等しくない場合でも本発明の効果は同様
に実現する。ただし、両者の比は、好ましくは１〜１
５、より好ましくは１〜１１である。また、Ｌａおよび
Ｌｂは、両者ともに好ましくは４０μm以上、より好ま
しくは５０μm以上である。
【００２０】電極指交差幅Ｗａ、Ｗｂは特に限定され
ず、所望のフィルタの帯域幅等に応じて適宜決定すれば
よいが、一般には４〜１５λ程度である。電極指交差幅
が小さすぎると弾性表面波の回折等により挿入損失が増
大する。また、第１、第２の弾性表面波共振子２０ａ、
２０ｂ間の距離（結合長）Ｇも帯域幅に影響するが、共
通バスバー２３の幅を狭くしすぎると、この部分の抵抗
損による挿入損失の増大が無視できなくなってくるた
め、Ｇは一般に１〜２λ程度とすることが好ましい。し
たがって、入出力バスバー間の距離Ｄ（Ｄ＝Ｇａ＋Ｗａ
＋Ｇ＋Ｗｂ＋Ｇｂ）は、一般に９〜３３λ程度とするこ
とが好ましい。なお、入出力バスバーと電極指とのギャ
ップＧａ、Ｇｂは、一般に０．１〜０．５λ程度であ
る。また、電極指対数Ｎは、使用する圧電性基板によっ
て大きく異なるが、例えば水晶基板の場合には、１００
〜３００程度が一般的である。
ず、所望のフィルタの帯域幅等に応じて適宜決定すれば
よいが、一般には４〜１５λ程度である。電極指交差幅
が小さすぎると弾性表面波の回折等により挿入損失が増
大する。また、第１、第２の弾性表面波共振子２０ａ、
２０ｂ間の距離（結合長）Ｇも帯域幅に影響するが、共
通バスバー２３の幅を狭くしすぎると、この部分の抵抗
損による挿入損失の増大が無視できなくなってくるた
め、Ｇは一般に１〜２λ程度とすることが好ましい。し
たがって、入出力バスバー間の距離Ｄ（Ｄ＝Ｇａ＋Ｗａ
＋Ｇ＋Ｗｂ＋Ｇｂ）は、一般に９〜３３λ程度とするこ
とが好ましい。なお、入出力バスバーと電極指とのギャ
ップＧａ、Ｇｂは、一般に０．１〜０．５λ程度であ
る。また、電極指対数Ｎは、使用する圧電性基板によっ
て大きく異なるが、例えば水晶基板の場合には、１００
〜３００程度が一般的である。
【００２１】なお、帯域外減衰量を改善するために、二
つの横結合型二重モードフィルタを同一圧電性基板上で
２段直列に接続する構成とすることが一般に行われる。
つの横結合型二重モードフィルタを同一圧電性基板上で
２段直列に接続する構成とすることが一般に行われる。
【００２２】本発明において基板に用いる圧電性材料と
しては、多重モードフィルタを構成することが可能であ
ればよく、特に限定されない。このような圧電性材料と
しては、例えば、水晶、Ｌｉ2Ｂ4Ｏ7、ＬｉＴａＯ3、Ｌ
ｉＮｂＯ3などが挙げられる。
しては、多重モードフィルタを構成することが可能であ
ればよく、特に限定されない。このような圧電性材料と
しては、例えば、水晶、Ｌｉ2Ｂ4Ｏ7、ＬｉＴａＯ3、Ｌ
ｉＮｂＯ3などが挙げられる。
【００２３】なお、縦結合型多重モードフィルタにおい
ても、入出力バスバーの幅を広くすることによって、フ
ィルタの急峻性をよくすることが可能である。
ても、入出力バスバーの幅を広くすることによって、フ
ィルタの急峻性をよくすることが可能である。
【００２４】
【実施例】図１に示す構成の横結合型二重モードフィル
タを、２段直列に接続したフィルタを有する弾性表面波
装置を作製した。圧電性基板には、横結合を起こしやす
い水晶基板（比誘電率が約４．５である、３５°回転Ｙ
カット水晶基板）を用い、弾性表面波伝搬方向は結晶Ｘ
軸方向とした。交差指型変換器の電極指ピッチλは、１
２．６５μmとした。反射器は、電極指ピッチｐを６．
３５μmとし、電極指本数を１００本とした。各電極は
アルミニウムから構成し、電極の厚さは０．０２４λ
（０．３μm）とした。
タを、２段直列に接続したフィルタを有する弾性表面波
装置を作製した。圧電性基板には、横結合を起こしやす
い水晶基板（比誘電率が約４．５である、３５°回転Ｙ
カット水晶基板）を用い、弾性表面波伝搬方向は結晶Ｘ
軸方向とした。交差指型変換器の電極指ピッチλは、１
２．６５μmとした。反射器は、電極指ピッチｐを６．
３５μmとし、電極指本数を１００本とした。各電極は
アルミニウムから構成し、電極の厚さは０．０２４λ
（０．３μm）とした。
【００２５】このフィルタについて、フィルタ特性にお
ける急峻性を調べた。本実施例では、図２に示すような
振幅特性をもつフィルタの急峻度Ｓを、Ｓ＝ＢＷ２０／
ＢＷ３で定義した。図２では、振幅の最小値をＩＬと
し、ＩＬから振幅が３dB低下したときの帯域幅をＢＷ３
とし、ＩＬから振幅が２０dB低下したときの帯域幅をＢ
Ｗ２０としている。急峻度Ｓが小さいほど、フィルタ特
性の急峻性がよいことになる。
ける急峻性を調べた。本実施例では、図２に示すような
振幅特性をもつフィルタの急峻度Ｓを、Ｓ＝ＢＷ２０／
ＢＷ３で定義した。図２では、振幅の最小値をＩＬと
し、ＩＬから振幅が３dB低下したときの帯域幅をＢＷ３
とし、ＩＬから振幅が２０dB低下したときの帯域幅をＢ
Ｗ２０としている。急峻度Ｓが小さいほど、フィルタ特
性の急峻性がよいことになる。
【００２６】図３の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）はいずれ
も、前記（Ｌab・λ）／Ｄ2と、フィルタの急峻度Ｓの
改善率との関係を示すグラフであり、（ａ）は電極指対
数Ｎを、（ｂ）は入出力バスバー間の距離Ｄを、（ｃ）
は結合長Ｇを変化させたときの改善率の変化を計算によ
って求めた結果である。図３における改善率は、（Ｌab
・λ）／Ｄ2を従来技術の０．０１５としたときのフィ
ルタの急峻度Ｓを基準としたものである。図３に示され
るように、電極指対数Ｎ、入出力バスバー間の距離Ｄ、
結合長Ｇが異なる場合でも、（Ｌab・λ）／Ｄ2を大き
くすることで、同様にフィルタ特性の急峻性を改善でき
ることがわかる。そして、（Ｌab・λ）／Ｄ2が０．０
２５以上であれば急峻性の改善率を１％以上とでき、
（Ｌab・λ）／Ｄ2が０．０５以上であれば急峻性の改
善率を２％以上とできることがわかる。
も、前記（Ｌab・λ）／Ｄ2と、フィルタの急峻度Ｓの
改善率との関係を示すグラフであり、（ａ）は電極指対
数Ｎを、（ｂ）は入出力バスバー間の距離Ｄを、（ｃ）
は結合長Ｇを変化させたときの改善率の変化を計算によ
って求めた結果である。図３における改善率は、（Ｌab
・λ）／Ｄ2を従来技術の０．０１５としたときのフィ
ルタの急峻度Ｓを基準としたものである。図３に示され
るように、電極指対数Ｎ、入出力バスバー間の距離Ｄ、
結合長Ｇが異なる場合でも、（Ｌab・λ）／Ｄ2を大き
くすることで、同様にフィルタ特性の急峻性を改善でき
ることがわかる。そして、（Ｌab・λ）／Ｄ2が０．０
２５以上であれば急峻性の改善率を１％以上とでき、
（Ｌab・λ）／Ｄ2が０．０５以上であれば急峻性の改
善率を２％以上とできることがわかる。
【００２７】図４（ａ）、（ｂ）、（ｃ）はいずれも、
前記（Ｌab・λ）／Ｄ2と、フィルタの中心周波数から
１０ＭＨｚ離れた周波数での帯域外減衰量（ＡＴＴ＿１
０Ｍ）との関係を示すグラフであり、（ａ）は電極指対
数Ｎを、（ｂ）は入出力バスバー間の距離Ｄを、（ｃ）
は結合長Ｇを変化させたときの帯域外減衰量の変化を計
算によって求めた結果である。図４に示されるように、
（Ｌab・λ）／Ｄ2が大きくなるにしたがってＡＴＴ＿
１０Ｍの値は小さくなっていく（悪くなっていく）。通
常、この種のフィルタのＡＴＴ＿１０Ｍとしては、５０
dB以上という規格が要求される場合が多いが、本発明に
おいて限定する（Ｌab・λ）／Ｄ2≦０．１２５という
範囲では、この規格を満たしていることがわかり、ま
た、（Ｌab・λ）／Ｄ2≦０．１という範囲では、ＡＴ
Ｔ＿１０Ｍが５２dB以上となっていることがわかる。
前記（Ｌab・λ）／Ｄ2と、フィルタの中心周波数から
１０ＭＨｚ離れた周波数での帯域外減衰量（ＡＴＴ＿１
０Ｍ）との関係を示すグラフであり、（ａ）は電極指対
数Ｎを、（ｂ）は入出力バスバー間の距離Ｄを、（ｃ）
は結合長Ｇを変化させたときの帯域外減衰量の変化を計
算によって求めた結果である。図４に示されるように、
（Ｌab・λ）／Ｄ2が大きくなるにしたがってＡＴＴ＿
１０Ｍの値は小さくなっていく（悪くなっていく）。通
常、この種のフィルタのＡＴＴ＿１０Ｍとしては、５０
dB以上という規格が要求される場合が多いが、本発明に
おいて限定する（Ｌab・λ）／Ｄ2≦０．１２５という
範囲では、この規格を満たしていることがわかり、ま
た、（Ｌab・λ）／Ｄ2≦０．１という範囲では、ＡＴ
Ｔ＿１０Ｍが５２dB以上となっていることがわかる。
【００２８】図５は、図１のような構成の横結合型二重
モードフィルタを２段直列に接続した構成のフィルタを
実際に作製し、その特性を測定した結果を示すグラフで
ある。図中に結果を細線で示したフィルタでは、（Ｌab
・λ）／Ｄ2が０．０２５を下回り、図中に結果を太線
で示したフィルタでは（Ｌab・λ）／Ｄ2が０．０２５
〜０．１２５の範囲に存在する。これらのフィルタで
は、交差指型変換器の、電極指ピッチλを１２．６５μ
m、電極指対数Ｎを２８０．５、結合長Ｇを１λ、電極
指交差幅Ｗａ、Ｗｂを５．８λ、ギャップＧａ、Ｇｂを
０．１λ、入出力バスバー間距離Ｄを１２．８λとして
あり、入出力バスバーの幅Ｌａ、Ｌｂは、細線で示した
フィルタでは２．４λ（３０μm）とし、太線で示した
フィルタでは９．５λ（１２０μm）としてある。（Ｌa
b・λ）／Ｄ2を０．０１５から０．０６に大きくするこ
とで、帯域外減衰量ＡＴＴ＿１０Ｍは、６５dBから６０
dBと若干劣化してしまうが、フィルタの急峻度Ｓは、
２．０６から１．９４となり、フィルタ特性の急峻性は
約６％改善され、本発明の効果を確認できた。
モードフィルタを２段直列に接続した構成のフィルタを
実際に作製し、その特性を測定した結果を示すグラフで
ある。図中に結果を細線で示したフィルタでは、（Ｌab
・λ）／Ｄ2が０．０２５を下回り、図中に結果を太線
で示したフィルタでは（Ｌab・λ）／Ｄ2が０．０２５
〜０．１２５の範囲に存在する。これらのフィルタで
は、交差指型変換器の、電極指ピッチλを１２．６５μ
m、電極指対数Ｎを２８０．５、結合長Ｇを１λ、電極
指交差幅Ｗａ、Ｗｂを５．８λ、ギャップＧａ、Ｇｂを
０．１λ、入出力バスバー間距離Ｄを１２．８λとして
あり、入出力バスバーの幅Ｌａ、Ｌｂは、細線で示した
フィルタでは２．４λ（３０μm）とし、太線で示した
フィルタでは９．５λ（１２０μm）としてある。（Ｌa
b・λ）／Ｄ2を０．０１５から０．０６に大きくするこ
とで、帯域外減衰量ＡＴＴ＿１０Ｍは、６５dBから６０
dBと若干劣化してしまうが、フィルタの急峻度Ｓは、
２．０６から１．９４となり、フィルタ特性の急峻性は
約６％改善され、本発明の効果を確認できた。
【００２９】以上の実施例の結果から、本発明の効果が
明らかである。
明らかである。
【図１】本発明の弾性表面波装置の構成例である横結合
型二重モードフィルタを示す平面図である。
型二重モードフィルタを示す平面図である。
【図２】フィルタの急峻度を定義するためのフィルタ特
性を示すグラフである。
性を示すグラフである。
【図３】（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、（Ｌab・λ）
／Ｄ2とフィルタ特性の急峻性の改善率との関係を示す
グラフである。
／Ｄ2とフィルタ特性の急峻性の改善率との関係を示す
グラフである。
【図４】（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、（Ｌab・λ）
／Ｄ2とフィルタの帯域外減衰量（ＡＴＴ＿１０Ｍ）と
の関係を示すグラフである。
／Ｄ2とフィルタの帯域外減衰量（ＡＴＴ＿１０Ｍ）と
の関係を示すグラフである。
【図５】（ａ）および（ｂ）は、従来の構成［（Ｌab・
λ）／Ｄ2＝０．０１５］によるフィルタ特性と、本発
明の構成［（Ｌab・λ）／Ｄ2＝０．０６］によるフィ
ルタ特性とを示すグラフである。
λ）／Ｄ2＝０．０１５］によるフィルタ特性と、本発
明の構成［（Ｌab・λ）／Ｄ2＝０．０６］によるフィ
ルタ特性とを示すグラフである。
【図６】横結合型二重モードフィルタの電極構造を説明
する図である。
する図である。
【図７】櫛形電極を並列容量として付加した従来の横結
合型二重モードフィルタを示す図である。
合型二重モードフィルタを示す図である。
１ 圧電性基板 ２ 横結合型二重モードフィルタ ２０ａ 第１の弾性表面波共振子 ２０ｂ 第２の弾性表面波共振子 ２１ａ、２１ｂ 交差指型変換器 ２２ａ、２２ｂ 反射器 ２３ 共通バスバー ２４ａ 入力バスバー ２４ｂ 出力バスバー ３ 櫛形電極 Ｌａ 入力バスバーの幅 Ｌｂ 出力バスバーの幅 Ｗａ、Ｗｂ 電極指交差幅 Ｇ フィルタを構成する共振器間の距離（結合長） Ｄ 入出力バスバー間の距離 Ｇａ、Ｇｂ ギャップ
Claims (3)
- 【請求項１】 少なくとも２つの弾性表面波共振子が近
接配置された多重モードフィルタを有する弾性表面波装
置であって、 前記弾性表面波共振子が有する交差指型変換器の入力バ
スバーと出力バスバーとで形成した並列容量により、フ
ィルタ特性の急峻性を向上させた弾性表面波装置。 - 【請求項２】 前記入力バスバーの幅と前記出力バスバ
ーの幅とを制御することにより前記並列容量を制御した
請求項１の弾性表面波装置。 - 【請求項３】 少なくとも２つの弾性表面波共振子が近
接配置された横結合型多重モードフィルタを有する弾性
表面波装置であって、 前記弾性表面波共振子が有する交差指型変換器におい
て、電極指ピッチをλとし、入力バスバーと出力バスバ
ーとの距離をＤとし、入力バスバーの幅と出力バスバー
の幅との平均をＬabとしたとき、 （Ｌab・λ）／Ｄ2＝０．０２５〜０．１２５ である弾性表面波装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17886297A JPH1117493A (ja) | 1997-06-19 | 1997-06-19 | 弾性表面波装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17886297A JPH1117493A (ja) | 1997-06-19 | 1997-06-19 | 弾性表面波装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1117493A true JPH1117493A (ja) | 1999-01-22 |
Family
ID=16055991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17886297A Withdrawn JPH1117493A (ja) | 1997-06-19 | 1997-06-19 | 弾性表面波装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1117493A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20050060382A (ko) * | 2003-12-16 | 2005-06-22 | 엘지이노텍 주식회사 | 표면탄성파 필터 |
| KR100729694B1 (ko) | 2003-04-23 | 2007-06-18 | 후지쓰 메디아 데바이스 가부시키가이샤 | 탄성 표면파 디바이스 |
| KR100778697B1 (ko) * | 2006-03-24 | 2007-11-22 | 주식회사 대우일렉트로닉스 | 전자레인지 조리실 냉각방법 |
| US7321279B2 (en) * | 2004-07-22 | 2008-01-22 | Seiko Epson Corporation | Surface acoustic wave element |
| KR20160045018A (ko) * | 2014-10-16 | 2016-04-26 | 다이요 유덴 가부시키가이샤 | 탄성파 디바이스, 필터 및 분파기 |
| CN105530000A (zh) * | 2014-10-16 | 2016-04-27 | 太阳诱电株式会社 | 声波器件、滤波器和分波器 |
-
1997
- 1997-06-19 JP JP17886297A patent/JPH1117493A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100729694B1 (ko) | 2003-04-23 | 2007-06-18 | 후지쓰 메디아 데바이스 가부시키가이샤 | 탄성 표면파 디바이스 |
| KR20050060382A (ko) * | 2003-12-16 | 2005-06-22 | 엘지이노텍 주식회사 | 표면탄성파 필터 |
| US7321279B2 (en) * | 2004-07-22 | 2008-01-22 | Seiko Epson Corporation | Surface acoustic wave element |
| KR100778697B1 (ko) * | 2006-03-24 | 2007-11-22 | 주식회사 대우일렉트로닉스 | 전자레인지 조리실 냉각방법 |
| KR20160045018A (ko) * | 2014-10-16 | 2016-04-26 | 다이요 유덴 가부시키가이샤 | 탄성파 디바이스, 필터 및 분파기 |
| CN105530000A (zh) * | 2014-10-16 | 2016-04-27 | 太阳诱电株式会社 | 声波器件、滤波器和分波器 |
| JP2016082570A (ja) * | 2014-10-16 | 2016-05-16 | 太陽誘電株式会社 | 弾性波デバイス、フィルタ、及び分波器 |
| US10097158B2 (en) | 2014-10-16 | 2018-10-09 | Taiyo Yuden Co., Ltd. | Acoustic wave device, filter, and duplexer |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20040531 |
|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040907 |