JPH11165330A - 多層成形品を成形するための射出成形装置及び多層成形品の射出成形方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】少なくとも２種類の樹脂から成形され、各樹脂
から構成された樹脂層が積層された多層構造物であっ
て、多層構造物の最外層を構成しない樹脂が最外層に出
現することを確実に防止し得る射出成形装置を提供す
る。 【解決手段】射出成形装置は、キャビティ２４及びホッ
トランナー２２Ａ，２２Ｂが設けられた金型２０と、少
なくとも２つの射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂとを備
え、各射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂの内部とキャビテ
ィ２４とを結ぶ各樹脂流路２１Ａ，２１Ｂが、キャビテ
ィ２４に開口したゲート部２３の上流で合流する構造を
有し、溶融樹脂４０Ａを一の樹脂流路２１Ａを経由して
キャビティ２４内に射出したとき、一の樹脂流路２１Ａ
を流れる溶融樹脂４０Ａを他の樹脂流路２１Ｂに一定量
流入させる逆流手段３０Ｂが設けられている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、多層成形品を成形
するための射出成形装置、及び、多層成形品の射出成形
方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、熱可塑性樹脂を用いた容器が、軽
量化、破裂に対する安全性等の利点から、化粧品、食
品、飲料などの容器として広範に使用されている。特
に、ポリエチレンテレフタレート樹脂（以下、ＰＥＴ樹
脂と略す場合がある）から成る容器の開発が、二軸延伸
ブロー成形技術の向上により急速に進展している。しか
しながら、ＰＥＴ樹脂を主体とする熱可塑性ポリエステ
ル樹脂から成る二軸配向した容器も、万全の性能を具備
しているわけではない。即ち、特に容器に充填すべき内
容物がガス遮断性を容器に対して高度に要求する飲料品
である場合には、酸素ガスや炭酸ガス等に対するガスバ
リヤー性能がＰＥＴ樹脂から成形された容器には不足し
ているため、内容物の風味を損なう等の欠点を有してい
る。最近では、容器の小型化により、容器のガスバリヤ
ー性に対する要求が一層高くなっている。

【０００３】このような要求に対して、熱可塑性ポリエ
ステル樹脂と、熱可塑性ガスバリヤー性樹脂であるメタ
キシリレン基含有ポリアミド樹脂（以下ＭＸナイロン樹
脂と略す場合がある）との各々を可塑化、溶融する２つ
の射出シリンダーを備え、単一の金型を有する射出成形
装置を用い、１回の成形サイクルにおいて、溶融熱可塑
性ポリエステル樹脂を射出し、溶融熱可塑性ポリエステ
ル樹脂を射出し続けながら溶融ＭＸナイロン樹脂を射出
し、溶融ＭＸナイロン樹脂の射出完了後も溶融熱可塑性
ポリエステル樹脂を射出し続けることによって、熱可塑
性ポリエステル樹脂／ＭＸナイロン樹脂／熱可塑性ポリ
エステル樹脂の３層構造を有するパリソンを成形する技
術が、特開昭５７−１２８５２０号から公知である。
尚、このような射出成形方法を同時射出成形方法と呼
ぶ。

【０００４】また、上記方法と同様であるが、特定の条
件下、例えば熱可塑性ポリエステル樹脂とＭＸナイロン
樹脂とを、熱可塑性ポリエステル樹脂、ＭＸナイロン樹
脂、熱可塑性ポリエステル樹脂の順に射出することによ
り、熱可塑性ポリエステル樹脂／ＭＸナイロン樹脂／熱
可塑性ポリエステル樹脂／ＭＸナイロン樹脂／熱可塑性
ポリエステル樹脂の５層構造を有するパリソンを成形す
る技術が、特開昭６０−２４０４０９号から公知であ
る。尚、このような射出成形方法を交互射出成形方法と
呼ぶ。

【０００５】また、近年、ＰＥＴ樹脂を主体とした容器
を回収し粒状化して回収ＰＥＴ樹脂として再利用する技
術の開発も進められている。このような回収ＰＥＴ樹脂
（パリソン成形時の不良品の再利用ＰＥＴ樹脂やパリソ
ン成形時に一旦使用した後の再生ＰＥＴ樹脂を含む）を
用いて飲料容器用のパリソンを成形する場合、ＰＥＴ樹
脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の３層構造、あ
るいは、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂
層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造とする
必要がある。

【０００６】これらの特許公開公報に開示された技術に
より、ポリエチレンテレフタレート樹脂から成る容器と
同等の外観及び機械的性能を有し、しかも、酸素ガスや
炭酸ガスに対するバリヤー性が大きく向上した多層容器
（多層ボトル）を製造することが可能となり、現在、使
用されるに至っている。

【０００７】従来、２つ以上の射出シリンダーを用いて
２種類以上の樹脂から多層成形品（例えば、多層容器の
前駆体である多層パリソン）を成形する場合、キャビテ
ィが設けられた金型と、少なくとも２つの射出シリンダ
ーとを備えた射出成形装置を使用する。例えば、２つの
射出シリンダーとを備えた射出成形装置においては、各
射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ各樹脂流路
（第１の溶融樹脂が流れる第１の樹脂流路及び第２の溶
融樹脂が流れる第２の樹脂流路）は、キャビティに開口
したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有してい
る。尚、金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹
脂流路の部分はホットランナー構造を有する。また、合
流部よりも上流の樹脂流路の部分は、通常、多重管構造
となっている。そして、射出シリンダー内に配設された
スクリューは、溶融樹脂の射出時及び保圧時以外には、
樹脂流路から圧力が加わると後退する構造となってお
り、樹脂流路内の溶融樹脂が射出シリンダー内に逆流す
る。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】このような構造を有す
る射出成形装置においては、キャビティ内を第１及び第
２の溶融樹脂で完全に充填するために、多層成形品の最
外層を構成する第１の溶融樹脂を第１の樹脂流路を経由
してキャビティ内に射出したとき、第１の樹脂流路を流
れる第１の溶融樹脂は第２の樹脂流路内に流入するが、
この際の第１の溶融樹脂の流入量は一定ではない。その
結果、キャビティ内に射出すべき第１の溶融樹脂の量が
不安定となったり、第１の溶融樹脂の最初の射出時、合
流部近傍の第２の樹脂流路内に存在する第２の溶融樹脂
と第１の溶融樹脂とが混ざり合った状態でキャビティ内
に射出されるため、多層成形品の最外層を構成しない第
２の樹脂が最外層表面に出現するといった問題が生じ
る。

【０００９】このような第１の溶融樹脂が第２の樹脂流
路へ流入することを防止するために、従来の技術におい
ては、第２の溶融樹脂を射出するための射出シリンダー
のノズル部に、油圧作動方式のシャットオフ弁を配設し
ている。第２の溶融樹脂の射出時のみシャットオフ弁を
開き、それ以外の場合においては、シャットオフ弁を閉
じることによって、第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路へ
流入することを防止している。

【００１０】ところで、シャットオフ弁による溶融樹脂
の流れの制御を行う場合、第２の樹脂流路への第１の溶
融樹脂の流入は防止することができるが、逆に、第１の
溶融樹脂の射出時、樹脂流路の合流部近傍において第１
の溶融樹脂と第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出
状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶
融樹脂に巻き込まれる結果、合流部近傍の第２の溶融樹
脂がキャビティ内に流入し、例えば、第２の樹脂が多層
成形品の表面に出現するといった問題が生じる。即ち、
多層成形品の最外層を構成しない第２の樹脂が最外層表
面に出現するといった問題が生じる。

【００１１】特開昭６１−２０６６１２号公報には、第
１の樹脂流路１１と第２の樹脂流路１２を有し、第２の
樹脂流路１２に逆止弁１３が備えられた射出成形用ホッ
トランナー金型が開示されている。そして、第１の樹脂
材料Ａの注入の際、キャビティ２２は樹脂によって完全
に充填されるが、第２の樹脂流路１２には逆止弁１３が
設けられているので、第１の樹脂材料Ａによって第２の
樹脂材料Ｂが逆流することはないとされている。

【００１２】本発明の目的は、少なくとも２種類の樹脂
から成形され、各樹脂から構成された樹脂層が積層され
た多層成形品であって、多層成形品の最外層を構成しな
い樹脂が最外層表面に出現することを確実に防止し得
る、言い換えれば、多層成形品の最外層を構成する樹脂
層によって多層成形品の最外層を構成しない樹脂が確実
に封鎖された構造を有する多層成形品を成形するための
射出成形装置及び多層成形品の射出成形方法を提供する
ことにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置
は、（ａ）キャビティが設けられたキャビティブロック
と、ホットランナーブロックとを有する金型、（ｂ）少
なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダ
ー、（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティと
を結ぶ第１の樹脂流路、及び、（ｄ）第２の射出シリン
ダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、を備
え、金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流
路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、第１
の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口し
たゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出
成形装置であって、第２の樹脂流路を経由して第２の溶
融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内
の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流
手段が設けられており、該逆流手段は、第１の樹脂流路
内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹
脂に及ぼす圧力によって動作することを特徴とする。こ
こで、上流とは射出シリンダー側を意味し、下流とはキ
ャビティ側を意味する。以下においても同様である。

【００１４】上記の目的を達成するための本発明の第１
の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発
明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用し
た交互射出成形方法である。即ち、上記の目的を達成す
るための本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成
形方法は、（ａ）キャビティが設けられたキャビティブ
ロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出
シリンダー、（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャ
ビティとを結ぶ第１の樹脂流路、及び、（ｄ）第２の射
出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流
路、を備え、金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２
の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けら
れ、第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティ
に開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有
する射出成形装置であって、第２の樹脂流路を経由して
第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹
脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入さ
せる逆流手段が設けられており、該逆流手段は、第１の
樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２
の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作する射出成形装置
を用いた多層成形品の射出成形方法であって、（Ａ）第
１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、
第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第
１の溶融樹脂の射出を中断し、（Ｂ）第２の射出シリン
ダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を、第２の樹脂流路
を介してキャビティ内に射出した後、第２の溶融樹脂の
射出を終了し、次いで、（Ｃ）第１の射出シリンダー内
で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介し
てキャビティ内に射出し、第１の溶融樹脂の射出中若し
くは射出完了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流
路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させ
る、工程から成ることを特徴とする。

【００１５】本発明の第１の態様に係る多層成形品の射
出成形方法においては、射出成形条件にも依存するが、
多層成形品の主たる部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂
層／第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の５層
構成とすることができる。あるいは又、多層成形品の主
たる部分の一部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第
１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の５層構成と
し、多層成形品の主たる部分の他の部分を、第１の樹脂
層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成とすること
もできる。これらの場合、多層成形品の主たる部分以外
の部分は、第１の樹脂層によって構成される。

【００１６】図１４、図１５及び図１６に、本発明の第
１の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出
圧力等の時間変化を示す。尚、図１４〜図２１中の「逆
流手段の状態」において、「閉状態」とは、第２の射出
シリンダーの内部とキャビティとが逆流手段によって非
連通状態となっていることを意味し、「開状態」とは、
第２の射出シリンダーの内部とキャビティとが逆流手段
によって連通状態となっていることを意味し、「逆流」
とは、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂
流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって逆流手段
が動作しており、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が
第２の樹脂流路内に流入し、その結果、第２の溶融樹脂
が第２の射出シリンダーに向かって流れる状態を意味す
る。本発明の第１に係る多層成形品の射出成形方法にお
いて、第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作に
よって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂
流路内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シ
リンダーによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂
の射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路
内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる
（図１６参照）。また、第１の溶融樹脂の射出中に逆流
手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂
が第２の樹脂流路内に流入し始めた場合には、第１の溶
融樹脂の第２の樹脂流路内への流入完了の時点は、第１
の溶融樹脂の射出中であってもよいし（図１４参照）、
射出完了と同時であってもよいし、射出完了後の保圧期
間中であってもよい（図１５参照）。

【００１７】上記の目的を達成するための本発明の第２
の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発
明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用し
た同時射出成形方法である。即ち、上記の目的を達成す
るための本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成
形方法は、（ａ）キャビティが設けられたキャビティブ
ロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出
シリンダー、（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャ
ビティとを結ぶ第１の樹脂流路、及び、（ｄ）第２の射
出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流
路、を備え、金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２
の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けら
れ、第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティ
に開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有
する射出成形装置であって、第２の樹脂流路を経由して
第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹
脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入さ
せる逆流手段が設けられており、該逆流手段は、第１の
樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２
の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作する射出成形装置
を用いた多層成形品の射出成形方法であって、（Ａ）第
１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、
第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、（Ｂ）
第１の溶融樹脂の射出中に、第２の射出シリンダー内で
溶融させた第２の溶融樹脂を第２の樹脂流路を介してキ
ャビティ内に射出し、（Ｃ）第２の溶融樹脂の射出完了
後であって第１の溶融樹脂の射出中若しくは射出完了
後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の
溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、工程から成
ることを特徴とする。

【００１８】図１７、図１８及び図１９に、本発明の第
２の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出
圧力等の時間変化を示す。第１の溶融樹脂の射出完了後
に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶
融樹脂が第２の樹脂流路内に流入する場合には、具体的
には、第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せ
て、第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作によ
って第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流
路内に流入させる（図１９参照）。また、第１の溶融樹
脂の射出中に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内
の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた場
合には、第１の溶融樹脂の第２の樹脂流路内への流入完
了の時点は、第１の溶融樹脂の射出中であってもよいし
（図１７参照）、射出完了と同時であってもよいし、射
出完了後の保圧期間中であってもよい（図１８参照）。

【００１９】本発明の第２の態様に係る多層成形品の射
出成形方法においては、工程（Ｂ）において、第１の溶
融樹脂の単位時間当たりの射出量を第２の溶融樹脂の単
位時間当たりの射出量よりも多くすることが好ましい。
射出成形条件にも依存するが、多層成形品の主たる部分
を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層
構成とすることができる。あるいは又、多層成形品の主
たる部分の一部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第
１の樹脂層の３層構成とすることができる。これらの場
合、多層成形品の主たる部分以外の部分は、第１の樹脂
層によって構成される。

【００２０】上記の目的を達成するための本発明の第３
の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発
明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用し
た射出成形方法であり、（Ａ）第１の射出シリンダー内
で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介し
てキャビティ内に射出した後、第１の溶融樹脂の射出を
終了し、（Ｂ）第２の射出シリンダー内で溶融させた第
２の溶融樹脂を、第２の樹脂流路を介してキャビティ内
に射出した後、第２の溶融樹脂の射出を終了し、次い
で、（Ｃ）第１の射出シリンダーによって保圧を行い、
併せて、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第
１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、工程か
ら成ることを特徴とする。図２０に、本発明の第３の態
様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等
の時間変化を示す。

【００２１】上記の目的を達成するための本発明の第４
の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発
明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用し
た同時射出成形方法であり、（Ａ）第１の射出シリンダ
ー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を
介してキャビティ内に射出し、（Ｂ）第１の溶融樹脂の
射出中に、第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の
溶融樹脂を第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出
し、（Ｃ）第１の溶融樹脂の射出と第２の溶融樹脂の射
出を略同時に完了した後、第１の射出シリンダーによっ
て保圧を行い、併せて、逆流手段の動作によって第１の
樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入
させる、工程から成ることを特徴とする。図２１に、本
発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法にお
ける射出圧力等の時間変化を示す。

【００２２】本発明の多層成形品を成形するための射出
成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る
多層成形品の射出成形方法においては、逆流手段は、第
１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に
一定量流入させることが好ましい。また、第２の樹脂流
路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出して
いるとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの
内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態とな
り、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流
路内に所定量流入した後、第２の射出シリンダーの内部
とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となるこ
とが好ましい。尚、所定量と一定量との間には、（所定
量）≦（一定量）の関係がある。あるいは又、第２の樹
脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出
しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダ
ーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態と
なり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂
流路内に流入し始めた後、第２の射出シリンダーの内部
とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となるこ
とが好ましい。

【００２３】本発明の多層成形品を成形するための射出
成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る
多層成形品の射出成形方法においては、逆流手段は、樹
脂流路の合流部と第２の射出シリンダーとの間の第２の
樹脂流路に設けられていることが好ましい。この場合、
逆流手段は、第２の射出シリンダーのノズル部と金型と
の間、若しくは、第２の射出シリンダーのノズル部に配
設されていることが特に好ましい。

【００２４】本発明の多層成形品を成形するための射出
成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る
多層成形品の射出成形方法においては、一定量の第１の
溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させるという観点か
ら、また、構造の簡素化の観点から、逆流手段を逆流制
御弁とすることが好ましい。逆流制御弁として、ボール
形式逆流制御弁又はスライド形式逆流制御弁を挙げるこ
とができる。

【００２５】本発明の多層成形品を成形するための射出
成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る
多層成形品の射出成形方法においては、第２の樹脂流路
内に流入させる第１の溶融樹脂の体積は、キャビティの
体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、より好
ましくは５乃至２５％とすることが望ましい。第２の樹
脂流路内に流入する第１の溶融樹脂の体積がキャビティ
の体積の５％未満では、多層成形品の最外層を構成しな
い樹脂が最外層表面に出現することを防止することが困
難となる。一方、射出条件にも依るが、第１の溶融樹脂
を第２の樹脂流路内に流入させることにより、多層成形
品の各層を構成する樹脂層に乱れが発生するが、これら
の乱れを確実に防止するためには、第２の樹脂流路内に
流入する第１の溶融樹脂の体積がキャビティの体積の３
５％以下、特に２５％以下であることが望ましい。キャ
ビティの体積の５０％を越える場合には、多層成形品の
各層を構成する樹脂層に、実用上、問題となる程度の乱
れが多々発生する虞がある。

【００２６】本発明の多層成形品を成形するための射出
成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る
多層成形品の射出成形方法においては、成形すべき多層
成形品は如何なる構造、形状のものであってもよく、例
えば、多層容器（多層ボトル）を成形するための前駆体
であるパリソンを挙げることができる。この場合、第１
の樹脂流路を経由してキャビティ内に射出された第１の
溶融樹脂によってパリソンの最外層が形成されることが
好ましい。また、成形すべき多層成形品として、その
他、自動車用バンパー、自動車用ドアハンドルを挙げる
ことができる。また、成形品に強度と外観性等の異なっ
た機能を付与するために、多層成形技術によって複数の
樹脂を組み合わせた多層成形品を挙げることもできる。

【００２７】本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形
品の射出成形方法においては、第２の樹脂として、ガス
バリヤー性を有する熱可塑性樹脂（ガスバリヤー性樹
脂）、回収ポリエチレンテレフタレート樹脂（パリソン
成形時に一旦使用した後の再生ポリエチレンテレフタレ
ート樹脂を含む）、着色ポリエチレンテレフタレート樹
脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂を挙
げることができる。

【００２８】ここで、ガスバリヤー性樹脂は、メタキシ
リレン基含有ポリアミド樹脂（ＭＸナイロン樹脂）、エ
チレン−酢酸ビニル共重合樹脂ケン化物、ポリアクリル
ニトリル樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂から成る群から
選択された少なくとも１種の樹脂であることが好ましい
が、中でも、ＭＸナイロン樹脂とすることが一層好まし
い。

【００２９】ＭＸナイロン樹脂とは、メタキシリレンジ
アミン単独、又は、メタキシリレンジアミン及び全量の
３０％以下のパラキシリレンジアミンを含む混合キシリ
レンジアミンと炭素数６〜１０のα・ω−脂肪族ジカル
ボン酸とから得られる構成単位を少なくとも７０モル％
以上含有する重合体を意味する。これらの重合体の例と
しては、ポリメタキシリレンアジパミド、ポリメタキシ
リレンセバカミド、ポリメタキシリレンスベラミド等の
ような単独重合体、メタキシリレン／パラキシリレンア
ジパミド共重合体、メタキシリレン／パラキシリレンス
ベラミド共重合体のような共重合体、あるいは、これら
の単独若しくは共重合体成分と、ヘキサメチレンジアミ
ンのような脂肪族ジアミン、ピペラジン等の脂環族ジア
ミン、パラ−ビス−（２−アミノエチル）ベンゼン等の
芳香族ジアミン、テレフタル酸等の芳香族ジカルボン
酸、ε−カプロラクタム等のラクタム、ω−アミノヘプ
タン酸等のω−アミノカルボン酸、パラ−アミノ安息香
酸等の芳香族アミノカルボン酸等との共重合を例示する
ことができる。また、これらの重合体に、例えば、ナイ
ロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１１
等の重合体を含有させてもよい。

【００３０】これらのＭＸナイロン樹脂の相対粘度は
１．５以上が適当であり、好ましくは２．０〜４．０で
ある。尚、相対粘度（η_rel）は、樹脂１ｇ／９６％硫
酸１００ｍｌの条件にて、２５゜Ｃにて測定したときの
粘度である。

【００３１】一方、本発明の第１〜第４の態様に係る多
層成形品の射出成形方法において、第１の樹脂として、
ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，６−
ナフタレート（ＰＥＮ）等の熱可塑性ポリエステル樹
脂；熱可塑性共重合ポリエステル樹脂；ポリオレフィン
系樹脂；脂肪族ポリアミド樹脂；ポリカーボネート樹
脂；ポリアクリルニトリル樹脂；ポリ塩化ビニル樹脂；
ポリスチレン樹脂から成る群から選択された少なくとも
１種の樹脂を挙げることができるが、中でも、熱可塑性
ポリエステル樹脂を用いることが好ましい。また、必要
に応じて２種の樹脂をブレンドしたもの、例えば、ポリ
エチレンテレフタレート樹脂とポリエチレン−２，６−
ナフタレート樹脂とをブレンドしたものを使用すること
もできる。

【００３２】ここで、ポリエチレンテレフタレートと
は、通常、酸成分の８０モル％以上、好ましくは９０モ
ル％以上がテレフタル酸であり、グリコール成分の８０
モル％以上、好ましくは９０モル％以上がエチレングリ
コールであるポリエステルを意味し、残部の他の酸成分
としてはイソフタル酸、ジフェニルエ−テル−４，４−
ジカルボン酸、ナフタレン−１，４又は２，６−ジカル
ボン酸、アジピン酸、セバシン酸、デカン−１，１０−
ジカルボン酸、ヘキサヒドロテレフタル酸を、また、他
のグリコール成分としてはプロピレングリコール、１，
４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ジエチ
レングリコール、シクロヘキサンジメタノール、２，２
−ビス（４−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン等
を例示することができる。更には、オキシ酸として、Ｐ
−オキシ安息香酸等を含有するポリエステル樹脂を挙げ
ることもできる。

【００３３】また、ポリエチレン−２，６−ナフタレー
トは、エチレン−２，６−ナフタレートの他に、他のエ
ステル形成単位を２０モル％以下、好ましくは１０モル
％以下で含有してもよい。他のエステル形成単位を構成
するジカルボン酸として、フタル酸、イソフタル酸、テ
レフタル酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５
−ナフタレンジカルボン酸、２，５−ナフタレンジカル
ボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸、４，４’−
ジフェニルカルボン酸、３，４’−ジフェニルカルボン
酸等の芳香族ジカルボン酸；コハク酸、アジピン酸、セ
バシン酸、ドデカンジオン酸等の脂肪族ジカルボン酸；
１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロ
ヘキサンジカルボン酸、デカリンジカルボン酸、テトラ
リンジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸を好適なもの
として挙げることができる。また、他のエステル形成単
位を構成するジオールとして、プロピレングリコール、
トリメチレングリコール、ジエチレングリコール、１，
４−ブタンジオール等の脂肪族グリコール；１，３−シ
クロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジ
メタノール、１，６−シクロヘキサンジオール等の脂肪
族グリコール；ビスフェノールＡ等の芳香族グリコール
を好適なものとして挙げることができる。上記のような
ポリエチレン−２，６−ナフタレートは、例えば、少量
の安息香酸、ベンゾイル安息香酸、ベンジルオキシ安息
香酸、メトキシポリエチレングリコール等の単官能化合
物によって分子末端を封止されていてもよい。また、グ
リセリン、トリメシン酸、ペンタエリスリトール等の多
官能化合物を極く少量含んでいてもよい。

【００３４】これらの熱可塑性ポリエステル樹脂の固有
粘度は０．４０以上が適当であり、好ましくは０．５０
〜１．４である。固有粘度が０．４０未満では、得られ
る積層成形品（例えば、多層容器）の機械的強度が不十
分となる他、例えば多層成形品を透明な非晶質状態で得
ることが困難となる。尚、固有粘度（η）は、フェノー
ル／テトラクロロエタン＝６／４（重量比）の混合溶媒
を使用して、３０゜Ｃにて測定したときの粘度である。

【００３５】熱可塑性共重合ポリエステル樹脂とは、テ
レフタル酸、イソフタル酸、１，４−ナフタレンジカル
ボン酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，５−ナ
フタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン
酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸等の酸成分と、エ
チレングリコール、プロピレングリコール、１，３−シ
クロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジ
メタノール、１，３−ビス（２−ヒドロキシエトキシ）
ベンゼン、１，４−ビス（２−ヒドロキシエトキシ）ベ
ンゼン等のジオール成分の中から、少なくとも２つの成
分を共重合して成る熱可塑性共重合ポリエステル樹脂で
ある。これらの熱可塑性共重合ポリエステル樹脂は、必
要に応じて、他の熱可塑性ポリエステル樹脂と混合して
使用してもよい。

【００３６】本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形
品の射出成形方法においては、熱可塑性ポリエステル樹
脂、特にポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ樹
脂）と、ＭＸナイロン樹脂との組み合わせが最も好まし
い。その理由は、樹脂の有する透明性、機械的強度、射
出成形性、延伸ブロー成形性の全てにおいて優れている
ためである。また、両樹脂の熱的性質が近いため、成形
温度条件の設定が容易である。この場合、ポリエチレン
テレフタレート樹脂とＭＸナイロン樹脂の溶融粘度が接
近していることが好ましく、例えば固有粘度０．７〜
０．８のポリエチレンテレフタレート樹脂を使用する場
合、相対粘度２．７前後のＭＸナイロン樹脂を使用する
ことが望ましい。他のガスバリヤー性樹脂を使用する場
合にも、その溶融粘度はポリエチレンテレフタレート樹
脂の溶融粘度に近い値を有することが好ましい。

【００３７】更には、本発明の第１〜第４の態様に係る
多層成形品の射出成形方法においては、必要に応じて、
第１の樹脂や第２の樹脂、あるいは、多層成形品を構成
する各樹脂層を形成するための樹脂に、着色剤、紫外線
吸収剤、帯電防止剤、酸化防止剤、滑剤、核剤、抗菌剤
等を配合することができる。

【００３８】本発明の射出成形装置においては、第１の
樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入
させる逆流手段が設けられている。それ故、第１の溶融
樹脂をキャビティ内に射出する際、樹脂流路の合流部近
傍の第２の樹脂流路には、前回の成形サイクルにおいて
第２の樹脂流路内に流入した第１の溶融樹脂が既に存在
することになる。従って、樹脂流路の合流部近傍におい
て、射出された第１の溶融樹脂と第２の樹脂流路内に存
在する第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出状態に
ない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶融樹脂
に巻き込まれるといった現象の発生を防止することがで
きる結果、例えば、第２の樹脂が多層成形品の表面に出
現するという問題の発生を確実に回避することができ
る。

【００３９】本発明の第１〜第４の態様に係る射出成形
方法においては、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を
第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられた本
発明の射出成形装置を用いる。それ故、工程（Ａ）にお
いて第１の溶融樹脂をキャビティ内に射出する際、樹脂
流路の合流部近傍の第２の樹脂流路には、前回の成形サ
イクルにおいて第２の樹脂流路内に流入した第１の溶融
樹脂が既に存在することになる。従って、樹脂流路の合
流部近傍において、射出された第１の溶融樹脂と第２の
樹脂流路内に存在する第２の溶融樹脂との混合が生じた
り、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある
第１の溶融樹脂に巻き込まれるといった現象の発生を防
止することができる結果、例えば、第２の樹脂が多層成
形品の表面に出現するという問題の発生を確実に回避す
ることができる。

【００４０】本発明において、逆流手段を逆流制御弁か
ら構成すれば、射出成形装置の大型化、複雑化を回避す
ることができるし、樹脂流路からの溶融樹脂の漏れ発生
等が生じることもない。逆流制御弁をボール形式逆流制
御弁とすれば、ボールが流体圧力によって移動するだけ
であり、構造が極めて簡素であり、可動部及び摺動部が
無い。尚、ボール形式逆流制御弁による流体の制御は、
溶融樹脂の流れの制御だけでなく、他の液体やガス体に
対しても行うことができる。従来の開閉弁は、外部から
の油圧や空気圧等によって電磁バルブやシリンダーを動
かし、これらの回転や往復運動によって流体流路を強制
的に開閉している。そのため、構造や作動制御が複雑と
なり、耐久性に乏しい。

【００４１】

【実施例】以下、図面を参照して、実施例に基づき本発
明を説明する。

【００４２】（実施例１）実施例１における多層成形品
を成形するための射出成形装置（以下、単に射出成形装
置と呼ぶ）の概念図を図１及び図２に示す。尚、図１
は、射出成形を全く行っていない状態の射出成形装置を
示し、図２は、多層成形品の成形直前の第１の溶融樹脂
４０Ａ、第２の溶融樹脂４０Ｂの計量済みの射出成形装
置の状態を示している。

【００４３】この射出成形装置は、金型２０と、２つの
射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂと、第１の射出シリンダ
ー１０Ａの内部とキャビティ２５とを結ぶ第１の樹脂流
路２３Ａと、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャ
ビティ２５とを結ぶ第２の樹脂流路２３Ｂとを備えてい
る。金型２０は、キャビティ２５が設けられたキャビテ
ィブロック２１と、ホットランナーブロック２２から構
成されている。キャビティブロック２１は、複数のブロ
ックが組み合わされて構成されている。そして、金型２
０内に位置する第１の樹脂流路２３Ａ及び第２の樹脂流
路２３Ｂの部分は、ホットランナーブロック２２内に設
けられている。更に、第１の樹脂流路２３Ａと第２の樹
脂流路２３Ｂとは、キャビティ２５に開口したゲート部
２４の上流の合流部で合流する構造を有する。また、第
１及び第２の射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂのノズル部
を参照番号１２Ａ，１２Ｂで示す。第１の樹脂流路２３
Ａと第２の樹脂流路２３Ｂとの合流部より上流（射出シ
リンダー側）における第１の樹脂流路２３Ａ及び第２の
樹脂流路２３Ｂの一部分は、二重管構造となっている。
この二重管構造の樹脂流路における内側の管状の第２の
樹脂流路２３Ｂ内にはゲートカットピン２６が配設され
ている。ゲートカットピン２６は空気圧シリンダー２７
の作動によってキャビティ２５に近づく方向及び遠ざか
る方向に移動可能である。二重管構造の樹脂流路におけ
る外側の第１の樹脂流路２３Ａとキャビティ２５との連
通、及び、二重管構造の樹脂流路における内側の管状の
第２の樹脂流路２３Ｂとキャビティ２５との連通は、ゲ
ートカットピン２６の移動によって制御することができ
る。即ち、ゲートカットピン２６を前進端に位置させる
と、第１の樹脂流路２３Ａとキャビティ２５との連通、
及び、第２の樹脂流路２３Ｂとキャビティ２５との連通
が遮断される。また、ゲートカットピン２６を後進端に
位置させると、第１の樹脂流路２３Ａとキャビティ２５
との連通、及び、第２の樹脂流路２３Ｂとキャビティ２
５との連通が確保される。尚、図１には、ゲートカット
ピン２６がゲート部２４から抜き出された状態（後進端
に位置する状態）を示す。また、図２には、ゲートカッ
トピン２６がゲート部２４に挿入された状態（前進端に
位置する状態）を示す。ここで、図２において、参照番
号４０Ａは、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の樹
脂流路２３Ａ及びゲート部２４を介してキャビティ２５
に射出される第１の溶融樹脂を示し、参照番号４０Ｂ
は、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の樹脂流路２
３Ｂ及びゲート部２４を介してキャビティ２５に射出さ
れる第２の溶融樹脂を示す。また、参照番号４０ａは、
前回の射出時に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内に残さ
れた第１の溶融樹脂４０Ａの残り（図中、白四角印で表
現する）を示す。尚、キャビティブロック２１の内部に
は冷却水を流す配管が配設され、ホットランナーブロッ
ク２２の内部にはヒータが配設されているが、かかる配
管やヒータの図示は省略した。

【００４４】本発明の射出成形装置においては、第２の
溶融樹脂４０Ｂを第２の樹脂流路２３Ｂを経由してキャ
ビティ２５内に射出した後、第１の樹脂流路２３Ａ内の
第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に一定
量流入させる逆流手段が設けられている。この逆流手段
は、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが
第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに及ぼ
す圧力によって動作する。実施例１の射出成形装置にお
いては、この逆流手段は、第１及び第２の樹脂流路２３
Ａ，２３Ｂの合流部より上流の第２の樹脂流路２３Ｂに
設けられた逆流制御弁であり、具体的には、この逆流制
御弁はボール形式の逆流制御弁３０Ｂである。尚、逆流
制御弁３０Ｂは、第２の射出シリンダー１０Ｂのノズル
部１２Ｂと金型２０との間に配設されているが、ノズル
部１２Ｂ内に配設されていてもよい。

【００４５】従来のボールチェッキ弁（逆止弁）は、溶
融樹脂の逆流を防止するために設けられている。一方、
実施例１における逆流制御弁３０Ｂは、一定量の第２の
溶融樹脂４０Ｂを逆流させ得る構造を有する。具体的に
は、図６の（Ａ）に模式的な端面図を示すように、逆流
制御弁３０Ｂは、中空部３２を有する円筒管部３１と、
中空部３２内に格納されたボール３４から構成されてい
る。中空部３２の下流側（金型側）の端部から上流側
（射出シリンダー側）に向かっての所定の中空部３２の
部分の直径はボール３４の直径よりも大きい。この中空
部３２の部分を拡径部３３と呼ぶ。中空部３２の拡径部
３３以外の部分の直径は、ボール３４の直径とほぼ等し
い。

【００４６】第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶
融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に向かって送り出す際に
は、図６の（Ｂ）に示すように、ボール３４は中空部３
２の下流側端部の拡径部３３に第２の溶融樹脂４０Ｂの
圧力によって押し付けられる。従って、第２の樹脂流路
２３Ｂを経由して第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２
５内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射
出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆流制
御弁３０Ｂによって連通状態となる。ボール３４と拡径
部３３との間の隙間を通って第２の溶融樹脂４０Ｂはキ
ャビティ２５に向かって流れる。

【００４７】一方、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶
融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹
脂４０Ｂに及ぼす圧力によって、第２の溶融樹脂４０Ｂ
は逆流する。そして、第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流制御
弁３０Ｂ内を逆流する際には、逆流する第２の溶融樹脂
４０Ｂの圧力によってボール３４は中空部３２の上流側
端部に向かって移動させられ、最終的には、中空部３２
の上流側端部に押し付けられる（図６の（Ｃ）参照）。
ボール３４と中空部３２の上流側端部との間には隙間が
存在しない。従って、図６の（Ｃ）に示した状態におい
ては、これ以上、第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流が生じる
ことはない。言い換えれば、ボール３４が円筒管部３１
の拡径部３３から中空部３２の上流側端部に移動する間
に、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆流制御弁３０Ｂ内を逆流
する。この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概
ね、ボール３４の断面積及びボール３４の移動距離の積
によって規定され、一定量である。言い換えれば、この
逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、中空部
３２の体積からボール３４の体積を減じた値と略等し
く、一定量である。従って、ボール３４の直径及びボー
ル３４の移動距離を適切に選択、設定することにより、
第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０
Ａの体積を規定することができる。即ち、第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積を、
キャビティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３
５％、一層好ましくは５乃至２５％とするためには、ボ
ール３４の直径及びボール３４の移動距離を適切に選
択、設定すればよい。言い換えれば、ボール３４の断面
積及びボール３４の移動距離の積は、第２の樹脂流路２
３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積とほぼ等
しい。尚、図６の（Ｂ）及び（Ｃ）において、第２の溶
融樹脂４０Ｂの流れる方向を矢印で示した。

【００４８】尚、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融
樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始める
と、ボール３４が円筒管部３１の拡径部３３から中空部
３２の上流側端部に向かって移動する。第１の樹脂流路
２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３
Ｂ内に所定量流入したとき、ボール３４は拡径部３３と
拡径部３３以外の部分の境界に達する、中空部３２の拡
径部３３以外の部分にボール３４が侵入した時点で、中
空部３２の拡径部３３以外の部分の直径はボール３４の
直径とほぼ等しいので、第２の射出シリンダー１０Ｂの
内部とキャビティ２５とは逆流制御弁３０Ｂによって非
連通状態となる。

【００４９】図６の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管
部３１の模式的な断面図を図７の（Ａ）及び（Ｂ）に示
す。図７の（Ａ）及び（Ｂ）に示した構造においては円
筒管部３１の拡径部３３の内面の４カ所から、突起部３
３Ａが円筒管部３１の軸線と平行な方向にボール受け部
３１Ｃ近傍まで延びており、ボール３４は突起部３３Ａ
の頂点若しくは頂面に接触しながら移動する。また、図
６の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管部３１の拡径部
３３の変形例を、図７の（Ｃ）及び（Ｄ）に示す。図７
の（Ｃ）及び（Ｄ）に示した構造においては円筒管部３
１の拡径部３３の内面の３カ所から、突起部３３Ａが円
筒管部３１の軸線と平行な方向にボール受け部３１Ｃ近
傍まで延びている。図７の（Ａ）及び（Ｃ）に示した構
造においては、突起部３３Ａの断面形状は円形を一部切
り欠いた形状である。また、図７の（Ｂ）及び（Ｄ）に
示した構造においては、突起部３３Ａの断面形状は略矩
形である。第２の溶融樹脂４０Ｂは、ボール３４と突起
部３３Ａと拡径部３３の内面によって囲まれた空間内を
流動する。尚、突起部３３Ａの断面形状、突起部３３Ａ
の数、円筒管部３１の軸線に垂直な面でかかる空間を切
断したときの空間の形状は、図７の（Ａ）〜（Ｄ）に示
した形状や数に限定するものではない。更には、図６の
（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿ったボール受け部３１Ｃの模式
的な断面図を図７の（Ｅ）に示す。また、図６の（Ｂ）
の矢印Ｂ−Ｂに沿ったボール受け部３１Ｃの部分の変形
例を図７の（Ｆ）、（Ｇ）及び（Ｈ）の模式的な断面図
に示す。図７の（Ｅ）〜（Ｈ）に示すように、中空部３
２の下流側端部に設けられたボール受け部３１Ｃと円筒
管部３１との間には、円筒管部３１の軸線と平行な方向
に延びる空間３１Ｂが設けられており、かかる空間３１
Ｂは拡径部３３に連通しており、第２の溶融樹脂４０Ｂ
はこれらの空間３１Ｂ内を流動する。ボール受け部３１
Ｃと円筒管部３１は一体に作製してもよいし、個別に作
製してもよい。尚、円筒管部３１の軸線に垂直な面でか
かる空間３１Ｂを切断したときの空間３１Ｂの形状や数
は、図７の（Ｅ）〜（Ｈ）に示した形状や数に限定する
ものではない。

【００５０】第１及び第２の射出シリンダー１０Ａ，１
０Ｂに配設されたスクリュー１１Ａ，１１Ｂのそれぞれ
は、樹脂を可塑化、溶融すると同時にプランジャの作用
も有する形式のインラインスクリュー方式である。以
下、図８を参照して、第２の射出シリンダー１０Ｂを例
にとり説明を行うが、図９に示すように、第１の射出シ
リンダー１０Ａも同様の構造とすることができる。スク
リュー１１Ｂは、減速歯車１３を介して油圧モータ１４
によって回転させられる。ホッパ１５からスクリュー１
１Ｂに投入された第２の樹脂は、加熱シリンダー１０
Ｂ、スクリュー１１Ｂによって加熱、可塑化、溶融、計
量され、加熱シリンダー１０Ｂとスクリュー１１Ｂの先
端の間に形成された空隙１６に蓄えられる。スクリュー
１１Ｂの後端には射出ラム１７Ｂが取り付けられてお
り、射出ラム１７Ｂは射出用油圧シリンダー１８Ｂによ
って圧力が加えられる。射出用油圧シリンダー１８Ｂに
よって射出ラム１７Ｂに圧力を加えることにより、スク
リュー１１Ｂが前方に押し出され第２の溶融樹脂に圧力
が加わる結果、空隙１６に蓄えられた第２の溶融樹脂
は、逆流制御弁３０Ｂ、第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲー
ト部２４を経由して、キャビティ２５に射出される。
尚、図８において、参照番号１９は射出装置前進後退用
シリンダー、参照番号１９Ａ，１９Ｂは油圧配管、参照
番号１９Ｃは圧力計である。

【００５１】以下、図２〜図５を参照して、実施例１の
射出成形装置を用いた本発明の第１の態様に係る多層成
形品の射出成形方法を説明する。尚、この射出成形方法
は交互射出成形方法である。図１４に、実施例１の多層
成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を
示す。

【００５２】［工程−１００］図２に示した第１及び第
２の溶融樹脂４０Ａ，４０Ｂの計量済みの状態から、多
層成形品（実施例１においてはパリソン）を成形するた
めに、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカット
ピン２６を後退させ、ゲートカットピン２６をゲート部
２４から抜き出し、後進端に位置させ、ゲート部２４を
開く。そして、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶融さ
せた第１の溶融樹脂４０Ａの一部を、第１の樹脂流路２
３Ａを介してキャビティ２５内に射出する。即ち、射出
用油圧シリンダー１８Ａによって射出ラム１７Ａに圧力
を加えることによりスクリュー１１Ａを前方に押し出
す。これによって、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶
融された第１の溶融樹脂４０Ａの一部は、第１の樹脂流
路２３Ａ及びゲート部２４を経由してキャビティ２５内
に射出される。この状態を模式的に図３に示す。尚、図
３において、参照番号４０ａは、前回の射出時に流入
し、第２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂
４０Ａの残り（図中、白四角印で表現する）を示す。

【００５３】例えば、キャビティ２５における溶融樹脂
充填率がキャビティ２５の体積の例えば７０％以下にお
いては、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５内に射
出する際には、第１の溶融樹脂４０Ａの射出に起因した
第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧力が、第２の樹
脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂには殆ど加わら
ない。それ故、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹
脂４０Ｂが第２の射出シリンダー１０Ｂに向って逆流す
ることはない。

【００５４】尚、多層成形品の最外層を形成するために
第１の溶融樹脂４０Ａを第１の樹脂流路２３Ａを経由し
てキャビティ２５内に射出するより以前に、即ち、この
［工程−１００］より以前に（具体的には、例えば前回
の成形サイクルにおいて）、多層成形品の最外層ではな
い層を形成するための溶融樹脂以外の溶融樹脂（実施例
１においては、第１の溶融樹脂４０Ａ）が、合流部より
上流の第２の樹脂流路２３Ｂに既に一定量流入してい
る。

【００５５】［工程−１１０］そして、第１の溶融樹脂
４０Ａを中止する。即ち、第１の射出シリンダー１０Ａ
における射出用油圧シリンダー１８Ａによる射出ラム１
７Ａへの加圧を中止する。そして、第２の射出シリンダ
ー１０Ｂ内で溶融させた第２の溶融樹脂４０Ｂを、第２
の樹脂流路２３Ｂを介してキャビティ２５内に射出す
る。即ち、第２の射出シリンダー１０Ｂにおいて、射出
用油圧シリンダー１８Ｂによって射出ラム１７Ｂに圧力
を加えることによりスクリュー１１Ｂを前方に押し出
す。これによって、第２の射出シリンダー１０Ｂ内で溶
融された第２の溶融樹脂４０Ｂは、第２の樹脂流路２３
Ｂ及びゲート部２４を経由してキャビティ２５内に射出
される。第２の溶融樹脂４０Ｂの射出途中の状態を模式
的に図４に示す。キャビティ２５内に射出された第２の
溶融樹脂４０Ｂは、射出条件にも依るが、既にキャビテ
ィ２５の一部分を充填した第１の溶融樹脂４０Ａの中央
部を前進する。前回の成形サイクルにおいて流入し、第
２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂４０ａ
も、第２の溶融樹脂４０Ｂと一緒にキャビティ２５内に
射出される。尚、図４には第１の溶融樹脂４０ａの図示
は省略した。

【００５６】尚、３つの射出シリンダーを備えた射出成
形装置を用い、［工程−１１０］に引き続き、第３の射
出シリンダー内で溶融させた第３の樹脂を、第３の樹脂
流路を介してキャビティ内に射出してもよい。この場
合、例えば、第３の樹脂を、第１の樹脂と同種の樹脂あ
るいは異種の樹脂とすることができる。

【００５７】［工程−１２０］第２の溶融樹脂４０Ｂの
射出が完了したならば、第２の射出シリンダー１０Ｂに
おける射出用油圧シリンダー１８Ｂによる射出ラム１７
Ｂへの加圧を中止する。そして、第１の射出シリンダー
１０Ａ内で溶融させた第１の溶融樹脂４０Ａの残りを、
第１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を介してキャビ
ティ２５内に射出する。即ち、第１の射出シリンダー１
０Ａにおいて、射出用油圧シリンダー１８Ａによって射
出ラム１７Ａに圧力を加えることによりスクリュー１１
Ａを前方に押し出す。これによって、第１の射出シリン
ダー１０Ａ内で溶融された第１の溶融樹脂４０Ａは、第
１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を経由してキャビ
ティ２５内に射出される。第１の溶融樹脂４０Ａの射出
完了時点における状態を模式的に図５に示す。尚、射出
すべき第１の溶融樹脂４０Ａの残りの量は、キャビティ
２５の全てを充填するのに充分な量及び第２の樹脂流路
２３Ｂ内に流入する量の合計とする。キャビティ２５内
に射出された第１の溶融樹脂４０Ａは、射出条件にも依
るが、既にキャビティ２５の一部分を充填した第２の溶
融樹脂４０Ｂの中央部を前進する。

【００５８】このとき、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２
の溶融樹脂４０Ｂに対して第２の射出シリンダー１０Ｂ
に向かう圧力が第１の溶融樹脂４０Ａによって加わる。
それ故、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０
Ｂが第２の射出シリンダー１０Ｂに向って逆流する。そ
の結果、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０
Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する。先に説
明したとおり、第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流によってボ
ール３４が円筒管部３１の拡径部３３から中空部３２の
上流側端部に移動させられる。この逆流する第２の溶融
樹脂４０Ｂの体積は一定量である。従って、第１の樹脂
流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路
２３Ｂ内に流入する量も一定量となる。尚、第２の樹脂
流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂の部分を参照番
号４０ａで示し、白四角印で表現した。このとき、第２
の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａと
第２の溶融樹脂４０Ｂとは、射出成形条件に依っては、
殆ど混ざり合わない場合もあるし、混ざり合う場合もあ
る。また、射出成形条件に依っては、この工程では、第
１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が
第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が生ぜず、次の
保圧期間中において、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の
溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入
する現象が生じる場合もある。また、第１の樹脂流路２
３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路
２３Ｂ内に流入し終わる時点は、射出成形条件に依っ
て、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中の場合があるし、次
の保圧期間中となる場合もある。

【００５９】［工程−１３０］第１の溶融樹脂４０Ａの
射出完了後、第１の射出シリンダー１０Ａによって保圧
を行う。その後、ゲートカットピン２６を前進させ、ゲ
ートカットピン２６によってゲート部２４を閉じる。そ
して、キャビティ２５内の樹脂を冷却した後、金型２０
を開き、多層成形品であるパリソンを取り出す。こうし
て得られた多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の
主たる部分）は、射出条件にも依るが、第１の樹脂４０
Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂
４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａの５層構造である。また、多
層成形品の主たる部分以外の部分は、第１の樹脂層によ
って構成される。

【００６０】第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の
溶融樹脂４０Ａの体積は、キャビティ２５の体積の５乃
至５０％であることが好ましい。第２の樹脂流路２３Ｂ
内に流入した第１の溶融樹脂４０ａは、第２の溶融樹脂
４０Ｂの射出時に、第２の溶融樹脂４０Ｂと共にキャビ
ティ２５内に射出される。第２の樹脂流路２３Ｂ内に流
入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の
体積の５０％以下ならば、第２の溶融樹脂４０Ｂと共に
キャビティ内に射出される第１の溶融樹脂４０ａが多層
成形品の特性に何ら悪影響を与えることがない。尚、第
２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａ
の体積がキャビティ２５の体積の２５％以下ならば、多
層成形品の各層を構成する樹脂層に乱れが発生すること
を確実に防止することができる。第２の樹脂流路２３Ｂ
内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ
２５の体積の２５％を越え、５０％以下の場合には、多
層成形品の各層を構成する樹脂層に若干の乱れが発生す
る場合があるが、実用上問題となる乱れではない。第２
の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの
体積がキャビティ２５の体積の５０％を越える場合に
は、多層成形品の各層を構成する樹脂層に、実用上、問
題となる程度の乱れが発生する場合がある。

【００６１】一方、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する
第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の
５％未満の場合、例えば［工程−１００］において第１
の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５内に射出する際、前
回の射出時に流入しそして第２の樹脂流路２３Ｂ内に残
された第１の溶融樹脂４０ａ、更には、第２の樹脂流路
２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが、キャビティ２５内
に射出される第１の溶融樹脂４０Ａに巻き込まれ、第２
の溶融樹脂４０Ｂもキャビティ２５内に流入する。その
結果、キャビティ２５内で第１の溶融樹脂４０Ａと第２
の溶融樹脂４０Ｂの混合が生じ、第２の樹脂４０Ｂが多
層成形品の最外層表面に出現するといった問題が生じる
場合がある。

【００６２】先に説明したように、第１の樹脂流路内の
第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入する現象は、
常に起こるわけではなく、キャビティ２５内における溶
融樹脂充填率が例えば７０％を越える場合に発生する。
従って、［工程−１００］において、キャビティ２５に
おける溶融樹脂充填率がキャビティ２５の体積の例えば
７０％以下においては、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビ
ティ２５内に射出する際には、第１の溶融樹脂４０Ａの
射出に起因した第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧
力が、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂ
には殆ど加わらず、第２の樹脂流路２３Ｂ内に第１の溶
融樹脂４０Ａが流入することはない。また、［工程−１
１０］においても、第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲート部
２４を経由して第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５
内に射出したとき、キャビティ２５における溶融樹脂充
填率が例えば７０％を越えない場合には、第２の溶融樹
脂４０Ｂをキャビティ２５内に射出する際、第２の溶融
樹脂４０Ｂの射出に起因した第１の射出シリンダー１０
Ａに向かう圧力が、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶
融樹脂４０Ａには殆ど加わらない。それ故、第１の樹脂
流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第１の射出シリ
ンダー１０Ａに向って逆流することはない。第１の射出
シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａあるいはノズル部１
２Ａと金型２０との間に逆流を防止するための弁を配設
する必要はないが、場合によっては、かかる弁を射出シ
リンダー１０Ａのノズル部１２Ａあるいはノズル部１２
Ａと金型２０との間に配設してもよい。この場合の弁
は、逆流制御弁３０Ｂと同様の構造であってもよいし、
従来の溶融樹脂の逆流を防止するボールチェッキ弁（逆
止弁）であってもよい。

【００６３】尚、射出条件によっては、［工程−１２
０］においてキャビティ２５内に射出された第１の溶融
樹脂４０Ａは、既にキャビティ２５の一部分を充填した
第２の溶融樹脂４０Ｂの中央部を前進するが第２の溶融
樹脂４０Ｂから成る樹脂層の先端部分にまでは到達せ
ず、図１０の（Ａ）にパリソンの模式的な断面図を示す
ように、多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の主
たる部分）の一部分は、第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂
４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の
樹脂４０Ａの５層構造の部分であり、多層成形品の主た
る部分の他の部分は、第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４
０Ｂ／第１の樹脂４０Ａの３層構造の部分の３層構成と
することもできる。あるいは又、射出条件によっては、
図１０の（Ｂ）に示すように、パリソンの側面が３層／
５層／３層等の構造を有するパリソンを成形することも
可能である。

【００６４】尚、図１４、図１５及び図１６に交互射出
成形方法における射出圧力等の時間変化を示すように、
第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部
が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が第１の溶融
樹脂４０Ａの射出中に生じるか（図１４及び図１５参
照）、射出完了後に生じるか（図１６参照）は、射出成
形条件に依存する。尚、第１の溶融樹脂４０Ａの射出完
了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内
の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流
入する場合には、具体的には、第１の射出シリンダー１
０Ａによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂４０
Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流
路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２
３Ｂ内に流入させる（図１６参照）。また、第１の溶融
樹脂４０Ａの射出中に逆流手段の動作によって第１の樹
脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入し始めた場合には、第１の溶融樹脂４
０Ａの第２の樹脂流路２３Ｂ内への流入完了の時点は、
第１の溶融樹脂４０Ａの射出中であってもよいし（図１
４参照）、射出完了と同時であってもよいし、射出完了
後の保圧期間中であってもよい（図１６参照）。

【００６５】また、本発明の第２の態様に係る多層成形
品の射出成形方法である同時射出成形方法に基づく射出
を行えば、即ち、［工程−１１０］において、第１の溶
融樹脂４０Ａをキャビティ２５に射出し続けながら、第
２の溶融樹脂４０Ｂを一定量だけキャビティ２５に射出
すれば、図１１の（Ａ）にパリソンの模式的な断面図を
示すように、多層成形品の主たる部分（パリソンの側面
の主たる部分）が、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１
の樹脂層の３層構造のパリソンが得られる。場合によっ
ては、図１１の（Ｂ）にパリソンの模式的な断面図を示
すように、多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の
主たる部分）の一部分が、第１の樹脂層／第２の樹脂層
／第１の樹脂層の３層構成のパリソンを得ることもでき
る。尚、図１７、図１８及び図１９に射出圧力等の時間
変化を示すように、第２の溶融樹脂４０Ｂの射出完了後
であって第１の溶融樹脂４０Ａの射出中若しくは射出完
了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内
の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流
入させる。第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４
０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が
第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に生じるか（図１７及び
図１８参照）、射出完了後に生じるか（図１９参照）
は、射出成形条件に依存する。尚、第１の溶融樹脂４０
Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流
路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２
３Ｂ内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シ
リンダー１０Ａによって保圧を行い、併せて、第１の溶
融樹脂４０Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第
１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の
樹脂流路２３Ｂ内に流入させる（図１９参照）。また、
第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に逆流手段の動作によっ
て第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第
２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始めた場合には、第１の
溶融樹脂４０Ａの第２の樹脂流路２３Ｂ内への流入完了
の時点は、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中であってもよ
いし（図１７参照）、射出完了と同時であってもよい
し、射出完了後の保圧期間中であってもよい（図１８参
照）。

【００６６】更には、場合によっては、［工程−１２
０］を省略することもできる。この場合、本発明の第３
の態様に係る多層成形品の射出成形方法である交互射出
成形方法においては、［工程−１１０］において、第２
の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に射出し、キャビテ
ィ２５内を第２の溶融樹脂４０Ｂで完全に満たす。ま
た、本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方
法である同時射出成形方法においては、［工程−１１
０］において、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５
に射出し続けながら、第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビテ
ィ２５に射出し、キャビティ２５内を第１の溶融樹脂４
０Ａ及び第２の溶融樹脂４０Ｂで完全に満たす。そし
て、これらの場合、［工程−１３０］において、第１の
射出シリンダー１０Ａによる保圧を行う。この第１の射
出シリンダー１０Ａによる保圧によって、第２の樹脂流
路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに対して第２の射出
シリンダー１０Ｂに向かう圧力が第１の溶融樹脂４０Ａ
によって加わる。その結果、逆流手段が動作し、第２の
樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが第２の射出
シリンダー１０Ｂに向って逆流し、第１の樹脂流路２３
Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２
３Ｂ内に流入する（図２０及び図２１参照）。

【００６７】尚、逆流制御弁として、図６の（Ａ）〜
（Ｃ）に示したボール形式逆流制御弁の代わりに、図１
２の（Ａ）〜（Ｃ）に示すスライド形式逆流制御弁５０
を用いることもできる。このスライド形式逆流制御弁５
０は、一定量の第２の溶融樹脂４０Ｂを逆流させ得る構
造を有する。具体的には、図１２の（Ａ）に模式的な端
面図を示すように、逆流制御弁５０は、中空部５２を有
する円筒管部５１と、中空部５２内に格納された弁体５
４と、バー５５から構成されている。バー５５は円筒管
部５１の中心部にその軸線に沿って配設され、支持体５
６Ａ，５６Ｂによって円筒管部５１に取り付けられてい
る。第２の溶融樹脂４０Ｂは、支持体５６Ａ，５６Ｂを
自由に通過し得る。弁体５４の中心部はバー５５に滑動
自在に取り付けられている。中空部５２の下流側（金型
側）の端部から上流側（射出シリンダー側）に向かって
の所定の中空部５２の部分の断面積は弁体５４の断面積
よりも大きい。この中空部５２の部分を拡径部５３と呼
ぶ。中空部５２の拡径部５３以外の部分の断面形状は、
弁体５４の断面形状とほぼ等しい。

【００６８】第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶
融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に向かって射出する場合
には、図１２の（Ｂ）に示すように、弁体５４は中空部
５２の下流側端部の支持体５６Ａに第２の溶融樹脂４０
Ｂの圧力によって押し付けられる。従って、第２の樹脂
流路２３Ｂを経由して第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビテ
ィ２５内に射出しているとき及び射出完了後には、第２
の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆
流制御弁５０によって連通状態となる。弁体５４と拡径
部５３との間の隙間を通って第２の溶融樹脂４０Ｂはキ
ャビティ２５に向かって流れる。

【００６９】一方、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶
融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹
脂４０Ｂに及ぼす圧力によって、第２の溶融樹脂４０Ｂ
は逆流する。そして、第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流制御
弁５０内を逆流する際には、第２の樹脂流路２３Ｂに流
入する第１の溶融樹脂４０Ａの圧力によって弁体５４は
中空部５２の上流側端部に向かって移動させられ、最終
的には、中空部５２の上流側端部に押し付けられる（図
１２の（Ｃ）参照）。弁体５４と中空部５２の上流側端
部との間には隙間が存在しない。従って、図１２の
（Ｃ）に示した状態においては、これ以上、第２の溶融
樹脂４０Ｂの逆流が生じることはない。言い換えれば、
弁体５４が円筒管部５１の中空部５２の下流側端部から
上流側端部に移動する間に、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆
流制御弁５０内を逆流する。この逆流する第２の溶融樹
脂４０Ｂの体積は、概ね、弁体５４が移動する中空部５
２の部分の断面積及び弁体５４の移動距離の積によって
規定され、一定量である。言い換えれば、この逆流する
第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、中空部５２の体
積から弁体５４の体積を減じた値と略等しく、一定量で
ある。従って、弁体５４が移動する中空部５２の部分の
断面積及び弁体５４の移動距離を適切に選択、設定する
ことにより、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の
溶融樹脂４０Ａの体積を規定することができる。言い換
えれば、弁体５４が移動する中空部５２の部分の断面積
及び弁体５４の移動距離の積は、第２の樹脂流路２３Ｂ
内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積とほぼ等し
い。図１２の（Ｂ）及び（Ｃ）において、第２の溶融樹
脂４０Ｂの流れる方向を矢印で示した。尚、第２の溶融
樹脂４０Ｂの流れる方向に垂直な面で切断したときの弁
体５４及び中空部５２の形状は円形であることが好まし
いが、かかる形状に限定されず、矩形等、任意の形状と
することができる。

【００７０】尚、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融
樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始める
と、弁体５４が中空部５２を上流側端部に向かって移動
する。第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａ
が第２の樹脂流路２３Ｂ内に所定量流入したとき、弁体
５４は、拡径部５３と拡径部５３以外の部分の境界に達
する。中空部５２の拡径部５３以外の部分に弁体５４が
侵入した時点で、中空部５２の拡径部５３以外の部分の
断面形状は弁体５４の断面形状とほぼ等しいので、第２
の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆
流制御弁５０によって非連通状態となる。

【００７１】図１２の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒
管部５１の模式的な断面図を図１３の（Ａ）に示す。ま
た、図１２の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿った円筒管部５１
の模式的な断面図を図１３の（Ｂ）に示す。支持体５６
Ａは中央部が円盤状であり、周囲から４本の腕が延び、
これらの腕の先端部が円筒管部５１の内面に達してい
る。支持体５６Ａと円筒管部５１は一体に作製してもよ
いし、個別に作製してもよい。支持体５６Ａの中心部に
はバー５５が固定されている。尚、支持部５６Ａの構造
は、図１３の（Ａ）及び（Ｂ）に示した構造に限定され
るものではなく、支持体５６Ａの中央部の形状、腕の数
は、任意である。

【００７２】場合によっては、シャットオフ弁を用いる
こともできる。従来の射出成形方法においては、第２の
射出シリンダー１０Ｂのノズル部１２Ｂに、油圧シリン
ダーの作動にて開閉するシャットオフ弁を配設する。そ
して、［工程−１１０］の完了後、直ちに油圧シリンダ
ーを作動させてシャットオフ弁を閉じ、第２の溶融樹脂
４０Ｂの第２の射出シリンダー１０Ｂ内への逆流を防止
している。本発明の射出成形方法においては、［工程−
１１０］の完了後もシャットオフ弁を開いた状態として
おき、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹
脂４０Ａの体積と同体積の第２の溶融樹脂４０Ｂが第２
の射出シリンダー１０Ｂ内に逆流した時点で油圧シリン
ダーを作動させてシャットオフ弁を閉じ、第２の溶融樹
脂４０Ｂの第２の射出シリンダー１０Ｂ内へのそれ以上
の逆流を阻止する。これによっても、第１の樹脂流路内
の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させること
ができる。尚、［工程−１２０］において第１の溶融樹
脂４０Ａの射出を開始してから第２の射出シリンダー１
０Ｂに配設されたシャットオフ弁を閉じるタイミング
は、種々の試験を行い、決定すればよい。

【００７３】あるいは又、第２の射出シリンダー１０Ｂ
に配設された射出用油圧シリンダー１８Ｂを改造し、逆
流手段を、第２の射出シリンダー１０Ｂ内に配設された
スクリュー１１Ｂ、及び射出用油圧シリンダー１８Ｂか
ら構成することもできる。即ち、スクリュー１１Ｂにキ
ャビティ側から第２の溶融樹脂４０Ｂの圧力が加わった
とき、スクリュー１１Ｂが自由に後退するのではなく、
一定量だけスクリュー１１Ｂが後退し、それ以上の後退
を阻止する機能を、射出用油圧シリンダー１８Ｂに付与
する。このような構成にすることによって、［工程−１
２０］において、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入したとき、第２の溶融樹脂４０Ｂは第
２の射出シリンダー１０Ｂ内へ逆流するが、第２の樹脂
流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積と
同体積の第２の溶融樹脂４０Ｂが第２の射出シリンダー
１０Ｂ内に逆流した時点で、射出用油圧シリンダー１８
Ｂによってスクリュー１１Ｂのそれ以上の後退は阻止さ
れる。即ち、第２の溶融樹脂４０Ｂの第２の射出シリン
ダー１０Ｂ内へのそれ以上の逆流が阻止され、その結
果、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂
４０Ａの量が一定量に規制される。即ち、これによって
も、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流
路内に一定量流入させることができる。

【００７４】実施例１においては、２つの射出シリンダ
ーを備え、２つの射出シリンダーのそれぞれの内部とキ
ャビティとを結ぶ２つの樹脂流路を有する射出成形装置
を例にとり説明を行ったが、射出シリンダーの数は３つ
以上であってもよく、この場合には、射出シリンダーの
数と同じ数の樹脂流路を設ければよい。そして、［工程
−１１０］と［工程−１２０］との間で、第３、第４・
・・の射出シリンダーから溶融した第３、第４・・・の
樹脂をキャビティ２５へと射出すればよい。この場合、
１つの樹脂流路が第１の樹脂流路に相当し、残りの樹脂
流路が第２の樹脂流路に相当する。尚、第２の樹脂流路
のそれぞれに流入する第１の溶融樹脂の体積が、キャビ
ティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、
より好ましくは５乃至２５％であることが望ましい。ま
た、金型に設けられたキャビティの数は１つに限定され
ず、任意である。キャビティの数が複数の場合、第１の
樹脂流路及び第２の樹脂流路のそれぞれをキャビティの
数だけ分岐し、分岐された各樹脂流路を各キャビティに
開口した各ゲート部と結べばよい。この場合、本発明の
射出成形装置においては、逆流手段の下流で樹脂流路を
分岐することが好ましい。尚、第２の樹脂流路のそれぞ
れに流入する第１の溶融樹脂の体積が、キャビティの体
積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、より好ま
しくは５乃至２５％であることが望ましい。

【００７５】実施例１においては、第２の樹脂流路２３
Ｂ内にゲートカットピン２６が配設されている構造とし
たが、ゲート部の構造や、ゲート部における溶融樹脂の
温度を適宜設定することによって、ゲートカットピンを
省略することもできる。

【００７６】また、実施例１においては、射出シリンダ
ー内で樹脂の可塑化、溶融、計量を行い、射出シリンダ
ーから溶融樹脂の射出を行ったが、ポット式（シューテ
ィング・ポット式あるいは加熱ポット式とも呼ばれる）
の成形装置を用いることもできる。このポット式の成形
装置においては、樹脂の可塑化、溶融、計量をシリンダ
ー内で行い、溶融樹脂を射出用ポット内に充填する。シ
リンダーと射出用ポットとの間には逆止弁が配設されて
いる。射出用ポット内に充填された溶融樹脂には射出用
シリンダーから圧力が加えられ、樹脂流路及びゲート部
を介して溶融樹脂がキャビティ内に射出される。このよ
うなポット式の成形装置においても、射出用ポットとキ
ャビティとを結ぶ第２の樹脂流路に逆流手段を配設すれ
ばよい。

【００７７】以下、実施例２〜実施例１１及び比較例１
〜比較例３により、本発明を更に詳細に説明する。尚、
これらの実施例及び比較例における温度条件を以下の表
１に示すが、特に断りの無い限り、表１の温度条件を採
用した。また、これらの実施例及び比較例においては、
図１に示した実施例１の射出成形装置を使用した。

【００７８】

【表１】 射出シリンダー１０Ａにおける第１の溶融樹脂４０Ａの温度：２７０゜Ｃ 射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの温度：２６０゜Ｃ ホットランナーブロック内の第１及び第２の樹脂流路の温度：２７０゜Ｃ キャビティブロック内の冷却水の温度 ： １５゜Ｃ

【００７９】ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘
度（η）は、フェノール／テトラクロロエタン＝６／４
（重量比）の混合溶媒を使用して、３０゜Ｃにて測定し
た。一方、ポリメタキシリレンアジパミド樹脂の相対粘
度（η_rel）は、樹脂１ｇ／９６％硫酸１００ｍｌの条
件にて、２５゜Ｃにて測定した。また、層間接着強度の
測定は、剥離方向１８０度、剥離速度２０ｍｍ／分、試
料寸法１０ｍｍ（幅）×１００ｍｍ（長さ）にて行っ
た。

【００８０】（実施例２）第１の樹脂４０Ａとして、固
有粘度０．７５のポリエチレンテレフタレート樹脂（Ｐ
ＥＴ樹脂。日本ユニペット株式会社製のＲＴ５４３Ｃ）
を用い、第２の樹脂４０Ｂとして、相対粘度２．７のポ
リメタキシリレンアジパミド樹脂（Ｎ−ＭＸＤ６樹脂。
三菱瓦斯化学株式会社製の＃６００７）を使用した。そ
して、実施例１にて説明した各工程に基づき、ＰＥＴ樹
脂、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂、ＰＥＴ樹脂を交互に射出し、５
層構成のパリソンを交互射出成形方法（本発明の第１の
態様に係る多層成形品の射出成形方法）に基づき成形し
た。パリソンの長さを１１０ｍｍ、肉厚を４．５ｍｍ、
外形直径を２６．５ｍｍとした。尚、このようなパリソ
ンに基づき二軸延伸ブロー成形法にて得られる多層ボト
ルの寸法は、全長２００ｍｍ、外径７５ｍｍ、容積６０
０ミリリットルである。

【００８１】第１の樹脂流路２３Ａと第２の樹脂流路２
３Ｂとの合流部より上流（射出シリンダー側）における
第１の樹脂流路２３Ａ及び第２の樹脂流路２３Ｂの一部
分は、二重管構造となっており、この部分の長さを１２
０ｍｍとした。この二重管構造の樹脂流路における外側
の第１の樹脂流路２３Ａの外径を１８ｍｍ、内径を１４
ｍｍとした。一方、この二重管構造の樹脂流路における
内側の管状の第２の樹脂流路２３Ｂの直径を８ｍｍとし
た。また、円柱状のゲートカットピン２６の外径を４ｍ
ｍとした。

【００８２】第１の射出シリンダー１０Ａとしては内径
５０ｍｍのものを使用して、第１の樹脂４０Ａ（ＰＥＴ
樹脂）を可塑化し、溶融した。また、第２の射出シリン
ダー１０Ｂとしては内径４０ｍｍのものを使用し、第２
の樹脂４０Ｂ（Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）を可塑化し、溶融し
た。逆流手段としてボール形式逆流制御弁３０Ｂを使用
した。金型２０には４つのキャビティ２５が設けられて
おり、各樹脂流路２３Ａ，２３Ｂを、逆流制御弁３０Ｂ
よりも下流で分岐させて、各々のキャビティ２５に開口
したゲート部２４へと繋げた。

【００８３】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の５％に相当する量だけ第２の樹脂流
路２３Ｂ内に残っていた。

【００８４】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【００８５】次いで、［工程−１１０］と同様にして、
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ
（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出し
た。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ
２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に
第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体
積の５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４
０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２
の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹
脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。

【００８６】続いて、［工程−１２０］と同様にして、
第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ
（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出
した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶
融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の６０％
に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内に第１の溶融
樹脂４０Ａが流入する量の合計とした。この際、第１の
溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第
２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流
し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂ
が後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２
の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキ
ャビティ２５の体積の５％にとどまった。

【００８７】次に、第１の射出シリンダー１０Ａによ
り、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動
させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４
を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、
積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得ら
れたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層
／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹
脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの
無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−Ｍ
ＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側
表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなか
った。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、
二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したとこ
ろ、外観良好な多層ボトルが得られた。

【００８８】（実施例３）ボール３４の直径は実施例２
にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同
じであるが、ボール３４の移動距離が実施例２にて使用
した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁
３０Ｂに交換した以外は、実施例２の射出成形装置を用
いてパリソンの成形を行った。

【００８９】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の１５％に相当する量だけ第２の樹脂
流路２３Ｂ内に残っていた。

【００９０】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の４０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【００９１】次いで、［工程−１１０］と同様にして、
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ
（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出し
た。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ
２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に
第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体
積の１５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂
４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第
２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の
樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。

【００９２】続いて、［工程−１２０］と同様にして、
第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ
（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出
した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶
融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の４０％
に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融
樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。こ
の際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内
に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４
０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリ
ュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によ
って、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａ
の流入はキャビティ２５の体積の１５％にとどまった。

【００９３】次に、第１の射出シリンダー１０Ａによ
り、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動
させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４
を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、
積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得ら
れたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層
／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹
脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの
無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−Ｍ
ＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側
表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなか
った。また、外観良好な多層ボトルが得られた。

【００９４】（実施例４）第２の樹脂４０Ｂとして、Ｎ
−ＭＸＤ６樹脂の代わりに、エチレン−酢酸ビニル共重
合樹脂ケン化物（ＥＶＯＨ。クラレ株式会社製のＥＶＡ
Ｌ ＥＦ−Ｅ）を用いた。実施例４に於ける温度条件
を、以下の表２に示す。ボール３４の直径は実施例３に
て使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じ
であるがボール３４の移動距離が実施例３にて使用した
逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０
Ｂに交換した点を除き、実施例２と同様の射出成形装置
にて射出成形を行った。

【００９５】

【表２】 射出シリンダー１０Ａにおける第１の溶融樹脂４０Ａの温度：２７０゜Ｃ 射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの温度：２３０゜Ｃ ホットランナーブロック内の第１及び第２の樹脂流路の温度：２７０゜Ｃ キャビティブロック内の冷却水の温度 ： １５゜Ｃ

【００９６】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の２５％に相当する量だけ第２の樹脂
流路２３Ｂ内に残っていた。

【００９７】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の４０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【００９８】次いで、［工程−１１０］と同様にして、
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ
（溶融ＥＶＯＨ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射
出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の
体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の
樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の２
５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａ
もキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶
融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流
路２３Ａ内に流入することはなかった。

【００９９】続いて、［工程−１２０］と同様にして、
第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ
（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出
した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶
融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の３０％
に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融
樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。こ
の際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内
に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４
０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリ
ュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によ
って、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａ
の流入はキャビティ２５の体積の２５％にとどまった。

【０１００】次に、第１の射出シリンダー１０Ａによ
り、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動
させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４
を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、
積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得ら
れたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層
／ＥＶＯＨ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／ＥＶＯＨ樹脂層／Ｐ
ＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、き
れいな樹脂層が形成されていた。また、ＥＶＯＨ樹脂層
がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側
表面）に出現する現象も全く認められなかった。また、
外観良好な多層ボトルが得られた。

【０１０１】（実施例５）ボール３４の直径は実施例２
にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同
じであるが、ボール３４の移動距離が実施例２にて使用
した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁
３０Ｂに交換した点、第１の射出シリンダー１０Ａのノ
ズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例
２と同様の射出成形装置にて射出成形を行った。尚、第
２の樹脂４０ＢとしてＮ−ＭＸＤ６樹脂の代わりに回収
ＰＥＴ樹脂を用いた。

【０１０２】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ第２の樹脂
流路２３Ｂ内に残っていた。

【０１０３】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の５０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【０１０４】次いで、［工程−１１０］と同様にして、
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ
（回収ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出
した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体
積の２０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の
樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の１
０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａ
もキャビティ２５に射出された。この際、第１の射出シ
リンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁が設け
られているので、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融
樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することは
なかった。

【０１０５】続いて、［工程−１２０］と同様にして、
第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ
（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出
した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶
融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の２０％
に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内に第１の溶融
樹脂４０Ａが流入する量の合計とした。この際、第１の
溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第
２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流
し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂ
が後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２
の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキ
ャビティ２５の体積の１０％にとどまった。

【０１０６】次に、第１の射出シリンダー１０Ａによ
り、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動
させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４
を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、
積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得ら
れたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層
／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層
／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無
い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、回収ＰＥ
Ｔ樹脂層がパリソンの最外層表面に出現する現象も全く
認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃ
に加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製
造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。

【０１０７】（実施例６）ボール３４の直径は実施例４
にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同
じであるが、ボール３４の移動距離が実施例４にて使用
した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁
３０Ｂに交換した点、第１の射出シリンダー１０Ａのノ
ズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例
２と同様の射出成形装置にて射出成形を行った。尚、第
２の樹脂４０ＢとしてＮ−ＭＸＤ６樹脂の代わりに、回
収ＰＥＴ樹脂を用いた。

【０１０８】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の５０％に相当する量だけ第２の樹脂
流路２３Ｂ内に残っていた。

【０１０９】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【０１１０】次いで、［工程−１１０］と同様にして、
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ
（回収ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出
した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体
積の１０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の
樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の５
０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａ
もキャビティ２５に射出された。この際、第１の射出シ
リンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁が設け
られているので、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融
樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することは
なかった。

【０１１１】続いて、［工程−１２０］と同様にして、
第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ
（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出
した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶
融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の１０％
に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融
樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。こ
の際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内
に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４
０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリ
ュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によ
って、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａ
の流入はキャビティ２５の体積の５０％にとどまった。

【０１１２】次に、第１の射出シリンダー１０Ａによ
り、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動
させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４
を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、
積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得ら
れたパリソンは、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／Ｐ
ＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構
造を有し、各層を構成する樹脂層に若干の乱れが発生し
たが、実用上問題となる乱れではなかった。また、回収
ＰＥＴ樹脂層がパリソンの最外層表面に出現する現象も
全く認められなかった。得られた多層パリソンを１００
゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトル
を製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。

【０１１３】（実施例７）実施例２と同じ樹脂を使用
し、実施例２の射出成形装置を用いて、射出成形を行っ
た。尚、温度条件は表１と同様とした。実施例７が実施
例２と相違する点は、実施例２が交互射出成形方法であ
ったのに対して、実施例７においては同時射出成形方法
（本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方
法）を採用した点にある。

【０１１４】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の５％に相当する量だけ第２の樹脂流
路２３Ｂ内に残っていた。

【０１１５】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の２０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【０１１６】次いで、キャビティ２５への第１の溶融樹
脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出を続行しながら、第
２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ
（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出し
た。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ
２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に
第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体
積の５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４
０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２
の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹
脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。

【０１１７】その後、キャビティ２５への第２の溶融４
０Ｂ樹脂の射出を中止した。そして、キャビティ２５へ
の第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出を続
行し、キャビティ２５内を溶融樹脂で完全に充填した。
射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５
を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の７
０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の
溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とし
た。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２
３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融
樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内の
スクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作
動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂
４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５％にとどまっ
た。

【０１１８】次に、第１の射出シリンダー１０Ａによ
り、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動
させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４
を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、
積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得ら
れたパリソンは、図１１の（Ａ）に示したと同様に、Ｐ
ＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の３層
構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形
成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの
最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現
する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソ
ンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて
多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが
得られた。

【０１１９】（実施例８）逆流手段を図１２の（Ａ）に
示したスライド形式逆流制御弁５０に換えた以外は、実
施例２の射出成形装置を用い、実施例２と同様の射出形
成条件にてパリソンの成形を行った。

【０１２０】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ第２の樹脂
流路２３Ｂ内に残っていた。

【０１２１】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【０１２２】次いで、［工程−１１０］と同様にして、
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ
（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出し
た。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ
２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に
第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体
積の２０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂
４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第
２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の
樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。

【０１２３】続いて、［工程−１２０］と同様にして、
第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ
（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出
した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶
融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の４５％
に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融
樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。こ
の際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内
に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４
０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリ
ュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁５０の作動によっ
て、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの
流入はキャビティ２５の体積の２０％にとどまった。

【０１２４】次に、第１の射出シリンダー１０Ａによ
り、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動
させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４
を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、
積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得ら
れたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層
／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹
脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの
無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−Ｍ
ＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側
表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなか
った。また、外観良好な多層ボトルが得られた。

【０１２５】（実施例９）第１の樹脂４０Ａとして、固
有粘度０．７５のＰＥＴ樹脂と、固有粘度０．５０のポ
リエチレン−２，６−ナフタレート樹脂（ＰＥＮ樹脂）
とを９０／１０の重量割合でブレンドした樹脂を使用
し、温度条件を以下の表３に示す条件とした以外は、実
施例２の射出成形装置を用いて射出成形を行った。

【０１２６】

【表３】 射出シリンダー１０Ａにおける第１の溶融樹脂４０Ａの温度：２９０゜Ｃ 射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの温度：２６０゜Ｃ ホットランナーブロック内の第１及び第２の樹脂流路の温度：２９０゜Ｃ キャビティブロック内の冷却水の温度 ： １５゜Ｃ

【０１２７】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の５％に相当する量だけ第２の樹脂流
路２３Ｂ内に残っていた。

【０１２８】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂）をキャ
ビティ２５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ
２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２
の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【０１２９】次いで、［工程−１１０］と同様にして、
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ
（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出し
た。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ
２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に
第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体
積の５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４
０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２
の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹
脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。

【０１３０】続いて、［工程−１２０］と同様にして、
第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ
（溶融ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂）をキャビティ２５に射出し
た。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ
２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積
の６０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第
２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計と
した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路
２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶
融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内
のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの
作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹
脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５％にとどま
った。

【０１３１】次に、第１の射出シリンダー１０Ａによ
り、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動
させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４
を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、
積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得ら
れたパリソンは、ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６
樹脂層／ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／
ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れ
の無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−
ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内
側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められな
かった。得られた多層パリソンを１１０゜Ｃに加熱し
て、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したと
ころ、外観良好な多層ボトルが得られた。

【０１３２】（実施例１０）第１の射出シリンダー１０
Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、
実施例２と同じ樹脂を使用し、実施例２の射出成形装置
を用いて、射出成形を行った。尚、温度条件は表１と同
様とした。実施例２が本発明の第１の態様に係る交互射
出成形方法であったのに対して、実施例１０において
は、本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方
法（交互射出成形方法）を採用した。

【０１３３】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ第２の樹脂
流路２３Ｂ内に残っていた。

【０１３４】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の７０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【０１３５】次いで、キャビティ２５への第１の溶融樹
脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出を終了し、［工程−
１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂ内
で溶融させた第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６
樹脂）を、第２の樹脂流路２３Ｂを介してキャビティ２
５内に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量
を、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量とし
た。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、
キャビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ残って
いた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出され
た。

【０１３６】第２の溶融樹脂４０Ｂの射出を終了した
後、第１の射出シリンダー１０Ａによって１５秒間の保
圧を行い、併せて、ボール形式逆流制御弁３０Ｂの動作
によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０
Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させた。即ち、第１
の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、
第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流
し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂ
が後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２
の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキ
ャビティ２５の体積の１０％にとどまった。

【０１３７】その後、空気圧シリンダー２７を作動させ
てゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉
じた。そして、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層
成形品であるパリソンを金型から取り出した。ゲート部
に対応するパリソンの部分以外のパリソンの表面には、
Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層の出現は認められなかった。得られ
た多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロ
ー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な
多層ボトルが得られた。

【０１３８】（実施例１１）第１の射出シリンダー１０
Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、
実施例２と同じ樹脂を使用し、実施例２の射出成形装置
を用いて、射出成形を行った。尚、温度条件は表１と同
様とした。実施例２が本発明の第１の態様に係る交互射
出成形方法であったのに対して、実施例１１において
は、本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方
法（同時射出成形方法）を採用した。

【０１３９】射出成形前には、前回の射出時に第２の樹
脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャ
ビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ第２の樹脂
流路２３Ｂ内に残っていた。

【０１４０】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の４０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【０１４１】引き続き、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融Ｐ
ＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の２０％に相当する
量だけキャビティ２５に射出しながら、第２の射出シリ
ンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸ
Ｄ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２
の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の２０
％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路
２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の２０％に相
当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビ
ティ２５に射出された。

【０１４２】第１の溶融樹脂４０Ａの射出と第２の溶融
樹脂４０Ｂの射出を略同時に完了した後、第１の射出シ
リンダー１０Ａによって１５秒間の保圧を行い、併せ
て、ボール形式逆流制御弁３０Ｂの動作によって第１の
樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂
流路２３Ｂ内に流入させた。即ち、第１の溶融樹脂４０
Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路
２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出
シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、
逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３
Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の
体積の２０％にとどまった。

【０１４３】その後、空気圧シリンダー２７を作動させ
てゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉
じた。そして、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層
成形品であるパリソンを金型から取り出した。ゲート部
に対応するパリソンの部分以外のパリソンの表面には、
Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層の出現は認められなかった。得られ
た多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロ
ー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な
多層ボトルが得られた。

【０１４４】（比較例１）ボール３４の直径は実施例６
にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同
じであるが、ボール３４の移動距離が実施例６にて使用
した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁
３０Ｂに交換して、実施例２と同じ樹脂及び実施例２と
同じ射出成形装置を用いてパリソンの成形を行った。第
２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入が
キャビティ２５の体積の６０％以上にも達し、しかも、
射出成形サイクル毎に大きく変動した。第２の射出シリ
ンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの計量値を
増加させたが安定した成形を行うことができず、得られ
た５層のパリソンは層構造が非常に乱れたものであっ
た。

【０１４５】（比較例２）逆流手段を、溶融樹脂の逆流
を防止する従来のボールチェッキ弁（逆止弁）に交換し
た。そして、実施例２と同じ樹脂及び実施例２の射出成
形装置を用いてパリソンの成形を行った。

【０１４６】先ず、［工程−１００］と同様にして、第
１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２
５の体積の６０％に相当する量だけキャビティ２５に射
出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流
路２３Ｂ内に流入することはなかった。

【０１４７】次いで、［工程−１１０］と同様にして、
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ
（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出し
た。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ
２５の体積の１０％に相当する量とした。

【０１４８】続いて、［工程−１２０］と同様にして、
第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ
（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出
した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶
融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の３０％
に相当する量とした。この際、従来の逆止弁を使用して
いるので、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３
Ｂ内に流入することはなかった。

【０１４９】次に、第１の射出シリンダー１０Ａによ
り、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動
させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４
を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、
積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。ＰＥ
Ｔ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−Ｍ
ＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造のパリソンが得
られた。パリソンの表面にはＮ−ＭＸＤ６樹脂層の出現
が認められた。

【０１５０】（比較例３）逆流手段を、従来の油圧シリ
ンダー作動にて開閉動作するシャットオフ弁に変えた以
外は、実施例２と同様の方法にてパリソンの成形を行っ
た。即ち、第２の射出シリンダー１０Ｂのノズル部１２
Ｂに、油圧シリンダーの作動にて開閉するシャットオフ
弁を配設し、［工程−１１０］の完了後、直ちに油圧シ
リンダーを作動させてシャットオフ弁を閉じ、第２の溶
融樹脂４０Ｂの第２の射出シリンダー１０Ｂ内への逆流
を防止した。第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂
４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の０〜０．９％で
あった。その結果、［工程−１００］と同様の工程にお
いて第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出の
際、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂ
（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）が同伴されてキャビティ２５
内に流入し、得られた５層のパリソンの開口部付近の第
１の樹脂４０Ａ（ＰＥＴ樹脂）から構成された樹脂層表
面に第２の樹脂４０Ｂ（Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）が出現して
いた。

【０１５１】以上、本発明を、好ましい実施例に基づき
説明したが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。実施例１にて説明した射出成形装置は例示であり、
適宜、設計変更することができる。また、各実施例にて
説明した射出成形装置や射出成形条件も例示であり、適
宜、設計変更・条件変更することができるし、実施例に
て使用した樹脂も例示である。［工程−１１０］におい
て、溶融樹脂４０Ａを射出し続けながら溶融樹脂４０Ｂ
の射出を行い、溶融樹脂４０Ｂの射出完了後も溶融樹脂
４０Ａを射出し続ける、同時射出成形方法を実行しても
よい。実施例においては、逆流手段内を第２の溶融樹脂
が逆流したが、逆流手段の配設位置によっては、逆流手
段内を第２の溶融樹脂だけでなく第１の溶融樹脂が逆流
する場合もあり得る。

【０１５２】本発明における逆流手段は、断続的に２種
類の液体（比較的粘度の高い液体等から構成された流動
体を含む）を切り替える場合にも適用することができ
る。更には、本発明における逆流手段は、断続的に２種
類のガス体を切り替える場合にも適用することができ
る。断続的に切り替える際、最初に使用する液体若しく
はガス体中に、第２番目に使用する液体若しくはガス体
の混入を避けたい分野に、特に有効であり、石油化学の
分野、食品製造分野（菓子の製造分野や食品加工分野
等）、化学品製造装置、排水処理設備等への適用が可能
である。以下、具体的に適用可能な分野を列挙する。 （１）原油採取設備における原油と海水の切換装置にお
いて、海水中に原油が流入することを避ける場合 （２）菓子の製造において、２色の高粘度のクリーム等
を切り替えて使用するときに、或る色のクリームが他の
色のクリームに混入することを避ける場合 （３）水産加工等の食品加工分野において、真水中に海
水が混入することを避ける場合 （４）化学品製造装置において、最終製品と粗製品の貯
蔵設備への配管を共通に使用するとき、最終製品に粗製
品が混入することを避ける場合 （５）イオン交換装置において、液体の吸着ライン及び
脱着ラインの切り替えを行う場合 （６）高純度のガス製造設備において、ガスの流れを断
続的に切り替えてガス製造設備を運転するとき、高純度
のガス中に原料ガスあるいは粗ガスが混入することを避
ける場合

【０１５３】

【発明の効果】本発明の射出成形装置あるいは本発明の
射出成形方法においては、第１の溶融樹脂の射出時、樹
脂流路の合流部近傍において、多層成形品の外層を形成
する第１の溶融樹脂と第２の樹脂流路内に存在する多層
成形品の内層を形成する第２の溶融樹脂との混合が生じ
たり、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつあ
る第１の溶融樹脂に巻き込まれるといった現象の発生を
防止することができる。その結果、例えば、第２の樹脂
が多層成形品の表面に出現するという問題の発生を確実
に回避することができる。樹脂として、例えば熱可塑性
ポリエステル樹脂とガスバリヤー性樹脂とから構成され
た多層成形品であるパリソンを成形すれば、二軸延伸ブ
ロー成形することによって、ガスバリヤー性、透明性、
機械的強度に優れた多層容器を製造することができる。
しかも、第２の樹脂流路内に流入する第１の溶融樹脂の
量の上限を規定することによって、多層成形品の各層を
構成する樹脂層に乱れが発生することを確実に防止する
ことができる。

【０１５４】尚、逆流手段を逆流制御弁から構成すれ
ば、射出成形装置の大型化、複雑化を回避することがで
きるし、樹脂流路からの溶融樹脂の漏れ発生等が生じる
こともない。更には、逆流手段の作動が迅速であり、し
かも、第２の樹脂流路への一定量の第１の溶融樹脂の流
入を確実に生じさせることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１における射出成形装置の概念図であっ
て、射出成形を全く行っていない状態の射出成形装置を
示す図である。

【図２】実施例１における射出成形装置の概念図であっ
て、多層成形品の成形直前の第１及び第２の溶融樹脂の
計量済みの射出成形装置の状態を示す図である。

【図３】実施例１の射出成形装置を用いた多層成形品の
射出成形方法を説明するためのキャビティ等の概念図で
ある。

【図４】図３にに引き続き、実施例１の射出成形装置を
用いた多層成形品の射出成形方法を説明するためのキャ
ビティ等の概念図である。

【図５】図４に引き続き、実施例１の射出成形装置を用
いた多層成形品の射出成形方法を説明するためのキャビ
ティ等の概念図である。

【図６】実施例１における逆流手段である逆流制御弁の
模式的な端面図である。

【図７】図６の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った逆流制御弁
の円筒管部の模式的な断面図、及び、図６の（Ｂ）の矢
印Ｂ−Ｂに沿った逆流制御弁の円筒管部の模式的な断面
図である。

【図８】第２の射出シリンダーの構造を示す模式的な断
面図である。

【図９】第１の射出シリンダーの構造を示す模式的な断
面図である。

【図１０】パリソンの模式的な断面図である。

【図１１】パリソンの模式的な断面図である。

【図１２】スライド形式逆流制御弁の模式的な端面図で
ある。

【図１３】図１２の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管
部の模式的な断面図、及び、図１２の（Ｂ）の矢印Ｂ−
Ｂに沿った円筒管部の模式的な断面図である。

【図１４】本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出
成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフで
ある。

【図１５】本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出
成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフで
ある。

【図１６】本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出
成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフで
ある。

【図１７】本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出
成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフで
ある。

【図１８】本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出
成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフで
ある。

【図１９】本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出
成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフで
ある。

【図２０】本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出
成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフで
ある。

【図２１】本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出
成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフで
ある。

【符号の説明】

１０Ａ，１０Ｂ・・・射出シリンダー １１Ａ，１１Ｂ・・・スクリュー １２Ｂ・・・射出シリンダー１０Ｂのノズル部 １３・・・減速歯車 １４・・・油圧モータ １５・・・ホッパ １６・・・空隙 １７Ａ，１７Ｂ・・・射出ラム １８Ａ，１８Ｂ・・・射出用油圧シリンダー １９・・・射出装置前進後退用シリンダー １９Ａ，１９Ｂ・・・油圧配管 １９Ｃ・・・圧力計 ２０・・・金型 ２１・・・キャビティブロック ２２・・・ホットランナーブロック ２３Ａ，２３Ｂ・・・樹脂流路 ２４・・・ゲート部 ２５・・・キャビティ ２６・・・ゲートカットピン ２７・・・空気圧シリンダー ３０Ｂ，５０・・・逆流制御弁 ３１，５１・・・円筒管部 ３２，５２・・・中空部 ３３，５３・・・拡径部 ３４・・・ボール ４０Ａ，４０Ｂ・・・樹脂又は溶融樹脂 ４０ａ・・・他の樹脂流路内に流入した第１の溶融樹脂 ５４・・・弁体 ５５・・・バー ５６Ａ，５６Ｂ・・・支持体

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｌ 9:00 22:00 (72)発明者 太田 貴夫 東京都千代田区丸の内二丁目５番２号 三 菱瓦斯化学株式会社内

Claims (48)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】（ａ）キャビティが設けられたキャビティ
   ブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、 （ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出
   シリンダー、 （ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
   ぶ第１の樹脂流路、及び、 （ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
   ぶ第２の樹脂流路、を備え、 金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の
   部分はホットランナーブロック内に設けられ、 第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開
   口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する
   射出成形装置であって、 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ
   内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を
   第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられてお
   り、 該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第
   ２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって
   動作することを特徴とする多層成形品を成形するための
   射出成形装置。
2. 【請求項２】逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶
   融樹脂を第２の樹脂流路内に一定量流入させることを特
   徴とする請求項１に記載の多層成形品を成形するための
   射出成形装置。
3. 【請求項３】第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂
   をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後に
   は、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流
   手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１
   の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に所定量流入した後、第
   ２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段に
   よって非連通状態となることを特徴とする請求項１に記
   載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
4. 【請求項４】第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂
   をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後に
   は、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流
   手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１
   の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた後、第２
   の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によ
   って非連通状態となることを特徴とする請求項１に記載
   の多層成形品を成形するための射出成形装置。
5. 【請求項５】逆流手段は、樹脂流路の合流部と第２の射
   出シリンダーとの間の第２の樹脂流路に設けられている
   ことを特徴とする請求項１に記載の多層成形品を成形す
   るための射出成形装置。
6. 【請求項６】逆流手段は、第２の射出シリンダーのノズ
   ル部と金型との間、若しくは、第２の射出シリンダーの
   ノズル部に配設されていることを特徴とする請求項５に
   記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
7. 【請求項７】逆流手段は逆流制御弁であることを特徴と
   する請求項１に記載の多層成形品を成形するための射出
   成形装置。
8. 【請求項８】逆流制御弁は、ボール形式逆流制御弁又は
   スライド形式逆流制御弁であることを特徴とする請求項
   ７に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
9. 【請求項９】第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶融
   樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至５０％である
   ことを特徴とする請求項１に記載の多層成形品を成形す
   るための射出成形装置。
10. 【請求項１０】第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶
    融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至２５％であ
    ることを特徴とする請求項９に記載の多層成形品を成形
    するための射出成形装置。
11. 【請求項１１】多層成形品はパリソンであることを特徴
    とする請求項１に記載の多層成形品を成形するための射
    出成形装置。
12. 【請求項１２】第１の樹脂流路を経由してキャビティ内
    に射出された第１の溶融樹脂によってパリソンの最外層
    が形成されることを特徴とする請求項１１に記載の多層
    成形品を成形するための射出成形装置。
13. 【請求項１３】（ａ）キャビティが設けられたキャビテ
    ィブロックと、ホットランナーブロックとを有する金
    型、 （ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出
    シリンダー、 （ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
    ぶ第１の樹脂流路、及び、 （ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
    ぶ第２の樹脂流路、を備え、 金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の
    部分はホットランナーブロック内に設けられ、 第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開
    口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する
    射出成形装置であって、 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ
    内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を
    第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられてお
    り、 該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第
    ２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって
    動作する射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方
    法であって、 （Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融
    樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し
    た後、第１の溶融樹脂の射出を中断し、 （Ｂ）第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融
    樹脂を、第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し
    た後、第２の溶融樹脂の射出を終了し、次いで、 （Ｃ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融
    樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出
    し、第１の溶融樹脂の射出中若しくは射出完了後、逆流
    手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂
    を第２の樹脂流路内に流入させる、工程から成ることを
    特徴とする多層成形品の射出成形方法。
14. 【請求項１４】逆流手段によって、第１の樹脂流路内の
    第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に一定量流入させる
    ことを特徴とする請求項１３に記載の多層成形品の射出
    成形方法。
15. 【請求項１５】第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹
    脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後に
    は、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流
    手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１
    の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に所定量流入した後、第
    ２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段に
    よって非連通状態となることを特徴とする請求項１３に
    記載の多層成形品の射出成形方法。
16. 【請求項１６】第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹
    脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後に
    は、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流
    手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１
    の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた後、第２
    の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によ
    って非連通状態となることを特徴とする請求項１３に記
    載の多層成形品の射出成形方法。
17. 【請求項１７】多層成形品の主たる部分は、第１の樹脂
    層／第２の樹脂層／第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１
    の樹脂層の５層構成であることを特徴とする請求項１３
    に記載の多層成形品の射出成形方法。
18. 【請求項１８】多層成形品の主たる部分の一部分は、第
    １の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層／第２の樹脂
    層／第１の樹脂層の５層構成であり、多層成形品の主た
    る部分の他の部分は、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第
    １の樹脂層の３層構成であることを特徴とする請求項１
    ３に記載の多層成形品の射出成形方法。
19. 【請求項１９】逆流手段は、樹脂流路の合流部と第２の
    射出シリンダーとの間の第２の樹脂流路に設けられてい
    ることを特徴とする請求項１３に記載の多層成形品の射
    出成形方法。
20. 【請求項２０】逆流手段は、第２の射出シリンダーのノ
    ズル部と金型との間、若しくは、第２の射出シリンダー
    のノズル部に配設されていることを特徴とする請求項１
    ９に記載の多層成形品の射出成形方法。
21. 【請求項２１】逆流手段は逆流制御弁であることを特徴
    とする請求項１３に記載の多層成形品の射出成形方法。
22. 【請求項２２】逆流制御弁は、ボール形式逆流制御弁又
    はスライド形式逆流制御弁であることを特徴とする請求
    項２１に記載の多層成形品の射出成形方法。
23. 【請求項２３】第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶
    融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至５０％であ
    ることを特徴とする請求項１３に記載の多層成形品の射
    出成形方法。
24. 【請求項２４】第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶
    融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至２５％であ
    ることを特徴とする請求項２３に記載の多層成形品の射
    出成形方法。
25. 【請求項２５】多層成形品はパリソンであることを特徴
    とする請求項１３に記載の多層成形品の射出成形方法。
26. 【請求項２６】第１の樹脂流路を経由してキャビティ内
    に射出された第１の溶融樹脂によってパリソンの最外層
    が形成されることを特徴とする請求項２５に記載の多層
    成形品の射出成形方法。
27. 【請求項２７】第１の樹脂は、熱可塑性ポリエステル樹
    脂、熱可塑性共重合ポリエステル樹脂、ポリオレフィン
    系樹脂、脂肪族ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹
    脂、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、
    ポリスチレン樹脂から成る群から選択された少なくとも
    １種の樹脂であることを特徴とする請求項１３に記載の
    多層成形品の射出成形方法。
28. 【請求項２８】第２の樹脂は、ガスバリヤー性樹脂、回
    収ポリエチレンテレフタレート樹脂、着色ポリエチレン
    テレフタレート樹脂から成る群から選択された少なくと
    も１種の樹脂であることを特徴とする請求項１３に記載
    の多層成形品の射出成形方法。
29. 【請求項２９】ガスバリヤー性樹脂は、メタキシリレン
    基含有ポリアミド樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合樹
    脂ケン化物、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニ
    リデン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の
    樹脂であることを特徴とする請求項２８に記載の多層成
    形品の射出成形方法。
30. 【請求項３０】（ａ）キャビティが設けられたキャビテ
    ィブロックと、ホットランナーブロックとを有する金
    型、 （ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出
    シリンダー、 （ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
    ぶ第１の樹脂流路、及び、 （ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
    ぶ第２の樹脂流路、を備え、 金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の
    部分はホットランナーブロック内に設けられ、 第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開
    口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する
    射出成形装置であって、 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ
    内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を
    第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられてお
    り、 該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第
    ２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって
    動作する射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方
    法であって、 （Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融
    樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出
    し、 （Ｂ）第１の溶融樹脂の射出中に、第２の射出シリンダ
    ー内で溶融させた第２の溶融樹脂を第２の樹脂流路を介
    してキャビティ内に射出し、 （Ｃ）第２の溶融樹脂の射出完了後であって第１の溶融
    樹脂の射出中若しくは射出完了後、逆流手段の動作によ
    って第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流
    路内に流入させる、工程から成ることを特徴とする多層
    成形品の射出成形方法。
31. 【請求項３１】逆流手段によって、第１の樹脂流路内の
    第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に一定量流入させる
    ことを特徴とする請求項３０に記載の多層成形品の射出
    成形方法。
32. 【請求項３２】第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹
    脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後に
    は、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流
    手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１
    の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に所定量流入した後、第
    ２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段に
    よって非連通状態となることを特徴とする請求項３０に
    記載の多層成形品の射出成形方法。
33. 【請求項３３】第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹
    脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後に
    は、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流
    手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１
    の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた後、第２
    の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によ
    って非連通状態となることを特徴とする請求項３０に記
    載の多層成形品の射出成形方法。
34. 【請求項３４】多層成形品の主たる部分は、第１の樹脂
    層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成であること
    を特徴とする請求項３０に記載の多層成形品の射出成形
    方法。
35. 【請求項３５】多層成形品の主たる部分の一部分は、第
    １の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成で
    あることを特徴とする請求項３０に記載の多層成形品の
    射出成形方法。
36. 【請求項３６】逆流手段は、樹脂流路の合流部と第２の
    射出シリンダーとの間の第２の樹脂流路に設けられてい
    ることを特徴とする請求項３０に記載の多層成形品の射
    出成形方法。
37. 【請求項３７】逆流手段は、第２の射出シリンダーのノ
    ズル部と金型との間、若しくは、第２の射出シリンダー
    のノズル部に配設されていることを特徴とする請求項３
    ６に記載の多層成形品の射出成形方法。
38. 【請求項３８】逆流手段は逆流制御弁であることを特徴
    とする請求項３０に記載の多層成形品の射出成形方法。
39. 【請求項３９】逆流制御弁は、ボール形式逆流制御弁又
    はスライド形式逆流制御弁であることを特徴とする請求
    項３８に記載の多層成形品の射出成形方法。
40. 【請求項４０】第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶
    融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至５０％であ
    ることを特徴とする請求項３０に記載の多層成形品の射
    出成形方法。
41. 【請求項４１】第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶
    融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至２５％であ
    ることを特徴とする請求項４０に記載の多層成形品の射
    出成形方法。
42. 【請求項４２】多層成形品はパリソンであることを特徴
    とする請求項３０に記載の多層成形品の射出成形方法。
43. 【請求項４３】第１の樹脂流路を経由してキャビティ内
    に射出された第１の溶融樹脂によってパリソンの最外層
    が形成されることを特徴とする請求項４２に記載の多層
    成形品の射出成形方法。
44. 【請求項４４】第１の樹脂は、熱可塑性ポリエステル樹
    脂、熱可塑性共重合ポリエステル樹脂、ポリオレフィン
    系樹脂、脂肪族ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹
    脂、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、
    ポリスチレン樹脂から成る群から選択された少なくとも
    １種の樹脂であることを特徴とする請求項３０に記載の
    多層成形品の射出成形方法。
45. 【請求項４５】第２の樹脂は、ガスバリヤー性樹脂、回
    収ポリエチレンテレフタレート樹脂、着色ポリエチレン
    テレフタレート樹脂から成る群から選択された少なくと
    も１種の樹脂であることを特徴とする請求項３０に記載
    の多層成形品の射出成形方法。
46. 【請求項４６】ガスバリヤー性樹脂は、メタキシリレン
    基含有ポリアミド樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合樹
    脂ケン化物、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニ
    リデン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の
    樹脂であることを特徴とする請求項４５に記載の多層成
    形品の射出成形方法。
47. 【請求項４７】（ａ）キャビティが設けられたキャビテ
    ィブロックと、ホットランナーブロックとを有する金
    型、 （ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出
    シリンダー、 （ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
    ぶ第１の樹脂流路、及び、 （ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
    ぶ第２の樹脂流路、を備え、 金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の
    部分はホットランナーブロック内に設けられ、 第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開
    口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する
    射出成形装置であって、 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ
    内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を
    第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられてお
    り、 該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第
    ２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって
    動作する射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方
    法であって、 （Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融
    樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し
    た後、第１の溶融樹脂の射出を終了し、 （Ｂ）第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融
    樹脂を、第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し
    た後、第２の溶融樹脂の射出を終了し、次いで、 （Ｃ）第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せ
    て、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の
    溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、工程から成
    ることを特徴とする多層成形品の射出成形方法。
48. 【請求項４８】（ａ）キャビティが設けられたキャビテ
    ィブロックと、ホットランナーブロックとを有する金
    型、 （ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出
    シリンダー、 （ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
    ぶ第１の樹脂流路、及び、 （ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結
    ぶ第２の樹脂流路、を備え、 金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の
    部分はホットランナーブロック内に設けられ、 第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開
    口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する
    射出成形装置であって、 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ
    内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を
    第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられてお
    り、 該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第
    ２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって
    動作する射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方
    法であって、 （Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融
    樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出
    し、 （Ｂ）第１の溶融樹脂の射出中に、第２の射出シリンダ
    ー内で溶融させた第２の溶融樹脂を第２の樹脂流路を介
    してキャビティ内に射出し、 （Ｃ）第１の溶融樹脂の射出と第２の溶融樹脂の射出を
    略同時に完了した後、第１の射出シリンダーによって保
    圧を行い、併せて、逆流手段の動作によって第１の樹脂
    流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させ
    る、工程から成ることを特徴とする多層成形品の射出成
    形方法。