JP3959866B2 - 多層成形品を成形するための射出成形装置及び多層成形品の射出成形方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、多層成形品を成形するための射出成形装置、及び、多層成形品の射出成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、熱可塑性樹脂を用いた容器が、軽量化、破裂に対する安全性等の利点から、化粧品、食品、飲料などの容器として広範に使用されている。特に、ポリエチレンテレフタレート樹脂（以下、ＰＥＴ樹脂と略す場合がある）から成る容器の開発が、二軸延伸ブロー成形技術の向上により急速に進展している。しかしながら、ＰＥＴ樹脂を主体とする熱可塑性ポリエステル樹脂から成る二軸配向した容器も、万全の性能を具備しているわけではない。即ち、特に容器に充填すべき内容物がガス遮断性を容器に対して高度に要求する飲料品である場合には、酸素ガスや炭酸ガス等に対するガスバリヤー性能がＰＥＴ樹脂から成形された容器には不足しているため、内容物の風味を損なう等の欠点を有している。最近では、容器の小型化により、容器のガスバリヤー性に対する要求が一層高くなっている。
【０００３】
このような要求に対して、熱可塑性ポリエステル樹脂と、熱可塑性ガスバリヤー性樹脂であるメタキシリレン基含有ポリアミド樹脂（以下ＭＸナイロン樹脂と略す場合がある）との各々を可塑化、溶融する２つの射出シリンダーを備え、単一の金型を有する射出成形装置を用い、１回の成形サイクルにおいて、溶融熱可塑性ポリエステル樹脂を射出し、溶融熱可塑性ポリエステル樹脂を射出し続けながら溶融ＭＸナイロン樹脂を射出し、溶融ＭＸナイロン樹脂の射出完了後も溶融熱可塑性ポリエステル樹脂を射出し続けることによって、熱可塑性ポリエステル樹脂／ＭＸナイロン樹脂／熱可塑性ポリエステル樹脂の３層構造を有するパリソンを成形する技術が、特開昭５７−１２８５２０号から公知である。尚、このような射出成形方法を同時射出成形方法と呼ぶ。
【０００４】
また、上記方法と同様であるが、特定の条件下、例えば熱可塑性ポリエステル樹脂とＭＸナイロン樹脂とを、熱可塑性ポリエステル樹脂、ＭＸナイロン樹脂、熱可塑性ポリエステル樹脂の順に射出することにより、熱可塑性ポリエステル樹脂／ＭＸナイロン樹脂／熱可塑性ポリエステル樹脂／ＭＸナイロン樹脂／熱可塑性ポリエステル樹脂の５層構造を有するパリソンを成形する技術が、特開昭６０−２４０４０９号から公知である。尚、このような射出成形方法を交互射出成形方法と呼ぶ。
【０００５】
また、近年、ＰＥＴ樹脂を主体とした容器を回収し粒状化して回収ＰＥＴ樹脂として再利用する技術の開発も進められている。このような回収ＰＥＴ樹脂（パリソン成形時の不良品の再利用ＰＥＴ樹脂やパリソン成形時に一旦使用した後の再生ＰＥＴ樹脂を含む）を用いて飲料容器用のパリソンを成形する場合、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の３層構造、あるいは、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造とする必要がある。
【０００６】
これらの特許公開公報に開示された技術により、ポリエチレンテレフタレート樹脂から成る容器と同等の外観及び機械的性能を有し、しかも、酸素ガスや炭酸ガスに対するバリヤー性が大きく向上した多層容器（多層ボトル）を製造することが可能となり、現在、使用されるに至っている。
【０００７】
従来、２つ以上の射出シリンダーを用いて２種類以上の樹脂から多層成形品（例えば、多層容器の前駆体である多層パリソン）を成形する場合、キャビティが設けられた金型と、少なくとも２つの射出シリンダーとを備えた射出成形装置を使用する。例えば、２つの射出シリンダーとを備えた射出成形装置においては、各射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ各樹脂流路（第１の溶融樹脂が流れる第１の樹脂流路及び第２の溶融樹脂が流れる第２の樹脂流路）は、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有している。尚、金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナー構造を有する。また、合流部よりも上流の樹脂流路の部分は、通常、多重管構造となっている。そして、射出シリンダー内に配設されたスクリューは、溶融樹脂の射出時及び保圧時以外には、樹脂流路から圧力が加わると後退する構造となっており、樹脂流路内の溶融樹脂が射出シリンダー内に逆流する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
このような構造を有する射出成形装置においては、キャビティ内を第１及び第２の溶融樹脂で完全に充填するために、多層成形品の最外層を構成する第１の溶融樹脂を第１の樹脂流路を経由してキャビティ内に射出したとき、第１の樹脂流路を流れる第１の溶融樹脂は第２の樹脂流路内に流入するが、この際の第１の溶融樹脂の流入量は一定ではない。その結果、キャビティ内に射出すべき第１の溶融樹脂の量が不安定となったり、第１の溶融樹脂の最初の射出時、合流部近傍の第２の樹脂流路内に存在する第２の溶融樹脂と第１の溶融樹脂とが混ざり合った状態でキャビティ内に射出されるため、多層成形品の最外層を構成しない第２の樹脂が最外層表面に出現するといった問題が生じる。
【０００９】
このような第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路へ流入することを防止するために、従来の技術においては、第２の溶融樹脂を射出するための射出シリンダーのノズル部に、油圧作動方式のシャットオフ弁を配設している。第２の溶融樹脂の射出時のみシャットオフ弁を開き、それ以外の場合においては、シャットオフ弁を閉じることによって、第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路へ流入することを防止している。
【００１０】
ところで、シャットオフ弁による溶融樹脂の流れの制御を行う場合、第２の樹脂流路への第１の溶融樹脂の流入は防止することができるが、逆に、第１の溶融樹脂の射出時、樹脂流路の合流部近傍において第１の溶融樹脂と第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶融樹脂に巻き込まれる結果、合流部近傍の第２の溶融樹脂がキャビティ内に流入し、例えば、第２の樹脂が多層成形品の表面に出現するといった問題が生じる。即ち、多層成形品の最外層を構成しない第２の樹脂が最外層表面に出現するといった問題が生じる。
【００１１】
特開昭６１−２０６６１２号公報には、第１の樹脂流路１１と第２の樹脂流路１２を有し、第２の樹脂流路１２に逆止弁１３が備えられた射出成形用ホットランナー金型が開示されている。そして、第１の樹脂材料Ａの注入の際、キャビティ２２は樹脂によって完全に充填されるが、第２の樹脂流路１２には逆止弁１３が設けられているので、第１の樹脂材料Ａによって第２の樹脂材料Ｂが逆流することはないとされている。
【００１２】
本発明の目的は、少なくとも２種類の樹脂から成形され、各樹脂から構成された樹脂層が積層された多層成形品であって、多層成形品の最外層を構成しない樹脂が最外層表面に出現することを確実に防止し得る、言い換えれば、多層成形品の最外層を構成する樹脂層によって多層成形品の最外層を構成しない樹脂が確実に封鎖された構造を有する多層成形品を成形するための射出成形装置及び多層成形品の射出成形方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するための本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置は、
（ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作することを特徴とする。ここで、上流とは射出シリンダー側を意味し、下流とはキャビティ側を意味する。以下においても同様である。
【００１４】
上記の目的を達成するための本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用した交互射出成形方法である。即ち、上記の目的を達成するための本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、
（ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作する射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法であって、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第１の溶融樹脂の射出を中断し、
（Ｂ）第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を、第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第２の溶融樹脂の射出を終了し、次いで、
（Ｃ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、第１の溶融樹脂の射出中若しくは射出完了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする。
【００１５】
本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、射出成形条件にも依存するが、多層成形品の主たる部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の５層構成とすることができる。あるいは又、多層成形品の主たる部分の一部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の５層構成とし、多層成形品の主たる部分の他の部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成とすることもできる。これらの場合、多層成形品の主たる部分以外の部分は、第１の樹脂層によって構成される。
【００１６】
図１４、図１５及び図１６に、本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。尚、図１４〜図２１中の「逆流手段の状態」において、「閉状態」とは、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとが逆流手段によって非連通状態となっていることを意味し、「開状態」とは、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとが逆流手段によって連通状態となっていることを意味し、「逆流」とは、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって逆流手段が動作しており、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し、その結果、第２の溶融樹脂が第２の射出シリンダーに向かって流れる状態を意味する。本発明の第１に係る多層成形品の射出成形方法において、第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる（図１６参照）。また、第１の溶融樹脂の射出中に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた場合には、第１の溶融樹脂の第２の樹脂流路内への流入完了の時点は、第１の溶融樹脂の射出中であってもよいし（図１４参照）、射出完了と同時であってもよいし、射出完了後の保圧期間中であってもよい（図１５参照）。
【００１７】
上記の目的を達成するための本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用した同時射出成形方法である。即ち、上記の目的を達成するための本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、
（ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作する射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法であって、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｂ）第１の溶融樹脂の射出中に、第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｃ）第２の溶融樹脂の射出完了後であって第１の溶融樹脂の射出中若しくは射出完了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする。
【００１８】
図１７、図１８及び図１９に、本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる（図１９参照）。また、第１の溶融樹脂の射出中に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた場合には、第１の溶融樹脂の第２の樹脂流路内への流入完了の時点は、第１の溶融樹脂の射出中であってもよいし（図１７参照）、射出完了と同時であってもよいし、射出完了後の保圧期間中であってもよい（図１８参照）。
【００１９】
本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、工程（Ｂ）において、第１の溶融樹脂の単位時間当たりの射出量を第２の溶融樹脂の単位時間当たりの射出量よりも多くすることが好ましい。射出成形条件にも依存するが、多層成形品の主たる部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成とすることができる。あるいは又、多層成形品の主たる部分の一部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成とすることができる。これらの場合、多層成形品の主たる部分以外の部分は、第１の樹脂層によって構成される。
【００２０】
上記の目的を達成するための本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用した射出成形方法であり、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第１の溶融樹脂の射出を終了し、
（Ｂ）第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を、第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第２の溶融樹脂の射出を終了し、次いで、
（Ｃ）第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする。図２０に、本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。
【００２１】
上記の目的を達成するための本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用した同時射出成形方法であり、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｂ）第１の溶融樹脂の射出中に、第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｃ）第１の溶融樹脂の射出と第２の溶融樹脂の射出を略同時に完了した後、第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする。図２１に、本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。
【００２２】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に一定量流入させることが好ましい。また、第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に所定量流入した後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることが好ましい。尚、所定量と一定量との間には、（所定量）≦（一定量）の関係がある。あるいは又、第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることが好ましい。
【００２３】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、逆流手段は、樹脂流路の合流部と第２の射出シリンダーとの間の第２の樹脂流路に設けられていることが好ましい。この場合、逆流手段は、第２の射出シリンダーのノズル部と金型との間、若しくは、第２の射出シリンダーのノズル部に配設されていることが特に好ましい。
【００２４】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、一定量の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させるという観点から、また、構造の簡素化の観点から、逆流手段を逆流制御弁とすることが好ましい。逆流制御弁として、ボール形式逆流制御弁又はスライド形式逆流制御弁を挙げることができる。
【００２５】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、より好ましくは５乃至２５％とすることが望ましい。第２の樹脂流路内に流入する第１の溶融樹脂の体積がキャビティの体積の５％未満では、多層成形品の最外層を構成しない樹脂が最外層表面に出現することを防止することが困難となる。一方、射出条件にも依るが、第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させることにより、多層成形品の各層を構成する樹脂層に乱れが発生するが、これらの乱れを確実に防止するためには、第２の樹脂流路内に流入する第１の溶融樹脂の体積がキャビティの体積の３５％以下、特に２５％以下であることが望ましい。キャビティの体積の５０％を越える場合には、多層成形品の各層を構成する樹脂層に、実用上、問題となる程度の乱れが多々発生する虞がある。
【００２６】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、成形すべき多層成形品は如何なる構造、形状のものであってもよく、例えば、多層容器（多層ボトル）を成形するための前駆体であるパリソンを挙げることができる。この場合、第１の樹脂流路を経由してキャビティ内に射出された第１の溶融樹脂によってパリソンの最外層が形成されることが好ましい。また、成形すべき多層成形品として、その他、自動車用バンパー、自動車用ドアハンドルを挙げることができる。また、成形品に強度と外観性等の異なった機能を付与するために、多層成形技術によって複数の樹脂を組み合わせた多層成形品を挙げることもできる。
【００２７】
本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、第２の樹脂として、ガスバリヤー性を有する熱可塑性樹脂（ガスバリヤー性樹脂）、回収ポリエチレンテレフタレート樹脂（パリソン成形時に一旦使用した後の再生ポリエチレンテレフタレート樹脂を含む）、着色ポリエチレンテレフタレート樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂を挙げることができる。
【００２８】
ここで、ガスバリヤー性樹脂は、メタキシリレン基含有ポリアミド樹脂（ＭＸナイロン樹脂）、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂ケン化物、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂であることが好ましいが、中でも、ＭＸナイロン樹脂とすることが一層好ましい。
【００２９】
ＭＸナイロン樹脂とは、メタキシリレンジアミン単独、又は、メタキシリレンジアミン及び全量の３０％以下のパラキシリレンジアミンを含む混合キシリレンジアミンと炭素数６〜１０のα・ω−脂肪族ジカルボン酸とから得られる構成単位を少なくとも７０モル％以上含有する重合体を意味する。これらの重合体の例としては、ポリメタキシリレンアジパミド、ポリメタキシリレンセバカミド、ポリメタキシリレンスベラミド等のような単独重合体、メタキシリレン／パラキシリレンアジパミド共重合体、メタキシリレン／パラキシリレンスベラミド共重合体のような共重合体、あるいは、これらの単独若しくは共重合体成分と、ヘキサメチレンジアミンのような脂肪族ジアミン、ピペラジン等の脂環族ジアミン、パラ−ビス−（２−アミノエチル）ベンゼン等の芳香族ジアミン、テレフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、ε−カプロラクタム等のラクタム、ω−アミノヘプタン酸等のω−アミノカルボン酸、パラ−アミノ安息香酸等の芳香族アミノカルボン酸等との共重合を例示することができる。また、これらの重合体に、例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１１等の重合体を含有させてもよい。
【００３０】
これらのＭＸナイロン樹脂の相対粘度は１．５以上が適当であり、好ましくは２．０〜４．０である。尚、相対粘度（ηrel）は、樹脂１ｇ／９６％硫酸１００ｍｌの条件にて、２５゜Ｃにて測定したときの粘度である。
【００３１】
一方、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法において、第１の樹脂として、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，６−ナフタレート（ＰＥＮ）等の熱可塑性ポリエステル樹脂；熱可塑性共重合ポリエステル樹脂；ポリオレフィン系樹脂；脂肪族ポリアミド樹脂；ポリカーボネート樹脂；ポリアクリルニトリル樹脂；ポリ塩化ビニル樹脂；ポリスチレン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂を挙げることができるが、中でも、熱可塑性ポリエステル樹脂を用いることが好ましい。また、必要に応じて２種の樹脂をブレンドしたもの、例えば、ポリエチレンテレフタレート樹脂とポリエチレン−２，６−ナフタレート樹脂とをブレンドしたものを使用することもできる。
【００３２】
ここで、ポリエチレンテレフタレートとは、通常、酸成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がテレフタル酸であり、グリコール成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がエチレングリコールであるポリエステルを意味し、残部の他の酸成分としてはイソフタル酸、ジフェニルエ−テル−４，４−ジカルボン酸、ナフタレン−１，４又は２，６−ジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、デカン−１，１０−ジカルボン酸、ヘキサヒドロテレフタル酸を、また、他のグリコール成分としてはプロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリコール、シクロヘキサンジメタノール、２，２−ビス（４−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン等を例示することができる。更には、オキシ酸として、Ｐ−オキシ安息香酸等を含有するポリエステル樹脂を挙げることもできる。
【００３３】
また、ポリエチレン−２，６−ナフタレートは、エチレン−２，６−ナフタレートの他に、他のエステル形成単位を２０モル％以下、好ましくは１０モル％以下で含有してもよい。他のエステル形成単位を構成するジカルボン酸として、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，５−ナフタレンジカルボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸、４，４’−ジフェニルカルボン酸、３，４’−ジフェニルカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸；コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸等の脂肪族ジカルボン酸；１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、デカリンジカルボン酸、テトラリンジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸を好適なものとして挙げることができる。また、他のエステル形成単位を構成するジオールとして、プロピレングリコール、トリメチレングリコール、ジエチレングリコール、１，４−ブタンジオール等の脂肪族グリコール；１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、１，６−シクロヘキサンジオール等の脂肪族グリコール；ビスフェノールＡ等の芳香族グリコールを好適なものとして挙げることができる。上記のようなポリエチレン−２，６−ナフタレートは、例えば、少量の安息香酸、ベンゾイル安息香酸、ベンジルオキシ安息香酸、メトキシポリエチレングリコール等の単官能化合物によって分子末端を封止されていてもよい。また、グリセリン、トリメシン酸、ペンタエリスリトール等の多官能化合物を極く少量含んでいてもよい。
【００３４】
これらの熱可塑性ポリエステル樹脂の固有粘度は０．４０以上が適当であり、好ましくは０．５０〜１．４である。固有粘度が０．４０未満では、得られる積層成形品（例えば、多層容器）の機械的強度が不十分となる他、例えば多層成形品を透明な非晶質状態で得ることが困難となる。尚、固有粘度（η）は、フェノール／テトラクロロエタン＝６／４（重量比）の混合溶媒を使用して、３０゜Ｃにて測定したときの粘度である。
【００３５】
熱可塑性共重合ポリエステル樹脂とは、テレフタル酸、イソフタル酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，５−ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸等の酸成分と、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、１，３−ビス（２−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン、１，４−ビス（２−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン等のジオール成分の中から、少なくとも２つの成分を共重合して成る熱可塑性共重合ポリエステル樹脂である。これらの熱可塑性共重合ポリエステル樹脂は、必要に応じて、他の熱可塑性ポリエステル樹脂と混合して使用してもよい。
【００３６】
本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、熱可塑性ポリエステル樹脂、特にポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ樹脂）と、ＭＸナイロン樹脂との組み合わせが最も好ましい。その理由は、樹脂の有する透明性、機械的強度、射出成形性、延伸ブロー成形性の全てにおいて優れているためである。また、両樹脂の熱的性質が近いため、成形温度条件の設定が容易である。この場合、ポリエチレンテレフタレート樹脂とＭＸナイロン樹脂の溶融粘度が接近していることが好ましく、例えば固有粘度０．７〜０．８のポリエチレンテレフタレート樹脂を使用する場合、相対粘度２．７前後のＭＸナイロン樹脂を使用することが望ましい。他のガスバリヤー性樹脂を使用する場合にも、その溶融粘度はポリエチレンテレフタレート樹脂の溶融粘度に近い値を有することが好ましい。
【００３７】
更には、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、必要に応じて、第１の樹脂や第２の樹脂、あるいは、多層成形品を構成する各樹脂層を形成するための樹脂に、着色剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、酸化防止剤、滑剤、核剤、抗菌剤等を配合することができる。
【００３８】
本発明の射出成形装置においては、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられている。それ故、第１の溶融樹脂をキャビティ内に射出する際、樹脂流路の合流部近傍の第２の樹脂流路には、前回の成形サイクルにおいて第２の樹脂流路内に流入した第１の溶融樹脂が既に存在することになる。従って、樹脂流路の合流部近傍において、射出された第１の溶融樹脂と第２の樹脂流路内に存在する第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶融樹脂に巻き込まれるといった現象の発生を防止することができる結果、例えば、第２の樹脂が多層成形品の表面に出現するという問題の発生を確実に回避することができる。
【００３９】
本発明の第１〜第４の態様に係る射出成形方法においては、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられた本発明の射出成形装置を用いる。それ故、工程（Ａ）において第１の溶融樹脂をキャビティ内に射出する際、樹脂流路の合流部近傍の第２の樹脂流路には、前回の成形サイクルにおいて第２の樹脂流路内に流入した第１の溶融樹脂が既に存在することになる。従って、樹脂流路の合流部近傍において、射出された第１の溶融樹脂と第２の樹脂流路内に存在する第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶融樹脂に巻き込まれるといった現象の発生を防止することができる結果、例えば、第２の樹脂が多層成形品の表面に出現するという問題の発生を確実に回避することができる。
【００４０】
本発明において、逆流手段を逆流制御弁から構成すれば、射出成形装置の大型化、複雑化を回避することができるし、樹脂流路からの溶融樹脂の漏れ発生等が生じることもない。逆流制御弁をボール形式逆流制御弁とすれば、ボールが流体圧力によって移動するだけであり、構造が極めて簡素であり、可動部及び摺動部が無い。尚、ボール形式逆流制御弁による流体の制御は、溶融樹脂の流れの制御だけでなく、他の液体やガス体に対しても行うことができる。従来の開閉弁は、外部からの油圧や空気圧等によって電磁バルブやシリンダーを動かし、これらの回転や往復運動によって流体流路を強制的に開閉している。そのため、構造や作動制御が複雑となり、耐久性に乏しい。
【００４１】
【実施例】
以下、図面を参照して、実施例に基づき本発明を説明する。
【００４２】
（実施例１）
実施例１における多層成形品を成形するための射出成形装置（以下、単に射出成形装置と呼ぶ）の概念図を図１及び図２に示す。尚、図１は、射出成形を全く行っていない状態の射出成形装置を示し、図２は、多層成形品の成形直前の第１の溶融樹脂４０Ａ、第２の溶融樹脂４０Ｂの計量済みの射出成形装置の状態を示している。
【００４３】
この射出成形装置は、金型２０と、２つの射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂと、第１の射出シリンダー１０Ａの内部とキャビティ２５とを結ぶ第１の樹脂流路２３Ａと、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とを結ぶ第２の樹脂流路２３Ｂとを備えている。金型２０は、キャビティ２５が設けられたキャビティブロック２１と、ホットランナーブロック２２から構成されている。キャビティブロック２１は、複数のブロックが組み合わされて構成されている。そして、金型２０内に位置する第１の樹脂流路２３Ａ及び第２の樹脂流路２３Ｂの部分は、ホットランナーブロック２２内に設けられている。更に、第１の樹脂流路２３Ａと第２の樹脂流路２３Ｂとは、キャビティ２５に開口したゲート部２４の上流の合流部で合流する構造を有する。また、第１及び第２の射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂのノズル部を参照番号１２Ａ，１２Ｂで示す。第１の樹脂流路２３Ａと第２の樹脂流路２３Ｂとの合流部より上流（射出シリンダー側）における第１の樹脂流路２３Ａ及び第２の樹脂流路２３Ｂの一部分は、二重管構造となっている。この二重管構造の樹脂流路における内側の管状の第２の樹脂流路２３Ｂ内にはゲートカットピン２６が配設されている。ゲートカットピン２６は空気圧シリンダー２７の作動によってキャビティ２５に近づく方向及び遠ざかる方向に移動可能である。二重管構造の樹脂流路における外側の第１の樹脂流路２３Ａとキャビティ２５との連通、及び、二重管構造の樹脂流路における内側の管状の第２の樹脂流路２３Ｂとキャビティ２５との連通は、ゲートカットピン２６の移動によって制御することができる。即ち、ゲートカットピン２６を前進端に位置させると、第１の樹脂流路２３Ａとキャビティ２５との連通、及び、第２の樹脂流路２３Ｂとキャビティ２５との連通が遮断される。また、ゲートカットピン２６を後進端に位置させると、第１の樹脂流路２３Ａとキャビティ２５との連通、及び、第２の樹脂流路２３Ｂとキャビティ２５との連通が確保される。尚、図１には、ゲートカットピン２６がゲート部２４から抜き出された状態（後進端に位置する状態）を示す。また、図２には、ゲートカットピン２６がゲート部２４に挿入された状態（前進端に位置する状態）を示す。ここで、図２において、参照番号４０Ａは、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を介してキャビティ２５に射出される第１の溶融樹脂を示し、参照番号４０Ｂは、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲート部２４を介してキャビティ２５に射出される第２の溶融樹脂を示す。また、参照番号４０ａは、前回の射出時に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂４０Ａの残り（図中、白四角印で表現する）を示す。尚、キャビティブロック２１の内部には冷却水を流す配管が配設され、ホットランナーブロック２２の内部にはヒータが配設されているが、かかる配管やヒータの図示は省略した。
【００４４】
本発明の射出成形装置においては、第２の溶融樹脂４０Ｂを第２の樹脂流路２３Ｂを経由してキャビティ２５内に射出した後、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に一定量流入させる逆流手段が設けられている。この逆流手段は、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに及ぼす圧力によって動作する。実施例１の射出成形装置においては、この逆流手段は、第１及び第２の樹脂流路２３Ａ，２３Ｂの合流部より上流の第２の樹脂流路２３Ｂに設けられた逆流制御弁であり、具体的には、この逆流制御弁はボール形式の逆流制御弁３０Ｂである。尚、逆流制御弁３０Ｂは、第２の射出シリンダー１０Ｂのノズル部１２Ｂと金型２０との間に配設されているが、ノズル部１２Ｂ内に配設されていてもよい。
【００４５】
従来のボールチェッキ弁（逆止弁）は、溶融樹脂の逆流を防止するために設けられている。一方、実施例１における逆流制御弁３０Ｂは、一定量の第２の溶融樹脂４０Ｂを逆流させ得る構造を有する。具体的には、図６の（Ａ）に模式的な端面図を示すように、逆流制御弁３０Ｂは、中空部３２を有する円筒管部３１と、中空部３２内に格納されたボール３４から構成されている。中空部３２の下流側（金型側）の端部から上流側（射出シリンダー側）に向かっての所定の中空部３２の部分の直径はボール３４の直径よりも大きい。この中空部３２の部分を拡径部３３と呼ぶ。中空部３２の拡径部３３以外の部分の直径は、ボール３４の直径とほぼ等しい。
【００４６】
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に向かって送り出す際には、図６の（Ｂ）に示すように、ボール３４は中空部３２の下流側端部の拡径部３３に第２の溶融樹脂４０Ｂの圧力によって押し付けられる。従って、第２の樹脂流路２３Ｂを経由して第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆流制御弁３０Ｂによって連通状態となる。ボール３４と拡径部３３との間の隙間を通って第２の溶融樹脂４０Ｂはキャビティ２５に向かって流れる。
【００４７】
一方、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに及ぼす圧力によって、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆流する。そして、第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流制御弁３０Ｂ内を逆流する際には、逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの圧力によってボール３４は中空部３２の上流側端部に向かって移動させられ、最終的には、中空部３２の上流側端部に押し付けられる（図６の（Ｃ）参照）。ボール３４と中空部３２の上流側端部との間には隙間が存在しない。従って、図６の（Ｃ）に示した状態においては、これ以上、第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流が生じることはない。言い換えれば、ボール３４が円筒管部３１の拡径部３３から中空部３２の上流側端部に移動する間に、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆流制御弁３０Ｂ内を逆流する。この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、ボール３４の断面積及びボール３４の移動距離の積によって規定され、一定量である。言い換えれば、この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、中空部３２の体積からボール３４の体積を減じた値と略等しく、一定量である。従って、ボール３４の直径及びボール３４の移動距離を適切に選択、設定することにより、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積を規定することができる。即ち、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積を、キャビティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、一層好ましくは５乃至２５％とするためには、ボール３４の直径及びボール３４の移動距離を適切に選択、設定すればよい。言い換えれば、ボール３４の断面積及びボール３４の移動距離の積は、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積とほぼ等しい。尚、図６の（Ｂ）及び（Ｃ）において、第２の溶融樹脂４０Ｂの流れる方向を矢印で示した。
【００４８】
尚、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始めると、ボール３４が円筒管部３１の拡径部３３から中空部３２の上流側端部に向かって移動する。第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に所定量流入したとき、ボール３４は拡径部３３と拡径部３３以外の部分の境界に達する、中空部３２の拡径部３３以外の部分にボール３４が侵入した時点で、中空部３２の拡径部３３以外の部分の直径はボール３４の直径とほぼ等しいので、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆流制御弁３０Ｂによって非連通状態となる。
【００４９】
図６の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管部３１の模式的な断面図を図７の（Ａ）及び（Ｂ）に示す。図７の（Ａ）及び（Ｂ）に示した構造においては円筒管部３１の拡径部３３の内面の４カ所から、突起部３３Ａが円筒管部３１の軸線と平行な方向にボール受け部３１Ｃ近傍まで延びており、ボール３４は突起部３３Ａの頂点若しくは頂面に接触しながら移動する。また、図６の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管部３１の拡径部３３の変形例を、図７の（Ｃ）及び（Ｄ）に示す。図７の（Ｃ）及び（Ｄ）に示した構造においては円筒管部３１の拡径部３３の内面の３カ所から、突起部３３Ａが円筒管部３１の軸線と平行な方向にボール受け部３１Ｃ近傍まで延びている。図７の（Ａ）及び（Ｃ）に示した構造においては、突起部３３Ａの断面形状は円形を一部切り欠いた形状である。また、図７の（Ｂ）及び（Ｄ）に示した構造においては、突起部３３Ａの断面形状は略矩形である。第２の溶融樹脂４０Ｂは、ボール３４と突起部３３Ａと拡径部３３の内面によって囲まれた空間内を流動する。尚、突起部３３Ａの断面形状、突起部３３Ａの数、円筒管部３１の軸線に垂直な面でかかる空間を切断したときの空間の形状は、図７の（Ａ）〜（Ｄ）に示した形状や数に限定するものではない。更には、図６の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿ったボール受け部３１Ｃの模式的な断面図を図７の（Ｅ）に示す。また、図６の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿ったボール受け部３１Ｃの部分の変形例を図７の（Ｆ）、（Ｇ）及び（Ｈ）の模式的な断面図に示す。図７の（Ｅ）〜（Ｈ）に示すように、中空部３２の下流側端部に設けられたボール受け部３１Ｃと円筒管部３１との間には、円筒管部３１の軸線と平行な方向に延びる空間３１Ｂが設けられており、かかる空間３１Ｂは拡径部３３に連通しており、第２の溶融樹脂４０Ｂはこれらの空間３１Ｂ内を流動する。ボール受け部３１Ｃと円筒管部３１は一体に作製してもよいし、個別に作製してもよい。尚、円筒管部３１の軸線に垂直な面でかかる空間３１Ｂを切断したときの空間３１Ｂの形状や数は、図７の（Ｅ）〜（Ｈ）に示した形状や数に限定するものではない。
【００５０】
第１及び第２の射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂに配設されたスクリュー１１Ａ，１１Ｂのそれぞれは、樹脂を可塑化、溶融すると同時にプランジャの作用も有する形式のインラインスクリュー方式である。以下、図８を参照して、第２の射出シリンダー１０Ｂを例にとり説明を行うが、図９に示すように、第１の射出シリンダー１０Ａも同様の構造とすることができる。スクリュー１１Ｂは、減速歯車１３を介して油圧モータ１４によって回転させられる。ホッパ１５からスクリュー１１Ｂに投入された第２の樹脂は、加熱シリンダー１０Ｂ、スクリュー１１Ｂによって加熱、可塑化、溶融、計量され、加熱シリンダー１０Ｂとスクリュー１１Ｂの先端の間に形成された空隙１６に蓄えられる。スクリュー１１Ｂの後端には射出ラム１７Ｂが取り付けられており、射出ラム１７Ｂは射出用油圧シリンダー１８Ｂによって圧力が加えられる。射出用油圧シリンダー１８Ｂによって射出ラム１７Ｂに圧力を加えることにより、スクリュー１１Ｂが前方に押し出され第２の溶融樹脂に圧力が加わる結果、空隙１６に蓄えられた第２の溶融樹脂は、逆流制御弁３０Ｂ、第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲート部２４を経由して、キャビティ２５に射出される。尚、図８において、参照番号１９は射出装置前進後退用シリンダー、参照番号１９Ａ，１９Ｂは油圧配管、参照番号１９Ｃは圧力計である。
【００５１】
以下、図２〜図５を参照して、実施例１の射出成形装置を用いた本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法を説明する。尚、この射出成形方法は交互射出成形方法である。図１４に、実施例１の多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。
【００５２】
［工程−１００］
図２に示した第１及び第２の溶融樹脂４０Ａ，４０Ｂの計量済みの状態から、多層成形品（実施例１においてはパリソン）を成形するために、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を後退させ、ゲートカットピン２６をゲート部２４から抜き出し、後進端に位置させ、ゲート部２４を開く。そして、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶融させた第１の溶融樹脂４０Ａの一部を、第１の樹脂流路２３Ａを介してキャビティ２５内に射出する。即ち、射出用油圧シリンダー１８Ａによって射出ラム１７Ａに圧力を加えることによりスクリュー１１Ａを前方に押し出す。これによって、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶融された第１の溶融樹脂４０Ａの一部は、第１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を経由してキャビティ２５内に射出される。この状態を模式的に図３に示す。尚、図３において、参照番号４０ａは、前回の射出時に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂４０Ａの残り（図中、白四角印で表現する）を示す。
【００５３】
例えば、キャビティ２５における溶融樹脂充填率がキャビティ２５の体積の例えば７０％以下においては、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５内に射出する際には、第１の溶融樹脂４０Ａの射出に起因した第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧力が、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂには殆ど加わらない。それ故、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが第２の射出シリンダー１０Ｂに向って逆流することはない。
【００５４】
尚、多層成形品の最外層を形成するために第１の溶融樹脂４０Ａを第１の樹脂流路２３Ａを経由してキャビティ２５内に射出するより以前に、即ち、この［工程−１００］より以前に（具体的には、例えば前回の成形サイクルにおいて）、多層成形品の最外層ではない層を形成するための溶融樹脂以外の溶融樹脂（実施例１においては、第１の溶融樹脂４０Ａ）が、合流部より上流の第２の樹脂流路２３Ｂに既に一定量流入している。
【００５５】
［工程−１１０］
そして、第１の溶融樹脂４０Ａを中止する。即ち、第１の射出シリンダー１０Ａにおける射出用油圧シリンダー１８Ａによる射出ラム１７Ａへの加圧を中止する。そして、第２の射出シリンダー１０Ｂ内で溶融させた第２の溶融樹脂４０Ｂを、第２の樹脂流路２３Ｂを介してキャビティ２５内に射出する。即ち、第２の射出シリンダー１０Ｂにおいて、射出用油圧シリンダー１８Ｂによって射出ラム１７Ｂに圧力を加えることによりスクリュー１１Ｂを前方に押し出す。これによって、第２の射出シリンダー１０Ｂ内で溶融された第２の溶融樹脂４０Ｂは、第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲート部２４を経由してキャビティ２５内に射出される。第２の溶融樹脂４０Ｂの射出途中の状態を模式的に図４に示す。キャビティ２５内に射出された第２の溶融樹脂４０Ｂは、射出条件にも依るが、既にキャビティ２５の一部分を充填した第１の溶融樹脂４０Ａの中央部を前進する。前回の成形サイクルにおいて流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂４０ａも、第２の溶融樹脂４０Ｂと一緒にキャビティ２５内に射出される。尚、図４には第１の溶融樹脂４０ａの図示は省略した。
【００５６】
尚、３つの射出シリンダーを備えた射出成形装置を用い、［工程−１１０］に引き続き、第３の射出シリンダー内で溶融させた第３の樹脂を、第３の樹脂流路を介してキャビティ内に射出してもよい。この場合、例えば、第３の樹脂を、第１の樹脂と同種の樹脂あるいは異種の樹脂とすることができる。
【００５７】
［工程−１２０］
第２の溶融樹脂４０Ｂの射出が完了したならば、第２の射出シリンダー１０Ｂにおける射出用油圧シリンダー１８Ｂによる射出ラム１７Ｂへの加圧を中止する。そして、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶融させた第１の溶融樹脂４０Ａの残りを、第１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を介してキャビティ２５内に射出する。即ち、第１の射出シリンダー１０Ａにおいて、射出用油圧シリンダー１８Ａによって射出ラム１７Ａに圧力を加えることによりスクリュー１１Ａを前方に押し出す。これによって、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶融された第１の溶融樹脂４０Ａは、第１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を経由してキャビティ２５内に射出される。第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了時点における状態を模式的に図５に示す。尚、射出すべき第１の溶融樹脂４０Ａの残りの量は、キャビティ２５の全てを充填するのに充分な量及び第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する量の合計とする。キャビティ２５内に射出された第１の溶融樹脂４０Ａは、射出条件にも依るが、既にキャビティ２５の一部分を充填した第２の溶融樹脂４０Ｂの中央部を前進する。
【００５８】
このとき、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに対して第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧力が第１の溶融樹脂４０Ａによって加わる。それ故、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが第２の射出シリンダー１０Ｂに向って逆流する。その結果、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する。先に説明したとおり、第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流によってボール３４が円筒管部３１の拡径部３３から中空部３２の上流側端部に移動させられる。この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は一定量である。従って、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する量も一定量となる。尚、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂の部分を参照番号４０ａで示し、白四角印で表現した。このとき、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａと第２の溶融樹脂４０Ｂとは、射出成形条件に依っては、殆ど混ざり合わない場合もあるし、混ざり合う場合もある。また、射出成形条件に依っては、この工程では、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が生ぜず、次の保圧期間中において、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が生じる場合もある。また、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し終わる時点は、射出成形条件に依って、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中の場合があるし、次の保圧期間中となる場合もある。
【００５９】
［工程−１３０］
第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後、第１の射出シリンダー１０Ａによって保圧を行う。その後、ゲートカットピン２６を前進させ、ゲートカットピン２６によってゲート部２４を閉じる。そして、キャビティ２５内の樹脂を冷却した後、金型２０を開き、多層成形品であるパリソンを取り出す。こうして得られた多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の主たる部分）は、射出条件にも依るが、第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａの５層構造である。また、多層成形品の主たる部分以外の部分は、第１の樹脂層によって構成される。
【００６０】
第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積は、キャビティ２５の体積の５乃至５０％であることが好ましい。第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａは、第２の溶融樹脂４０Ｂの射出時に、第２の溶融樹脂４０Ｂと共にキャビティ２５内に射出される。第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の５０％以下ならば、第２の溶融樹脂４０Ｂと共にキャビティ内に射出される第１の溶融樹脂４０ａが多層成形品の特性に何ら悪影響を与えることがない。尚、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の２５％以下ならば、多層成形品の各層を構成する樹脂層に乱れが発生することを確実に防止することができる。第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の２５％を越え、５０％以下の場合には、多層成形品の各層を構成する樹脂層に若干の乱れが発生する場合があるが、実用上問題となる乱れではない。第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の５０％を越える場合には、多層成形品の各層を構成する樹脂層に、実用上、問題となる程度の乱れが発生する場合がある。
【００６１】
一方、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の５％未満の場合、例えば［工程−１００］において第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５内に射出する際、前回の射出時に流入しそして第２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂４０ａ、更には、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが、キャビティ２５内に射出される第１の溶融樹脂４０Ａに巻き込まれ、第２の溶融樹脂４０Ｂもキャビティ２５内に流入する。その結果、キャビティ２５内で第１の溶融樹脂４０Ａと第２の溶融樹脂４０Ｂの混合が生じ、第２の樹脂４０Ｂが多層成形品の最外層表面に出現するといった問題が生じる場合がある。
【００６２】
先に説明したように、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入する現象は、常に起こるわけではなく、キャビティ２５内における溶融樹脂充填率が例えば７０％を越える場合に発生する。従って、［工程−１００］において、キャビティ２５における溶融樹脂充填率がキャビティ２５の体積の例えば７０％以下においては、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５内に射出する際には、第１の溶融樹脂４０Ａの射出に起因した第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧力が、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂには殆ど加わらず、第２の樹脂流路２３Ｂ内に第１の溶融樹脂４０Ａが流入することはない。また、［工程−１１０］においても、第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲート部２４を経由して第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５内に射出したとき、キャビティ２５における溶融樹脂充填率が例えば７０％を越えない場合には、第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５内に射出する際、第２の溶融樹脂４０Ｂの射出に起因した第１の射出シリンダー１０Ａに向かう圧力が、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａには殆ど加わらない。それ故、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第１の射出シリンダー１０Ａに向って逆流することはない。第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａあるいはノズル部１２Ａと金型２０との間に逆流を防止するための弁を配設する必要はないが、場合によっては、かかる弁を射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａあるいはノズル部１２Ａと金型２０との間に配設してもよい。この場合の弁は、逆流制御弁３０Ｂと同様の構造であってもよいし、従来の溶融樹脂の逆流を防止するボールチェッキ弁（逆止弁）であってもよい。
【００６３】
尚、射出条件によっては、［工程−１２０］においてキャビティ２５内に射出された第１の溶融樹脂４０Ａは、既にキャビティ２５の一部分を充填した第２の溶融樹脂４０Ｂの中央部を前進するが第２の溶融樹脂４０Ｂから成る樹脂層の先端部分にまでは到達せず、図１０の（Ａ）にパリソンの模式的な断面図を示すように、多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の主たる部分）の一部分は、第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａの５層構造の部分であり、多層成形品の主たる部分の他の部分は、第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａの３層構造の部分の３層構成とすることもできる。あるいは又、射出条件によっては、図１０の（Ｂ）に示すように、パリソンの側面が３層／５層／３層等の構造を有するパリソンを成形することも可能である。
【００６４】
尚、図１４、図１５及び図１６に交互射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すように、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に生じるか（図１４及び図１５参照）、射出完了後に生じるか（図１６参照）は、射出成形条件に依存する。尚、第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シリンダー１０Ａによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させる（図１６参照）。また、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始めた場合には、第１の溶融樹脂４０Ａの第２の樹脂流路２３Ｂ内への流入完了の時点は、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中であってもよいし（図１４参照）、射出完了と同時であってもよいし、射出完了後の保圧期間中であってもよい（図１６参照）。
【００６５】
また、本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法である同時射出成形方法に基づく射出を行えば、即ち、［工程−１１０］において、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５に射出し続けながら、第２の溶融樹脂４０Ｂを一定量だけキャビティ２５に射出すれば、図１１の（Ａ）にパリソンの模式的な断面図を示すように、多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の主たる部分）が、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構造のパリソンが得られる。場合によっては、図１１の（Ｂ）にパリソンの模式的な断面図を示すように、多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の主たる部分）の一部分が、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成のパリソンを得ることもできる。尚、図１７、図１８及び図１９に射出圧力等の時間変化を示すように、第２の溶融樹脂４０Ｂの射出完了後であって第１の溶融樹脂４０Ａの射出中若しくは射出完了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させる。第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に生じるか（図１７及び図１８参照）、射出完了後に生じるか（図１９参照）は、射出成形条件に依存する。尚、第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シリンダー１０Ａによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させる（図１９参照）。また、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始めた場合には、第１の溶融樹脂４０Ａの第２の樹脂流路２３Ｂ内への流入完了の時点は、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中であってもよいし（図１７参照）、射出完了と同時であってもよいし、射出完了後の保圧期間中であってもよい（図１８参照）。
【００６６】
更には、場合によっては、［工程−１２０］を省略することもできる。この場合、本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法である交互射出成形方法においては、［工程−１１０］において、第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に射出し、キャビティ２５内を第２の溶融樹脂４０Ｂで完全に満たす。また、本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法である同時射出成形方法においては、［工程−１１０］において、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５に射出し続けながら、第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に射出し、キャビティ２５内を第１の溶融樹脂４０Ａ及び第２の溶融樹脂４０Ｂで完全に満たす。そして、これらの場合、［工程−１３０］において、第１の射出シリンダー１０Ａによる保圧を行う。この第１の射出シリンダー１０Ａによる保圧によって、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに対して第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧力が第１の溶融樹脂４０Ａによって加わる。その結果、逆流手段が動作し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが第２の射出シリンダー１０Ｂに向って逆流し、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する（図２０及び図２１参照）。
【００６７】
尚、逆流制御弁として、図６の（Ａ）〜（Ｃ）に示したボール形式逆流制御弁の代わりに、図１２の（Ａ）〜（Ｃ）に示すスライド形式逆流制御弁５０を用いることもできる。このスライド形式逆流制御弁５０は、一定量の第２の溶融樹脂４０Ｂを逆流させ得る構造を有する。具体的には、図１２の（Ａ）に模式的な端面図を示すように、逆流制御弁５０は、中空部５２を有する円筒管部５１と、中空部５２内に格納された弁体５４と、バー５５から構成されている。バー５５は円筒管部５１の中心部にその軸線に沿って配設され、支持体５６Ａ，５６Ｂによって円筒管部５１に取り付けられている。第２の溶融樹脂４０Ｂは、支持体５６Ａ，５６Ｂを自由に通過し得る。弁体５４の中心部はバー５５に滑動自在に取り付けられている。中空部５２の下流側（金型側）の端部から上流側（射出シリンダー側）に向かっての所定の中空部５２の部分の断面積は弁体５４の断面積よりも大きい。この中空部５２の部分を拡径部５３と呼ぶ。中空部５２の拡径部５３以外の部分の断面形状は、弁体５４の断面形状とほぼ等しい。
【００６８】
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に向かって射出する場合には、図１２の（Ｂ）に示すように、弁体５４は中空部５２の下流側端部の支持体５６Ａに第２の溶融樹脂４０Ｂの圧力によって押し付けられる。従って、第２の樹脂流路２３Ｂを経由して第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆流制御弁５０によって連通状態となる。弁体５４と拡径部５３との間の隙間を通って第２の溶融樹脂４０Ｂはキャビティ２５に向かって流れる。
【００６９】
一方、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに及ぼす圧力によって、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆流する。そして、第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流制御弁５０内を逆流する際には、第２の樹脂流路２３Ｂに流入する第１の溶融樹脂４０Ａの圧力によって弁体５４は中空部５２の上流側端部に向かって移動させられ、最終的には、中空部５２の上流側端部に押し付けられる（図１２の（Ｃ）参照）。弁体５４と中空部５２の上流側端部との間には隙間が存在しない。従って、図１２の（Ｃ）に示した状態においては、これ以上、第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流が生じることはない。言い換えれば、弁体５４が円筒管部５１の中空部５２の下流側端部から上流側端部に移動する間に、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆流制御弁５０内を逆流する。この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、弁体５４が移動する中空部５２の部分の断面積及び弁体５４の移動距離の積によって規定され、一定量である。言い換えれば、この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、中空部５２の体積から弁体５４の体積を減じた値と略等しく、一定量である。従って、弁体５４が移動する中空部５２の部分の断面積及び弁体５４の移動距離を適切に選択、設定することにより、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積を規定することができる。言い換えれば、弁体５４が移動する中空部５２の部分の断面積及び弁体５４の移動距離の積は、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積とほぼ等しい。図１２の（Ｂ）及び（Ｃ）において、第２の溶融樹脂４０Ｂの流れる方向を矢印で示した。尚、第２の溶融樹脂４０Ｂの流れる方向に垂直な面で切断したときの弁体５４及び中空部５２の形状は円形であることが好ましいが、かかる形状に限定されず、矩形等、任意の形状とすることができる。
【００７０】
尚、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始めると、弁体５４が中空部５２を上流側端部に向かって移動する。第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に所定量流入したとき、弁体５４は、拡径部５３と拡径部５３以外の部分の境界に達する。中空部５２の拡径部５３以外の部分に弁体５４が侵入した時点で、中空部５２の拡径部５３以外の部分の断面形状は弁体５４の断面形状とほぼ等しいので、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆流制御弁５０によって非連通状態となる。
【００７１】
図１２の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管部５１の模式的な断面図を図１３の（Ａ）に示す。また、図１２の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿った円筒管部５１の模式的な断面図を図１３の（Ｂ）に示す。支持体５６Ａは中央部が円盤状であり、周囲から４本の腕が延び、これらの腕の先端部が円筒管部５１の内面に達している。支持体５６Ａと円筒管部５１は一体に作製してもよいし、個別に作製してもよい。支持体５６Ａの中心部にはバー５５が固定されている。尚、支持部５６Ａの構造は、図１３の（Ａ）及び（Ｂ）に示した構造に限定されるものではなく、支持体５６Ａの中央部の形状、腕の数は、任意である。
【００７２】
実施例１においては、２つの射出シリンダーを備え、２つの射出シリンダーのそれぞれの内部とキャビティとを結ぶ２つの樹脂流路を有する射出成形装置を例にとり説明を行ったが、射出シリンダーの数は３つ以上であってもよく、この場合には、射出シリンダーの数と同じ数の樹脂流路を設ければよい。そして、［工程−１１０］と［工程−１２０］との間で、第３、第４・・・の射出シリンダーから溶融した第３、第４・・・の樹脂をキャビティ２５へと射出すればよい。この場合、１つの樹脂流路が第１の樹脂流路に相当し、残りの樹脂流路が第２の樹脂流路に相当する。尚、第２の樹脂流路のそれぞれに流入する第１の溶融樹脂の体積が、キャビティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、より好ましくは５乃至２５％であることが望ましい。また、金型に設けられたキャビティの数は１つに限定されず、任意である。キャビティの数が複数の場合、第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路のそれぞれをキャビティの数だけ分岐し、分岐された各樹脂流路を各キャビティに開口した各ゲート部と結べばよい。この場合、本発明の射出成形装置においては、逆流手段の下流で樹脂流路を分岐することが好ましい。尚、第２の樹脂流路のそれぞれに流入する第１の溶融樹脂の体積が、キャビティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、より好ましくは５乃至２５％であることが望ましい。
【００７３】
実施例１においては、第２の樹脂流路２３Ｂ内にゲートカットピン２６が配設されている構造としたが、ゲート部の構造や、ゲート部における溶融樹脂の温度を適宜設定することによって、ゲートカットピンを省略することもできる。
【００７４】
また、実施例１においては、射出シリンダー内で樹脂の可塑化、溶融、計量を行い、射出シリンダーから溶融樹脂の射出を行ったが、ポット式（シューティング・ポット式あるいは加熱ポット式とも呼ばれる）の成形装置を用いることもできる。このポット式の成形装置においては、樹脂の可塑化、溶融、計量をシリンダー内で行い、溶融樹脂を射出用ポット内に充填する。シリンダーと射出用ポットとの間には逆止弁が配設されている。射出用ポット内に充填された溶融樹脂には射出用シリンダーから圧力が加えられ、樹脂流路及びゲート部を介して溶融樹脂がキャビティ内に射出される。このようなポット式の成形装置においても、射出用ポットとキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路に逆流手段を配設すればよい。
【００７５】
以下、実施例２〜実施例１１及び比較例１〜比較例３により、本発明を更に詳細に説明する。尚、これらの実施例及び比較例における温度条件を以下の表１に示すが、特に断りの無い限り、表１の温度条件を採用した。また、これらの実施例及び比較例においては、図１に示した実施例１の射出成形装置を使用した。
【００７６】
【表１】
射出シリンダー１０Ａにおける第１の溶融樹脂４０Ａの温度：２７０゜Ｃ
射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの温度：２６０゜Ｃ
ホットランナーブロック内の第１及び第２の樹脂流路の温度：２７０゜Ｃ
キャビティブロック内の冷却水の温度 ： １５゜Ｃ
【００７７】
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（η）は、フェノール／テトラクロロエタン＝６／４（重量比）の混合溶媒を使用して、３０゜Ｃにて測定した。一方、ポリメタキシリレンアジパミド樹脂の相対粘度（ηrel）は、樹脂１ｇ／９６％硫酸１００ｍｌの条件にて、２５゜Ｃにて測定した。また、層間接着強度の測定は、剥離方向１８０度、剥離速度２０ｍｍ／分、試料寸法１０ｍｍ（幅）×１００ｍｍ（長さ）にて行った。
【００７８】
（実施例２）
第１の樹脂４０Ａとして、固有粘度０．７５のポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ樹脂。日本ユニペット株式会社製のＲＴ５４３Ｃ）を用い、第２の樹脂４０Ｂとして、相対粘度２．７のポリメタキシリレンアジパミド樹脂（Ｎ−ＭＸＤ６樹脂。三菱瓦斯化学株式会社製の＃６００７）を使用した。そして、実施例１にて説明した各工程に基づき、ＰＥＴ樹脂、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂、ＰＥＴ樹脂を交互に射出し、５層構成のパリソンを交互射出成形方法（本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法）に基づき成形した。パリソンの長さを１１０ｍｍ、肉厚を４．５ｍｍ、外形直径を２６．５ｍｍとした。尚、このようなパリソンに基づき二軸延伸ブロー成形法にて得られる多層ボトルの寸法は、全長２００ｍｍ、外径７５ｍｍ、容積６００ミリリットルである。
【００７９】
第１の樹脂流路２３Ａと第２の樹脂流路２３Ｂとの合流部より上流（射出シリンダー側）における第１の樹脂流路２３Ａ及び第２の樹脂流路２３Ｂの一部分は、二重管構造となっており、この部分の長さを１２０ｍｍとした。この二重管構造の樹脂流路における外側の第１の樹脂流路２３Ａの外径を１８ｍｍ、内径を１４ｍｍとした。一方、この二重管構造の樹脂流路における内側の管状の第２の樹脂流路２３Ｂの直径を８ｍｍとした。また、円柱状のゲートカットピン２６の外径を４ｍｍとした。
【００８０】
第１の射出シリンダー１０Ａとしては内径５０ｍｍのものを使用して、第１の樹脂４０Ａ（ＰＥＴ樹脂）を可塑化し、溶融した。また、第２の射出シリンダー１０Ｂとしては内径４０ｍｍのものを使用し、第２の樹脂４０Ｂ（Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）を可塑化し、溶融した。逆流手段としてボール形式逆流制御弁３０Ｂを使用した。金型２０には４つのキャビティ２５が設けられており、各樹脂流路２３Ａ，２３Ｂを、逆流制御弁３０Ｂよりも下流で分岐させて、各々のキャビティ２５に開口したゲート部２４へと繋げた。
【００８１】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【００８２】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【００８３】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【００８４】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の６０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内に第１の溶融樹脂４０Ａが流入する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５％にとどまった。
【００８５】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【００８６】
（実施例３）
ボール３４の直径は実施例２にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるが、ボール３４の移動距離が実施例２にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換した以外は、実施例２の射出成形装置を用いてパリソンの成形を行った。
【００８７】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の１５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【００８８】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の４０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【００８９】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の１５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【００９０】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の４０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の１５％にとどまった。
【００９１】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。また、外観良好な多層ボトルが得られた。
【００９２】
（実施例４）
第２の樹脂４０Ｂとして、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂の代わりに、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂ケン化物（ＥＶＯＨ。クラレ株式会社製のＥＶＡＬ ＥＦ−Ｅ）を用いた。実施例４に於ける温度条件を、以下の表２に示す。ボール３４の直径は実施例３にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるがボール３４の移動距離が実施例３にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換した点を除き、実施例２と同様の射出成形装置にて射出成形を行った。
【００９３】
【表２】
射出シリンダー１０Ａにおける第１の溶融樹脂４０Ａの温度：２７０゜Ｃ
射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの温度：２３０゜Ｃ
ホットランナーブロック内の第１及び第２の樹脂流路の温度：２７０゜Ｃ
キャビティブロック内の冷却水の温度 ： １５゜Ｃ
【００９４】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の２５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【００９５】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の４０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【００９６】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融ＥＶＯＨ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の２５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【００９７】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の３０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の２５％にとどまった。
【００９８】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／ＥＶＯＨ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／ＥＶＯＨ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、ＥＶＯＨ樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。また、外観良好な多層ボトルが得られた。
【００９９】
（実施例５）
ボール３４の直径は実施例２にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるが、ボール３４の移動距離が実施例２にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換した点、第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例２と同様の射出成形装置にて射出成形を行った。尚、第２の樹脂４０ＢとしてＮ−ＭＸＤ６樹脂の代わりに回収ＰＥＴ樹脂を用いた。
【０１００】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１０１】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の５０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１０２】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（回収ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際、第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁が設けられているので、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１０３】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の２０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内に第１の溶融樹脂４０Ａが流入する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の１０％にとどまった。
【０１０４】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、回収ＰＥＴ樹脂層がパリソンの最外層表面に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１０５】
（実施例６）
ボール３４の直径は実施例４にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるが、ボール３４の移動距離が実施例４にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換した点、第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例２と同様の射出成形装置にて射出成形を行った。尚、第２の樹脂４０ＢとしてＮ−ＭＸＤ６樹脂の代わりに、回収ＰＥＴ樹脂を用いた。
【０１０６】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の５０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１０７】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１０８】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（回収ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の１０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の５０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際、第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁が設けられているので、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１０９】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の１０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５０％にとどまった。
【０１１０】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造を有し、各層を構成する樹脂層に若干の乱れが発生したが、実用上問題となる乱れではなかった。また、回収ＰＥＴ樹脂層がパリソンの最外層表面に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１１１】
（実施例７）
実施例２と同じ樹脂を使用し、実施例２の射出成形装置を用いて、射出成形を行った。尚、温度条件は表１と同様とした。実施例７が実施例２と相違する点は、実施例２が交互射出成形方法であったのに対して、実施例７においては同時射出成形方法（本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法）を採用した点にある。
【０１１２】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１１３】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１１４】
次いで、キャビティ２５への第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出を続行しながら、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１１５】
その後、キャビティ２５への第２の溶融４０Ｂ樹脂の射出を中止した。そして、キャビティ２５への第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出を続行し、キャビティ２５内を溶融樹脂で完全に充填した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の７０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５％にとどまった。
【０１１６】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図１１の（Ａ）に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の３層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１１７】
（実施例８）
逆流手段を図１２の（Ａ）に示したスライド形式逆流制御弁５０に換えた以外は、実施例２の射出成形装置を用い、実施例２と同様の射出形成条件にてパリソンの成形を行った。
【０１１８】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１１９】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１２０】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１２１】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の４５％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁５０の作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の２０％にとどまった。
【０１２２】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。また、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１２３】
（実施例９）
第１の樹脂４０Ａとして、固有粘度０．７５のＰＥＴ樹脂と、固有粘度０．５０のポリエチレン−２，６−ナフタレート樹脂（ＰＥＮ樹脂）とを９０／１０の重量割合でブレンドした樹脂を使用し、温度条件を以下の表３に示す条件とした以外は、実施例２の射出成形装置を用いて射出成形を行った。
【０１２４】
【表３】
射出シリンダー１０Ａにおける第１の溶融樹脂４０Ａの温度：２９０゜Ｃ
射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの温度：２６０゜Ｃ
ホットランナーブロック内の第１及び第２の樹脂流路の温度：２９０゜Ｃ
キャビティブロック内の冷却水の温度 ： １５゜Ｃ
【０１２５】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１２６】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂）をキャビティ２５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１２７】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１２８】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の６０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５％にとどまった。
【０１２９】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１１０゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１３０】
（実施例１０）
第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例２と同じ樹脂を使用し、実施例２の射出成形装置を用いて、射出成形を行った。尚、温度条件は表１と同様とした。実施例２が本発明の第１の態様に係る交互射出成形方法であったのに対して、実施例１０においては、本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法（交互射出成形方法）を採用した。
【０１３１】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１３２】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の７０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１３３】
次いで、キャビティ２５への第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出を終了し、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂ内で溶融させた第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）を、第２の樹脂流路２３Ｂを介してキャビティ２５内に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。
【０１３４】
第２の溶融樹脂４０Ｂの射出を終了した後、第１の射出シリンダー１０Ａによって１５秒間の保圧を行い、併せて、ボール形式逆流制御弁３０Ｂの動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させた。即ち、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の１０％にとどまった。
【０１３５】
その後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。そして、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。ゲート部に対応するパリソンの部分以外のパリソンの表面には、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層の出現は認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１３６】
（実施例１１）
第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例２と同じ樹脂を使用し、実施例２の射出成形装置を用いて、射出成形を行った。尚、温度条件は表１と同様とした。実施例２が本発明の第１の態様に係る交互射出成形方法であったのに対して、実施例１１においては、本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法（同時射出成形方法）を採用した。
【０１３７】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１３８】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の４０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１３９】
引き続き、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけキャビティ２５に射出しながら、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。
【０１４０】
第１の溶融樹脂４０Ａの射出と第２の溶融樹脂４０Ｂの射出を略同時に完了した後、第１の射出シリンダー１０Ａによって１５秒間の保圧を行い、併せて、ボール形式逆流制御弁３０Ｂの動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させた。即ち、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の２０％にとどまった。
【０１４１】
その後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。そして、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。ゲート部に対応するパリソンの部分以外のパリソンの表面には、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層の出現は認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１４２】
（比較例１）
ボール３４の直径は実施例６にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるが、ボール３４の移動距離が実施例６にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換して、実施例２と同じ樹脂及び実施例２と同じ射出成形装置を用いてパリソンの成形を行った。第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入がキャビティ２５の体積の６０％以上にも達し、しかも、射出成形サイクル毎に大きく変動した。第２の射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの計量値を増加させたが安定した成形を行うことができず、得られた５層のパリソンは層構造が非常に乱れたものであった。
【０１４３】
（比較例２）
逆流手段を、溶融樹脂の逆流を防止する従来のボールチェッキ弁（逆止弁）に交換した。そして、実施例２と同じ樹脂及び実施例２の射出成形装置を用いてパリソンの成形を行った。
【０１４４】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の６０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１４５】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の１０％に相当する量とした。
【０１４６】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の３０％に相当する量とした。この際、従来の逆止弁を使用しているので、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１４７】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造のパリソンが得られた。パリソンの表面にはＮ−ＭＸＤ６樹脂層の出現が認められた。
【０１４８】
（比較例３）
逆流手段を、従来の油圧シリンダー作動にて開閉動作するシャットオフ弁に変えた以外は、実施例２と同様の方法にてパリソンの成形を行った。即ち、第２の射出シリンダー１０Ｂのノズル部１２Ｂに、油圧シリンダーの作動にて開閉するシャットオフ弁を配設し、［工程−１１０］の完了後、直ちに油圧シリンダーを作動させてシャットオフ弁を閉じ、第２の溶融樹脂４０Ｂの第２の射出シリンダー１０Ｂ内への逆流を防止した。第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の０〜０．９％であった。その結果、［工程−１００］と同様の工程において第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出の際、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）が同伴されてキャビティ２５内に流入し、得られた５層のパリソンの開口部付近の第１の樹脂４０Ａ（ＰＥＴ樹脂）から構成された樹脂層表面に第２の樹脂４０Ｂ（Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）が出現していた。
【０１４９】
以上、本発明を、好ましい実施例に基づき説明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。実施例１にて説明した射出成形装置は例示であり、適宜、設計変更することができる。また、各実施例にて説明した射出成形装置や射出成形条件も例示であり、適宜、設計変更・条件変更することができるし、実施例にて使用した樹脂も例示である。［工程−１１０］において、溶融樹脂４０Ａを射出し続けながら溶融樹脂４０Ｂの射出を行い、溶融樹脂４０Ｂの射出完了後も溶融樹脂４０Ａを射出し続ける、同時射出成形方法を実行してもよい。実施例においては、逆流手段内を第２の溶融樹脂が逆流したが、逆流手段の配設位置によっては、逆流手段内を第２の溶融樹脂だけでなく第１の溶融樹脂が逆流する場合もあり得る。
【０１５０】
本発明における逆流手段は、断続的に２種類の液体（比較的粘度の高い液体等から構成された流動体を含む）を切り替える場合にも適用することができる。更には、本発明における逆流手段は、断続的に２種類のガス体を切り替える場合にも適用することができる。断続的に切り替える際、最初に使用する液体若しくはガス体中に、第２番目に使用する液体若しくはガス体の混入を避けたい分野に、特に有効であり、石油化学の分野、食品製造分野（菓子の製造分野や食品加工分野等）、化学品製造装置、排水処理設備等への適用が可能である。以下、具体的に適用可能な分野を列挙する。
（１）原油採取設備における原油と海水の切換装置において、海水中に原油が流入することを避ける場合
（２）菓子の製造において、２色の高粘度のクリーム等を切り替えて使用するときに、或る色のクリームが他の色のクリームに混入することを避ける場合
（３）水産加工等の食品加工分野において、真水中に海水が混入することを避ける場合
（４）化学品製造装置において、最終製品と粗製品の貯蔵設備への配管を共通に使用するとき、最終製品に粗製品が混入することを避ける場合
（５）イオン交換装置において、液体の吸着ライン及び脱着ラインの切り替えを行う場合
（６）高純度のガス製造設備において、ガスの流れを断続的に切り替えてガス製造設備を運転するとき、高純度のガス中に原料ガスあるいは粗ガスが混入することを避ける場合
【０１５１】
【発明の効果】
本発明の射出成形装置あるいは本発明の射出成形方法においては、第１の溶融樹脂の射出時、樹脂流路の合流部近傍において、多層成形品の外層を形成する第１の溶融樹脂と第２の樹脂流路内に存在する多層成形品の内層を形成する第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶融樹脂に巻き込まれるといった現象の発生を防止することができる。その結果、例えば、第２の樹脂が多層成形品の表面に出現するという問題の発生を確実に回避することができる。樹脂として、例えば熱可塑性ポリエステル樹脂とガスバリヤー性樹脂とから構成された多層成形品であるパリソンを成形すれば、二軸延伸ブロー成形することによって、ガスバリヤー性、透明性、機械的強度に優れた多層容器を製造することができる。しかも、第２の樹脂流路内に流入する第１の溶融樹脂の量の上限を規定することによって、多層成形品の各層を構成する樹脂層に乱れが発生することを確実に防止することができる。
【０１５２】
尚、逆流手段を逆流制御弁から構成すれば、射出成形装置の大型化、複雑化を回避することができるし、樹脂流路からの溶融樹脂の漏れ発生等が生じることもない。更には、逆流手段の作動が迅速であり、しかも、第２の樹脂流路への一定量の第１の溶融樹脂の流入を確実に生じさせることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 実施例１における射出成形装置の概念図であって、射出成形を全く行っていない状態の射出成形装置を示す図である。
【図２】 実施例１における射出成形装置の概念図であって、多層成形品の成形直前の第１及び第２の溶融樹脂の計量済みの射出成形装置の状態を示す図である。
【図３】 実施例１の射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法を説明するためのキャビティ等の概念図である。
【図４】 図３にに引き続き、実施例１の射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法を説明するためのキャビティ等の概念図である。
【図５】 図４に引き続き、実施例１の射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法を説明するためのキャビティ等の概念図である。
【図６】 実施例１における逆流手段である逆流制御弁の模式的な端面図である。
【図７】 図６の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った逆流制御弁の円筒管部の模式的な断面図、及び、図６の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿った逆流制御弁の円筒管部の模式的な断面図である。
【図８】 第２の射出シリンダーの構造を示す模式的な断面図である。
【図９】 第１の射出シリンダーの構造を示す模式的な断面図である。
【図１０】 パリソンの模式的な断面図である。
【図１１】 パリソンの模式的な断面図である。
【図１２】 スライド形式逆流制御弁の模式的な端面図である。
【図１３】 図１２の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管部の模式的な断面図、及び、図１２の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿った円筒管部の模式的な断面図である。
【図１４】 本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１５】 本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１６】 本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１７】 本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１８】 本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１９】 本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図２０】 本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図２１】 本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【符号の説明】
１０Ａ，１０Ｂ・・・射出シリンダー
１１Ａ，１１Ｂ・・・スクリュー
１２Ｂ・・・射出シリンダー１０Ｂのノズル部
１３・・・減速歯車
１４・・・油圧モータ
１５・・・ホッパ
１６・・・空隙
１７Ａ，１７Ｂ・・・射出ラム
１８Ａ，１８Ｂ・・・射出用油圧シリンダー
１９・・・射出装置前進後退用シリンダー
１９Ａ，１９Ｂ・・・油圧配管
１９Ｃ・・・圧力計
２０・・・金型
２１・・・キャビティブロック
２２・・・ホットランナーブロック
２３Ａ，２３Ｂ・・・樹脂流路
２４・・・ゲート部
２５・・・キャビティ
２６・・・ゲートカットピン
２７・・・空気圧シリンダー
３０Ｂ，５０・・・逆流制御弁
３１，５１・・・円筒管部
３２，５２・・・中空部
３３，５３・・・拡径部
３４・・・ボール
４０Ａ，４０Ｂ・・・樹脂又は溶融樹脂
４０ａ・・・他の樹脂流路内に流入した第１の溶融樹脂
５４・・・弁体
５５・・・バー
５６Ａ，５６Ｂ・・・支持体
【発明の属する技術分野】
本発明は、多層成形品を成形するための射出成形装置、及び、多層成形品の射出成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、熱可塑性樹脂を用いた容器が、軽量化、破裂に対する安全性等の利点から、化粧品、食品、飲料などの容器として広範に使用されている。特に、ポリエチレンテレフタレート樹脂（以下、ＰＥＴ樹脂と略す場合がある）から成る容器の開発が、二軸延伸ブロー成形技術の向上により急速に進展している。しかしながら、ＰＥＴ樹脂を主体とする熱可塑性ポリエステル樹脂から成る二軸配向した容器も、万全の性能を具備しているわけではない。即ち、特に容器に充填すべき内容物がガス遮断性を容器に対して高度に要求する飲料品である場合には、酸素ガスや炭酸ガス等に対するガスバリヤー性能がＰＥＴ樹脂から成形された容器には不足しているため、内容物の風味を損なう等の欠点を有している。最近では、容器の小型化により、容器のガスバリヤー性に対する要求が一層高くなっている。
【０００３】
このような要求に対して、熱可塑性ポリエステル樹脂と、熱可塑性ガスバリヤー性樹脂であるメタキシリレン基含有ポリアミド樹脂（以下ＭＸナイロン樹脂と略す場合がある）との各々を可塑化、溶融する２つの射出シリンダーを備え、単一の金型を有する射出成形装置を用い、１回の成形サイクルにおいて、溶融熱可塑性ポリエステル樹脂を射出し、溶融熱可塑性ポリエステル樹脂を射出し続けながら溶融ＭＸナイロン樹脂を射出し、溶融ＭＸナイロン樹脂の射出完了後も溶融熱可塑性ポリエステル樹脂を射出し続けることによって、熱可塑性ポリエステル樹脂／ＭＸナイロン樹脂／熱可塑性ポリエステル樹脂の３層構造を有するパリソンを成形する技術が、特開昭５７−１２８５２０号から公知である。尚、このような射出成形方法を同時射出成形方法と呼ぶ。
【０００４】
また、上記方法と同様であるが、特定の条件下、例えば熱可塑性ポリエステル樹脂とＭＸナイロン樹脂とを、熱可塑性ポリエステル樹脂、ＭＸナイロン樹脂、熱可塑性ポリエステル樹脂の順に射出することにより、熱可塑性ポリエステル樹脂／ＭＸナイロン樹脂／熱可塑性ポリエステル樹脂／ＭＸナイロン樹脂／熱可塑性ポリエステル樹脂の５層構造を有するパリソンを成形する技術が、特開昭６０−２４０４０９号から公知である。尚、このような射出成形方法を交互射出成形方法と呼ぶ。
【０００５】
また、近年、ＰＥＴ樹脂を主体とした容器を回収し粒状化して回収ＰＥＴ樹脂として再利用する技術の開発も進められている。このような回収ＰＥＴ樹脂（パリソン成形時の不良品の再利用ＰＥＴ樹脂やパリソン成形時に一旦使用した後の再生ＰＥＴ樹脂を含む）を用いて飲料容器用のパリソンを成形する場合、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の３層構造、あるいは、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造とする必要がある。
【０００６】
これらの特許公開公報に開示された技術により、ポリエチレンテレフタレート樹脂から成る容器と同等の外観及び機械的性能を有し、しかも、酸素ガスや炭酸ガスに対するバリヤー性が大きく向上した多層容器（多層ボトル）を製造することが可能となり、現在、使用されるに至っている。
【０００７】
従来、２つ以上の射出シリンダーを用いて２種類以上の樹脂から多層成形品（例えば、多層容器の前駆体である多層パリソン）を成形する場合、キャビティが設けられた金型と、少なくとも２つの射出シリンダーとを備えた射出成形装置を使用する。例えば、２つの射出シリンダーとを備えた射出成形装置においては、各射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ各樹脂流路（第１の溶融樹脂が流れる第１の樹脂流路及び第２の溶融樹脂が流れる第２の樹脂流路）は、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有している。尚、金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナー構造を有する。また、合流部よりも上流の樹脂流路の部分は、通常、多重管構造となっている。そして、射出シリンダー内に配設されたスクリューは、溶融樹脂の射出時及び保圧時以外には、樹脂流路から圧力が加わると後退する構造となっており、樹脂流路内の溶融樹脂が射出シリンダー内に逆流する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
このような構造を有する射出成形装置においては、キャビティ内を第１及び第２の溶融樹脂で完全に充填するために、多層成形品の最外層を構成する第１の溶融樹脂を第１の樹脂流路を経由してキャビティ内に射出したとき、第１の樹脂流路を流れる第１の溶融樹脂は第２の樹脂流路内に流入するが、この際の第１の溶融樹脂の流入量は一定ではない。その結果、キャビティ内に射出すべき第１の溶融樹脂の量が不安定となったり、第１の溶融樹脂の最初の射出時、合流部近傍の第２の樹脂流路内に存在する第２の溶融樹脂と第１の溶融樹脂とが混ざり合った状態でキャビティ内に射出されるため、多層成形品の最外層を構成しない第２の樹脂が最外層表面に出現するといった問題が生じる。
【０００９】
このような第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路へ流入することを防止するために、従来の技術においては、第２の溶融樹脂を射出するための射出シリンダーのノズル部に、油圧作動方式のシャットオフ弁を配設している。第２の溶融樹脂の射出時のみシャットオフ弁を開き、それ以外の場合においては、シャットオフ弁を閉じることによって、第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路へ流入することを防止している。
【００１０】
ところで、シャットオフ弁による溶融樹脂の流れの制御を行う場合、第２の樹脂流路への第１の溶融樹脂の流入は防止することができるが、逆に、第１の溶融樹脂の射出時、樹脂流路の合流部近傍において第１の溶融樹脂と第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶融樹脂に巻き込まれる結果、合流部近傍の第２の溶融樹脂がキャビティ内に流入し、例えば、第２の樹脂が多層成形品の表面に出現するといった問題が生じる。即ち、多層成形品の最外層を構成しない第２の樹脂が最外層表面に出現するといった問題が生じる。
【００１１】
特開昭６１−２０６６１２号公報には、第１の樹脂流路１１と第２の樹脂流路１２を有し、第２の樹脂流路１２に逆止弁１３が備えられた射出成形用ホットランナー金型が開示されている。そして、第１の樹脂材料Ａの注入の際、キャビティ２２は樹脂によって完全に充填されるが、第２の樹脂流路１２には逆止弁１３が設けられているので、第１の樹脂材料Ａによって第２の樹脂材料Ｂが逆流することはないとされている。
【００１２】
本発明の目的は、少なくとも２種類の樹脂から成形され、各樹脂から構成された樹脂層が積層された多層成形品であって、多層成形品の最外層を構成しない樹脂が最外層表面に出現することを確実に防止し得る、言い換えれば、多層成形品の最外層を構成する樹脂層によって多層成形品の最外層を構成しない樹脂が確実に封鎖された構造を有する多層成形品を成形するための射出成形装置及び多層成形品の射出成形方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するための本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置は、
（ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作することを特徴とする。ここで、上流とは射出シリンダー側を意味し、下流とはキャビティ側を意味する。以下においても同様である。
【００１４】
上記の目的を達成するための本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用した交互射出成形方法である。即ち、上記の目的を達成するための本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、
（ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作する射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法であって、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第１の溶融樹脂の射出を中断し、
（Ｂ）第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を、第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第２の溶融樹脂の射出を終了し、次いで、
（Ｃ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、第１の溶融樹脂の射出中若しくは射出完了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする。
【００１５】
本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、射出成形条件にも依存するが、多層成形品の主たる部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の５層構成とすることができる。あるいは又、多層成形品の主たる部分の一部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の５層構成とし、多層成形品の主たる部分の他の部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成とすることもできる。これらの場合、多層成形品の主たる部分以外の部分は、第１の樹脂層によって構成される。
【００１６】
図１４、図１５及び図１６に、本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。尚、図１４〜図２１中の「逆流手段の状態」において、「閉状態」とは、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとが逆流手段によって非連通状態となっていることを意味し、「開状態」とは、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとが逆流手段によって連通状態となっていることを意味し、「逆流」とは、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって逆流手段が動作しており、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し、その結果、第２の溶融樹脂が第２の射出シリンダーに向かって流れる状態を意味する。本発明の第１に係る多層成形品の射出成形方法において、第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる（図１６参照）。また、第１の溶融樹脂の射出中に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた場合には、第１の溶融樹脂の第２の樹脂流路内への流入完了の時点は、第１の溶融樹脂の射出中であってもよいし（図１４参照）、射出完了と同時であってもよいし、射出完了後の保圧期間中であってもよい（図１５参照）。
【００１７】
上記の目的を達成するための本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用した同時射出成形方法である。即ち、上記の目的を達成するための本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、
（ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作する射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法であって、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｂ）第１の溶融樹脂の射出中に、第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｃ）第２の溶融樹脂の射出完了後であって第１の溶融樹脂の射出中若しくは射出完了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする。
【００１８】
図１７、図１８及び図１９に、本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂の射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる（図１９参照）。また、第１の溶融樹脂の射出中に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた場合には、第１の溶融樹脂の第２の樹脂流路内への流入完了の時点は、第１の溶融樹脂の射出中であってもよいし（図１７参照）、射出完了と同時であってもよいし、射出完了後の保圧期間中であってもよい（図１８参照）。
【００１９】
本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、工程（Ｂ）において、第１の溶融樹脂の単位時間当たりの射出量を第２の溶融樹脂の単位時間当たりの射出量よりも多くすることが好ましい。射出成形条件にも依存するが、多層成形品の主たる部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成とすることができる。あるいは又、多層成形品の主たる部分の一部分を、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成とすることができる。これらの場合、多層成形品の主たる部分以外の部分は、第１の樹脂層によって構成される。
【００２０】
上記の目的を達成するための本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用した射出成形方法であり、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第１の溶融樹脂の射出を終了し、
（Ｂ）第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を、第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第２の溶融樹脂の射出を終了し、次いで、
（Ｃ）第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする。図２０に、本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。
【００２１】
上記の目的を達成するための本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法は、上記の本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置を使用した同時射出成形方法であり、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｂ）第１の溶融樹脂の射出中に、第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｃ）第１の溶融樹脂の射出と第２の溶融樹脂の射出を略同時に完了した後、第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする。図２１に、本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。
【００２２】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に一定量流入させることが好ましい。また、第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に所定量流入した後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることが好ましい。尚、所定量と一定量との間には、（所定量）≦（一定量）の関係がある。あるいは又、第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることが好ましい。
【００２３】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、逆流手段は、樹脂流路の合流部と第２の射出シリンダーとの間の第２の樹脂流路に設けられていることが好ましい。この場合、逆流手段は、第２の射出シリンダーのノズル部と金型との間、若しくは、第２の射出シリンダーのノズル部に配設されていることが特に好ましい。
【００２４】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、一定量の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させるという観点から、また、構造の簡素化の観点から、逆流手段を逆流制御弁とすることが好ましい。逆流制御弁として、ボール形式逆流制御弁又はスライド形式逆流制御弁を挙げることができる。
【００２５】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、より好ましくは５乃至２５％とすることが望ましい。第２の樹脂流路内に流入する第１の溶融樹脂の体積がキャビティの体積の５％未満では、多層成形品の最外層を構成しない樹脂が最外層表面に出現することを防止することが困難となる。一方、射出条件にも依るが、第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させることにより、多層成形品の各層を構成する樹脂層に乱れが発生するが、これらの乱れを確実に防止するためには、第２の樹脂流路内に流入する第１の溶融樹脂の体積がキャビティの体積の３５％以下、特に２５％以下であることが望ましい。キャビティの体積の５０％を越える場合には、多層成形品の各層を構成する樹脂層に、実用上、問題となる程度の乱れが多々発生する虞がある。
【００２６】
本発明の多層成形品を成形するための射出成形装置、若しくは、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、成形すべき多層成形品は如何なる構造、形状のものであってもよく、例えば、多層容器（多層ボトル）を成形するための前駆体であるパリソンを挙げることができる。この場合、第１の樹脂流路を経由してキャビティ内に射出された第１の溶融樹脂によってパリソンの最外層が形成されることが好ましい。また、成形すべき多層成形品として、その他、自動車用バンパー、自動車用ドアハンドルを挙げることができる。また、成形品に強度と外観性等の異なった機能を付与するために、多層成形技術によって複数の樹脂を組み合わせた多層成形品を挙げることもできる。
【００２７】
本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、第２の樹脂として、ガスバリヤー性を有する熱可塑性樹脂（ガスバリヤー性樹脂）、回収ポリエチレンテレフタレート樹脂（パリソン成形時に一旦使用した後の再生ポリエチレンテレフタレート樹脂を含む）、着色ポリエチレンテレフタレート樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂を挙げることができる。
【００２８】
ここで、ガスバリヤー性樹脂は、メタキシリレン基含有ポリアミド樹脂（ＭＸナイロン樹脂）、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂ケン化物、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂であることが好ましいが、中でも、ＭＸナイロン樹脂とすることが一層好ましい。
【００２９】
ＭＸナイロン樹脂とは、メタキシリレンジアミン単独、又は、メタキシリレンジアミン及び全量の３０％以下のパラキシリレンジアミンを含む混合キシリレンジアミンと炭素数６〜１０のα・ω−脂肪族ジカルボン酸とから得られる構成単位を少なくとも７０モル％以上含有する重合体を意味する。これらの重合体の例としては、ポリメタキシリレンアジパミド、ポリメタキシリレンセバカミド、ポリメタキシリレンスベラミド等のような単独重合体、メタキシリレン／パラキシリレンアジパミド共重合体、メタキシリレン／パラキシリレンスベラミド共重合体のような共重合体、あるいは、これらの単独若しくは共重合体成分と、ヘキサメチレンジアミンのような脂肪族ジアミン、ピペラジン等の脂環族ジアミン、パラ−ビス−（２−アミノエチル）ベンゼン等の芳香族ジアミン、テレフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、ε−カプロラクタム等のラクタム、ω−アミノヘプタン酸等のω−アミノカルボン酸、パラ−アミノ安息香酸等の芳香族アミノカルボン酸等との共重合を例示することができる。また、これらの重合体に、例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１１等の重合体を含有させてもよい。
【００３０】
これらのＭＸナイロン樹脂の相対粘度は１．５以上が適当であり、好ましくは２．０〜４．０である。尚、相対粘度（ηrel）は、樹脂１ｇ／９６％硫酸１００ｍｌの条件にて、２５゜Ｃにて測定したときの粘度である。
【００３１】
一方、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法において、第１の樹脂として、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，６−ナフタレート（ＰＥＮ）等の熱可塑性ポリエステル樹脂；熱可塑性共重合ポリエステル樹脂；ポリオレフィン系樹脂；脂肪族ポリアミド樹脂；ポリカーボネート樹脂；ポリアクリルニトリル樹脂；ポリ塩化ビニル樹脂；ポリスチレン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂を挙げることができるが、中でも、熱可塑性ポリエステル樹脂を用いることが好ましい。また、必要に応じて２種の樹脂をブレンドしたもの、例えば、ポリエチレンテレフタレート樹脂とポリエチレン−２，６−ナフタレート樹脂とをブレンドしたものを使用することもできる。
【００３２】
ここで、ポリエチレンテレフタレートとは、通常、酸成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がテレフタル酸であり、グリコール成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がエチレングリコールであるポリエステルを意味し、残部の他の酸成分としてはイソフタル酸、ジフェニルエ−テル−４，４−ジカルボン酸、ナフタレン−１，４又は２，６−ジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、デカン−１，１０−ジカルボン酸、ヘキサヒドロテレフタル酸を、また、他のグリコール成分としてはプロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリコール、シクロヘキサンジメタノール、２，２−ビス（４−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン等を例示することができる。更には、オキシ酸として、Ｐ−オキシ安息香酸等を含有するポリエステル樹脂を挙げることもできる。
【００３３】
また、ポリエチレン−２，６−ナフタレートは、エチレン−２，６−ナフタレートの他に、他のエステル形成単位を２０モル％以下、好ましくは１０モル％以下で含有してもよい。他のエステル形成単位を構成するジカルボン酸として、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，５−ナフタレンジカルボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸、４，４’−ジフェニルカルボン酸、３，４’−ジフェニルカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸；コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸等の脂肪族ジカルボン酸；１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、デカリンジカルボン酸、テトラリンジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸を好適なものとして挙げることができる。また、他のエステル形成単位を構成するジオールとして、プロピレングリコール、トリメチレングリコール、ジエチレングリコール、１，４−ブタンジオール等の脂肪族グリコール；１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、１，６−シクロヘキサンジオール等の脂肪族グリコール；ビスフェノールＡ等の芳香族グリコールを好適なものとして挙げることができる。上記のようなポリエチレン−２，６−ナフタレートは、例えば、少量の安息香酸、ベンゾイル安息香酸、ベンジルオキシ安息香酸、メトキシポリエチレングリコール等の単官能化合物によって分子末端を封止されていてもよい。また、グリセリン、トリメシン酸、ペンタエリスリトール等の多官能化合物を極く少量含んでいてもよい。
【００３４】
これらの熱可塑性ポリエステル樹脂の固有粘度は０．４０以上が適当であり、好ましくは０．５０〜１．４である。固有粘度が０．４０未満では、得られる積層成形品（例えば、多層容器）の機械的強度が不十分となる他、例えば多層成形品を透明な非晶質状態で得ることが困難となる。尚、固有粘度（η）は、フェノール／テトラクロロエタン＝６／４（重量比）の混合溶媒を使用して、３０゜Ｃにて測定したときの粘度である。
【００３５】
熱可塑性共重合ポリエステル樹脂とは、テレフタル酸、イソフタル酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，５−ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸等の酸成分と、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、１，３−ビス（２−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン、１，４−ビス（２−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン等のジオール成分の中から、少なくとも２つの成分を共重合して成る熱可塑性共重合ポリエステル樹脂である。これらの熱可塑性共重合ポリエステル樹脂は、必要に応じて、他の熱可塑性ポリエステル樹脂と混合して使用してもよい。
【００３６】
本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、熱可塑性ポリエステル樹脂、特にポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ樹脂）と、ＭＸナイロン樹脂との組み合わせが最も好ましい。その理由は、樹脂の有する透明性、機械的強度、射出成形性、延伸ブロー成形性の全てにおいて優れているためである。また、両樹脂の熱的性質が近いため、成形温度条件の設定が容易である。この場合、ポリエチレンテレフタレート樹脂とＭＸナイロン樹脂の溶融粘度が接近していることが好ましく、例えば固有粘度０．７〜０．８のポリエチレンテレフタレート樹脂を使用する場合、相対粘度２．７前後のＭＸナイロン樹脂を使用することが望ましい。他のガスバリヤー性樹脂を使用する場合にも、その溶融粘度はポリエチレンテレフタレート樹脂の溶融粘度に近い値を有することが好ましい。
【００３７】
更には、本発明の第１〜第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法においては、必要に応じて、第１の樹脂や第２の樹脂、あるいは、多層成形品を構成する各樹脂層を形成するための樹脂に、着色剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、酸化防止剤、滑剤、核剤、抗菌剤等を配合することができる。
【００３８】
本発明の射出成形装置においては、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられている。それ故、第１の溶融樹脂をキャビティ内に射出する際、樹脂流路の合流部近傍の第２の樹脂流路には、前回の成形サイクルにおいて第２の樹脂流路内に流入した第１の溶融樹脂が既に存在することになる。従って、樹脂流路の合流部近傍において、射出された第１の溶融樹脂と第２の樹脂流路内に存在する第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶融樹脂に巻き込まれるといった現象の発生を防止することができる結果、例えば、第２の樹脂が多層成形品の表面に出現するという問題の発生を確実に回避することができる。
【００３９】
本発明の第１〜第４の態様に係る射出成形方法においては、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられた本発明の射出成形装置を用いる。それ故、工程（Ａ）において第１の溶融樹脂をキャビティ内に射出する際、樹脂流路の合流部近傍の第２の樹脂流路には、前回の成形サイクルにおいて第２の樹脂流路内に流入した第１の溶融樹脂が既に存在することになる。従って、樹脂流路の合流部近傍において、射出された第１の溶融樹脂と第２の樹脂流路内に存在する第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶融樹脂に巻き込まれるといった現象の発生を防止することができる結果、例えば、第２の樹脂が多層成形品の表面に出現するという問題の発生を確実に回避することができる。
【００４０】
本発明において、逆流手段を逆流制御弁から構成すれば、射出成形装置の大型化、複雑化を回避することができるし、樹脂流路からの溶融樹脂の漏れ発生等が生じることもない。逆流制御弁をボール形式逆流制御弁とすれば、ボールが流体圧力によって移動するだけであり、構造が極めて簡素であり、可動部及び摺動部が無い。尚、ボール形式逆流制御弁による流体の制御は、溶融樹脂の流れの制御だけでなく、他の液体やガス体に対しても行うことができる。従来の開閉弁は、外部からの油圧や空気圧等によって電磁バルブやシリンダーを動かし、これらの回転や往復運動によって流体流路を強制的に開閉している。そのため、構造や作動制御が複雑となり、耐久性に乏しい。
【００４１】
【実施例】
以下、図面を参照して、実施例に基づき本発明を説明する。
【００４２】
（実施例１）
実施例１における多層成形品を成形するための射出成形装置（以下、単に射出成形装置と呼ぶ）の概念図を図１及び図２に示す。尚、図１は、射出成形を全く行っていない状態の射出成形装置を示し、図２は、多層成形品の成形直前の第１の溶融樹脂４０Ａ、第２の溶融樹脂４０Ｂの計量済みの射出成形装置の状態を示している。
【００４３】
この射出成形装置は、金型２０と、２つの射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂと、第１の射出シリンダー１０Ａの内部とキャビティ２５とを結ぶ第１の樹脂流路２３Ａと、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とを結ぶ第２の樹脂流路２３Ｂとを備えている。金型２０は、キャビティ２５が設けられたキャビティブロック２１と、ホットランナーブロック２２から構成されている。キャビティブロック２１は、複数のブロックが組み合わされて構成されている。そして、金型２０内に位置する第１の樹脂流路２３Ａ及び第２の樹脂流路２３Ｂの部分は、ホットランナーブロック２２内に設けられている。更に、第１の樹脂流路２３Ａと第２の樹脂流路２３Ｂとは、キャビティ２５に開口したゲート部２４の上流の合流部で合流する構造を有する。また、第１及び第２の射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂのノズル部を参照番号１２Ａ，１２Ｂで示す。第１の樹脂流路２３Ａと第２の樹脂流路２３Ｂとの合流部より上流（射出シリンダー側）における第１の樹脂流路２３Ａ及び第２の樹脂流路２３Ｂの一部分は、二重管構造となっている。この二重管構造の樹脂流路における内側の管状の第２の樹脂流路２３Ｂ内にはゲートカットピン２６が配設されている。ゲートカットピン２６は空気圧シリンダー２７の作動によってキャビティ２５に近づく方向及び遠ざかる方向に移動可能である。二重管構造の樹脂流路における外側の第１の樹脂流路２３Ａとキャビティ２５との連通、及び、二重管構造の樹脂流路における内側の管状の第２の樹脂流路２３Ｂとキャビティ２５との連通は、ゲートカットピン２６の移動によって制御することができる。即ち、ゲートカットピン２６を前進端に位置させると、第１の樹脂流路２３Ａとキャビティ２５との連通、及び、第２の樹脂流路２３Ｂとキャビティ２５との連通が遮断される。また、ゲートカットピン２６を後進端に位置させると、第１の樹脂流路２３Ａとキャビティ２５との連通、及び、第２の樹脂流路２３Ｂとキャビティ２５との連通が確保される。尚、図１には、ゲートカットピン２６がゲート部２４から抜き出された状態（後進端に位置する状態）を示す。また、図２には、ゲートカットピン２６がゲート部２４に挿入された状態（前進端に位置する状態）を示す。ここで、図２において、参照番号４０Ａは、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を介してキャビティ２５に射出される第１の溶融樹脂を示し、参照番号４０Ｂは、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲート部２４を介してキャビティ２５に射出される第２の溶融樹脂を示す。また、参照番号４０ａは、前回の射出時に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂４０Ａの残り（図中、白四角印で表現する）を示す。尚、キャビティブロック２１の内部には冷却水を流す配管が配設され、ホットランナーブロック２２の内部にはヒータが配設されているが、かかる配管やヒータの図示は省略した。
【００４４】
本発明の射出成形装置においては、第２の溶融樹脂４０Ｂを第２の樹脂流路２３Ｂを経由してキャビティ２５内に射出した後、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に一定量流入させる逆流手段が設けられている。この逆流手段は、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに及ぼす圧力によって動作する。実施例１の射出成形装置においては、この逆流手段は、第１及び第２の樹脂流路２３Ａ，２３Ｂの合流部より上流の第２の樹脂流路２３Ｂに設けられた逆流制御弁であり、具体的には、この逆流制御弁はボール形式の逆流制御弁３０Ｂである。尚、逆流制御弁３０Ｂは、第２の射出シリンダー１０Ｂのノズル部１２Ｂと金型２０との間に配設されているが、ノズル部１２Ｂ内に配設されていてもよい。
【００４５】
従来のボールチェッキ弁（逆止弁）は、溶融樹脂の逆流を防止するために設けられている。一方、実施例１における逆流制御弁３０Ｂは、一定量の第２の溶融樹脂４０Ｂを逆流させ得る構造を有する。具体的には、図６の（Ａ）に模式的な端面図を示すように、逆流制御弁３０Ｂは、中空部３２を有する円筒管部３１と、中空部３２内に格納されたボール３４から構成されている。中空部３２の下流側（金型側）の端部から上流側（射出シリンダー側）に向かっての所定の中空部３２の部分の直径はボール３４の直径よりも大きい。この中空部３２の部分を拡径部３３と呼ぶ。中空部３２の拡径部３３以外の部分の直径は、ボール３４の直径とほぼ等しい。
【００４６】
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に向かって送り出す際には、図６の（Ｂ）に示すように、ボール３４は中空部３２の下流側端部の拡径部３３に第２の溶融樹脂４０Ｂの圧力によって押し付けられる。従って、第２の樹脂流路２３Ｂを経由して第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆流制御弁３０Ｂによって連通状態となる。ボール３４と拡径部３３との間の隙間を通って第２の溶融樹脂４０Ｂはキャビティ２５に向かって流れる。
【００４７】
一方、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに及ぼす圧力によって、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆流する。そして、第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流制御弁３０Ｂ内を逆流する際には、逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの圧力によってボール３４は中空部３２の上流側端部に向かって移動させられ、最終的には、中空部３２の上流側端部に押し付けられる（図６の（Ｃ）参照）。ボール３４と中空部３２の上流側端部との間には隙間が存在しない。従って、図６の（Ｃ）に示した状態においては、これ以上、第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流が生じることはない。言い換えれば、ボール３４が円筒管部３１の拡径部３３から中空部３２の上流側端部に移動する間に、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆流制御弁３０Ｂ内を逆流する。この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、ボール３４の断面積及びボール３４の移動距離の積によって規定され、一定量である。言い換えれば、この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、中空部３２の体積からボール３４の体積を減じた値と略等しく、一定量である。従って、ボール３４の直径及びボール３４の移動距離を適切に選択、設定することにより、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積を規定することができる。即ち、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積を、キャビティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、一層好ましくは５乃至２５％とするためには、ボール３４の直径及びボール３４の移動距離を適切に選択、設定すればよい。言い換えれば、ボール３４の断面積及びボール３４の移動距離の積は、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積とほぼ等しい。尚、図６の（Ｂ）及び（Ｃ）において、第２の溶融樹脂４０Ｂの流れる方向を矢印で示した。
【００４８】
尚、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始めると、ボール３４が円筒管部３１の拡径部３３から中空部３２の上流側端部に向かって移動する。第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に所定量流入したとき、ボール３４は拡径部３３と拡径部３３以外の部分の境界に達する、中空部３２の拡径部３３以外の部分にボール３４が侵入した時点で、中空部３２の拡径部３３以外の部分の直径はボール３４の直径とほぼ等しいので、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆流制御弁３０Ｂによって非連通状態となる。
【００４９】
図６の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管部３１の模式的な断面図を図７の（Ａ）及び（Ｂ）に示す。図７の（Ａ）及び（Ｂ）に示した構造においては円筒管部３１の拡径部３３の内面の４カ所から、突起部３３Ａが円筒管部３１の軸線と平行な方向にボール受け部３１Ｃ近傍まで延びており、ボール３４は突起部３３Ａの頂点若しくは頂面に接触しながら移動する。また、図６の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管部３１の拡径部３３の変形例を、図７の（Ｃ）及び（Ｄ）に示す。図７の（Ｃ）及び（Ｄ）に示した構造においては円筒管部３１の拡径部３３の内面の３カ所から、突起部３３Ａが円筒管部３１の軸線と平行な方向にボール受け部３１Ｃ近傍まで延びている。図７の（Ａ）及び（Ｃ）に示した構造においては、突起部３３Ａの断面形状は円形を一部切り欠いた形状である。また、図７の（Ｂ）及び（Ｄ）に示した構造においては、突起部３３Ａの断面形状は略矩形である。第２の溶融樹脂４０Ｂは、ボール３４と突起部３３Ａと拡径部３３の内面によって囲まれた空間内を流動する。尚、突起部３３Ａの断面形状、突起部３３Ａの数、円筒管部３１の軸線に垂直な面でかかる空間を切断したときの空間の形状は、図７の（Ａ）〜（Ｄ）に示した形状や数に限定するものではない。更には、図６の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿ったボール受け部３１Ｃの模式的な断面図を図７の（Ｅ）に示す。また、図６の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿ったボール受け部３１Ｃの部分の変形例を図７の（Ｆ）、（Ｇ）及び（Ｈ）の模式的な断面図に示す。図７の（Ｅ）〜（Ｈ）に示すように、中空部３２の下流側端部に設けられたボール受け部３１Ｃと円筒管部３１との間には、円筒管部３１の軸線と平行な方向に延びる空間３１Ｂが設けられており、かかる空間３１Ｂは拡径部３３に連通しており、第２の溶融樹脂４０Ｂはこれらの空間３１Ｂ内を流動する。ボール受け部３１Ｃと円筒管部３１は一体に作製してもよいし、個別に作製してもよい。尚、円筒管部３１の軸線に垂直な面でかかる空間３１Ｂを切断したときの空間３１Ｂの形状や数は、図７の（Ｅ）〜（Ｈ）に示した形状や数に限定するものではない。
【００５０】
第１及び第２の射出シリンダー１０Ａ，１０Ｂに配設されたスクリュー１１Ａ，１１Ｂのそれぞれは、樹脂を可塑化、溶融すると同時にプランジャの作用も有する形式のインラインスクリュー方式である。以下、図８を参照して、第２の射出シリンダー１０Ｂを例にとり説明を行うが、図９に示すように、第１の射出シリンダー１０Ａも同様の構造とすることができる。スクリュー１１Ｂは、減速歯車１３を介して油圧モータ１４によって回転させられる。ホッパ１５からスクリュー１１Ｂに投入された第２の樹脂は、加熱シリンダー１０Ｂ、スクリュー１１Ｂによって加熱、可塑化、溶融、計量され、加熱シリンダー１０Ｂとスクリュー１１Ｂの先端の間に形成された空隙１６に蓄えられる。スクリュー１１Ｂの後端には射出ラム１７Ｂが取り付けられており、射出ラム１７Ｂは射出用油圧シリンダー１８Ｂによって圧力が加えられる。射出用油圧シリンダー１８Ｂによって射出ラム１７Ｂに圧力を加えることにより、スクリュー１１Ｂが前方に押し出され第２の溶融樹脂に圧力が加わる結果、空隙１６に蓄えられた第２の溶融樹脂は、逆流制御弁３０Ｂ、第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲート部２４を経由して、キャビティ２５に射出される。尚、図８において、参照番号１９は射出装置前進後退用シリンダー、参照番号１９Ａ，１９Ｂは油圧配管、参照番号１９Ｃは圧力計である。
【００５１】
以下、図２〜図５を参照して、実施例１の射出成形装置を用いた本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法を説明する。尚、この射出成形方法は交互射出成形方法である。図１４に、実施例１の多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示す。
【００５２】
［工程−１００］
図２に示した第１及び第２の溶融樹脂４０Ａ，４０Ｂの計量済みの状態から、多層成形品（実施例１においてはパリソン）を成形するために、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を後退させ、ゲートカットピン２６をゲート部２４から抜き出し、後進端に位置させ、ゲート部２４を開く。そして、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶融させた第１の溶融樹脂４０Ａの一部を、第１の樹脂流路２３Ａを介してキャビティ２５内に射出する。即ち、射出用油圧シリンダー１８Ａによって射出ラム１７Ａに圧力を加えることによりスクリュー１１Ａを前方に押し出す。これによって、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶融された第１の溶融樹脂４０Ａの一部は、第１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を経由してキャビティ２５内に射出される。この状態を模式的に図３に示す。尚、図３において、参照番号４０ａは、前回の射出時に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂４０Ａの残り（図中、白四角印で表現する）を示す。
【００５３】
例えば、キャビティ２５における溶融樹脂充填率がキャビティ２５の体積の例えば７０％以下においては、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５内に射出する際には、第１の溶融樹脂４０Ａの射出に起因した第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧力が、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂには殆ど加わらない。それ故、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが第２の射出シリンダー１０Ｂに向って逆流することはない。
【００５４】
尚、多層成形品の最外層を形成するために第１の溶融樹脂４０Ａを第１の樹脂流路２３Ａを経由してキャビティ２５内に射出するより以前に、即ち、この［工程−１００］より以前に（具体的には、例えば前回の成形サイクルにおいて）、多層成形品の最外層ではない層を形成するための溶融樹脂以外の溶融樹脂（実施例１においては、第１の溶融樹脂４０Ａ）が、合流部より上流の第２の樹脂流路２３Ｂに既に一定量流入している。
【００５５】
［工程−１１０］
そして、第１の溶融樹脂４０Ａを中止する。即ち、第１の射出シリンダー１０Ａにおける射出用油圧シリンダー１８Ａによる射出ラム１７Ａへの加圧を中止する。そして、第２の射出シリンダー１０Ｂ内で溶融させた第２の溶融樹脂４０Ｂを、第２の樹脂流路２３Ｂを介してキャビティ２５内に射出する。即ち、第２の射出シリンダー１０Ｂにおいて、射出用油圧シリンダー１８Ｂによって射出ラム１７Ｂに圧力を加えることによりスクリュー１１Ｂを前方に押し出す。これによって、第２の射出シリンダー１０Ｂ内で溶融された第２の溶融樹脂４０Ｂは、第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲート部２４を経由してキャビティ２５内に射出される。第２の溶融樹脂４０Ｂの射出途中の状態を模式的に図４に示す。キャビティ２５内に射出された第２の溶融樹脂４０Ｂは、射出条件にも依るが、既にキャビティ２５の一部分を充填した第１の溶融樹脂４０Ａの中央部を前進する。前回の成形サイクルにおいて流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂４０ａも、第２の溶融樹脂４０Ｂと一緒にキャビティ２５内に射出される。尚、図４には第１の溶融樹脂４０ａの図示は省略した。
【００５６】
尚、３つの射出シリンダーを備えた射出成形装置を用い、［工程−１１０］に引き続き、第３の射出シリンダー内で溶融させた第３の樹脂を、第３の樹脂流路を介してキャビティ内に射出してもよい。この場合、例えば、第３の樹脂を、第１の樹脂と同種の樹脂あるいは異種の樹脂とすることができる。
【００５７】
［工程−１２０］
第２の溶融樹脂４０Ｂの射出が完了したならば、第２の射出シリンダー１０Ｂにおける射出用油圧シリンダー１８Ｂによる射出ラム１７Ｂへの加圧を中止する。そして、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶融させた第１の溶融樹脂４０Ａの残りを、第１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を介してキャビティ２５内に射出する。即ち、第１の射出シリンダー１０Ａにおいて、射出用油圧シリンダー１８Ａによって射出ラム１７Ａに圧力を加えることによりスクリュー１１Ａを前方に押し出す。これによって、第１の射出シリンダー１０Ａ内で溶融された第１の溶融樹脂４０Ａは、第１の樹脂流路２３Ａ及びゲート部２４を経由してキャビティ２５内に射出される。第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了時点における状態を模式的に図５に示す。尚、射出すべき第１の溶融樹脂４０Ａの残りの量は、キャビティ２５の全てを充填するのに充分な量及び第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する量の合計とする。キャビティ２５内に射出された第１の溶融樹脂４０Ａは、射出条件にも依るが、既にキャビティ２５の一部分を充填した第２の溶融樹脂４０Ｂの中央部を前進する。
【００５８】
このとき、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに対して第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧力が第１の溶融樹脂４０Ａによって加わる。それ故、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが第２の射出シリンダー１０Ｂに向って逆流する。その結果、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する。先に説明したとおり、第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流によってボール３４が円筒管部３１の拡径部３３から中空部３２の上流側端部に移動させられる。この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は一定量である。従って、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する量も一定量となる。尚、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂の部分を参照番号４０ａで示し、白四角印で表現した。このとき、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａと第２の溶融樹脂４０Ｂとは、射出成形条件に依っては、殆ど混ざり合わない場合もあるし、混ざり合う場合もある。また、射出成形条件に依っては、この工程では、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が生ぜず、次の保圧期間中において、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が生じる場合もある。また、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し終わる時点は、射出成形条件に依って、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中の場合があるし、次の保圧期間中となる場合もある。
【００５９】
［工程−１３０］
第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後、第１の射出シリンダー１０Ａによって保圧を行う。その後、ゲートカットピン２６を前進させ、ゲートカットピン２６によってゲート部２４を閉じる。そして、キャビティ２５内の樹脂を冷却した後、金型２０を開き、多層成形品であるパリソンを取り出す。こうして得られた多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の主たる部分）は、射出条件にも依るが、第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａの５層構造である。また、多層成形品の主たる部分以外の部分は、第１の樹脂層によって構成される。
【００６０】
第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積は、キャビティ２５の体積の５乃至５０％であることが好ましい。第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａは、第２の溶融樹脂４０Ｂの射出時に、第２の溶融樹脂４０Ｂと共にキャビティ２５内に射出される。第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の５０％以下ならば、第２の溶融樹脂４０Ｂと共にキャビティ内に射出される第１の溶融樹脂４０ａが多層成形品の特性に何ら悪影響を与えることがない。尚、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の２５％以下ならば、多層成形品の各層を構成する樹脂層に乱れが発生することを確実に防止することができる。第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の２５％を越え、５０％以下の場合には、多層成形品の各層を構成する樹脂層に若干の乱れが発生する場合があるが、実用上問題となる乱れではない。第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の５０％を越える場合には、多層成形品の各層を構成する樹脂層に、実用上、問題となる程度の乱れが発生する場合がある。
【００６１】
一方、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０ａの体積がキャビティ２５の体積の５％未満の場合、例えば［工程−１００］において第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５内に射出する際、前回の射出時に流入しそして第２の樹脂流路２３Ｂ内に残された第１の溶融樹脂４０ａ、更には、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが、キャビティ２５内に射出される第１の溶融樹脂４０Ａに巻き込まれ、第２の溶融樹脂４０Ｂもキャビティ２５内に流入する。その結果、キャビティ２５内で第１の溶融樹脂４０Ａと第２の溶融樹脂４０Ｂの混合が生じ、第２の樹脂４０Ｂが多層成形品の最外層表面に出現するといった問題が生じる場合がある。
【００６２】
先に説明したように、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入する現象は、常に起こるわけではなく、キャビティ２５内における溶融樹脂充填率が例えば７０％を越える場合に発生する。従って、［工程−１００］において、キャビティ２５における溶融樹脂充填率がキャビティ２５の体積の例えば７０％以下においては、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５内に射出する際には、第１の溶融樹脂４０Ａの射出に起因した第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧力が、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂには殆ど加わらず、第２の樹脂流路２３Ｂ内に第１の溶融樹脂４０Ａが流入することはない。また、［工程−１１０］においても、第２の樹脂流路２３Ｂ及びゲート部２４を経由して第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５内に射出したとき、キャビティ２５における溶融樹脂充填率が例えば７０％を越えない場合には、第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５内に射出する際、第２の溶融樹脂４０Ｂの射出に起因した第１の射出シリンダー１０Ａに向かう圧力が、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａには殆ど加わらない。それ故、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第１の射出シリンダー１０Ａに向って逆流することはない。第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａあるいはノズル部１２Ａと金型２０との間に逆流を防止するための弁を配設する必要はないが、場合によっては、かかる弁を射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａあるいはノズル部１２Ａと金型２０との間に配設してもよい。この場合の弁は、逆流制御弁３０Ｂと同様の構造であってもよいし、従来の溶融樹脂の逆流を防止するボールチェッキ弁（逆止弁）であってもよい。
【００６３】
尚、射出条件によっては、［工程−１２０］においてキャビティ２５内に射出された第１の溶融樹脂４０Ａは、既にキャビティ２５の一部分を充填した第２の溶融樹脂４０Ｂの中央部を前進するが第２の溶融樹脂４０Ｂから成る樹脂層の先端部分にまでは到達せず、図１０の（Ａ）にパリソンの模式的な断面図を示すように、多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の主たる部分）の一部分は、第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａの５層構造の部分であり、多層成形品の主たる部分の他の部分は、第１の樹脂４０Ａ／第２の樹脂４０Ｂ／第１の樹脂４０Ａの３層構造の部分の３層構成とすることもできる。あるいは又、射出条件によっては、図１０の（Ｂ）に示すように、パリソンの側面が３層／５層／３層等の構造を有するパリソンを成形することも可能である。
【００６４】
尚、図１４、図１５及び図１６に交互射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すように、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に生じるか（図１４及び図１５参照）、射出完了後に生じるか（図１６参照）は、射出成形条件に依存する。尚、第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シリンダー１０Ａによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させる（図１６参照）。また、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始めた場合には、第１の溶融樹脂４０Ａの第２の樹脂流路２３Ｂ内への流入完了の時点は、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中であってもよいし（図１４参照）、射出完了と同時であってもよいし、射出完了後の保圧期間中であってもよい（図１６参照）。
【００６５】
また、本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法である同時射出成形方法に基づく射出を行えば、即ち、［工程−１１０］において、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５に射出し続けながら、第２の溶融樹脂４０Ｂを一定量だけキャビティ２５に射出すれば、図１１の（Ａ）にパリソンの模式的な断面図を示すように、多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の主たる部分）が、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構造のパリソンが得られる。場合によっては、図１１の（Ｂ）にパリソンの模式的な断面図を示すように、多層成形品の主たる部分（パリソンの側面の主たる部分）の一部分が、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成のパリソンを得ることもできる。尚、図１７、図１８及び図１９に射出圧力等の時間変化を示すように、第２の溶融樹脂４０Ｂの射出完了後であって第１の溶融樹脂４０Ａの射出中若しくは射出完了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させる。第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する現象が第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に生じるか（図１７及び図１８参照）、射出完了後に生じるか（図１９参照）は、射出成形条件に依存する。尚、第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する場合には、具体的には、第１の射出シリンダー１０Ａによって保圧を行い、併せて、第１の溶融樹脂４０Ａの射出完了後に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させる（図１９参照）。また、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中に逆流手段の動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始めた場合には、第１の溶融樹脂４０Ａの第２の樹脂流路２３Ｂ内への流入完了の時点は、第１の溶融樹脂４０Ａの射出中であってもよいし（図１７参照）、射出完了と同時であってもよいし、射出完了後の保圧期間中であってもよい（図１８参照）。
【００６６】
更には、場合によっては、［工程−１２０］を省略することもできる。この場合、本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法である交互射出成形方法においては、［工程−１１０］において、第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に射出し、キャビティ２５内を第２の溶融樹脂４０Ｂで完全に満たす。また、本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法である同時射出成形方法においては、［工程−１１０］において、第１の溶融樹脂４０Ａをキャビティ２５に射出し続けながら、第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に射出し、キャビティ２５内を第１の溶融樹脂４０Ａ及び第２の溶融樹脂４０Ｂで完全に満たす。そして、これらの場合、［工程−１３０］において、第１の射出シリンダー１０Ａによる保圧を行う。この第１の射出シリンダー１０Ａによる保圧によって、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに対して第２の射出シリンダー１０Ｂに向かう圧力が第１の溶融樹脂４０Ａによって加わる。その結果、逆流手段が動作し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが第２の射出シリンダー１０Ｂに向って逆流し、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａの一部が第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する（図２０及び図２１参照）。
【００６７】
尚、逆流制御弁として、図６の（Ａ）〜（Ｃ）に示したボール形式逆流制御弁の代わりに、図１２の（Ａ）〜（Ｃ）に示すスライド形式逆流制御弁５０を用いることもできる。このスライド形式逆流制御弁５０は、一定量の第２の溶融樹脂４０Ｂを逆流させ得る構造を有する。具体的には、図１２の（Ａ）に模式的な端面図を示すように、逆流制御弁５０は、中空部５２を有する円筒管部５１と、中空部５２内に格納された弁体５４と、バー５５から構成されている。バー５５は円筒管部５１の中心部にその軸線に沿って配設され、支持体５６Ａ，５６Ｂによって円筒管部５１に取り付けられている。第２の溶融樹脂４０Ｂは、支持体５６Ａ，５６Ｂを自由に通過し得る。弁体５４の中心部はバー５５に滑動自在に取り付けられている。中空部５２の下流側（金型側）の端部から上流側（射出シリンダー側）に向かっての所定の中空部５２の部分の断面積は弁体５４の断面積よりも大きい。この中空部５２の部分を拡径部５３と呼ぶ。中空部５２の拡径部５３以外の部分の断面形状は、弁体５４の断面形状とほぼ等しい。
【００６８】
第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５に向かって射出する場合には、図１２の（Ｂ）に示すように、弁体５４は中空部５２の下流側端部の支持体５６Ａに第２の溶融樹脂４０Ｂの圧力によって押し付けられる。従って、第２の樹脂流路２３Ｂを経由して第２の溶融樹脂４０Ｂをキャビティ２５内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆流制御弁５０によって連通状態となる。弁体５４と拡径部５３との間の隙間を通って第２の溶融樹脂４０Ｂはキャビティ２５に向かって流れる。
【００６９】
一方、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂに及ぼす圧力によって、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆流する。そして、第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流制御弁５０内を逆流する際には、第２の樹脂流路２３Ｂに流入する第１の溶融樹脂４０Ａの圧力によって弁体５４は中空部５２の上流側端部に向かって移動させられ、最終的には、中空部５２の上流側端部に押し付けられる（図１２の（Ｃ）参照）。弁体５４と中空部５２の上流側端部との間には隙間が存在しない。従って、図１２の（Ｃ）に示した状態においては、これ以上、第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流が生じることはない。言い換えれば、弁体５４が円筒管部５１の中空部５２の下流側端部から上流側端部に移動する間に、第２の溶融樹脂４０Ｂは逆流制御弁５０内を逆流する。この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、弁体５４が移動する中空部５２の部分の断面積及び弁体５４の移動距離の積によって規定され、一定量である。言い換えれば、この逆流する第２の溶融樹脂４０Ｂの体積は、概ね、中空部５２の体積から弁体５４の体積を減じた値と略等しく、一定量である。従って、弁体５４が移動する中空部５２の部分の断面積及び弁体５４の移動距離を適切に選択、設定することにより、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積を規定することができる。言い換えれば、弁体５４が移動する中空部５２の部分の断面積及び弁体５４の移動距離の積は、第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入する第１の溶融樹脂４０Ａの体積とほぼ等しい。図１２の（Ｂ）及び（Ｃ）において、第２の溶融樹脂４０Ｂの流れる方向を矢印で示した。尚、第２の溶融樹脂４０Ｂの流れる方向に垂直な面で切断したときの弁体５４及び中空部５２の形状は円形であることが好ましいが、かかる形状に限定されず、矩形等、任意の形状とすることができる。
【００７０】
尚、第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し始めると、弁体５４が中空部５２を上流側端部に向かって移動する。第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に所定量流入したとき、弁体５４は、拡径部５３と拡径部５３以外の部分の境界に達する。中空部５２の拡径部５３以外の部分に弁体５４が侵入した時点で、中空部５２の拡径部５３以外の部分の断面形状は弁体５４の断面形状とほぼ等しいので、第２の射出シリンダー１０Ｂの内部とキャビティ２５とは逆流制御弁５０によって非連通状態となる。
【００７１】
図１２の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管部５１の模式的な断面図を図１３の（Ａ）に示す。また、図１２の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿った円筒管部５１の模式的な断面図を図１３の（Ｂ）に示す。支持体５６Ａは中央部が円盤状であり、周囲から４本の腕が延び、これらの腕の先端部が円筒管部５１の内面に達している。支持体５６Ａと円筒管部５１は一体に作製してもよいし、個別に作製してもよい。支持体５６Ａの中心部にはバー５５が固定されている。尚、支持部５６Ａの構造は、図１３の（Ａ）及び（Ｂ）に示した構造に限定されるものではなく、支持体５６Ａの中央部の形状、腕の数は、任意である。
【００７２】
実施例１においては、２つの射出シリンダーを備え、２つの射出シリンダーのそれぞれの内部とキャビティとを結ぶ２つの樹脂流路を有する射出成形装置を例にとり説明を行ったが、射出シリンダーの数は３つ以上であってもよく、この場合には、射出シリンダーの数と同じ数の樹脂流路を設ければよい。そして、［工程−１１０］と［工程−１２０］との間で、第３、第４・・・の射出シリンダーから溶融した第３、第４・・・の樹脂をキャビティ２５へと射出すればよい。この場合、１つの樹脂流路が第１の樹脂流路に相当し、残りの樹脂流路が第２の樹脂流路に相当する。尚、第２の樹脂流路のそれぞれに流入する第１の溶融樹脂の体積が、キャビティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、より好ましくは５乃至２５％であることが望ましい。また、金型に設けられたキャビティの数は１つに限定されず、任意である。キャビティの数が複数の場合、第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路のそれぞれをキャビティの数だけ分岐し、分岐された各樹脂流路を各キャビティに開口した各ゲート部と結べばよい。この場合、本発明の射出成形装置においては、逆流手段の下流で樹脂流路を分岐することが好ましい。尚、第２の樹脂流路のそれぞれに流入する第１の溶融樹脂の体積が、キャビティの体積の５乃至５０％、好ましくは５乃至３５％、より好ましくは５乃至２５％であることが望ましい。
【００７３】
実施例１においては、第２の樹脂流路２３Ｂ内にゲートカットピン２６が配設されている構造としたが、ゲート部の構造や、ゲート部における溶融樹脂の温度を適宜設定することによって、ゲートカットピンを省略することもできる。
【００７４】
また、実施例１においては、射出シリンダー内で樹脂の可塑化、溶融、計量を行い、射出シリンダーから溶融樹脂の射出を行ったが、ポット式（シューティング・ポット式あるいは加熱ポット式とも呼ばれる）の成形装置を用いることもできる。このポット式の成形装置においては、樹脂の可塑化、溶融、計量をシリンダー内で行い、溶融樹脂を射出用ポット内に充填する。シリンダーと射出用ポットとの間には逆止弁が配設されている。射出用ポット内に充填された溶融樹脂には射出用シリンダーから圧力が加えられ、樹脂流路及びゲート部を介して溶融樹脂がキャビティ内に射出される。このようなポット式の成形装置においても、射出用ポットとキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路に逆流手段を配設すればよい。
【００７５】
以下、実施例２〜実施例１１及び比較例１〜比較例３により、本発明を更に詳細に説明する。尚、これらの実施例及び比較例における温度条件を以下の表１に示すが、特に断りの無い限り、表１の温度条件を採用した。また、これらの実施例及び比較例においては、図１に示した実施例１の射出成形装置を使用した。
【００７６】
【表１】
射出シリンダー１０Ａにおける第１の溶融樹脂４０Ａの温度：２７０゜Ｃ
射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの温度：２６０゜Ｃ
ホットランナーブロック内の第１及び第２の樹脂流路の温度：２７０゜Ｃ
キャビティブロック内の冷却水の温度 ： １５゜Ｃ
【００７７】
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（η）は、フェノール／テトラクロロエタン＝６／４（重量比）の混合溶媒を使用して、３０゜Ｃにて測定した。一方、ポリメタキシリレンアジパミド樹脂の相対粘度（ηrel）は、樹脂１ｇ／９６％硫酸１００ｍｌの条件にて、２５゜Ｃにて測定した。また、層間接着強度の測定は、剥離方向１８０度、剥離速度２０ｍｍ／分、試料寸法１０ｍｍ（幅）×１００ｍｍ（長さ）にて行った。
【００７８】
（実施例２）
第１の樹脂４０Ａとして、固有粘度０．７５のポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ樹脂。日本ユニペット株式会社製のＲＴ５４３Ｃ）を用い、第２の樹脂４０Ｂとして、相対粘度２．７のポリメタキシリレンアジパミド樹脂（Ｎ−ＭＸＤ６樹脂。三菱瓦斯化学株式会社製の＃６００７）を使用した。そして、実施例１にて説明した各工程に基づき、ＰＥＴ樹脂、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂、ＰＥＴ樹脂を交互に射出し、５層構成のパリソンを交互射出成形方法（本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法）に基づき成形した。パリソンの長さを１１０ｍｍ、肉厚を４．５ｍｍ、外形直径を２６．５ｍｍとした。尚、このようなパリソンに基づき二軸延伸ブロー成形法にて得られる多層ボトルの寸法は、全長２００ｍｍ、外径７５ｍｍ、容積６００ミリリットルである。
【００７９】
第１の樹脂流路２３Ａと第２の樹脂流路２３Ｂとの合流部より上流（射出シリンダー側）における第１の樹脂流路２３Ａ及び第２の樹脂流路２３Ｂの一部分は、二重管構造となっており、この部分の長さを１２０ｍｍとした。この二重管構造の樹脂流路における外側の第１の樹脂流路２３Ａの外径を１８ｍｍ、内径を１４ｍｍとした。一方、この二重管構造の樹脂流路における内側の管状の第２の樹脂流路２３Ｂの直径を８ｍｍとした。また、円柱状のゲートカットピン２６の外径を４ｍｍとした。
【００８０】
第１の射出シリンダー１０Ａとしては内径５０ｍｍのものを使用して、第１の樹脂４０Ａ（ＰＥＴ樹脂）を可塑化し、溶融した。また、第２の射出シリンダー１０Ｂとしては内径４０ｍｍのものを使用し、第２の樹脂４０Ｂ（Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）を可塑化し、溶融した。逆流手段としてボール形式逆流制御弁３０Ｂを使用した。金型２０には４つのキャビティ２５が設けられており、各樹脂流路２３Ａ，２３Ｂを、逆流制御弁３０Ｂよりも下流で分岐させて、各々のキャビティ２５に開口したゲート部２４へと繋げた。
【００８１】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【００８２】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【００８３】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【００８４】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の６０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内に第１の溶融樹脂４０Ａが流入する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５％にとどまった。
【００８５】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【００８６】
（実施例３）
ボール３４の直径は実施例２にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるが、ボール３４の移動距離が実施例２にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換した以外は、実施例２の射出成形装置を用いてパリソンの成形を行った。
【００８７】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の１５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【００８８】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の４０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【００８９】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の１５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【００９０】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の４０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の１５％にとどまった。
【００９１】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。また、外観良好な多層ボトルが得られた。
【００９２】
（実施例４）
第２の樹脂４０Ｂとして、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂の代わりに、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂ケン化物（ＥＶＯＨ。クラレ株式会社製のＥＶＡＬ ＥＦ−Ｅ）を用いた。実施例４に於ける温度条件を、以下の表２に示す。ボール３４の直径は実施例３にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるがボール３４の移動距離が実施例３にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換した点を除き、実施例２と同様の射出成形装置にて射出成形を行った。
【００９３】
【表２】
射出シリンダー１０Ａにおける第１の溶融樹脂４０Ａの温度：２７０゜Ｃ
射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの温度：２３０゜Ｃ
ホットランナーブロック内の第１及び第２の樹脂流路の温度：２７０゜Ｃ
キャビティブロック内の冷却水の温度 ： １５゜Ｃ
【００９４】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の２５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【００９５】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の４０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【００９６】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融ＥＶＯＨ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の２５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【００９７】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の３０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の２５％にとどまった。
【００９８】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／ＥＶＯＨ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／ＥＶＯＨ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、ＥＶＯＨ樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。また、外観良好な多層ボトルが得られた。
【００９９】
（実施例５）
ボール３４の直径は実施例２にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるが、ボール３４の移動距離が実施例２にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換した点、第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例２と同様の射出成形装置にて射出成形を行った。尚、第２の樹脂４０ＢとしてＮ−ＭＸＤ６樹脂の代わりに回収ＰＥＴ樹脂を用いた。
【０１００】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１０１】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の５０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１０２】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（回収ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際、第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁が設けられているので、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１０３】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の２０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内に第１の溶融樹脂４０Ａが流入する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の１０％にとどまった。
【０１０４】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、回収ＰＥＴ樹脂層がパリソンの最外層表面に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１０５】
（実施例６）
ボール３４の直径は実施例４にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるが、ボール３４の移動距離が実施例４にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換した点、第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例２と同様の射出成形装置にて射出成形を行った。尚、第２の樹脂４０ＢとしてＮ−ＭＸＤ６樹脂の代わりに、回収ＰＥＴ樹脂を用いた。
【０１０６】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の５０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１０７】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１０８】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（回収ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の１０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の５０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際、第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁が設けられているので、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１０９】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の１０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５０％にとどまった。
【０１１０】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／回収ＰＥＴ樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造を有し、各層を構成する樹脂層に若干の乱れが発生したが、実用上問題となる乱れではなかった。また、回収ＰＥＴ樹脂層がパリソンの最外層表面に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１１１】
（実施例７）
実施例２と同じ樹脂を使用し、実施例２の射出成形装置を用いて、射出成形を行った。尚、温度条件は表１と同様とした。実施例７が実施例２と相違する点は、実施例２が交互射出成形方法であったのに対して、実施例７においては同時射出成形方法（本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法）を採用した点にある。
【０１１２】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１１３】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１１４】
次いで、キャビティ２５への第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出を続行しながら、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１１５】
その後、キャビティ２５への第２の溶融４０Ｂ樹脂の射出を中止した。そして、キャビティ２５への第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出を続行し、キャビティ２５内を溶融樹脂で完全に充填した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の７０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５％にとどまった。
【０１１６】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図１１の（Ａ）に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の３層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１１７】
（実施例８）
逆流手段を図１２の（Ａ）に示したスライド形式逆流制御弁５０に換えた以外は、実施例２の射出成形装置を用い、実施例２と同様の射出形成条件にてパリソンの成形を行った。
【０１１８】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１１９】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１２０】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１２１】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の４５％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁５０の作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の２０％にとどまった。
【０１２２】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、図５に示したと同様に、ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。また、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１２３】
（実施例９）
第１の樹脂４０Ａとして、固有粘度０．７５のＰＥＴ樹脂と、固有粘度０．５０のポリエチレン−２，６−ナフタレート樹脂（ＰＥＮ樹脂）とを９０／１０の重量割合でブレンドした樹脂を使用し、温度条件を以下の表３に示す条件とした以外は、実施例２の射出成形装置を用いて射出成形を行った。
【０１２４】
【表３】
射出シリンダー１０Ａにおける第１の溶融樹脂４０Ａの温度：２９０゜Ｃ
射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの温度：２６０゜Ｃ
ホットランナーブロック内の第１及び第２の樹脂流路の温度：２９０゜Ｃ
キャビティブロック内の冷却水の温度 ： １５゜Ｃ
【０１２５】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１２６】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂）をキャビティ２５の体積の３０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１２７】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の５％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の５％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。この際にも、第２の溶融樹脂４０Ｂ及び第１の溶融樹脂４０ａが第１の樹脂流路２３Ａ内に流入することはなかった。
【０１２８】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の６０％に相当する量と、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂの逆流する量に相当する量の合計とした。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の５％にとどまった。
【０１２９】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。得られたパリソンは、ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ・ＰＥＮ樹脂層の５層構造であり、樹脂層に乱れの無い、きれいな樹脂層が形成されていた。また、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層がパリソンの最外層表面（パリソンの内側表面及び外側表面）に出現する現象も全く認められなかった。得られた多層パリソンを１１０゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１３０】
（実施例１０）
第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例２と同じ樹脂を使用し、実施例２の射出成形装置を用いて、射出成形を行った。尚、温度条件は表１と同様とした。実施例２が本発明の第１の態様に係る交互射出成形方法であったのに対して、実施例１０においては、本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法（交互射出成形方法）を採用した。
【０１３１】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１３２】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の７０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１３３】
次いで、キャビティ２５への第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出を終了し、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂ内で溶融させた第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）を、第２の樹脂流路２３Ｂを介してキャビティ２５内に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の１０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。
【０１３４】
第２の溶融樹脂４０Ｂの射出を終了した後、第１の射出シリンダー１０Ａによって１５秒間の保圧を行い、併せて、ボール形式逆流制御弁３０Ｂの動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させた。即ち、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の１０％にとどまった。
【０１３５】
その後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。そして、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。ゲート部に対応するパリソンの部分以外のパリソンの表面には、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層の出現は認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１３６】
（実施例１１）
第１の射出シリンダー１０Ａのノズル部１２Ａに従来の逆止弁を設けた点を除き、実施例２と同じ樹脂を使用し、実施例２の射出成形装置を用いて、射出成形を行った。尚、温度条件は表１と同様とした。実施例２が本発明の第１の態様に係る交互射出成形方法であったのに対して、実施例１１においては、本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法（同時射出成形方法）を採用した。
【０１３７】
射出成形前には、前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入した第１の溶融樹脂４０ａがキャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ第２の樹脂流路２３Ｂ内に残っていた。
【０１３８】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の４０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１３９】
引き続き、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけキャビティ２５に射出しながら、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量とした。前回の射出時に第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、キャビティ２５の体積の２０％に相当する量だけ残っていた第１の溶融樹脂４０ａもキャビティ２５に射出された。
【０１４０】
第１の溶融樹脂４０Ａの射出と第２の溶融樹脂４０Ｂの射出を略同時に完了した後、第１の射出シリンダー１０Ａによって１５秒間の保圧を行い、併せて、ボール形式逆流制御弁３０Ｂの動作によって第１の樹脂流路２３Ａ内の第１の溶融樹脂４０Ａを第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入させた。即ち、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入し、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂが逆流し、第２の射出シリンダー１０Ｂ内のスクリュー１１Ｂが後退したが、逆流制御弁３０Ｂの作動によって、第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の２０％にとどまった。
【０１４１】
その後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。そして、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。ゲート部に対応するパリソンの部分以外のパリソンの表面には、Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層の出現は認められなかった。得られた多層パリソンを１００゜Ｃに加熱して、二軸延伸ブロー成形法にて多層ボトルを製造したところ、外観良好な多層ボトルが得られた。
【０１４２】
（比較例１）
ボール３４の直径は実施例６にて使用した逆流制御弁３０Ｂのボール３４の直径と同じであるが、ボール３４の移動距離が実施例６にて使用した逆流制御弁３０Ｂよりも長いボール形式逆流制御弁３０Ｂに交換して、実施例２と同じ樹脂及び実施例２と同じ射出成形装置を用いてパリソンの成形を行った。第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入がキャビティ２５の体積の６０％以上にも達し、しかも、射出成形サイクル毎に大きく変動した。第２の射出シリンダー１０Ｂにおける第２の溶融樹脂４０Ｂの計量値を増加させたが安定した成形を行うことができず、得られた５層のパリソンは層構造が非常に乱れたものであった。
【０１４３】
（比較例２）
逆流手段を、溶融樹脂の逆流を防止する従来のボールチェッキ弁（逆止弁）に交換した。そして、実施例２と同じ樹脂及び実施例２の射出成形装置を用いてパリソンの成形を行った。
【０１４４】
先ず、［工程−１００］と同様にして、第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５の体積の６０％に相当する量だけキャビティ２５に射出した。この際、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１４５】
次いで、［工程−１１０］と同様にして、第２の射出シリンダー１０Ｂから第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第２の溶融樹脂４０Ｂの量を、キャビティ２５の体積の１０％に相当する量とした。
【０１４６】
続いて、［工程−１２０］と同様にして、第１の射出シリンダー１０Ａから第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）をキャビティ２５に射出した。射出した第１の溶融樹脂４０Ａの量を、キャビティ２５を溶融樹脂で充填するためのキャビティ２５の体積の３０％に相当する量とした。この際、従来の逆止弁を使用しているので、第１の溶融樹脂４０Ａが第２の樹脂流路２３Ｂ内に流入することはなかった。
【０１４７】
次に、第１の射出シリンダー１０Ａにより、１５秒間保圧した後、空気圧シリンダー２７を作動させてゲートカットピン２６を前進させてゲート部２４を閉じた。その後、１０秒間冷却した後、金型を開き、積層成形品であるパリソンを金型から取り出した。ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層／Ｎ−ＭＸＤ６樹脂層／ＰＥＴ樹脂層の５層構造のパリソンが得られた。パリソンの表面にはＮ−ＭＸＤ６樹脂層の出現が認められた。
【０１４８】
（比較例３）
逆流手段を、従来の油圧シリンダー作動にて開閉動作するシャットオフ弁に変えた以外は、実施例２と同様の方法にてパリソンの成形を行った。即ち、第２の射出シリンダー１０Ｂのノズル部１２Ｂに、油圧シリンダーの作動にて開閉するシャットオフ弁を配設し、［工程−１１０］の完了後、直ちに油圧シリンダーを作動させてシャットオフ弁を閉じ、第２の溶融樹脂４０Ｂの第２の射出シリンダー１０Ｂ内への逆流を防止した。第２の樹脂流路２３Ｂへの第１の溶融樹脂４０Ａの流入はキャビティ２５の体積の０〜０．９％であった。その結果、［工程−１００］と同様の工程において第１の溶融樹脂４０Ａ（溶融ＰＥＴ樹脂）の射出の際、第２の樹脂流路２３Ｂ内の第２の溶融樹脂４０Ｂ（溶融Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）が同伴されてキャビティ２５内に流入し、得られた５層のパリソンの開口部付近の第１の樹脂４０Ａ（ＰＥＴ樹脂）から構成された樹脂層表面に第２の樹脂４０Ｂ（Ｎ−ＭＸＤ６樹脂）が出現していた。
【０１４９】
以上、本発明を、好ましい実施例に基づき説明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。実施例１にて説明した射出成形装置は例示であり、適宜、設計変更することができる。また、各実施例にて説明した射出成形装置や射出成形条件も例示であり、適宜、設計変更・条件変更することができるし、実施例にて使用した樹脂も例示である。［工程−１１０］において、溶融樹脂４０Ａを射出し続けながら溶融樹脂４０Ｂの射出を行い、溶融樹脂４０Ｂの射出完了後も溶融樹脂４０Ａを射出し続ける、同時射出成形方法を実行してもよい。実施例においては、逆流手段内を第２の溶融樹脂が逆流したが、逆流手段の配設位置によっては、逆流手段内を第２の溶融樹脂だけでなく第１の溶融樹脂が逆流する場合もあり得る。
【０１５０】
本発明における逆流手段は、断続的に２種類の液体（比較的粘度の高い液体等から構成された流動体を含む）を切り替える場合にも適用することができる。更には、本発明における逆流手段は、断続的に２種類のガス体を切り替える場合にも適用することができる。断続的に切り替える際、最初に使用する液体若しくはガス体中に、第２番目に使用する液体若しくはガス体の混入を避けたい分野に、特に有効であり、石油化学の分野、食品製造分野（菓子の製造分野や食品加工分野等）、化学品製造装置、排水処理設備等への適用が可能である。以下、具体的に適用可能な分野を列挙する。
（１）原油採取設備における原油と海水の切換装置において、海水中に原油が流入することを避ける場合
（２）菓子の製造において、２色の高粘度のクリーム等を切り替えて使用するときに、或る色のクリームが他の色のクリームに混入することを避ける場合
（３）水産加工等の食品加工分野において、真水中に海水が混入することを避ける場合
（４）化学品製造装置において、最終製品と粗製品の貯蔵設備への配管を共通に使用するとき、最終製品に粗製品が混入することを避ける場合
（５）イオン交換装置において、液体の吸着ライン及び脱着ラインの切り替えを行う場合
（６）高純度のガス製造設備において、ガスの流れを断続的に切り替えてガス製造設備を運転するとき、高純度のガス中に原料ガスあるいは粗ガスが混入することを避ける場合
【０１５１】
【発明の効果】
本発明の射出成形装置あるいは本発明の射出成形方法においては、第１の溶融樹脂の射出時、樹脂流路の合流部近傍において、多層成形品の外層を形成する第１の溶融樹脂と第２の樹脂流路内に存在する多層成形品の内層を形成する第２の溶融樹脂との混合が生じたり、射出状態にない第２の溶融樹脂が射出されつつある第１の溶融樹脂に巻き込まれるといった現象の発生を防止することができる。その結果、例えば、第２の樹脂が多層成形品の表面に出現するという問題の発生を確実に回避することができる。樹脂として、例えば熱可塑性ポリエステル樹脂とガスバリヤー性樹脂とから構成された多層成形品であるパリソンを成形すれば、二軸延伸ブロー成形することによって、ガスバリヤー性、透明性、機械的強度に優れた多層容器を製造することができる。しかも、第２の樹脂流路内に流入する第１の溶融樹脂の量の上限を規定することによって、多層成形品の各層を構成する樹脂層に乱れが発生することを確実に防止することができる。
【０１５２】
尚、逆流手段を逆流制御弁から構成すれば、射出成形装置の大型化、複雑化を回避することができるし、樹脂流路からの溶融樹脂の漏れ発生等が生じることもない。更には、逆流手段の作動が迅速であり、しかも、第２の樹脂流路への一定量の第１の溶融樹脂の流入を確実に生じさせることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 実施例１における射出成形装置の概念図であって、射出成形を全く行っていない状態の射出成形装置を示す図である。
【図２】 実施例１における射出成形装置の概念図であって、多層成形品の成形直前の第１及び第２の溶融樹脂の計量済みの射出成形装置の状態を示す図である。
【図３】 実施例１の射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法を説明するためのキャビティ等の概念図である。
【図４】 図３にに引き続き、実施例１の射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法を説明するためのキャビティ等の概念図である。
【図５】 図４に引き続き、実施例１の射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法を説明するためのキャビティ等の概念図である。
【図６】 実施例１における逆流手段である逆流制御弁の模式的な端面図である。
【図７】 図６の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った逆流制御弁の円筒管部の模式的な断面図、及び、図６の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿った逆流制御弁の円筒管部の模式的な断面図である。
【図８】 第２の射出シリンダーの構造を示す模式的な断面図である。
【図９】 第１の射出シリンダーの構造を示す模式的な断面図である。
【図１０】 パリソンの模式的な断面図である。
【図１１】 パリソンの模式的な断面図である。
【図１２】 スライド形式逆流制御弁の模式的な端面図である。
【図１３】 図１２の（Ｂ）の矢印Ａ−Ａに沿った円筒管部の模式的な断面図、及び、図１２の（Ｂ）の矢印Ｂ−Ｂに沿った円筒管部の模式的な断面図である。
【図１４】 本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１５】 本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１６】 本発明の第１の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１７】 本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１８】 本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図１９】 本発明の第２の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図２０】 本発明の第３の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【図２１】 本発明の第４の態様に係る多層成形品の射出成形方法における射出圧力等の時間変化を示すグラフである。
【符号の説明】
１０Ａ，１０Ｂ・・・射出シリンダー
１１Ａ，１１Ｂ・・・スクリュー
１２Ｂ・・・射出シリンダー１０Ｂのノズル部
１３・・・減速歯車
１４・・・油圧モータ
１５・・・ホッパ
１６・・・空隙
１７Ａ，１７Ｂ・・・射出ラム
１８Ａ，１８Ｂ・・・射出用油圧シリンダー
１９・・・射出装置前進後退用シリンダー
１９Ａ，１９Ｂ・・・油圧配管
１９Ｃ・・・圧力計
２０・・・金型
２１・・・キャビティブロック
２２・・・ホットランナーブロック
２３Ａ，２３Ｂ・・・樹脂流路
２４・・・ゲート部
２５・・・キャビティ
２６・・・ゲートカットピン
２７・・・空気圧シリンダー
３０Ｂ，５０・・・逆流制御弁
３１，５１・・・円筒管部
３２，５２・・・中空部
３３，５３・・・拡径部
３４・・・ボール
４０Ａ，４０Ｂ・・・樹脂又は溶融樹脂
４０ａ・・・他の樹脂流路内に流入した第１の溶融樹脂
５４・・・弁体
５５・・・バー
５６Ａ，５６Ｂ・・・支持体
Claims (42)
- （ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作し、
該逆流手段は、ボール形式逆流制御弁又はスライド形式逆流制御弁であることを特徴とする多層成形品を成形するための射出成形装置。 - 逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に一定量流入させることを特徴とする請求項１に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
- 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に所定量流入した後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることを特徴とする請求項１に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
- 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることを特徴とする請求項１に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
- 逆流手段は、樹脂流路の合流部と第２の射出シリンダーとの間の第２の樹脂流路に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
- 逆流手段は、第２の射出シリンダーのノズル部と金型との間、若しくは、第２の射出シリンダーのノズル部に配設されていることを特徴とする請求項５に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
- 第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至５０％であることを特徴とする請求項１に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
- 第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至２５％であることを特徴とする請求項７に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
- 多層成形品はパリソンであることを特徴とする請求項１に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
- 第１の樹脂流路を経由してキャビティ内に射出された第１の溶融樹脂によってパリソンの最外層が形成されることを特徴とする請求項９に記載の多層成形品を成形するための射出成形装置。
- （ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作し、
該逆流手段は、ボール形式逆流制御弁又はスライド形式逆流制御弁である射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法であって、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第１の溶融樹脂の射出を中断し、
（Ｂ）第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を、第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第２の溶融樹脂の射出を終了し、次いで、
（Ｃ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、第１の溶融樹脂の射出中若しくは射出完了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする多層成形品の射出成形方法。 - 逆流手段によって、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に一定量流入させることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に所定量流入した後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 多層成形品の主たる部分は、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の５層構成であることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 多層成形品の主たる部分の一部分は、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の５層構成であり、多層成形品の主たる部分の他の部分は、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成であることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 逆流手段は、樹脂流路の合流部と第２の射出シリンダーとの間の第２の樹脂流路に設けられていることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 逆流手段は、第２の射出シリンダーのノズル部と金型との間、若しくは、第２の射出シリンダーのノズル部に配設されていることを特徴とする請求項１７に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至５０％であることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至２５％であることを特徴とする請求項１９に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 多層成形品はパリソンであることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第１の樹脂流路を経由してキャビティ内に射出された第１の溶融樹脂によってパリソンの最外層が形成されることを特徴とする請求項２１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第１の樹脂は、熱可塑性ポリエステル樹脂、熱可塑性共重合ポリエステル樹脂、ポリオレフィン系樹脂、脂肪族ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリスチレン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂であることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂は、ガスバリヤー性樹脂、回収ポリエチレンテレフタレート樹脂、着色ポリエチレンテレフタレート樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂であることを特徴とする請求項１１に記載の多層成形品の射出成形方法。
- ガスバリヤー性樹脂は、メタキシリレン基含有ポリアミド樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂ケン化物、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂であることを特徴とする請求項２４に記載の多層成形品の射出成形方法。
- （ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作し、
該逆流手段は、ボール形式逆流制御弁又はスライド形式逆流制御弁である射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法であって、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｂ）第１の溶融樹脂の射出中に、第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｃ）第２の溶融樹脂の射出完了後であって第１の溶融樹脂の射出中若しくは射出完了後、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする多層成形品の射出成形方法。 - 逆流手段によって、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に一定量流入させることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に所定量流入した後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出しているとき及び射出完了後には、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって連通状態となり、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内に流入し始めた後、第２の射出シリンダーの内部とキャビティとは逆流手段によって非連通状態となることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 多層成形品の主たる部分は、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成であることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 多層成形品の主たる部分の一部分は、第１の樹脂層／第２の樹脂層／第１の樹脂層の３層構成であることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 逆流手段は、樹脂流路の合流部と第２の射出シリンダーとの間の第２の樹脂流路に設けられていることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 逆流手段は、第２の射出シリンダーのノズル部と金型との間、若しくは、第２の射出シリンダーのノズル部に配設されていることを特徴とする請求項３２に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至５０％であることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂流路内に流入させる第１の溶融樹脂の体積は、キャビティの体積の５乃至２５％であることを特徴とする請求項３４に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 多層成形品はパリソンであることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第１の樹脂流路を経由してキャビティ内に射出された第１の溶融樹脂によってパリソンの最外層が形成されることを特徴とする請求項３６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第１の樹脂は、熱可塑性ポリエステル樹脂、熱可塑性共重合ポリエステル樹脂、ポリオレフィン系樹脂、脂肪族ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリスチレン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂であることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- 第２の樹脂は、ガスバリヤー性樹脂、回収ポリエチレンテレフタレート樹脂、着色ポリエチレンテレフタレート樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂であることを特徴とする請求項２６に記載の多層成形品の射出成形方法。
- ガスバリヤー性樹脂は、メタキシリレン基含有ポリアミド樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂ケン化物、ポリアクリルニトリル樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂から成る群から選択された少なくとも１種の樹脂であることを特徴とする請求項３９に記載の多層成形品の射出成形方法。
- （ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作し、
該逆流手段は、ボール形式逆流制御弁又はスライド形式逆流制御弁である射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法であって、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第１の溶融樹脂の射出を終了し、
（Ｂ）第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を、第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出した後、第２の溶融樹脂の射出を終了し、次いで、
（Ｃ）第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする多層成形品の射出成形方法。 - （ａ）キャビティが設けられたキャビティブロックと、ホットランナーブロックとを有する金型、
（ｂ）少なくとも第１の射出シリンダー及び第２の射出シリンダー、
（ｃ）第１の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第１の樹脂流路、
及び、
（ｄ）第２の射出シリンダーの内部とキャビティとを結ぶ第２の樹脂流路、
を備え、
金型内に位置する第１の樹脂流路及び第２の樹脂流路の部分はホットランナーブロック内に設けられ、
第１の樹脂流路と第２の樹脂流路とは、キャビティに開口したゲート部の上流の合流部で合流する構造を有する射出成形装置であって、
第２の樹脂流路を経由して第２の溶融樹脂をキャビティ内に射出した後、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる逆流手段が設けられており、
該逆流手段は、第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂が第２の樹脂流路内の第２の溶融樹脂に及ぼす圧力によって動作し、
該逆流手段は、ボール形式逆流制御弁又はスライド形式逆流制御弁である射出成形装置を用いた多層成形品の射出成形方法であって、
（Ａ）第１の射出シリンダー内で溶融させた第１の溶融樹脂を、第１の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｂ）第１の溶融樹脂の射出中に、第２の射出シリンダー内で溶融させた第２の溶融樹脂を第２の樹脂流路を介してキャビティ内に射出し、
（Ｃ）第１の溶融樹脂の射出と第２の溶融樹脂の射出を略同時に完了した後、第１の射出シリンダーによって保圧を行い、併せて、逆流手段の動作によって第１の樹脂流路内の第１の溶融樹脂を第２の樹脂流路内に流入させる、
工程から成ることを特徴とする多層成形品の射出成形方法。
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1998
- 1998-09-21 JP JP26608898A patent/JP3959866B2/ja not_active Expired - Fee Related
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