JPH1113916A - 自動車エンジンの高冷却効率のワックス型 サーモスタット - Google Patents
自動車エンジンの高冷却効率のワックス型 サーモスタットInfo
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- JPH1113916A JPH1113916A JP20369297A JP20369297A JPH1113916A JP H1113916 A JPH1113916 A JP H1113916A JP 20369297 A JP20369297 A JP 20369297A JP 20369297 A JP20369297 A JP 20369297A JP H1113916 A JPH1113916 A JP H1113916A
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- Japan
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- wax
- rod
- thermostat
- valve
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車エシジンの冷却液の温度の上限を従
来の１３０℃を９９℃に低下させるにある。 【構成】 ロッドに係合する弾性シール・スプールの
中心孔の側壁の肉厚を超薄くし、更にフランジ面に小孔
を開口し、その分、サーモスタットのリターン・スプリ
ングのバネ定数を低下させ、サーモスタットの作動温度
範囲をワックスが固体から液化する状態変化領域に集中
させ、適切時に冷却液が急増するように構成する。
来の１３０℃を９９℃に低下させるにある。 【構成】 ロッドに係合する弾性シール・スプールの
中心孔の側壁の肉厚を超薄くし、更にフランジ面に小孔
を開口し、その分、サーモスタットのリターン・スプリ
ングのバネ定数を低下させ、サーモスタットの作動温度
範囲をワックスが固体から液化する状態変化領域に集中
させ、適切時に冷却液が急増するように構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車エンジンの冷却液
の温度を制御するワックス型サーモスタットに関する。
の温度を制御するワックス型サーモスタットに関する。
【０００２】
【従来の技術】サーモスタットの作動範囲は弁のリフト
・アップの大きなワックスが固体から液化する状態変化
領域の８５℃から１００℃間の１５℃と、弁のリフト・
アップの微少なワックス液の体膨張領域の１００℃から
１３０℃間の３０℃に亘る合計４５℃なので冷却効率は
低下し、自動車エンジン冷却液の温度上限は１３０℃に
なる。
・アップの大きなワックスが固体から液化する状態変化
領域の８５℃から１００℃間の１５℃と、弁のリフト・
アップの微少なワックス液の体膨張領域の１００℃から
１３０℃間の３０℃に亘る合計４５℃なので冷却効率は
低下し、自動車エンジン冷却液の温度上限は１３０℃に
なる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】サーモスタットの作動
温度範囲をワックスが固体から液化する弁のリフト・ア
ップの大きな状態変化領域の１５℃間に集中し、更に、
弁のリフト・アップの拡大、増長手段を講じて自動車エ
ンジンの冷却液温の上限を１００℃以内に抑制するにあ
る。
温度範囲をワックスが固体から液化する弁のリフト・ア
ップの大きな状態変化領域の１５℃間に集中し、更に、
弁のリフト・アップの拡大、増長手段を講じて自動車エ
ンジンの冷却液温の上限を１００℃以内に抑制するにあ
る。
【０００４】
【発明が解決するための手段】弁のリフト・アップの拡
大、増長手段は、第１にロッドに係合する弾性シール・
スプールの中心孔の側壁の肉厚をロッドの直径の２５％
から５％の範囲内に超薄くするにあり、又、第２にサー
モスタットのフランジ面に少なくとも１個の小孔をあ
け、サーモスタット・ハウジング内とラジエーターに連
通するサーモスタット・キャップ間を同圧にして、その
分、サーモスタットのリターン・スプリングのバネ定数
を低下させるにある。
大、増長手段は、第１にロッドに係合する弾性シール・
スプールの中心孔の側壁の肉厚をロッドの直径の２５％
から５％の範囲内に超薄くするにあり、又、第２にサー
モスタットのフランジ面に少なくとも１個の小孔をあ
け、サーモスタット・ハウジング内とラジエーターに連
通するサーモスタット・キャップ間を同圧にして、その
分、サーモスタットのリターン・スプリングのバネ定数
を低下させるにある。
【０００５】
【実施例】自動車エンジンの冷却液の温度を制御するワ
ックス型サーモスタットに装着するサーモ・アクチュエ
ータ１（図２）はロッド２とロッド２に摺動自在に係合
するガイド・メンバ３とガイド・メンバ３の下端面に気
密に係合し、同じくロッド２に摺動自在に係合する弾性
シール・スプール４の底面とロッドの下端との間に形成
される空間に、所要量の潤滑油５を封じ込み、これ等４
者を一体にしてワックス６を充填する感熱シリンダ筒７
内に挿入し、気密に圧着して構成する。
ックス型サーモスタットに装着するサーモ・アクチュエ
ータ１（図２）はロッド２とロッド２に摺動自在に係合
するガイド・メンバ３とガイド・メンバ３の下端面に気
密に係合し、同じくロッド２に摺動自在に係合する弾性
シール・スプール４の底面とロッドの下端との間に形成
される空間に、所要量の潤滑油５を封じ込み、これ等４
者を一体にしてワックス６を充填する感熱シリンダ筒７
内に挿入し、気密に圧着して構成する。
【０００６】冷却液がサーモスタットの規定する温度を
超えて上昇するに連れ、図３に示す様に感熱シリンダ筒
７内に密封充満するワックス６は溶融膨張し、その体積
を増す。従って、ロッド２に係合する弾性シール・スプ
ール４はリターン・スプリング８に抗してロット２を絞
り上げ、主弁９のリフトを増す。逆に温度が下がると、
ワックス６は逐次、凝固収縮し、弾性シール・スプール
４はリターン・スプリング８により、ロッド２に押され
て主弁９のリフトを低下し閉弁に至る（図２）。
超えて上昇するに連れ、図３に示す様に感熱シリンダ筒
７内に密封充満するワックス６は溶融膨張し、その体積
を増す。従って、ロッド２に係合する弾性シール・スプ
ール４はリターン・スプリング８に抗してロット２を絞
り上げ、主弁９のリフトを増す。逆に温度が下がると、
ワックス６は逐次、凝固収縮し、弾性シール・スプール
４はリターン・スプリング８により、ロッド２に押され
て主弁９のリフトを低下し閉弁に至る（図２）。
【０００７】ロッド２に係合する弾性シール・スプール
４の肉厚を超薄くすると、シリンダの内容積に余裕が出
来ると共に、これを絞り上げるに要するワックス圧は従
来のものより極めて低くなるから、シリンダの肉厚も薄
く出来、シリンダの内容積は更に余裕を増す。そこで、
ロッド２の径を太くしてシリンダ内の溶融ワックス圧の
上限をロッド２の径の２乗に逆比例して激減させ、更に
サーモスタットのフランジ面に少なくとも１個の小孔１
４を開口し（図４）、主弁が閉じている時、主弁の内外
を同圧にし、その分、リターン・スプリング８のバネ定
数を従来のものより低減させて溶融ワックス６の液化を
促進し、適切時に弁のリフトを急増させるのである。
４の肉厚を超薄くすると、シリンダの内容積に余裕が出
来ると共に、これを絞り上げるに要するワックス圧は従
来のものより極めて低くなるから、シリンダの肉厚も薄
く出来、シリンダの内容積は更に余裕を増す。そこで、
ロッド２の径を太くしてシリンダ内の溶融ワックス圧の
上限をロッド２の径の２乗に逆比例して激減させ、更に
サーモスタットのフランジ面に少なくとも１個の小孔１
４を開口し（図４）、主弁が閉じている時、主弁の内外
を同圧にし、その分、リターン・スプリング８のバネ定
数を従来のものより低減させて溶融ワックス６の液化を
促進し、適切時に弁のリフトを急増させるのである。
【０００８】ワックス圧の代りに油圧を利用した簡易な
弾性シール・スプールの油圧力−弁リフトの卓上試験装
置を図１に示す。 ２１．油圧供給口 ２２．サーモ・アクチュエータ 内部の弾性シール・スプールを観察出来る様に感熱シリ
ンダを切断して装着する ２３．外部から内部を観察する窓 ２４．透明なアクリルパイプ ２５．弾性シール・スプール ２６．ロッド ２７．潤滑油 ２８．リターン・スプリング ２９．ダイヤル・インジケータ（図示せず）
弾性シール・スプールの油圧力−弁リフトの卓上試験装
置を図１に示す。 ２１．油圧供給口 ２２．サーモ・アクチュエータ 内部の弾性シール・スプールを観察出来る様に感熱シリ
ンダを切断して装着する ２３．外部から内部を観察する窓 ２４．透明なアクリルパイプ ２５．弾性シール・スプール ２６．ロッド ２７．潤滑油 ２８．リターン・スプリング ２９．ダイヤル・インジケータ（図示せず）
【０００９】図１の試験装置で測定した油圧−弁リフト
の実測値を表１に示す。 表１に於いて （Ａ）は従来のロッド２の径３．８ｍｍで、その径の４
５％の肉厚１．７ｍｍのもの （Ｂ）はロッド２の径４．５ｍｍで、その径の２５％の
肉厚１．２５ｍｍのもの （Ｃ）はロッド２の径４．５ｍｍで、その径の５％の肉
厚０．２２５ｍｍのもの であって係合するリターン・スプリング８のバネ定数は
０．５５ｋｇ／ｍｍである。
の実測値を表１に示す。 表１に於いて （Ａ）は従来のロッド２の径３．８ｍｍで、その径の４
５％の肉厚１．７ｍｍのもの （Ｂ）はロッド２の径４．５ｍｍで、その径の２５％の
肉厚１．２５ｍｍのもの （Ｃ）はロッド２の径４．５ｍｍで、その径の５％の肉
厚０．２２５ｍｍのもの であって係合するリターン・スプリング８のバネ定数は
０．５５ｋｇ／ｍｍである。
【００１０】弾性シール・スプール４の肉厚が（Ｃ）の
ように超薄いとスプール内部の潤滑油５の圧力はワック
ス圧と等価になる。弾性シール・スプール４はその内外
から等価の圧力で支えられ浮遊状態になるので、ロッド
２間の摩擦抵抗が０となり、ロッド２のリフト・アップ
はロッド２の下端面に加えられる潤滑油５の圧力によっ
てもたらされる。
ように超薄いとスプール内部の潤滑油５の圧力はワック
ス圧と等価になる。弾性シール・スプール４はその内外
から等価の圧力で支えられ浮遊状態になるので、ロッド
２間の摩擦抵抗が０となり、ロッド２のリフト・アップ
はロッド２の下端面に加えられる潤滑油５の圧力によっ
てもたらされる。
【００１１】（Ａ）は肉厚１．７ｍｍのため起動圧力は
８０ｋｇ／ｃｍ２で、リフトが０．６ｍｍであり、バネ
荷重１５．１ｋｇに抗し、ロッド２を１０ｍｍ絞り上げ
るのに１４０ｋｇ／ｃｍ２の圧力を要し論外である。
８０ｋｇ／ｃｍ２で、リフトが０．６ｍｍであり、バネ
荷重１５．１ｋｇに抗し、ロッド２を１０ｍｍ絞り上げ
るのに１４０ｋｇ／ｃｍ２の圧力を要し論外である。
【００１２】ロッド２を起動する圧力は（Ｂ）、（Ｃ）
共に５０ｋｇ／ｃｍ２で、その時のリフトは同じく０．
４ｍｍであるが、それ以後はバネ荷重１５．１ｋｇに抗
してロッドを１０ｍｍ絞り上げるのに、（Ｃ）は超薄肉
０．２２５ｍｍのため、９０ｋｇ／ｃｍ２で達し、
（Ｂ）は遅れて１００ｋｇ／ｃｍ２で達す。
共に５０ｋｇ／ｃｍ２で、その時のリフトは同じく０．
４ｍｍであるが、それ以後はバネ荷重１５．１ｋｇに抗
してロッドを１０ｍｍ絞り上げるのに、（Ｃ）は超薄肉
０．２２５ｍｍのため、９０ｋｇ／ｃｍ２で達し、
（Ｂ）は遅れて１００ｋｇ／ｃｍ２で達す。
【００１３】従って、これ等を考えると、弾性シール・
スプール４の肉厚を（Ｂ）以上に厚くすると、起動圧力
は５０ｋｇ／ｃｍ２を超すので、肉厚の上限はロッド２
の径の２５％とする。又、弾性シール・スプール４の肉
厚は（Ｃ）に示す５％で充分で、これ以上薄くすると、
その製造が困難になり、コスト高になるので、肉厚の下
限はロッド２の径の５％とする。
スプール４の肉厚を（Ｂ）以上に厚くすると、起動圧力
は５０ｋｇ／ｃｍ２を超すので、肉厚の上限はロッド２
の径の２５％とする。又、弾性シール・スプール４の肉
厚は（Ｃ）に示す５％で充分で、これ以上薄くすると、
その製造が困難になり、コスト高になるので、肉厚の下
限はロッド２の径の５％とする。
【００１４】更に、表１の（Ｃ）のリターシ・スプリン
グ８のバネ定数０．５５ｋｇ／ｍｍを０．２７ｋｇ／ｍ
ｍに変えて、図１の試験装置で測定した油圧−弁リフト
の実測値（Ｄ）を表２に示す。
グ８のバネ定数０．５５ｋｇ／ｍｍを０．２７ｋｇ／ｍ
ｍに変えて、図１の試験装置で測定した油圧−弁リフト
の実測値（Ｄ）を表２に示す。
【００１５】（Ｄ）の起動圧力は３０ｋｇ／ｃｍ２で弁
リフト０．３ｍｍ、圧力６０ｋｇ／ｃｍ２で弁リフト１
３．５ｍｍとなる。超薄肉の弾性シール・スプール４
に、更にバネ定数を従来、０．５５ｋｇ／ｍｍを０．２
７ｋｇ／ｍｍと約半減にしたリターン・スプリング８を
係合して、ワックス６の液化を促進し、その液化の量を
急増させて弁リフトを上げる相乗効果は群を抜くのであ
る。
リフト０．３ｍｍ、圧力６０ｋｇ／ｃｍ２で弁リフト１
３．５ｍｍとなる。超薄肉の弾性シール・スプール４
に、更にバネ定数を従来、０．５５ｋｇ／ｍｍを０．２
７ｋｇ／ｍｍと約半減にしたリターン・スプリング８を
係合して、ワックス６の液化を促進し、その液化の量を
急増させて弁リフトを上げる相乗効果は群を抜くのであ
る。
【００１６】本発明のサーモ・アクチュエータ（Ｄ）を
組み付けた実施例に就き説明する。図２及び図３は自動
車エンジン冷却液の温度制御用ワックス型サーモスタッ
トの断面図で前者は主弁９の閉弁時を、後者はその全開
リフト時を示す。一般にワックス型サーモスタットは図
３に示す様に、弁座１０を形成するハウジング１１に固
定するフレーム１２と、弁座１０に係合する主弁９、及
びこれを圧入固定するサーモ・アクチュエータ１及び、
主弁９とフレーム１２との間に介装するリターン・スプ
リング８とよりなる。
組み付けた実施例に就き説明する。図２及び図３は自動
車エンジン冷却液の温度制御用ワックス型サーモスタッ
トの断面図で前者は主弁９の閉弁時を、後者はその全開
リフト時を示す。一般にワックス型サーモスタットは図
３に示す様に、弁座１０を形成するハウジング１１に固
定するフレーム１２と、弁座１０に係合する主弁９、及
びこれを圧入固定するサーモ・アクチュエータ１及び、
主弁９とフレーム１２との間に介装するリターン・スプ
リング８とよりなる。
【００１７】液温が規定温度を超えて上昇すると、サー
モ・アクチュエータ１の感熱シリンダ筒７内に密封充満
するワックス６の溶融膨張によるワックス圧と等価の弾
性シール・スプール４内の潤滑油５は、リターン・スプ
リング８に抗してロッド２を上方へ押し上げる。然し、
ロッド２はハウジング１１の頂点１３に係合支持されて
いるので、相対的に主弁９は下方へ開く（図３）。液温
が下降に転ずると感熱シリンダ筒７内の溶融ワックス６
は逐次凝固収縮するからリターン・スプリング８により
主弁９は全閉に至る（図２）。この様にしてハウジング
１１の頂点１３に係合支持されているロッド２に対しサ
ーモ・アクチュエータ１のガイド・メンバ３は上下に摺
動し、これに固定される主弁９はこれに対応して開閉す
る。
モ・アクチュエータ１の感熱シリンダ筒７内に密封充満
するワックス６の溶融膨張によるワックス圧と等価の弾
性シール・スプール４内の潤滑油５は、リターン・スプ
リング８に抗してロッド２を上方へ押し上げる。然し、
ロッド２はハウジング１１の頂点１３に係合支持されて
いるので、相対的に主弁９は下方へ開く（図３）。液温
が下降に転ずると感熱シリンダ筒７内の溶融ワックス６
は逐次凝固収縮するからリターン・スプリング８により
主弁９は全閉に至る（図２）。この様にしてハウジング
１１の頂点１３に係合支持されているロッド２に対しサ
ーモ・アクチュエータ１のガイド・メンバ３は上下に摺
動し、これに固定される主弁９はこれに対応して開閉す
る。
【００１８】図５は従来型の（Ａ）のサーモ・アクチュ
エータで構成したワックス型サーモスタットＡと、
（Ｄ）のサーモ・アクチュエータで構成した本発明のワ
ックス型サーモスタットＤの夫々冷却液温−弁リフトの
ダイヤグラムである。
エータで構成したワックス型サーモスタットＡと、
（Ｄ）のサーモ・アクチュエータで構成した本発明のワ
ックス型サーモスタットＤの夫々冷却液温−弁リフトの
ダイヤグラムである。
【００１９】Ａは８７℃で開弁し、１００℃で弁リフト
は８．６ｍｍで液化膨張領域を終了し、以後液体膨張領
域に入り、その後は弁リフトの上昇率一定となって急低
下する。従って、遅々として弁リフトが１１ｍｍになる
迄に冷却液の温度は１３０℃にも達する。従って従来の
エンジンの冷却液の上限は１３０℃になる。
は８．６ｍｍで液化膨張領域を終了し、以後液体膨張領
域に入り、その後は弁リフトの上昇率一定となって急低
下する。従って、遅々として弁リフトが１１ｍｍになる
迄に冷却液の温度は１３０℃にも達する。従って従来の
エンジンの冷却液の上限は１３０℃になる。
【００２０】これに対し、本発明のＤは８６℃で開弁
し、９９℃で弁リフトは１１ｍｍに達す。而も未だ固体
が液化する状態変化領域内にある。従って本発明のエン
ジンの冷却液の上限は９９℃止まりになる。
し、９９℃で弁リフトは１１ｍｍに達す。而も未だ固体
が液化する状態変化領域内にある。従って本発明のエン
ジンの冷却液の上限は９９℃止まりになる。
【００２１】図５に於いて、同じ温度範囲χでリフト
８．６ｍｍを基準としてＤ曲線の占める斜線の面積ｄと
従来のＡ曲線の占める斜線の面積ａを比較すれば本発明
のサーモスタットが従来のサーモスタットより適切時に
冷却液が急増して如何に高冷却効率を発揮するか明らか
である。
８．６ｍｍを基準としてＤ曲線の占める斜線の面積ｄと
従来のＡ曲線の占める斜線の面積ａを比較すれば本発明
のサーモスタットが従来のサーモスタットより適切時に
冷却液が急増して如何に高冷却効率を発揮するか明らか
である。
【００２２】本発明のＤのサーモスタット４ケの耐久試
験の結果を表３に、従来のもの４ヶを表４に示す。サー
モスタットの耐久性に最も必要な要素であるリフトの変
化値は本発明の方が従来のものより一桁以上も小さく優
れている。
験の結果を表３に、従来のもの４ヶを表４に示す。サー
モスタットの耐久性に最も必要な要素であるリフトの変
化値は本発明の方が従来のものより一桁以上も小さく優
れている。
【００２３】
【発明の効果】弾性シール・スプールの肉厚を超薄く
し、更にサーモスタットのフランジ面に小孔を開口し、
その分、リターン・スプリングのバネ定数を低下させ、
ワックスの液化の増加を促進し、最適切時に冷却液の流
量を激増させ、従来の自動車エンジン冷却液の温度上限
１３０℃を９９℃に下げる本発明はエンジンの寿命を増
し、燃費の節約、有排気物の減少等、省エネルギー、環
境保善をもたらす自動車エンジンの高冷却効率のワック
ス型サーモスタットである。
し、更にサーモスタットのフランジ面に小孔を開口し、
その分、リターン・スプリングのバネ定数を低下させ、
ワックスの液化の増加を促進し、最適切時に冷却液の流
量を激増させ、従来の自動車エンジン冷却液の温度上限
１３０℃を９９℃に下げる本発明はエンジンの寿命を増
し、燃費の節約、有排気物の減少等、省エネルギー、環
境保善をもたらす自動車エンジンの高冷却効率のワック
ス型サーモスタットである。
【図１】 ワックス圧の代りに油圧を利用した弾性シ
ール・スプールの油圧力−弁リフトの試験装置
ール・スプールの油圧力−弁リフトの試験装置
【図２】 本発明の自動車エンジン用ワックス型サー
モスタットの断面図で主弁の全閉時を示す。
モスタットの断面図で主弁の全閉時を示す。
【図３】 本発明の自動車エンジン用ワックス型サー
モスタットの断面図で主弁の全開時を示す。
モスタットの断面図で主弁の全開時を示す。
【図４】 本発明の自動車エンジン用ワックス型サー
モスタットの側面図示でフランジ面の小孔を明示する。
モスタットの側面図示でフランジ面の小孔を明示する。
【図５】 従来のワックス型サーモスタットＡと本発
明のワックス型サーモスタットＤの冷却液温−弁リフト
のダイヤグラムである。
明のワックス型サーモスタットＤの冷却液温−弁リフト
のダイヤグラムである。
１ サーモ・アクチュエータ ２ ロッド ３ ガイド・メンバ ４ 弾性シール・スプール ５ 潤滑油 ６ ワックス ７ 感熱シリンダ筒 ８ リターン・スプリング ９ 主弁 １０ 弁座 １１ ハウジング １２ フレーム １３ 頂点 １４ ハウジング１１のフランジ部の小孔
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年９月９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】図５は従来型の（Ａ）のサーモ・アクチュ
エータで構成したワックス型サーモスタットＡと、
（Ｄ）のサーモ・アクチュエータ（但しスプールの肉厚
を０．６ｍｍとするもの）で構成した本発明のワックス
型サーモスタットＤの夫々冷却液温−弁リフトのダイヤ
グラムである。
エータで構成したワックス型サーモスタットＡと、
（Ｄ）のサーモ・アクチュエータ（但しスプールの肉厚
を０．６ｍｍとするもの）で構成した本発明のワックス
型サーモスタットＤの夫々冷却液温−弁リフトのダイヤ
グラムである。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】Ａは８７℃で開弁し、１００℃で弁リフト
は８．６ｍｍで液化膨張領域を終了し、以後液体膨張領
域に入り、その後は弁リフトの上昇率一定となって急低
下する。従って、開弁が遅々として弁リフトが１１ｍｍ
になる迄に冷却液の温度は１３０℃にも達する。従って
従来のエンジンの冷却液の上限は１３０℃になる。
は８．６ｍｍで液化膨張領域を終了し、以後液体膨張領
域に入り、その後は弁リフトの上昇率一定となって急低
下する。従って、開弁が遅々として弁リフトが１１ｍｍ
になる迄に冷却液の温度は１３０℃にも達する。従って
従来のエンジンの冷却液の上限は１３０℃になる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２３】
【発明の効果】弾性シール・スプールの肉厚を超薄く
し、更にサーモスタットのフランジ面に小孔を開口し、
その分、リターン・スプリングのバネ定数を低下させ、
ワックスの液化の増加を促進し、最適切時に冷却液の液
量を激増させ、従来の自動車エンジン冷却液の温度上限
１３０℃を９９℃に下げる本発明はエンジンの寿命を増
し、燃費の節約、有害排気物の減少等、省エネルギー、
環境保善をもたらす効果は大である。
し、更にサーモスタットのフランジ面に小孔を開口し、
その分、リターン・スプリングのバネ定数を低下させ、
ワックスの液化の増加を促進し、最適切時に冷却液の液
量を激増させ、従来の自動車エンジン冷却液の温度上限
１３０℃を９９℃に下げる本発明はエンジンの寿命を増
し、燃費の節約、有害排気物の減少等、省エネルギー、
環境保善をもたらす効果は大である。
Claims (1)
- 【請求項１】 ロッドとロッドに摺動自在なガイド・メ
ンバとガイド・メンバの端面に気密に係合する弾性シー
ル・スプールとロッドの下端と弾性シール・スプールの
底面との空間に封じ込まれた潤滑油の４者を一体にして
ワックスを充填する感熱シリンダ筒内に挿入し、気密に
圧着して構成するワックス型サーモスタットのサーモ・
アクチュエータに於いて、 ロッドに係合する弾性シール・スプールの中心孔の側壁
の肉厚をロッドの直径の２５％から５％の範囲に超薄く
し、更にサーモスタットのフランジ面に少なくとも１個
の小孔を開口し、その分、サーモスタットのリターン・
スプリングのバネ定数を低下させ、サーモスタットの作
動温度範囲をワックスが固体から液化する弁のリフト・
アップの大きな状態変化領域に集中してワックスの液化
を促進し、最適切時に冷却液の流量を激増させるように
構成することを特徴とする自動車エンジンの高冷却効率
のワックス型サーモスタット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20369297A JPH1113916A (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 自動車エンジンの高冷却効率のワックス型 サーモスタット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20369297A JPH1113916A (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 自動車エンジンの高冷却効率のワックス型 サーモスタット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1113916A true JPH1113916A (ja) | 1999-01-22 |
Family
ID=16478271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20369297A Pending JPH1113916A (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 自動車エンジンの高冷却効率のワックス型 サーモスタット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1113916A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102536417A (zh) * | 2010-12-23 | 2012-07-04 | 科派特汽车配件工贸联合股份公司 | 用于内燃机的自动调温组件 |
| CN105531519A (zh) * | 2014-07-31 | 2016-04-27 | 认知控管株式会社 | 故障自趋安全冷却剂控制阀 |
| CN106153210A (zh) * | 2016-08-16 | 2016-11-23 | 国网江苏省电力公司镇江供电公司 | 封闭导体接头发热监测装置 |
| CN113847469A (zh) * | 2021-08-27 | 2021-12-28 | 东风汽车集团股份有限公司 | 一种温控节流阀、双电机冷却***以及车辆 |
-
1997
- 1997-06-25 JP JP20369297A patent/JPH1113916A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102536417A (zh) * | 2010-12-23 | 2012-07-04 | 科派特汽车配件工贸联合股份公司 | 用于内燃机的自动调温组件 |
| CN105531519A (zh) * | 2014-07-31 | 2016-04-27 | 认知控管株式会社 | 故障自趋安全冷却剂控制阀 |
| CN105531519B (zh) * | 2014-07-31 | 2017-12-29 | 认知控管株式会社 | 故障自趋安全冷却剂控制阀 |
| CN106153210A (zh) * | 2016-08-16 | 2016-11-23 | 国网江苏省电力公司镇江供电公司 | 封闭导体接头发热监测装置 |
| CN113847469A (zh) * | 2021-08-27 | 2021-12-28 | 东风汽车集团股份有限公司 | 一种温控节流阀、双电机冷却***以及车辆 |
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