JPH11130551A - 熱間補修用吹き付け材 - Google Patents
熱間補修用吹き付け材Info
- Publication number
- JPH11130551A JPH11130551A JP9300417A JP30041797A JPH11130551A JP H11130551 A JPH11130551 A JP H11130551A JP 9300417 A JP9300417 A JP 9300417A JP 30041797 A JP30041797 A JP 30041797A JP H11130551 A JPH11130551 A JP H11130551A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sic
- hot repair
- cao
- hot
- spray material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＭｇＯ，ＣａＯを主成分とする熱間補修材に
ＳｉＣを添加配合すると、膨張性を発現し、この膨張性
がＳｉＣ粒の表面を酸化しＳｉＯ2のガラス層を形成
し、低融点物の生成を過剰に招き、その結果、耐蝕性へ
の効果が不十分となる。更にまた膨張性の発現はＳｉＣ
を積極的に酸化させてしまうため、該ＳｉＣがＳｉＯ2
と炭酸ガスとに分解し、ここで発生した炭酸ガスは空気
中へ抜けてしまい、ＳｉＯ2は液層として骨材中に固溶
し、その結果、酸化層部分は空隙の多い状態となりもろ
くなってしまい、結果的に耐蝕性への効果が一層不十分
となる。 【解決手段】 耐火性骨材の化学組成としてＭｇＯを１
とした熱間補修用吹き付け材であって、重量比でＣａＯ
を０．０１〜０．８、ＳｉＣを０．３以下の範囲で含有
し、上記の組み合わせからなる耐火性骨材１００重量部
に対し、外掛けで平均粒径が１０μｍ以下のシリカの超
微粉を０．５〜５ｗｔ％を含有する。
ＳｉＣを添加配合すると、膨張性を発現し、この膨張性
がＳｉＣ粒の表面を酸化しＳｉＯ2のガラス層を形成
し、低融点物の生成を過剰に招き、その結果、耐蝕性へ
の効果が不十分となる。更にまた膨張性の発現はＳｉＣ
を積極的に酸化させてしまうため、該ＳｉＣがＳｉＯ2
と炭酸ガスとに分解し、ここで発生した炭酸ガスは空気
中へ抜けてしまい、ＳｉＯ2は液層として骨材中に固溶
し、その結果、酸化層部分は空隙の多い状態となりもろ
くなってしまい、結果的に耐蝕性への効果が一層不十分
となる。 【解決手段】 耐火性骨材の化学組成としてＭｇＯを１
とした熱間補修用吹き付け材であって、重量比でＣａＯ
を０．０１〜０．８、ＳｉＣを０．３以下の範囲で含有
し、上記の組み合わせからなる耐火性骨材１００重量部
に対し、外掛けで平均粒径が１０μｍ以下のシリカの超
微粉を０．５〜５ｗｔ％を含有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、転炉、取鍋等の各
種精錬炉や溶融金属容器の内張り耐火物の熱間補修吹き
付け材料に関する。
種精錬炉や溶融金属容器の内張り耐火物の熱間補修吹き
付け材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、各種精錬炉や溶融金属容器の内張
り耐火物の熱間補修方法として、最も一般的には、吹き
付けによる熱間補修が行われている。この熱間吹き付け
補修において使用される代表的な材料としては、マグネ
シア質、マグネシア・ドロマイト質、マグネシア・カー
ボン質等がある。
り耐火物の熱間補修方法として、最も一般的には、吹き
付けによる熱間補修が行われている。この熱間吹き付け
補修において使用される代表的な材料としては、マグネ
シア質、マグネシア・ドロマイト質、マグネシア・カー
ボン質等がある。
【０００３】一般的に、これらのマグネシア質及びマグ
ネシア・ドロマイト質は、塩基性スラグに対する耐蝕性
に優れているという長所があるが、その反面、熱的安定
性及び耐熱スポール性に劣り、また、スラグの浸透が大
きく構造スポールを起こしやすいという短所を持ってい
る。
ネシア・ドロマイト質は、塩基性スラグに対する耐蝕性
に優れているという長所があるが、その反面、熱的安定
性及び耐熱スポール性に劣り、また、スラグの浸透が大
きく構造スポールを起こしやすいという短所を持ってい
る。
【０００４】この短所を改善するために開発されたもの
がマグネシア・カーボン質である。このマグネシア・カ
ーボン質は、スラグの浸透に対して勝れた抑制効果を提
供するとともに、構造スポールを制限するという特徴を
有している。しかしながら、一方において、このマグネ
シア・カーボン質は、熱硬化性樹脂等により硬化がすこ
ぶる緩やかであるため、熱間補修の際に被補修面へ対す
る初期付着性が劣るという欠点を持っている。
がマグネシア・カーボン質である。このマグネシア・カ
ーボン質は、スラグの浸透に対して勝れた抑制効果を提
供するとともに、構造スポールを制限するという特徴を
有している。しかしながら、一方において、このマグネ
シア・カーボン質は、熱硬化性樹脂等により硬化がすこ
ぶる緩やかであるため、熱間補修の際に被補修面へ対す
る初期付着性が劣るという欠点を持っている。
【０００５】このような初期付着性に関する欠点を解決
するための手段として開発されたものに、特公平６−４
７５０３号に開示された耐火物がある。この耐火物はＭ
ｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＣ及び結合剤からなる熱間補修用の
不定形耐火物について開示している。これによると、Ｍ
ｇＯ、ＣａＯを主成分とする熱間補修材にＳｉＣを添加
配合することで、膨張性を付与し、熱間での線収縮によ
る剥離を防止するとともに、ＳｉＣによりスラグの浸透
を抑制するものである。
するための手段として開発されたものに、特公平６−４
７５０３号に開示された耐火物がある。この耐火物はＭ
ｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＣ及び結合剤からなる熱間補修用の
不定形耐火物について開示している。これによると、Ｍ
ｇＯ、ＣａＯを主成分とする熱間補修材にＳｉＣを添加
配合することで、膨張性を付与し、熱間での線収縮によ
る剥離を防止するとともに、ＳｉＣによりスラグの浸透
を抑制するものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな膨張性の発現はＳｉＣ粒の表面が酸化されＳｉＯ2
のガラス層を形成する。このことは同時に低融点物の生
成を過剰に招いてしまい、その結果、耐蝕性への効果が
不十分となるという課題がある。更にまた膨張性の発現
はＳｉＣを積極的に酸化させてしまうため、該ＳｉＣが
ＳｉＯ2と炭酸ガスとに分解し、ここで発生した炭酸ガ
スは空気中へ抜けてしまい、ＳｉＯ2は液層として骨材
中に固溶していく。その結果、酸化層部分は空隙の多い
状態となりもろくなってしまい、結果的に耐蝕性への効
果が一層不十分となるという課題がある。
うな膨張性の発現はＳｉＣ粒の表面が酸化されＳｉＯ2
のガラス層を形成する。このことは同時に低融点物の生
成を過剰に招いてしまい、その結果、耐蝕性への効果が
不十分となるという課題がある。更にまた膨張性の発現
はＳｉＣを積極的に酸化させてしまうため、該ＳｉＣが
ＳｉＯ2と炭酸ガスとに分解し、ここで発生した炭酸ガ
スは空気中へ抜けてしまい、ＳｉＯ2は液層として骨材
中に固溶していく。その結果、酸化層部分は空隙の多い
状態となりもろくなってしまい、結果的に耐蝕性への効
果が一層不十分となるという課題がある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るために、本件発明においては、耐火性骨材の化学組成
としてＭｇＯを１とした場合、その重量比でＣａＯを
０．０１〜０．８、ＳｉＣを０．３以下の範囲で含有
し、上記の組み合わせからなる耐火性骨材１００重量部
に対し、外掛けで平均粒径が１０μｍ以下のシリカの超
微粉を０．５〜５ｗｔ％を含有している熱間補修用吹き
付け材を提供する。
るために、本件発明においては、耐火性骨材の化学組成
としてＭｇＯを１とした場合、その重量比でＣａＯを
０．０１〜０．８、ＳｉＣを０．３以下の範囲で含有
し、上記の組み合わせからなる耐火性骨材１００重量部
に対し、外掛けで平均粒径が１０μｍ以下のシリカの超
微粉を０．５〜５ｗｔ％を含有している熱間補修用吹き
付け材を提供する。
【０００８】
【発明の実施の形態】本件発明の塩基性熱間吹き付け補
修材は、原則的には、マグネシアクリンカー、ドロマイ
トクリンカー等を主骨材として使用し、これに珪酸塩、
燐酸塩、セメント等を結合剤として混合したものを水と
混練して形成し、この補修材を高温の被補修面へ吹き付
けるのである。
修材は、原則的には、マグネシアクリンカー、ドロマイ
トクリンカー等を主骨材として使用し、これに珪酸塩、
燐酸塩、セメント等を結合剤として混合したものを水と
混練して形成し、この補修材を高温の被補修面へ吹き付
けるのである。
【０００９】塩基性スラグに対して耐蝕性に優れるた
め、多くの吹き付け補修材と同様に、本件発明の補修材
においても、ＭｇＯ及びＣａＯが添加されている。しか
しながら、ＭｇＯ・ＣａＯ質の補修材はスラグの浸透が
大きく、そのため構造スポールを起こしやすいという欠
点を有していることは前述の通りである。更にこれを防
止するためにスラグに濡れにくいＳｉＣを添加すること
でスラグの浸透を抑制することが可能となることも知ら
れている。しかし、このＳｉＣは高温下で酸化されやす
く容易にＳｉＯ2となってしまう。そしてこの酸化され
たＳｉＯ2はガラス化し低融点となるため熱間での強度
の低下を招いてしまうことも知られているところであ
る。
め、多くの吹き付け補修材と同様に、本件発明の補修材
においても、ＭｇＯ及びＣａＯが添加されている。しか
しながら、ＭｇＯ・ＣａＯ質の補修材はスラグの浸透が
大きく、そのため構造スポールを起こしやすいという欠
点を有していることは前述の通りである。更にこれを防
止するためにスラグに濡れにくいＳｉＣを添加すること
でスラグの浸透を抑制することが可能となることも知ら
れている。しかし、このＳｉＣは高温下で酸化されやす
く容易にＳｉＯ2となってしまう。そしてこの酸化され
たＳｉＯ2はガラス化し低融点となるため熱間での強度
の低下を招いてしまうことも知られているところであ
る。
【００１０】そこで本件発明においては、ＭｇＯ・Ｃａ
Ｏ系の熱間補修材へ対するＳｉＣの添加による該熱間補
修材の強度の低下を防止するための新規な方法を提供し
ているのである。
Ｏ系の熱間補修材へ対するＳｉＣの添加による該熱間補
修材の強度の低下を防止するための新規な方法を提供し
ているのである。
【００１１】即ち、本件発明の発明者は、ＭｇＯ・Ｃａ
Ｏ・ＳｉＣ系吹き付け補修材に平均粒径１０μｍ以下の
シリカの超微粉をＯ．５〜５ｗｔ％の範囲で添加するこ
とにより、シリカの超微粉がＳｉＣ粒表面に予めＳｉＯ
２皮膜を生成し、これによりＳｉＣの酸化速度を遅らせ
ることが可能であること、更にまた金属シリコン等の金
属粉末をＯ．Ｏ１〜５ｗｔ％の範囲で添加することによ
り、これらの金属粉末はＳｉＣよりも酸化されやすいた
め金属粉末が選択的に酸化されることによってもＳｉＣ
の酸化を遅らせることが可能であること、の知見を得た
のである。
Ｏ・ＳｉＣ系吹き付け補修材に平均粒径１０μｍ以下の
シリカの超微粉をＯ．５〜５ｗｔ％の範囲で添加するこ
とにより、シリカの超微粉がＳｉＣ粒表面に予めＳｉＯ
２皮膜を生成し、これによりＳｉＣの酸化速度を遅らせ
ることが可能であること、更にまた金属シリコン等の金
属粉末をＯ．Ｏ１〜５ｗｔ％の範囲で添加することによ
り、これらの金属粉末はＳｉＣよりも酸化されやすいた
め金属粉末が選択的に酸化されることによってもＳｉＣ
の酸化を遅らせることが可能であること、の知見を得た
のである。
【００１２】このため本件発明の補修材においては、シ
リカの超微粉がＳｉＣ粒表面に予めＳｉＯ２皮膜を生成
することによりＳｉＣの酸化速度を遅らせるために、平
均粒径１０μｍ以下のシリカの超微粉をＯ．５〜５ｗｔ
％の範囲で添加する。
リカの超微粉がＳｉＣ粒表面に予めＳｉＯ２皮膜を生成
することによりＳｉＣの酸化速度を遅らせるために、平
均粒径１０μｍ以下のシリカの超微粉をＯ．５〜５ｗｔ
％の範囲で添加する。
【００１３】更にまたこのため本件発明の補修材におい
ては、ＳｉＣの酸化を遅らせるために金属シリコン等の
金属粉末をＯ．Ｏ１〜５ｗｔ％の範囲で添加する。
ては、ＳｉＣの酸化を遅らせるために金属シリコン等の
金属粉末をＯ．Ｏ１〜５ｗｔ％の範囲で添加する。
【００１４】しかしながら、ＳｉＣの酸化を完全に抑制
することは不可能であり、徐々にではあるがＳｉＣの酸
化は進んでしまう。そこで酸化されて発生したＳｉＯ２
による低融点化を防止するために、結合剤に珪酸塩バイ
ンダーを０．５〜１０ｗｔ％の範囲で選択する。これに
よりＳｉＣの酸化により発生したＳｉＯ２は結合剤であ
る珪酸塩バインダー中のＳｉＯ２やシリカの超微粉のＳ
ｉＯ２、及び金属シリコンが酸化されて発生したＳｉＯ
２とともに、主骨材中のＣａＯとの反応が高温下で極め
て円滑に進行し、３ＣａＯ・ＳｉＯ２等の高融点鉱物を
形成し、こうして熱間での強度の低下を抑制することが
出来るということが判明した。
することは不可能であり、徐々にではあるがＳｉＣの酸
化は進んでしまう。そこで酸化されて発生したＳｉＯ２
による低融点化を防止するために、結合剤に珪酸塩バイ
ンダーを０．５〜１０ｗｔ％の範囲で選択する。これに
よりＳｉＣの酸化により発生したＳｉＯ２は結合剤であ
る珪酸塩バインダー中のＳｉＯ２やシリカの超微粉のＳ
ｉＯ２、及び金属シリコンが酸化されて発生したＳｉＯ
２とともに、主骨材中のＣａＯとの反応が高温下で極め
て円滑に進行し、３ＣａＯ・ＳｉＯ２等の高融点鉱物を
形成し、こうして熱間での強度の低下を抑制することが
出来るということが判明した。
【００１５】本件発明中のＭｇＯ成分の量は、本来Ｍｇ
Ｏの持つ塩基性スラグへの高耐蝕性の効果を発揮させる
ために骨材全体の５０重量部以上の量を持つことが望ま
しいものである。この原料素材の供給源としては天然Ｍ
ｇＯクリンカー、海水ＭｇＯクリンカー、電融ＭｇＯ等
が使用出来る。
Ｏの持つ塩基性スラグへの高耐蝕性の効果を発揮させる
ために骨材全体の５０重量部以上の量を持つことが望ま
しいものである。この原料素材の供給源としては天然Ｍ
ｇＯクリンカー、海水ＭｇＯクリンカー、電融ＭｇＯ等
が使用出来る。
【００１６】またＣａＯの量は結合剤中のＳｉＯ２、シ
リカの超微粉、及びＳｉＣと金属シリコンの酸化により
発生したＳｉＯ２を取り込むに十分な量があることが望
ましい。従ってＳｉＣ及び金属シリコンが完全に酸化さ
れたとして発生するＳｉＯ２、結合剤中のＳｉＯ２とシ
リカの超微粉のＳｉＯ２の合計ＳｉＯ２量に対して重量
比で２倍以上のＣａＯ量となることが望ましい。その供
給源としては天然ドロマイトクリンカー、合成ドロマイ
トクリンカー、電融ＣａＯクリンカー、炭酸カルシウ
ム、水酸化カルシウム等が利用出来る。
リカの超微粉、及びＳｉＣと金属シリコンの酸化により
発生したＳｉＯ２を取り込むに十分な量があることが望
ましい。従ってＳｉＣ及び金属シリコンが完全に酸化さ
れたとして発生するＳｉＯ２、結合剤中のＳｉＯ２とシ
リカの超微粉のＳｉＯ２の合計ＳｉＯ２量に対して重量
比で２倍以上のＣａＯ量となることが望ましい。その供
給源としては天然ドロマイトクリンカー、合成ドロマイ
トクリンカー、電融ＣａＯクリンカー、炭酸カルシウ
ム、水酸化カルシウム等が利用出来る。
【００１７】一般に、ＳｉＣは、ＭｇＯ成分を１とした
場合の重量比で０．３を越えるとその酸化により発生す
るＳｉＯ２の量が多くなり過ぎるため、耐蝕性の低下を
招くことが発明者の実験で判明している。また、その粒
度はあまり細かすぎると比表面積の増大により酸化が促
進され、また粗すぎるとスラグの浸透抑制効果が少なく
なるため１ｍｍ程度の粒径を持つものの使用が望まし
い。
場合の重量比で０．３を越えるとその酸化により発生す
るＳｉＯ２の量が多くなり過ぎるため、耐蝕性の低下を
招くことが発明者の実験で判明している。また、その粒
度はあまり細かすぎると比表面積の増大により酸化が促
進され、また粗すぎるとスラグの浸透抑制効果が少なく
なるため１ｍｍ程度の粒径を持つものの使用が望まし
い。
【００１８】シリカの超微粉は平均粒径１０μｍ以下の
ものが皮膜の形成に効果的であり、また熱間吹き付け時
の初期付着の向上も期待出来る。その量は耐火性骨材１
００重量部に対し０．５％未満では皮膜生成に不十分で
あり、また初期付着への効果も少ない。また５％を越え
る量を添加しても皮膜の生成には関与せず吹き付け時の
粉塵発生等の悪影響がある。このシリカ超微粉は溶融シ
リカ、ホワイトカーボン、シリカフラワー、シリカヒュ
ーム等から選ばれる１種又は２種以上の混合物の状態で
使用出来る。
ものが皮膜の形成に効果的であり、また熱間吹き付け時
の初期付着の向上も期待出来る。その量は耐火性骨材１
００重量部に対し０．５％未満では皮膜生成に不十分で
あり、また初期付着への効果も少ない。また５％を越え
る量を添加しても皮膜の生成には関与せず吹き付け時の
粉塵発生等の悪影響がある。このシリカ超微粉は溶融シ
リカ、ホワイトカーボン、シリカフラワー、シリカヒュ
ーム等から選ばれる１種又は２種以上の混合物の状態で
使用出来る。
【００１９】珪酸塩バインダーは、珪酸ナトリウム、珪
酸カリウム、メタ珪酸ナトリウム等の既知の珪酸塩バイ
ンダーが使用出来、その量は初期付着の際、吹き付け材
に十分な硬化特性を持たせることが出来る量として決定
され、その量は０．５〜１０ｗｔ％である。
酸カリウム、メタ珪酸ナトリウム等の既知の珪酸塩バイ
ンダーが使用出来、その量は初期付着の際、吹き付け材
に十分な硬化特性を持たせることが出来る量として決定
され、その量は０．５〜１０ｗｔ％である。
【００２０】その他、本件発明の熱間吹き付け補修材に
は珪酸塩バインダーの硬化剤として各種無機酸、有機
酸、硫酸塩等を１種以上添加することが出来る。
は珪酸塩バインダーの硬化剤として各種無機酸、有機
酸、硫酸塩等を１種以上添加することが出来る。
【００２１】更に、既知の有機ファイバーや無機ファイ
バー、各種粘土等を本件発明の効果を損なわない程度、
少量添加することも可能である。
バー、各種粘土等を本件発明の効果を損なわない程度、
少量添加することも可能である。
【００２２】
【実施例】図表１には本件発明の実施例とその比較例と
を示す。
を示す。
【００２３】この表において、侵食指数は、Ｃ／Ｓ＝
３．５の実炉スラグを用いて１６５０゜×３ｈｒｓ．の
回転式スラグ侵食試験を行ったものである。スラグによ
り溶損された体積とスラグの浸透により構造変化が見ら
れる部分の体積を全体の体積と比較したものであり、比
較例１の侵食指数を１００とし、他の材料を指数化して
示したものである。従って数値は少ないものほど良い。
また、構造スポールの有無は、上記スラグ侵食試験の結
果、スラグ侵食により構造に変化が見られた層とそれ以
外の層との界面で亀裂が発生したどうかを示している。
更に、熱間曲げ強さは、各試料の１４００゜Ｃでの強度
を示している。
３．５の実炉スラグを用いて１６５０゜×３ｈｒｓ．の
回転式スラグ侵食試験を行ったものである。スラグによ
り溶損された体積とスラグの浸透により構造変化が見ら
れる部分の体積を全体の体積と比較したものであり、比
較例１の侵食指数を１００とし、他の材料を指数化して
示したものである。従って数値は少ないものほど良い。
また、構造スポールの有無は、上記スラグ侵食試験の結
果、スラグ侵食により構造に変化が見られた層とそれ以
外の層との界面で亀裂が発生したどうかを示している。
更に、熱間曲げ強さは、各試料の１４００゜Ｃでの強度
を示している。
【００２４】
【表１】 ここで、天然ＭｇＯクリンカーＡは、４ｍｍ〜１ｍｍの
粒を、天然ＭｇＯクリンカーＢは、１ｍｍ〜の粒を、海
水ＭｇＯクリンカーＣは、４ｍｍ〜１ｍｍの粒を、海水
ＭｇＯクリンカーＤは、１ｍｍ〜の粒を、天然ドロマイ
トクリンカーＥは、３ｍｍ〜１ｍｍの粒を、天然ドロマ
イトクリンカーＦは、１ｍｍ〜の粒を、合成ドロマイト
クリンカーＧは、３ｍｍ〜１ｍｍの粒を、合成ドロマイ
トクリンカーＨは、１ｍｍ〜の粒を、炭化珪素Ｉは、１
ｍｍ〜の粒、純度９０％を、示している。
粒を、天然ＭｇＯクリンカーＢは、１ｍｍ〜の粒を、海
水ＭｇＯクリンカーＣは、４ｍｍ〜１ｍｍの粒を、海水
ＭｇＯクリンカーＤは、１ｍｍ〜の粒を、天然ドロマイ
トクリンカーＥは、３ｍｍ〜１ｍｍの粒を、天然ドロマ
イトクリンカーＦは、１ｍｍ〜の粒を、合成ドロマイト
クリンカーＧは、３ｍｍ〜１ｍｍの粒を、合成ドロマイ
トクリンカーＨは、１ｍｍ〜の粒を、炭化珪素Ｉは、１
ｍｍ〜の粒、純度９０％を、示している。
【００２５】表の試験結果より、本件発明実施例は侵食
指数の示す通り、いずれも耐蝕性に優れていることが判
明した。また、本件発明による実施例ではどの試料につ
いても構造スポールは起こっていない。これに対して、
比較例１ではＳｉＣを添加していないため、スラグの浸
透が大きく、耐蝕性に劣り、その結果、構造スポールを
招いていることが判明している。また逆にＳｉＣの添加
量が多い比較例２ではＳｉＣの酸化により発生するＳｉ
Ｏ２が多くなり過ぎるため低融点かつ粗な構造の層とな
り熱間での強度の低下と耐蝕性の低下を招いていること
が判明している。更に、結合材に燐酸塩バインダーを使
用し、ＳｉＣの酸化抑制のためのシリカフラワーと金属
シリコンを添加していない比較例３ではＳｉＣの酸化が
急速に進んでしまい、其の際発生するＳｉＯ２とＣａＯ
による高融点鉱物の生成があまり進まず、強度の低下が
大きく、そのため耐蝕性に劣ることが判明している。
指数の示す通り、いずれも耐蝕性に優れていることが判
明した。また、本件発明による実施例ではどの試料につ
いても構造スポールは起こっていない。これに対して、
比較例１ではＳｉＣを添加していないため、スラグの浸
透が大きく、耐蝕性に劣り、その結果、構造スポールを
招いていることが判明している。また逆にＳｉＣの添加
量が多い比較例２ではＳｉＣの酸化により発生するＳｉ
Ｏ２が多くなり過ぎるため低融点かつ粗な構造の層とな
り熱間での強度の低下と耐蝕性の低下を招いていること
が判明している。更に、結合材に燐酸塩バインダーを使
用し、ＳｉＣの酸化抑制のためのシリカフラワーと金属
シリコンを添加していない比較例３ではＳｉＣの酸化が
急速に進んでしまい、其の際発生するＳｉＯ２とＣａＯ
による高融点鉱物の生成があまり進まず、強度の低下が
大きく、そのため耐蝕性に劣ることが判明している。
【００２６】
【発明の効果】本件発明による熱間補修用吹き付け材を
使用することにより、熱間での良好な初期付着性を確保
し、更にＳｉＣのもつスラグに濡れにくい性質を充分に
発揮させ、スラグの浸透を抑制することで構造スポール
の発生を防止する。上記により高付着、高耐蝕性の熱間
吹き付け補修材を提供することが出来る。
使用することにより、熱間での良好な初期付着性を確保
し、更にＳｉＣのもつスラグに濡れにくい性質を充分に
発揮させ、スラグの浸透を抑制することで構造スポール
の発生を防止する。上記により高付着、高耐蝕性の熱間
吹き付け補修材を提供することが出来る。
Claims (8)
- 【請求項１】 耐火性骨材の化学組成としてＭｇＯを１
とした場合、その重量比でＣａＯを０．０１〜０．８、
ＳｉＣを０．３以下の範囲で含有し、上記の組み合わせ
からなる耐火性骨材１００重量部に対し、外掛けで平均
粒径が１０μｍ以下のシリカの超微粉を０．５〜５ｗｔ
％を含有していることを特徴とする熱間補修用吹き付け
材。 - 【請求項２】 請求項１に記載の熱間補修用吹き付け材
において、更に珪酸塩バインダーを０．５〜１０ｗｔ％
だけ含有していることを特徴とする請求項１に記載の熱
間補修用吹き付け材。 - 【請求項３】 請求項２に記載の熱間補修用吹き付け材
において、更に金属粉を０．０１〜５ｗｔ％だけ含有し
ていることを特徴とする請求項２に記載の熱間補修用吹
き付け材。 - 【請求項４】 ＣａＯが、天然ドロマイトクリンカー、
合成ドロマイトクリンカー、電融ＣａＯクリンカー、炭
酸カルシウム、水酸化カルシウムの群から選択されてい
ることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１に記載の
熱間補修用吹き付け材。 - 【請求項５】 シリカの超微粉が、溶融シリカ、ホワイ
トカーボン、シリカフラワー、シリカヒュームの群から
選ばれる１種又は２種以上の混合物であることを特徴と
する請求項１〜４のいずれか１に記載の熱間補修用吹き
付け材。 - 【請求項６】 珪酸塩バインダーが、珪酸ナトリウム、
珪酸カリウム、メタ珪酸ナトリウムの群から選択されて
いることを特徴とする請求項２〜５のいずれか１に記載
の熱間補修用吹き付け材。 - 【請求項７】 珪酸塩バインダーの硬化剤として各種無
機酸、有機酸、硫酸塩等を１種以上添加していることを
特徴とする請求項２〜６のいずれか１に記載の熱間補修
用吹き付け材。 - 【請求項８】 有機ファイバー、無機ファイバー、各種
粘土の成分を少量添加していることを特徴とする請求項
１〜７のいずれか１に記載の熱間補修用吹き付け材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9300417A JPH11130551A (ja) | 1997-10-31 | 1997-10-31 | 熱間補修用吹き付け材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9300417A JPH11130551A (ja) | 1997-10-31 | 1997-10-31 | 熱間補修用吹き付け材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11130551A true JPH11130551A (ja) | 1999-05-18 |
Family
ID=17884561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9300417A Pending JPH11130551A (ja) | 1997-10-31 | 1997-10-31 | 熱間補修用吹き付け材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11130551A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010536705A (ja) * | 2007-08-17 | 2010-12-02 | スペシャルティ ミネラルズ （ミシガン） インコーポレーテツド | 炭酸カルシウムの添加によってカルシウムを混入させた耐熱性物質 |
| US8747546B2 (en) | 2007-08-17 | 2014-06-10 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Calcium enriched refractory material by the addition of calcium carbonate |
| WO2022100562A1 (zh) * | 2020-11-10 | 2022-05-19 | 山东鲁阳节能材料股份有限公司 | 乙烯裂解炉的纤维炉衬表面的施工方法 |
-
1997
- 1997-10-31 JP JP9300417A patent/JPH11130551A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010536705A (ja) * | 2007-08-17 | 2010-12-02 | スペシャルティ ミネラルズ （ミシガン） インコーポレーテツド | 炭酸カルシウムの添加によってカルシウムを混入させた耐熱性物質 |
| US8747546B2 (en) | 2007-08-17 | 2014-06-10 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Calcium enriched refractory material by the addition of calcium carbonate |
| WO2022100562A1 (zh) * | 2020-11-10 | 2022-05-19 | 山东鲁阳节能材料股份有限公司 | 乙烯裂解炉的纤维炉衬表面的施工方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2015371495B2 (en) | Refractories and use thereof | |
| CA2696706C (en) | Calcium enriched refractory material by the addition of calcium carbonate | |
| JP2549450B2 (ja) | 単斜晶系ジルコニアを含有する新規な耐火性組成物ならびに改善された高温時機械的強度および改善された熱衝撃抵抗性を示す上記組成物から形成された物品 | |
| US10227260B2 (en) | Refractories and use thereof | |
| US5506181A (en) | Refractory for use in casting operations | |
| JPH11130551A (ja) | 熱間補修用吹き付け材 | |
| JPH082975A (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| JP2007320827A (ja) | 骨材の製造方法 | |
| EP0429168B1 (en) | Ramming composition | |
| JP2000178074A (ja) | 高炉樋用キャスタブル耐火物 | |
| JPH06345550A (ja) | キャスタブル耐火物 | |
| JP2004352600A (ja) | 廃棄物溶融炉用クロムフリー不定形耐火物およびこれを内張りに使用した廃棄物溶融炉 | |
| JP2009242122A (ja) | 高炉炉床用れんが及びこれをライニングした高炉炉床 | |
| CN1105751A (zh) | 用于修补氧化物基耐火体的方法及粉末混合物 | |
| JP2000044357A (ja) | マグネシア−炭素質不定形耐火物 | |
| JPH09278540A (ja) | 耐食性、耐酸化性不定形耐火物 | |
| JP3121442B2 (ja) | 耐火物 | |
| JP2864088B2 (ja) | キャスタブル耐火物 | |
| JP2009221081A (ja) | 通気性耐火物 | |
| JP2004059390A (ja) | 高炉樋用キャスタブル耐火物 | |
| JP2000335980A (ja) | 黒鉛含有不定形耐火物 | |
| JPH05117043A (ja) | 誘導炉用乾式ラミング耐火材 | |
| JP2003226583A (ja) | 溶銑用不定形耐火物 | |
| JP4404515B2 (ja) | 廃棄物処理炉用不定形耐火物 | |
| JPH0365569A (ja) | 熱間吹付補修材料 |