JPH11124672A - 被覆超硬合金 - Google Patents
被覆超硬合金Info
- Publication number
- JPH11124672A JPH11124672A JP28682797A JP28682797A JPH11124672A JP H11124672 A JPH11124672 A JP H11124672A JP 28682797 A JP28682797 A JP 28682797A JP 28682797 A JP28682797 A JP 28682797A JP H11124672 A JPH11124672 A JP H11124672A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- cemented carbide
- aluminum oxide
- coated cemented
- plane
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた耐剥離性、耐摩耗性および耐クレータ
ー性と優れた破壊強度とを有し、切削工具に適した被覆
超硬合金を提供する。 【解決手段】 超硬合金の基材表面に形成されたセラミ
ックス被覆層は内層および外層を有している。内層に含
まれる炭窒化チタン層の（３１１）面の配向性指数ＴＣ
（３１１）が他の配向性指数に比べて最も大きく、かつ
この配向性指数ＴＣ（３１１）の値が１．５以上３以下
である。そして外層に含まれる酸化アルミニウム層の結
晶構造はα型を有し、この酸化アルミニウム層の（１０
４）面と（１１６）面との各配向性指数ＴＣａ（１０
４）とＴＣａ（１１６）とが各々１．３以上である。
ー性と優れた破壊強度とを有し、切削工具に適した被覆
超硬合金を提供する。 【解決手段】 超硬合金の基材表面に形成されたセラミ
ックス被覆層は内層および外層を有している。内層に含
まれる炭窒化チタン層の（３１１）面の配向性指数ＴＣ
（３１１）が他の配向性指数に比べて最も大きく、かつ
この配向性指数ＴＣ（３１１）の値が１．５以上３以下
である。そして外層に含まれる酸化アルミニウム層の結
晶構造はα型を有し、この酸化アルミニウム層の（１０
４）面と（１１６）面との各配向性指数ＴＣａ（１０
４）とＴＣａ（１１６）とが各々１．３以上である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、被覆超硬合金に関
し、より特定的には、切削工具などに使用される強靱か
つ耐摩耗性に優れる被覆超硬合金に関するものである。
し、より特定的には、切削工具などに使用される強靱か
つ耐摩耗性に優れる被覆超硬合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】超硬
合金の表面に炭化チタン、窒化チタン、炭窒化チタンあ
るいは酸化アルミニウムなどの被覆層を蒸着することに
より切削工具の寿命を向上させることが行なわれてお
り、一般に化学蒸着法、プラズマＣＶＤ（Chemical Vap
or Deposition ）法、物理蒸着法などを用いて生成され
た被覆層などが広く普及している。
合金の表面に炭化チタン、窒化チタン、炭窒化チタンあ
るいは酸化アルミニウムなどの被覆層を蒸着することに
より切削工具の寿命を向上させることが行なわれてお
り、一般に化学蒸着法、プラズマＣＶＤ（Chemical Vap
or Deposition ）法、物理蒸着法などを用いて生成され
た被覆層などが広く普及している。
【０００３】しかし、これらの被覆切削工具を用いて加
工を行なった場合、特に鋼の高速切削加工や高速で鋳鉄
の加工のように高温での被覆層の耐摩耗性および耐クレ
ーター性が必要な加工、あるいは小物部品加工のように
加工数が多く被削材への食いつき回数が多い加工などで
被覆層の耐摩耗性が不足したり、被覆層の損傷、剥離が
発生することによる工具寿命の低下が発生していた。
工を行なった場合、特に鋼の高速切削加工や高速で鋳鉄
の加工のように高温での被覆層の耐摩耗性および耐クレ
ーター性が必要な加工、あるいは小物部品加工のように
加工数が多く被削材への食いつき回数が多い加工などで
被覆層の耐摩耗性が不足したり、被覆層の損傷、剥離が
発生することによる工具寿命の低下が発生していた。
【０００４】これらの課題を克服するために、これまで
に被覆技術については、被覆層の組織制御がなされてき
た。たとえば、特開平８−１３２１３０号公報や特開平
５−２６９６０６号公報に示されるような内層の配向
性、組織の制御や、外層の酸化アルミニウム層の結晶系
や配向の制御などの多くの改良が試みられてきた。しか
し、その効果は十分とは言えないのが現状であった。
に被覆技術については、被覆層の組織制御がなされてき
た。たとえば、特開平８−１３２１３０号公報や特開平
５−２６９６０６号公報に示されるような内層の配向
性、組織の制御や、外層の酸化アルミニウム層の結晶系
や配向の制御などの多くの改良が試みられてきた。しか
し、その効果は十分とは言えないのが現状であった。
【０００５】それゆえ、本発明の目的は、優れた耐剥離
性、耐摩耗性および耐クレーター性と優れた破壊強度と
を有し、切削工具に適した被覆超硬合金を提供すること
である。
性、耐摩耗性および耐クレーター性と優れた破壊強度と
を有し、切削工具に適した被覆超硬合金を提供すること
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本願発明者らは、上記問
題点を解決すべく鋭意検討した結果、従来の被覆切削工
具用の被覆超硬合金に比較して、切削における被覆層の
耐剥離性を大きく向上させるとともに、膜自体の耐摩耗
性と耐クレーター性とを向上させ、膜の破壊強度の向上
を可能にすることにより、工具の寿命を安定して飛躍的
に向上させ得る被覆超硬合金を見出した。
題点を解決すべく鋭意検討した結果、従来の被覆切削工
具用の被覆超硬合金に比較して、切削における被覆層の
耐剥離性を大きく向上させるとともに、膜自体の耐摩耗
性と耐クレーター性とを向上させ、膜の破壊強度の向上
を可能にすることにより、工具の寿命を安定して飛躍的
に向上させ得る被覆超硬合金を見出した。
【０００７】このため、本発明の被覆超硬合金は以下の
構成を有する。本発明の被覆超硬合金は、炭化タングス
テンを主成分とし、ＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物の少なくとも１種を含む硬質相と
Ｃｏを主成分とする結合相とからなる超硬合金の基材
と、その基材表面に形成された内層および外層を有する
セラミックス被覆層とを備えており、内層および外層は
以下の特徴を有する。
構成を有する。本発明の被覆超硬合金は、炭化タングス
テンを主成分とし、ＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物の少なくとも１種を含む硬質相と
Ｃｏを主成分とする結合相とからなる超硬合金の基材
と、その基材表面に形成された内層および外層を有する
セラミックス被覆層とを備えており、内層および外層は
以下の特徴を有する。
【０００８】内層は炭窒化チタン層を有する多層構造か
らなり、炭窒化チタン層の配向性指数ＴＣを、
らなり、炭窒化チタン層の配向性指数ＴＣを、
【０００９】
【数３】
【００１０】と定義したとき、この式で表わされる（３
１１）面の配向性指数ＴＣ（３１１）が他の面の配向性
指数に比較して最も大きく、かつ配向性指数ＴＣ（３１
１）の値が１．５以上３以下である。
１１）面の配向性指数ＴＣ（３１１）が他の面の配向性
指数に比較して最も大きく、かつ配向性指数ＴＣ（３１
１）の値が１．５以上３以下である。
【００１１】外層は少なくとも酸化アルミニウム層を有
し、酸化アルミニウム層の結晶構造がα型を有し、この
酸化アルミニウムの配向性指数ＴＣａを、
し、酸化アルミニウム層の結晶構造がα型を有し、この
酸化アルミニウムの配向性指数ＴＣａを、
【００１２】
【数４】
【００１３】と定義したとき、この式で表される（１０
４）面と（１１６）面との各配向性指数ＴＣａ（１０
４）とＴＣａ（１１６）とが各々１．３以上である。
４）面と（１１６）面との各配向性指数ＴＣａ（１０
４）とＴＣａ（１１６）とが各々１．３以上である。
【００１４】炭窒化チタンの配向性については、配向性
指数ＴＣ（３１１）を１．５以上とすることにより、膜
の耐破壊性を大きく向上させることが可能となり、膜の
微小チッピングを防止できることから、結果として耐摩
耗性が大きく向上する。ただし、配向性指数ＴＣ（３１
１）が３を超えると、一定方向の配向が強くなり過ぎる
ことにより、逆に膜の破壊性が低下する。
指数ＴＣ（３１１）を１．５以上とすることにより、膜
の耐破壊性を大きく向上させることが可能となり、膜の
微小チッピングを防止できることから、結果として耐摩
耗性が大きく向上する。ただし、配向性指数ＴＣ（３１
１）が３を超えると、一定方向の配向が強くなり過ぎる
ことにより、逆に膜の破壊性が低下する。
【００１５】また、酸化アルミニウム層の配向性につい
ては、配向性指数ＴＣａ（１０４）とＴＣａ（１１６）
を各々１．３以上とすることにより、膜の強度と硬度と
をともに向上させることが可能となり、膜の耐摩耗性と
耐チッピング性とが向上することにより工具寿命の向上
が可能となる。
ては、配向性指数ＴＣａ（１０４）とＴＣａ（１１６）
を各々１．３以上とすることにより、膜の強度と硬度と
をともに向上させることが可能となり、膜の耐摩耗性と
耐チッピング性とが向上することにより工具寿命の向上
が可能となる。
【００１６】以上の内層と外層との膜質、膜構造の組合
せにより、これまで得られなかったような膜全体として
の膜硬度および膜強度が初めて実現でき、これにより飛
躍的に工具寿命を向上させることが可能となるのであ
る。
せにより、これまで得られなかったような膜全体として
の膜硬度および膜強度が初めて実現でき、これにより飛
躍的に工具寿命を向上させることが可能となるのであ
る。
【００１７】上記の被覆超硬合金においては、内層は、
炭窒化チタン層以外に、窒化チタン層、炭窒化チタン層
および硼窒化チタン層よりなる群から選ばれる少なくと
も１層を有し、外層は酸化アルミニウム層以外に、炭化
チタン層、炭窒化チタン層および窒化チタン層よりなる
群から選ばれる少なくとも１層を有することが好まし
い。
炭窒化チタン層以外に、窒化チタン層、炭窒化チタン層
および硼窒化チタン層よりなる群から選ばれる少なくと
も１層を有し、外層は酸化アルミニウム層以外に、炭化
チタン層、炭窒化チタン層および窒化チタン層よりなる
群から選ばれる少なくとも１層を有することが好まし
い。
【００１８】上記の被覆超硬合金においては、外層の酸
化アルミニウム層の直下の層が、硼窒化チタン層である
ことが好ましい。
化アルミニウム層の直下の層が、硼窒化チタン層である
ことが好ましい。
【００１９】上記の被覆超硬合金においては、外層の酸
化アルミニウムの配向性指数が、ＴＣａ（１０４）＋Ｔ
Ｃａ（１１６）≧３．５であることが好ましい。また、
これに加えて、酸化アルミニウム層において、（１０
４）面および（１１６）面を除く面の配向性指数が、い
ずれも０．６以下であることがより好ましい。
化アルミニウムの配向性指数が、ＴＣａ（１０４）＋Ｔ
Ｃａ（１１６）≧３．５であることが好ましい。また、
これに加えて、酸化アルミニウム層において、（１０
４）面および（１１６）面を除く面の配向性指数が、い
ずれも０．６以下であることがより好ましい。
【００２０】上記の被覆超硬合金においては、被覆層の
層厚が１０μｍ以上２０μｍ以下であり、外層の酸化ア
ルミニウム層の層厚が４μｍ以上１５μｍ以下であるこ
とが好ましい。
層厚が１０μｍ以上２０μｍ以下であり、外層の酸化ア
ルミニウム層の層厚が４μｍ以上１５μｍ以下であるこ
とが好ましい。
【００２１】従来の酸化アルミニウム層では膜強度が不
足して、層厚を厚くしていくと耐クレーター性を向上さ
せる効果よりも、膜の破壊による耐摩耗性、耐チッピン
グ性の低下のデメリットが大きくなり、十分な厚膜化の
効果が得られなかった。本発明の構造をとることによ
り、酸化アルミニウム層の耐チッピング性を向上させな
がら、耐クレーター性を向上させることが可能となっ
た。この効果は特に、被覆層の総膜厚を１０〜２０μｍ
とし、そのうち酸化アルミニウム層の膜厚が４μｍ以上
とすることにより、より効果的に得られる。ただし、酸
化アルミニウム層の膜厚が１５μｍを超えると、膜の硬
度不足あるいは膜の耐チッピング性の不足による耐摩耗
性の低下がみられるようになる。
足して、層厚を厚くしていくと耐クレーター性を向上さ
せる効果よりも、膜の破壊による耐摩耗性、耐チッピン
グ性の低下のデメリットが大きくなり、十分な厚膜化の
効果が得られなかった。本発明の構造をとることによ
り、酸化アルミニウム層の耐チッピング性を向上させな
がら、耐クレーター性を向上させることが可能となっ
た。この効果は特に、被覆層の総膜厚を１０〜２０μｍ
とし、そのうち酸化アルミニウム層の膜厚が４μｍ以上
とすることにより、より効果的に得られる。ただし、酸
化アルミニウム層の膜厚が１５μｍを超えると、膜の硬
度不足あるいは膜の耐チッピング性の不足による耐摩耗
性の低下がみられるようになる。
【００２２】上記の被覆超硬合金においては、外層のア
ルミニウム層の硬度が、内層の炭窒化チタン層の硬度の
８０％以上であることが好ましい。
ルミニウム層の硬度が、内層の炭窒化チタン層の硬度の
８０％以上であることが好ましい。
【００２３】炭窒化チタンと酸化アルミニウムとでは、
元々物性的には炭窒化チタンの方が硬く、耐摩耗性に優
れることが知られているが、外層の酸化アルミニウム層
を内層の炭窒化チタン層で支えることで、ある程度は酸
化アルミニウム層の塑性変形の不足が補われていた。し
かし、酸化アルミニウム層の厚みが増加するに従って、
酸化アルミニウム層自体の硬さの影響が大きくなり、耐
摩耗性（耐塑性変形）が不足気味になる。これを防ぐた
めには、上記したような高硬度を有する酸化アルミニウ
ム層が必要となる。
元々物性的には炭窒化チタンの方が硬く、耐摩耗性に優
れることが知られているが、外層の酸化アルミニウム層
を内層の炭窒化チタン層で支えることで、ある程度は酸
化アルミニウム層の塑性変形の不足が補われていた。し
かし、酸化アルミニウム層の厚みが増加するに従って、
酸化アルミニウム層自体の硬さの影響が大きくなり、耐
摩耗性（耐塑性変形）が不足気味になる。これを防ぐた
めには、上記したような高硬度を有する酸化アルミニウ
ム層が必要となる。
【００２４】この高硬度の酸化アルミニウム層は、ＴＣ
ａ（１０４）＋ＴＣａ（１１６）≧３．５でかつＴＣａ
（１０４）＞ＴＣａ（１１６）で得られる。
ａ（１０４）＋ＴＣａ（１１６）≧３．５でかつＴＣａ
（１０４）＞ＴＣａ（１１６）で得られる。
【００２５】なお、硬度は膜表面にほぼ平行な面（膜表
面と４°以内の傾きの面）で膜を鏡面に仕上げ、その面
において膜表面になるべく近い位置（下地の膜質の影響
を避けるため）でマイクロヌープ硬度計で５０ｇの荷重
で測定される。
面と４°以内の傾きの面）で膜を鏡面に仕上げ、その面
において膜表面になるべく近い位置（下地の膜質の影響
を避けるため）でマイクロヌープ硬度計で５０ｇの荷重
で測定される。
【００２６】以下に本発明の構造の製造方法について説
明する。まず、本発明における炭窒化チタン層は、被覆
する際の雰囲気をＴｉＣｌ4 、ＣＨ3 ＣＮ、Ｎ2 および
Ｈ2 とし、前半と後半との条件を次のように変更して成
膜する。すなわち、成膜初期から１２０分の間は（Ｔｉ
Ｃｌ4 ＋ＣＨ3 ＣＮ）／トータルガス量の比率を後半に
比べて小さくし、かつ前半のＮ2 ／トータルガス量の比
率を後半の２倍以上とし、層厚を１０μｍ未満とするこ
とにより達成できる。
明する。まず、本発明における炭窒化チタン層は、被覆
する際の雰囲気をＴｉＣｌ4 、ＣＨ3 ＣＮ、Ｎ2 および
Ｈ2 とし、前半と後半との条件を次のように変更して成
膜する。すなわち、成膜初期から１２０分の間は（Ｔｉ
Ｃｌ4 ＋ＣＨ3 ＣＮ）／トータルガス量の比率を後半に
比べて小さくし、かつ前半のＮ2 ／トータルガス量の比
率を後半の２倍以上とし、層厚を１０μｍ未満とするこ
とにより達成できる。
【００２７】次に、本発明の酸化アルミニウム層は、Ａ
ｌＣｌ3 およびＣＯ2 を原料ガスとする通常のＣＶＤプ
ロセスにより製造される。
ｌＣｌ3 およびＣＯ2 を原料ガスとする通常のＣＶＤプ
ロセスにより製造される。
【００２８】具体的なαアルミナの配向性の制御は、以
下の方法による。まず、アルミナ層直下層まで被覆した
後、アルミナ成膜を開始する前に、ＣＯ／ＣＯ2 比が
０．３以下、ＰCO2 が０．３〜０．６Ｔｏｒｒの雰囲気
に１０〜１５分間晒し、直下層表面を部分的に僅かに酸
化させ、その後に１０００〜１０５０℃の温度でアルミ
ナ膜を成膜する。これにより、アルミナ成膜温度にかか
わらず、α型のアルミナの成膜が可能となるが、この際
の直下層表面の酸化条件の選定により、アルミナ膜の配
向性の制御が可能となる。また、同じ酸化条件を用いて
アルミナの膜厚を変えることによっても配向性を変化さ
せることが可能である。
下の方法による。まず、アルミナ層直下層まで被覆した
後、アルミナ成膜を開始する前に、ＣＯ／ＣＯ2 比が
０．３以下、ＰCO2 が０．３〜０．６Ｔｏｒｒの雰囲気
に１０〜１５分間晒し、直下層表面を部分的に僅かに酸
化させ、その後に１０００〜１０５０℃の温度でアルミ
ナ膜を成膜する。これにより、アルミナ成膜温度にかか
わらず、α型のアルミナの成膜が可能となるが、この際
の直下層表面の酸化条件の選定により、アルミナ膜の配
向性の制御が可能となる。また、同じ酸化条件を用いて
アルミナの膜厚を変えることによっても配向性を変化さ
せることが可能である。
【００２９】なお、この直下層としてＴｉＮに硼素を微
量添加したＴｉＢＮ層を用いることは、上層の酸化アル
ミニウム層の密着度向上により有効である。
量添加したＴｉＢＮ層を用いることは、上層の酸化アル
ミニウム層の密着度向上により有効である。
【００３０】被覆した後、被覆層の表面にブラスト処理
あるいはブラシ処理などの機械的処理により切り刃稜線
部のみでアルミナ層が薄膜化あるいは除去されるまで表
面を処理することにより、上述の効果はより大きくな
る。この際の処理の程度は、切り刃稜線部の中でも実際
に切削時に切り粉が接触する刃先部で確実にアルミナ層
が薄膜化あるいは除去されていることが必要である。し
かし、処理の程度により、刃先から離れた位置の稜線部
でアルミナ層が一部薄膜化あるいは除去されていなくて
も全く問題はなく、本発明の効果は得られる。
あるいはブラシ処理などの機械的処理により切り刃稜線
部のみでアルミナ層が薄膜化あるいは除去されるまで表
面を処理することにより、上述の効果はより大きくな
る。この際の処理の程度は、切り刃稜線部の中でも実際
に切削時に切り粉が接触する刃先部で確実にアルミナ層
が薄膜化あるいは除去されていることが必要である。し
かし、処理の程度により、刃先から離れた位置の稜線部
でアルミナ層が一部薄膜化あるいは除去されていなくて
も全く問題はなく、本発明の効果は得られる。
【００３１】また、本発明では、アルミナ層が薄膜化あ
るいは除去されているのは切り刃稜線部のみとしている
が、処理法によってはチップの座面周辺などの切削と関
係ない角張った場所でも処理されていることがあるが、
これについても実質的には本発明の効果には全く影響し
ない。
るいは除去されているのは切り刃稜線部のみとしている
が、処理法によってはチップの座面周辺などの切削と関
係ない角張った場所でも処理されていることがあるが、
これについても実質的には本発明の効果には全く影響し
ない。
【００３２】また、このような膜表面処理により、被覆
後被覆層中に存在する引っ張り残留応力を内層のＴｉＣ
Ｎ層で１０ｋｇ／ｍｍ2 以下まで低減させることによ
り、膜の耐破壊に対する効果を向上させることが可能と
なる。
後被覆層中に存在する引っ張り残留応力を内層のＴｉＣ
Ｎ層で１０ｋｇ／ｍｍ2 以下まで低減させることによ
り、膜の耐破壊に対する効果を向上させることが可能と
なる。
【００３３】さらに、超硬合金基材の表面部で炭化タン
グステンを除く硬質相が減少または消失した層を有し、
その厚みが平坦部において５０μｍ以下である表層部が
強靱化された超硬合金と本発明の被覆層および表面処理
とを組合せることにより、超硬合金部表層付近ごと被覆
層が脱落するような損傷に対し、非常に効果がある。
グステンを除く硬質相が減少または消失した層を有し、
その厚みが平坦部において５０μｍ以下である表層部が
強靱化された超硬合金と本発明の被覆層および表面処理
とを組合せることにより、超硬合金部表層付近ごと被覆
層が脱落するような損傷に対し、非常に効果がある。
【００３４】基材表面領域の厚みを５０μｍ以下とした
のは、５０μｍを超えると切削中に表層部でやや塑性変
形あるいは弾性変形が生じる傾向があるためで、５０μ
ｍ以下でより効果的であるためである。
のは、５０μｍを超えると切削中に表層部でやや塑性変
形あるいは弾性変形が生じる傾向があるためで、５０μ
ｍ以下でより効果的であるためである。
【００３５】なお、表層領域は、従来より知られている
ような窒素含有硬質相原料を用いる方法、または焼結時
の昇温過程で加窒雰囲気とし、結合相の液相出現後に脱
窒、脱炭雰囲気とすることで製造できる。
ような窒素含有硬質相原料を用いる方法、または焼結時
の昇温過程で加窒雰囲気とし、結合相の液相出現後に脱
窒、脱炭雰囲気とすることで製造できる。
【００３６】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００３７】実施例１ 基材として以下のＡ〜Ｄの組成でＣＮＭＧ１２０４０８
の形状を有するＷＣ基超硬合金基体を準備した。
の形状を有するＷＣ基超硬合金基体を準備した。
【００３８】 Ａ：ＷＣ−９％Ｃｏ−２％ＺｒＣＮ−４％ＮｂＣ Ｂ：ＷＣ−６％Ｃｏ−２％ＺｒＣＮ−３％ＴｉＣＮ Ｃ：ＷＣ−９％Ｃｏ−４％ＴｉＣＮ−４％ＮｂＣ Ｄ：ＷＣ−６％Ｃｏ−２％ＺｒＣ−３％ＴｉＣ この基体の表面に以下の表１に示す内層および外層の構
造の被覆膜を生成した。内層はＴｉＣＮ層以外にＴｉＮ
層、ＴｉＣ層およびＴｉＢＮ層の少なくとも一層を有す
る積層構造とし、外層は少なくともＡｌ2 Ｏ3 層を有
し、これに適宜、ＴｉＣ層やＴｉＮ層を積層した構造と
した。
造の被覆膜を生成した。内層はＴｉＣＮ層以外にＴｉＮ
層、ＴｉＣ層およびＴｉＢＮ層の少なくとも一層を有す
る積層構造とし、外層は少なくともＡｌ2 Ｏ3 層を有
し、これに適宜、ＴｉＣ層やＴｉＮ層を積層した構造と
した。
【００３９】
【表１】
【００４０】Ａ〜Ｃのサンプルの基材表層部には、ＷＣ
とＣｏのみからなる層が存在し、それぞれの厚みは平坦
部厚みで基材Ａ：２５μｍ、基材Ｂ：５０μｍ、基材
Ｃ：５５μｍであった。サンプルＤの基材表面には表層
領域は存在しなかった。以下に本発明品の各層の被覆条
件を示す。
とＣｏのみからなる層が存在し、それぞれの厚みは平坦
部厚みで基材Ａ：２５μｍ、基材Ｂ：５０μｍ、基材
Ｃ：５５μｍであった。サンプルＤの基材表面には表層
領域は存在しなかった。以下に本発明品の各層の被覆条
件を示す。
【００４１】（ＴｉＮ層） 温度：９００℃、圧力：１２０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、４６％Ｈ2 −４％ＴｉＣｌ4
−５０％Ｎ2 （本発明品１〜９のＴｉＣＮ） ＴｉＣＮ層（前半１２０分）： 温度：９００℃、圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、６８．６％Ｈ2 −１．２％Ｔ
ｉＣｌ4 −０．２％ＣＨ3 ＣＮ−３０％Ｎ2 ＴｉＣＮ層（後半残り）： 温度：９００℃、圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、７６．６％Ｈ2 −７．２％Ｔ
ｉＣｌ4 −１．２％ＣＨ3 ＣＮ−１５％Ｎ2 （ＴｉＢＮ層） 温度：９８０℃、圧力：２００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、４５．５％Ｈ2 −４％ＴｉＣ
ｌ4 −４９％Ｎ2 −１．５％ＢＣｌ3 （Ａｌ2 Ｏ3 層） 温度：９８０℃、圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、８７％Ｈ2 −９％ＡｌＣｌ3
−４％ＣＯ2 （ＴｉＣ層） 温度：１０２０℃、圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、９２％Ｈ2 −３％ＴｉＣｌ4
−５％ＣＨ4 ここで、内層のＴｉＣＮ層の配向性指数は、Ｘ線回折に
よる回折ピークから求めた。この際、ＴｉＣＮ層の（３
１１）面の回折ピークは基材のＷＣの（１１１）面ピー
クと重なり、（１１１）面のピーク強度は、（ＷＣの最
強ピークである（１０１）面の強度）×０．２５である
ことから、ＴｉＣＮ層の（３１１）位置の強度からこれ
を減じてＷＣ（１１１）面による強度分を差し引いた。
また、各試料のＴｉＣＮ層の配向性を表２に示す。
−５０％Ｎ2 （本発明品１〜９のＴｉＣＮ） ＴｉＣＮ層（前半１２０分）： 温度：９００℃、圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、６８．６％Ｈ2 −１．２％Ｔ
ｉＣｌ4 −０．２％ＣＨ3 ＣＮ−３０％Ｎ2 ＴｉＣＮ層（後半残り）： 温度：９００℃、圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、７６．６％Ｈ2 −７．２％Ｔ
ｉＣｌ4 −１．２％ＣＨ3 ＣＮ−１５％Ｎ2 （ＴｉＢＮ層） 温度：９８０℃、圧力：２００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、４５．５％Ｈ2 −４％ＴｉＣ
ｌ4 −４９％Ｎ2 −１．５％ＢＣｌ3 （Ａｌ2 Ｏ3 層） 温度：９８０℃、圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、８７％Ｈ2 −９％ＡｌＣｌ3
−４％ＣＯ2 （ＴｉＣ層） 温度：１０２０℃、圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、９２％Ｈ2 −３％ＴｉＣｌ4
−５％ＣＨ4 ここで、内層のＴｉＣＮ層の配向性指数は、Ｘ線回折に
よる回折ピークから求めた。この際、ＴｉＣＮ層の（３
１１）面の回折ピークは基材のＷＣの（１１１）面ピー
クと重なり、（１１１）面のピーク強度は、（ＷＣの最
強ピークである（１０１）面の強度）×０．２５である
ことから、ＴｉＣＮ層の（３１１）位置の強度からこれ
を減じてＷＣ（１１１）面による強度分を差し引いた。
また、各試料のＴｉＣＮ層の配向性を表２に示す。
【００４２】
【表２】
【００４３】この結果より、本発明のサンプルのＴｉＣ
Ｎ層は、いずれも（３１１）面に配向しており、配向性
指数は他の面のそれに比較して最も大きかった。またア
ルミナの配向性を表３に示す。
Ｎ層は、いずれも（３１１）面に配向しており、配向性
指数は他の面のそれに比較して最も大きかった。またア
ルミナの配向性を表３に示す。
【００４４】
【表３】
【００４５】ここでアルミナ成膜前のＴｉＢＮ膜表面の
酸化状態を変えることにより、アルミナの配向性を変え
たサンプルを同時に作製し、これをたとえば１ａ、１
ｂ、１ｃというように表記して表中に示した。ここで、
ＣＯ／ＣＯ2 ＝０．３に固定し、試料ａではＰCO2 ＝
０．３ｔｏｒｒ、１０分、試料ｂではＰCO2 ＝０．４ｔ
ｏｒｒ、１２分、試料ｃではＰCO2 ＝０．６ｔｏｒｒ、
１５分の酸化条件を用いたものである。
酸化状態を変えることにより、アルミナの配向性を変え
たサンプルを同時に作製し、これをたとえば１ａ、１
ｂ、１ｃというように表記して表中に示した。ここで、
ＣＯ／ＣＯ2 ＝０．３に固定し、試料ａではＰCO2 ＝
０．３ｔｏｒｒ、１０分、試料ｂではＰCO2 ＝０．４ｔ
ｏｒｒ、１２分、試料ｃではＰCO2 ＝０．６ｔｏｒｒ、
１５分の酸化条件を用いたものである。
【００４６】なお、本発明のＴｉＣＮ層は被覆後破断
し、破断面のＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察を行なっ
たところ柱状組織となっていた。表１、２および３には
比較のために従来品（比較品）も併せて載せた。比較品
１０〜１４のＴｉＣＮ膜の成膜は、以下に示す条件で行
なった。
し、破断面のＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察を行なっ
たところ柱状組織となっていた。表１、２および３には
比較のために従来品（比較品）も併せて載せた。比較品
１０〜１４のＴｉＣＮ膜の成膜は、以下に示す条件で行
なった。
【００４７】（ＴｉＣＮ層（比較品１０、１１）） 温度：９００℃、圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、７６．６％Ｈ2 −７．２％Ｔ
ｉＣｌ4 −１．２％ＣＨ3 ＣＮ−１５％Ｎ2 （ＴｉＣＮ層（比較品１２）） 温度：１０００℃、圧力：１５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、９０％Ｈ2 −４％ＴｉＣｌ4
−４％ＣＨ4 −２％Ｎ 2 また、比較品１３および１４のアルミナ層は、以下に示
す成膜条件でα型アルミナを生成した。なお、これらに
おいては、アルミナ層以外は本発明品の条件で成膜を実
施した。
ｉＣｌ4 −１．２％ＣＨ3 ＣＮ−１５％Ｎ2 （ＴｉＣＮ層（比較品１２）） 温度：１０００℃、圧力：１５０ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、９０％Ｈ2 −４％ＴｉＣｌ4
−４％ＣＨ4 −２％Ｎ 2 また、比較品１３および１４のアルミナ層は、以下に示
す成膜条件でα型アルミナを生成した。なお、これらに
おいては、アルミナ層以外は本発明品の条件で成膜を実
施した。
【００４８】（アルミナ層（比較品１３、１４）） 温度：１０６０℃、圧力：６８ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：容量％で、８５％Ｈ2 −９％ＡｌＣｌ3
−６％ＣＯ2 （アルミナ生成前のＴｉＢＮ層表面の酸化処理は行なわ
ず、アルミナの反応ガス組成で同時にアルミナ生成を開
始） 以上のサンプルを用い、次に示す切削条件１および２で
性能評価を行なった。
−６％ＣＯ2 （アルミナ生成前のＴｉＢＮ層表面の酸化処理は行なわ
ず、アルミナの反応ガス組成で同時にアルミナ生成を開
始） 以上のサンプルを用い、次に示す切削条件１および２で
性能評価を行なった。
【００４９】（切削条件１） 被削材：ＳＣＭ４１５ 切削速度：４００ｍ／ｍｉｎ 送り：０．３０ｍｍ／ｒｅｖ 切込み：１．５ｍｍ 切削時間：１５分 切削油：水溶性 （切削条件２） 被削材：ＦＣ２５ 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ 切込み：１．５ｍｍ 切削時間：３０分 切削油：水溶性 この評価結果を表４および５に示す。
【００５０】
【表４】
【００５１】
【表５】
【００５２】この結果から、本発明品では比較品に比較
して膜の耐摩耗性および耐チッピング性と、耐クレータ
ー性のいずれにおいても優れていることが判明した。
して膜の耐摩耗性および耐チッピング性と、耐クレータ
ー性のいずれにおいても優れていることが判明した。
【００５３】実施例２ 実施例１で作製した本発明のサンプルのうち、試料１
ａ、２ａ、…、６ａを用い、これに被覆した後、ＳｉＣ
砥粒を含有するナイロンブラシで、膜表面に処理を施し
た。この処理により、試料１ａ、４ａおよび６ａでは稜
線部のアルミナ層が除去されていた。また、試料２ａ、
３ａおよび５ａでは、アルミナ膜厚が平坦部での厚みの
２／３〜１／２になるまで処理されていた。表面を処理
した試料を１ａＨ〜６ａＨとする。また、さらにこれに
鉄粉を用いたブラスト処理を施した試料１ａＨＢ〜６ａ
ＨＢを作製した。これらについては、Ｘ線回折装置を用
いて、ｓｉｎ2 φ法により内層のＴｉＣＮ層の残留応力
を測定した結果を表６に、実施例１の切削条件１および
２の条件で切削評価をした結果を表７および８に各々示
す。
ａ、２ａ、…、６ａを用い、これに被覆した後、ＳｉＣ
砥粒を含有するナイロンブラシで、膜表面に処理を施し
た。この処理により、試料１ａ、４ａおよび６ａでは稜
線部のアルミナ層が除去されていた。また、試料２ａ、
３ａおよび５ａでは、アルミナ膜厚が平坦部での厚みの
２／３〜１／２になるまで処理されていた。表面を処理
した試料を１ａＨ〜６ａＨとする。また、さらにこれに
鉄粉を用いたブラスト処理を施した試料１ａＨＢ〜６ａ
ＨＢを作製した。これらについては、Ｘ線回折装置を用
いて、ｓｉｎ2 φ法により内層のＴｉＣＮ層の残留応力
を測定した結果を表６に、実施例１の切削条件１および
２の条件で切削評価をした結果を表７および８に各々示
す。
【００５４】
【表６】
【００５５】
【表７】
【００５６】
【表８】
【００５７】これらの結果から、ブラスト処理を施さな
い試料１ａＨ〜６ａＨでは引っ張り残留応力がすべて１
０ｋｇ／ｍｍ2 より大きかったのに対し、ブラスト処理
を施した試料１ａＨＢ〜６ａＨＢでは引っ張り残留応力
はすべて１０ｋｇ／ｍｍ2 以下となることが判明した。
またブラスト処理を施した試料１ａＨＢ〜６ａＨＢで
は、切削条件１および２の双方においてブラスト処理を
施さない試料１ａＨ〜６ａＨの場合よりも膜のチッピン
グ、境界欠損および逃げ面摩耗が改善されることが判明
した。
い試料１ａＨ〜６ａＨでは引っ張り残留応力がすべて１
０ｋｇ／ｍｍ2 より大きかったのに対し、ブラスト処理
を施した試料１ａＨＢ〜６ａＨＢでは引っ張り残留応力
はすべて１０ｋｇ／ｍｍ2 以下となることが判明した。
またブラスト処理を施した試料１ａＨＢ〜６ａＨＢで
は、切削条件１および２の双方においてブラスト処理を
施さない試料１ａＨ〜６ａＨの場合よりも膜のチッピン
グ、境界欠損および逃げ面摩耗が改善されることが判明
した。
【００５８】今回開示された実施例はすべての点で例示
であって制限的なものではないと考えられるべきであ
る。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の
範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味およ
び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図され
る。
であって制限的なものではないと考えられるべきであ
る。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の
範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味およ
び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図され
る。
【００５９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の被覆超硬
合金においてはセラミックス被覆層の内層に含まれる炭
窒化チタン層と外層に含まれる酸化アルミニウム層との
配向性を所定の範囲とすることにより、優れた耐剥離
性、耐摩耗性および耐クレーター性と優れた破壊強度と
を有し、切削工具に適した被覆超硬合金を得ることがで
きる。これにより、切削工具の寿命を安定して飛躍的に
向上させることが可能となる。
合金においてはセラミックス被覆層の内層に含まれる炭
窒化チタン層と外層に含まれる酸化アルミニウム層との
配向性を所定の範囲とすることにより、優れた耐剥離
性、耐摩耗性および耐クレーター性と優れた破壊強度と
を有し、切削工具に適した被覆超硬合金を得ることがで
きる。これにより、切削工具の寿命を安定して飛躍的に
向上させることが可能となる。
Claims (10)
- 【請求項１】 炭化タングステンを主成分とし、ＩＶ
ａ、Ｖａ、ＶＩａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物の
少なくとも１種を含む硬質相とＣｏを主成分とする結合
相とからなる超硬合金の基材と、 前記基材表面に形成された内層および外層を有するセラ
ミックス被覆層とを備え、 前記内層は炭窒化チタン層を有する多層構造からなり、
前記炭窒化チタン層において、以下の式で表わされる
（３１１）面の配向性指数ＴＣ（３１１）が他の面の配
向性指数に比較して最も大きく、かつ前記配向性指数Ｔ
Ｃ（３１１）の値が１．５以上３以下であり、 前記外層は少なくとも酸化アルミニウム層を有し、前記
酸化アルミニウム層の結晶構造がα型を有し、前記酸化
アルミニウム層において、以下の式で表わされる（１０
４）面と（１１６）面との各配向性指数ＴＣａ（１０
４）とＴＣａ（１１６）とが、各々１．３以上であるこ
とを特徴とする、被覆超硬合金。 【数１】 【数２】 - 【請求項２】 前記内層は、前記炭窒化チタン層以外に
窒化チタン層、炭窒化チタン層および硼窒化チタン層よ
りなる群から選ばれる少なくとも１層を有し、 前記外層は前記酸化アルミニウム以外に前記炭化チタン
層、炭窒化チタン層および窒化チタン層よりなる群から
選ばれる少なくとも１層を有する、請求項１に記載の被
覆超硬合金。 - 【請求項３】 前記外層の前記酸化アルミニウム層の直
下の層が、硼窒化チタン層であることを特徴とする、請
求項１および２のいずれかに記載の被覆超硬合金。 - 【請求項４】 前記外層の前記酸化アルミニウム層の配
向性指数が、ＴＣａ（１０４）＋ＴＣａ（１１６）≧
３．５であることを特徴とする、請求項１、２および３
のいずれかに記載の被覆超硬合金。 - 【請求項５】 前記酸化アルミニウム層において、（１
０４）面および（１１６）面を除く面の配向性指数が、
いずれも０．６以下であることを特徴とする、請求項４
に記載の被覆超硬合金。 - 【請求項６】 前記被覆層の層厚が１０μｍ以上２０μ
ｍ以下であり、前記外層の前記酸化アルミニウム層の層
厚が４μｍ以上１５μｍ以下であることを特徴とする、
請求項１、２、３、４および５のいずれかに記載の被覆
超硬合金。 - 【請求項７】 前記外層の前記アルミニウム層の硬度
が、前記内層の前記炭窒化チタン層の硬度の８０％以上
であることを特徴とする、請求項６に記載の被覆超硬合
金。 - 【請求項８】 切り刃稜線部付近の前記酸化アルミニウ
ム層の膜厚が、平坦部に比較し、薄くなっているまたは
存在しないことを特徴とする、請求項１、２、３、４、
５、６および７のいずれかに記載の被覆超硬合金。 - 【請求項９】 少なくとも前記切り刃稜線部において、
前記内層の前記炭窒化チタン層の引っ張り残留応力が１
０ｋｇ／ｍｍ2 以下であることを特徴とする、請求項８
に記載の被覆超硬合金。 - 【請求項１０】 超硬合金の前記基材の表面部で前記炭
化タングステンを除く前記硬質相が減少または消失した
層を有し、その層の厚みが前記平坦部において５０μｍ
以内であることを特徴とする、請求項８および９のいず
れかに記載の被覆超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28682797A JP3671623B2 (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | 被覆超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28682797A JP3671623B2 (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | 被覆超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11124672A true JPH11124672A (ja) | 1999-05-11 |
| JP3671623B2 JP3671623B2 (ja) | 2005-07-13 |
Family
ID=17709560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28682797A Expired - Lifetime JP3671623B2 (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | 被覆超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3671623B2 (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000079022A1 (fr) * | 1999-06-21 | 2000-12-28 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Alliage dur enrobé |
| JP2005205516A (ja) * | 2004-01-21 | 2005-08-04 | Yunitakku Kk | 切削工具の製造方法と切削工具 |
| JP2006326767A (ja) * | 2005-05-27 | 2006-12-07 | Mitsubishi Materials Corp | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| WO2007058065A1 (ja) * | 2005-11-21 | 2007-05-24 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 刃先交換型切削チップ |
| WO2007077822A1 (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-12 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 刃先交換型切削チップ |
| EP1689898B1 (en) | 2003-12-03 | 2009-05-27 | Kennametal Inc. | Cemented carbide body containing zirconium and niobium and method of making the same |
| US7785700B2 (en) | 2004-04-13 | 2010-08-31 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool |
| JP2011093003A (ja) * | 2009-10-27 | 2011-05-12 | Kyocera Corp | 表面被覆部材 |
| JP2012030359A (ja) * | 2011-09-21 | 2012-02-16 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 刃先交換型切削チップ |
| US8394169B2 (en) | 2003-12-03 | 2013-03-12 | Kennametal Inc. | Cemented carbide body containing zirconium and niobium and method of making the same |
| US20130164547A1 (en) * | 2011-12-21 | 2013-06-27 | Kennametal Inc. | Cemented carbide body and applications thereof |
| WO2018003789A1 (ja) * | 2016-07-01 | 2018-01-04 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
| WO2019176201A1 (ja) | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
| WO2019176202A1 (ja) | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
| EP2267182B2 (en) † | 2004-06-30 | 2021-11-17 | Mitsubishi Materials Corporation | Coated cutting tool |
| US11213894B2 (en) | 2018-03-16 | 2022-01-04 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and method of manufacturing the same |
| US11219952B2 (en) | 2018-03-16 | 2022-01-11 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and method of manufacturing the same |
-
1997
- 1997-10-20 JP JP28682797A patent/JP3671623B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4593852B2 (ja) * | 1999-06-21 | 2010-12-08 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 被覆硬質合金 |
| US6756111B1 (en) | 1999-06-21 | 2004-06-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coated hard alloy |
| WO2000079022A1 (fr) * | 1999-06-21 | 2000-12-28 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Alliage dur enrobé |
| US8394169B2 (en) | 2003-12-03 | 2013-03-12 | Kennametal Inc. | Cemented carbide body containing zirconium and niobium and method of making the same |
| EP1689898B1 (en) | 2003-12-03 | 2009-05-27 | Kennametal Inc. | Cemented carbide body containing zirconium and niobium and method of making the same |
| EP1689898B2 (en) † | 2003-12-03 | 2018-10-10 | Kennametal Inc. | Cemented carbide body containing zirconium and niobium and method of making the same |
| JP2005205516A (ja) * | 2004-01-21 | 2005-08-04 | Yunitakku Kk | 切削工具の製造方法と切削工具 |
| US7785700B2 (en) | 2004-04-13 | 2010-08-31 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool |
| EP2267182B2 (en) † | 2004-06-30 | 2021-11-17 | Mitsubishi Materials Corporation | Coated cutting tool |
| JP2006326767A (ja) * | 2005-05-27 | 2006-12-07 | Mitsubishi Materials Corp | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| WO2007058065A1 (ja) * | 2005-11-21 | 2007-05-24 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 刃先交換型切削チップ |
| US8137795B2 (en) | 2005-11-21 | 2012-03-20 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Indexable insert |
| JP2007136631A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 刃先交換型切削チップ |
| KR101419950B1 (ko) * | 2005-11-21 | 2014-07-16 | 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 | 날끝 교환형 절삭 팁 |
| US8097332B2 (en) | 2006-01-06 | 2012-01-17 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Indexable cutting insert |
| JP2007181896A (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-19 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 刃先交換型切削チップ |
| WO2007077822A1 (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-12 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 刃先交換型切削チップ |
| DE112006001156C5 (de) * | 2006-01-06 | 2016-12-22 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Schneidspitze mit austauschbaren Klingen |
| JP2011093003A (ja) * | 2009-10-27 | 2011-05-12 | Kyocera Corp | 表面被覆部材 |
| JP2012030359A (ja) * | 2011-09-21 | 2012-02-16 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 刃先交換型切削チップ |
| US20130164547A1 (en) * | 2011-12-21 | 2013-06-27 | Kennametal Inc. | Cemented carbide body and applications thereof |
| US8834594B2 (en) * | 2011-12-21 | 2014-09-16 | Kennametal Inc. | Cemented carbide body and applications thereof |
| JP2018001347A (ja) * | 2016-07-01 | 2018-01-11 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
| WO2018003789A1 (ja) * | 2016-07-01 | 2018-01-04 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
| CN109475945A (zh) * | 2016-07-01 | 2019-03-15 | 株式会社泰珂洛 | 被覆切削工具 |
| CN109475945B (zh) * | 2016-07-01 | 2020-07-17 | 株式会社泰珂洛 | 被覆切削工具 |
| US10882116B2 (en) | 2016-07-01 | 2021-01-05 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool |
| WO2019176201A1 (ja) | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
| WO2019176202A1 (ja) | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
| KR20200100827A (ko) | 2018-03-16 | 2020-08-26 | 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 | 표면 피복 절삭 공구 및 그 제조 방법 |
| KR20200101975A (ko) | 2018-03-16 | 2020-08-28 | 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 | 표면 피복 절삭 공구 및 그 제조 방법 |
| US11213894B2 (en) | 2018-03-16 | 2022-01-04 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and method of manufacturing the same |
| US11219952B2 (en) | 2018-03-16 | 2022-01-11 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3671623B2 (ja) | 2005-07-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3658949B2 (ja) | 被覆超硬合金 | |
| EP0074759A2 (en) | Sintered hard metal products having a multi-layer wear-restistant coating | |
| JP3671623B2 (ja) | 被覆超硬合金 | |
| JP2007528941A (ja) | コーティング体、及び基体をコーティングする方法 | |
| JP3382781B2 (ja) | 多層被覆硬質工具 | |
| JP5099747B2 (ja) | 被覆サーメット切削工具 | |
| WO1999052662A1 (fr) | Outil de coupe en carbure fritte traite en surface | |
| JP3658948B2 (ja) | 被覆超硬合金 | |
| US10570521B2 (en) | Multilayer structured coatings for cutting tools | |
| JPH09174304A (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3236899B2 (ja) | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法 | |
| JP3250414B2 (ja) | チタンの炭窒酸化物層表面被覆切削工具の製造方法 | |
| JP3697894B2 (ja) | 被覆超硬合金切削工具 | |
| JPH09262705A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた靭性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3266047B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3360565B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH08257808A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2000024808A (ja) | 被覆超硬合金切削工具 | |
| JPH07328808A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2864798B2 (ja) | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具部材 | |
| JP3230375B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3119414B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2611360B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH09141502A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3230374B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040811 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040831 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041029 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050329 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050411 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090428 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090428 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100428 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110428 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120428 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130428 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130428 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140428 Year of fee payment: 9 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |