JPH11118108A - 熱発生器のためのバーナ - Google Patents
熱発生器のためのバーナInfo
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- JPH11118108A JPH11118108A JP10237285A JP23728598A JPH11118108A JP H11118108 A JPH11118108 A JP H11118108A JP 10237285 A JP10237285 A JP 10237285A JP 23728598 A JP23728598 A JP 23728598A JP H11118108 A JPH11118108 A JP H11118108A
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Abstract
を有する発熱用のバーナを改良して、確実な運転と適正
な火炎配置とを保証して、使用された燃料が完全に前混
合されるようにすること。 【解決手段】 燃焼ゾーンの上流側に配置された渦流発
生器(100)を有する発熱用のバーナにおいて、渦流
発生器内で渦流を与えられた燃焼空気(115)と噴射
される燃料とが、燃料ノズル(104)に所属する燃料
噴射流(105)の噴射角がバーナ軸線(60)に対す
る渦流発生器を形成する部分体の取付け角にほぼ相当す
るように関係付けられていること。
Description
に配置された渦流発生器を有し、該渦流発生器が少なく
とも1つの燃料ノズルと作用的に結合させられている形
式の熱発生器のためのバーナに関する。
パライト)を少ない有害物質で燃焼させるためには、火
炎フロントに達する前に燃料滴を完全に気化させること
並びに燃料と燃焼空気とを十分に前混合することが必要
である。燃料濃度のより高い小さなゾーンが存在するだ
けで反応ゾーンにおいては高すぎる温度、ひいては窒素
酸化物の高すぎる熱的発生が見られる。
助成された、前混合区間のヘッド側にて中央に配置され
た、種々異なる構造形式のノズルを用いて油を噴霧化す
ることが知られている。しかし、このようにして達成可
能な噴霧化質はこのバーナの種々の運転形式では制限さ
れている。これは主として、燃料のノズル噴射によって
形成された油滴スプレーのインパルスが比較的にわずか
にしか発生せず、これによって所定のバーナゾーンにこ
の燃料をもたらすことが十分ではないか場合によっては
まったく不可能であることに関係する。
間に流入する燃焼空気によって速やかに制動されるの
で、燃料滴は半径方向で、流入する燃焼空気に良好に分
配されない。この不十分な前混合の結果はノズル噴射さ
れた燃料が十分に気化されず、バーナ軸線の上に燃料の
豊富なゾーンが形成され、このゾーンが燃焼ゾーンにお
いて窒素酸化物の熱的な発生を強める。
の問題点を排除し、冒頭に述べたバーナにおいて、使用
した燃料が完全に前混合され、確実な運転が可能になる
ようにかつ適正な火炎位置が得られるようにすることで
ある。
は、バーナ軸線から所定の半径で燃料をノズル噴射する
ことで解決された。
料富化が持続的に阻止され、燃料滴が前混合区間内で、
半径が増大するにつれて強い半径方向の加速にさらさ
れ、燃料滴がそこに侵入する燃焼空気に良好に混入させ
られることである。
(例えばEP−B1−0321809号に記載されてい
る)には、燃料の噴射位置としては適当に構成された渦
流発生器の案内羽根もしくは適当なシェルの空側に沿っ
たあと流れゾーンが良好に適している。この場合には油
滴スプレーはわずかなエアロダイナミック力に晒され、
油滴スプレーはより良く半径方向で燃焼空気へ混合され
る。
合させられる。この場合には1つのノズル噴射個所がシ
ェル又は羽根あたり設けられている。
と関連して以下の次の利点が得られる。
Nox) (ハ)拍動の減少 (ニ)より完全な燃焼 (ホ)大きな運転範囲のカバー (ヘ)特にバーナが互いに依存して運転される段階的な
負荷発生に際して行なわれる、異なるバーナの間の良好
な横点火 (ト)対応する燃焼室幾何学的形状に対する火炎の適合 (チ)コンパクトな構造形式 (リ)流動媒体の改善された混合 (ヌ)燃焼室における温度分布の改善されたパターンフ
ァクタ(=燃焼室流の補償された温度プロフィール)。
である構成は請求項2以下に記載してある。
く説明する。本発明の理解に直接的には関係しない特徴
は省略した。同じ部材は図面が異なっても同じ符号で示
した。媒体の流れ方向は矢印で示してある。
れている。最初は、以後図2から図5に詳細に図示しか
つこれに基づいて説明されている渦流発生器100が作
用する。この渦流発生器100は、接線方向に数度、接
線方向に流入する燃焼空気流115で負荷される円錐状
の構造物である。この渦流発生器100内で形成される
流れは渦流発生器100の下流に設けられた移行幾何学
的形状に基づき継ぎ目なく移行片200に剥離領域が発
生しないように移送される。この移行幾何学的な形状に
ついては図6に基づきあとで詳細に説明する。この移行
片200は移行幾何学的形状の下流側で管20で延長さ
れている。この場合、両方の部分200と20はバーナ
の本来の混合管220(混合区間とも呼ばれる)を形成
する。もちろん混合管220は唯一の部体から成ること
もできる。つまりこの場合には移行片200と管20は
唯一の結合された構造体に溶融結合されるが各部分の特
徴は維持されている。移行片200と管20とが2つの
部分から成っていると、これらの部分はブッシュリング
10によって結合されている。この場合、ブッシュリン
グ10はヘッド側では、渦流発生器100の固定面とし
て役立つ。さらにこのようなブッシュリング10は種々
の混合管を使用できるという利点を有している。管20
の流出側には本来の燃焼室30がある。この燃焼室30
は図1では炎管だけによって象徴的に示してある。混合
管220は渦流発生器100の下流側にて、規定された
混合区間が得られ、該混合区間内で種々異なる形式の燃
料の完全な前混合が達成されるようにするという条件を
充たしている。したがってこの混合区間、つまり混合管
220はさらに、損失のない流れの案内を可能にするの
で、移行幾何学的形状との作用結合でもさしあたり逆流
ゾーンを形成しない。これにより混合管220の長さに
亘って、あらゆる種類の燃料の混合質に影響が及ぼされ
る。しかしながらこの混合管220はさらに別の性質を
有している。この性質とは、混合管220内で軸方向の
速度プロフィールが軸線上にきわだった最高値を有し、
燃焼室からの火炎の逆点火が可能ではないことである。
もちろん、このような構成では、前記軸方向速度が壁に
向かって落ちるということは正しい。この範囲において
も逆点火を回避するためには混合管220は流れ方向と
周方向で、横断面と方向とが大きく異なっている規則的
に又は不規則的に分配された多数の孔21を備えてい
る。これらの孔21を通って所定量の空気が混合管22
0の内部へ流入し、壁に沿って層流を形成して速度の上
昇を誘発する。同じ作用を達成する別の可能性は、混合
管220の流過横断面が、すでに述べた移行幾何学的形
状が形成する移行通路201の下流側で狭められ、これ
によって混合管220の内部の総体的な速度レベルが高
められていることである。図面においては前記孔21は
バーナ軸線60に対して鋭角を成して延在している。さ
らに移行通路201の出口は混合管220のもっとも狭
い流過横断面に相当している。前述の移行通路201は
したがって、形成された流れに悪い影響を及ぼすことな
く、それぞれの横断面差を橋絡する。混合管220に沿
って管流40を案内するために選択された前記構成手段
が許容できない圧力損失を生ぜしめると、これに対して
は、混合管の端部に図示していないディフューザを設け
ることで対処される。混合管220の端部には燃焼室3
0が接続している。この場合、両方の流過横断面の間に
は飛躍的な横断面変化が存在する。ここではじめて中央
の逆流ゾーン50が形成される。この逆流ゾーン50は
火炎保持体の性質を有している。稼働中にこの横断面変
化部にて、そこに発生させられている負圧により乱流剥
離が発生する流れ縁部ゾーンが形成されると、これは逆
流ゾーン50の強められたリングスタビリゼーションを
もたらす。端面側で燃焼室30は多数の開口31を有
し、この開口31を介して所定量の空気が直接的に横断
面拡大部に流入し、そこでなかんずく逆流ゾーン50の
リングスタビリゼーションが強められることに寄与す
る。加えて言及しておかなければならないことは安定し
た逆流ゾーン50の形成は、管における十分に高い渦流
数を必要とすることである。このような渦流数がさしあ
たり望まれない場合には、安定した逆流ゾーンは管端部
にて、例えば接線方向の開口を通して、強い渦流が与え
られた小さな空気流を生ぜしめることで発生させること
ができる。この場合には、このために必要な空気量は全
空気量のほぼ5−20%であるものとする。渦流発生器
への燃料のノズル噴射に関しては図2−5を参照された
い。混合管220の端部における剥離縁の構成について
はあとで図7と関連して記述する。
なくとも図3を参照すれば理解しやすい筈である。さら
に図2を不要に見難くしないために、図2においては図
3に概略的に示した案内板121a,121bはそれと
なく示してあるに過ぎない。以下図2についての記述で
は必要に応じて前述の図番を示しておくことにする。
た渦流発生器100を形成する。この渦流発生器100
は2つの中空である、円錐形の部分体101,102か
ら成っている。この部分体101,102は互いにずら
されて内外に嵌合させられている。もちろん、円錐状の
部分体の数は例えば図4と図5とに示すように2よりも
大きくてもよい。円錐状の部分体の数はそれぞれどの運
転形式に基づくかに関連する。所定の稼働形態では、唯
一の螺旋体から成る渦流発生器を設けることは排除され
ない。円錐状の部分体101,102の中心軸線又は長
手対称軸線201b,202bを互いにずらすことは、
隣り合った壁部において、鏡面対称的な配置で、それぞ
れ1つの接線方向の通路、つまり空気入口スリット11
9,120(図3)を形成する。この空気入口スリット
119,120を通って燃焼空気115は渦流発生器1
00の内室、つまり円錐中空室114内へ流れる。図示
の部分体101,102の円錐形は流れ方向で変化しな
い所定の角度を有している。もちろん使用稼働条件に応
じて部分体101,102は流れ方向で、トランペット
又はチューリップに似た増大するか又は減少する円錐傾
斜を有していることもできる。この2つの形は当業者に
とっては容易に想到できるものであるので図面的には開
示してない。両方の円錐状の部分体101,102はそ
れぞれ1つの円筒形の始端部101a,102aを有し
ている。この始端部101a,102aは、円錐状の部
分体101,102と同様に、互いにずらされて延びて
いるので、接線方向の空気入口スリット119,120
は渦流発生器100の全長に亘って存在している。円筒
状の始端部分の範囲においては有利には液状の燃料11
2のための主ノズル103が取付けられている。
り込むことは、多数のノズル管104で実施される分散
噴射を介して行なわれる。これらのノズル管104から
形成された燃料噴射流105の、バーナ軸線(図1、位
置60)に対する角度は、部分体101,102の円錐
状の経過にほぼ相応している。渦流発生器が一平面内で
作用する羽根構造により構成されていると、燃料噴射流
105の角度は燃焼室軸線に対する羽根の取付け角に相
当する。この関係は図8に示されている。燃焼空気11
5の流入平面に関して予定された燃料噴射105の有利
な噴射位置については図3から図5とに関連してあとで
記述する。個々のノズル管のノズル噴射力とノズル噴射
形態はそのつどのバーナの所定のパラメータに合わせら
れる。バーナの構成寸法に応じて個々のノズル管104
において、渦流で助成された圧力噴霧化ノズルを設ける
ことができる。この場合には噴射圧は良好な噴霧化質を
達成するためには約100バールにしたい。ノズル管1
04の長さは必要な噴射半径に適合させる必要がある
が、部分体もしくは羽根長さの1/4を越えてはならな
い。さもないと、ガス状の燃料で運転した場合に、ノズ
ル管104が火炎保持体として作用するという内在的な
危険が生じる。長い部分体もしくは羽根(図8)のため
にはノズル管104が直接的に部分体もしくは羽根(図
8)からその後流れに突入する分散噴射が必要である。
この結果、燃料は空気速度の高いゾーンをねらって噴射
されることができる。さらにこれによって水を添加する
必要なく、有害物質エミッションが最少である運転を維
持することができる。この場合に重要なことは、細かい
噴霧化が、高い燃料インパルスと関連して、燃料の迅速
な気化並びに最良の前混合のための前提条件を呈するこ
とである。
に、つまり円筒形の始端部なしで構成されていることが
できる。さらに円錐状の部分体101,102はそれぞ
れ1つの燃料導管108,109を有している。この燃
料導管108,109は接線方向の空気入口スリット1
19,120に沿って配置されかつノズル噴射開口11
7を備えている。この噴射開口117を介して有利には
ガス状の燃料113が矢印116で示したように空気入
口スリット119,120を通って流れる燃焼空気流1
15へノズル噴射される。燃料導管108,109は有
利には遅くとも接線方向の流入端部に、中空円錐室11
4の入口の前に、適正な空気/燃料混合物を得るために
配置されている。主ノズル103を通して案内された燃
料112は既に述べたように通常は液状の燃料である。
この場合には他の媒体との混合物の形成もいうまでもな
く可能である。燃焼空気流115が付加的に前加熱され
ているか又はこれにフィードバックされた煙ガス又は排
ガスが添加されていると、これは混合物が後置の燃焼段
へ流入する前に、液状の燃料がバーナの長さによって形
成された前混合区間内で気化されることを持続的に助け
る。同じ考えは、導管108,109を介して液状の燃
料が供給される場合にもあてはまる。円錐形の部分体1
01,102の構成に際しては円錐角及び接線方向の空
気スリット119,120の幅に関しては、燃焼空気1
15の所望流域が渦流発生器100の入口において得ら
れるように狭い限界内に保つことが必要である。一般的
に言えることは、接線方向の空気入口スリット119,
120の縮小は既に渦流発生器の範囲における逆流ゾー
ンの迅速な形成を支援する。渦流発生器100内の軸方
向速度は軸方向の燃焼空気流115aの適当な供給によ
り変化させることができる。この場合、この空気流は燃
料噴射流105に接触しないか又はこれに不都合な影響
を及ぼさないように保たれる。適当な渦流の発生は渦流
発生器100の後ろに接続された混合管内での流れ剥離
の形成を阻止する。さらに渦流発生器100のこの構成
は、接線方向の空気スリット119,120を変化さ
せ、渦流発生器100の構成長さを変えることなく、比
較的に大きな運転帯域幅をカバーするのに適している。
もちろん部分体101,102は他の平面内に互いに移
動可能である。これによってこれらの部分体101,1
02をオーバラップさせることもできる。さらに、部分
体101,102を逆方向に回転する運動で互いに螺旋
状に嵌合させることもできる。これによって接線方向の
空気入口スリット119,120の形、大きさ及び構成
を任意に変化させ、渦流発生器100をその構成長さを
変えることなく多様に使用することが可能である。
学的な形態が示されている。案内板121a,121b
は流れ導入機能を有し、案内板121a,121bはそ
の長さに応じて、円錐状の部分体101,102の各端
部を流入方向で燃焼空気流115に抗して延長する。中
空円錐室114への燃焼空気の導入はこの中空円錐室1
14への通路入口範囲に配置された回転点123を中心
として案内板121a,121bを開閉することで最適
化される。これは特に、接線方向の空気入口スリット1
19,120の本来のギャップ幅を動的に変化させたい
場合に必要である。もちろん、この動的な手段は、必要
に応じて案内板が円錐状の部分体101,102と定置
の構成部分を形成して静的に設けることも可能である。
同様に渦流発生器100は、案内板なしで運転するか又
はこのために別の補助手段を設けることもできる。
0が4つの部分体130,131,132,133から
構成されていることが示されている。各部分体に所属す
る長手対称軸線は文字aで表されている。この構成の利
点は、これによって得られる弱い渦流強さに基づき、適
当に拡大されたスリット幅との協働で、渦流発生器の流
出側の乱流が混合管において破壊されることが回避さ
れ、これによって混合管がそれに課された任務を最高に
果たすことである。
43が羽根プロフィールを有している点で図4とは異な
っている。この羽根プロフィールは所定の流れを準備す
るために設けられている。その他の点は渦流発生器の運
転形式は図4とは異なっていない。燃料116を燃焼空
気流115へ添加することは、羽根プロフィールの内部
から行なわれる。つまり燃料導管108はいまや、個々
の羽根に統合されている。この場合にも個々の部分体に
所属する長手対称軸線は文字aで表されている。
位置決めされた燃料噴射流105の噴射位置が示されて
いる。これは燃焼空気流の流れとは反対側に相当してい
る。通常は各燃焼空気流入部あたり1つのノズル管が設
けられている。この場合、このような配属関係は不可欠
なものではない。有利には燃料流の数はバーナの構成形
態に適合させられる。個々の燃料噴射流105は、燃料
噴射流105が図3に基づく燃料噴射流の角度を保っ
て、図3−5に示されているように部分体101と10
2,130−133,140−143の空側に沿って作
用するかもしくは図8のように渦流発生器が構成されて
いる場合には案内羽根に沿って作用する。そこで油滴ス
プレーはより小さいエアロダイナミックな力に晒される
ので、油滴スプレーはより良く燃焼空気流115内に混
合される。
示されている。移行幾何学的形状は図4又は図5に相応
して、4つの部分体を有する渦流発生器100のために
示されている。これに相応して移行幾何学的形状は上流
側で作用する部分体の自然の延長部として4つの移行通
路201を有している。これによって前述の部分体の円
錐四分の一面は、それが管20もしくは混合管220の
壁と交差するまで延長される。同じ考察は渦流発生器が
図2に基づいて記述したのとは別の原理で構成されてい
る場合にも当嵌まる。個々の移行通路201の、流れ方
向で下へ延びる面は、流れ方向に螺旋形に延びる形を有
している。この螺旋形の形は、この場合には移行片20
0の流過横断面が流れ方向で円錐状に拡大するという事
実に相応して鎌形の経過を描く。流れ方向で見た移行通
路201の渦流角は、管流に続いて燃焼室入口における
急激な横断面拡大部までに十分に大きな区間が残され、
噴射された燃料との完全な前混合が行なわれるように選
択されている。さらに前述の処置によって混合管壁に沿
った軸方向流が渦流発生器の下流側で高められる。移行
幾何学的形状と混合管の範囲における処置は、混合管の
中心点に対して軸方向速度プロフィールをはっきりと上
昇させるので、早期点火の惧れはかなり少なくなる。
でに述べた剥離縁が示されている。管20の流過横断面
はこの範囲に、大きさが原則的には管20内の流れに関
連する移行半径Rを有している。この半径Rは流れが壁
に添いかつ渦流数が強く上昇させられ得るように選ばれ
ている。半径Rの大きさは量的には、これが管20の内
径dの10%よりも大きくなるように規定される。移行
半径のない流れに較べて逆流気泡50は強力に増大す
る。この移行半径Rは管20の出口に平面まで延びてい
る。この場合、湾曲部の始端と終端との間の角βは<9
0゜である。角βの一方の脚部に沿って剥離縁Aは管2
0の内部へ延び、ひいては剥離段部Sを剥離縁Aの先端
点Aに対して形成する。この剥離段部Sの深さは>3m
mである。もちろん、この場合に管20の出口平面に対
して平行に延びる縁は湾曲された経過に基づき再び出口
平面の段にもたらされることができる。剥離縁Aの接線
と管20の出口平面に対する垂線との間の角β′は角度
βと同じ大きさである。この構成の利点はすでに詳細に
述べた通りである。
れている渦流発生器50が示されている。燃料112が
供給される中央の主ノズル103に対して同心的には、
渦流発生器が構成されている。この渦流発生器は渦流羽
根151から成っている。すなわち、この場合にリング
状に配置された羽根は図2のものと同じように渦流を発
生させる。この場合には燃焼空気115は、渦流羽根1
51の上流側を延びる、図示されていないリング状の通
路で供給される。渦流羽根151の下流側に中央の主燃
料バーナ103は多数のノズル管104を有している。
このノズル管104の燃料噴射流105はバーナ軸線6
0もしくは燃焼室30の軸に対する渦流羽根151の設
置角に相当する。この場合にも後流れゾーンへの噴射
は、すでに詳細に開示したように渦流羽根151の個々
の羽根の空側に沿って行なわれる。図8に示されている
この構成の場合にもすでに開示したのと同じ効果を達成
することができる。
した図。
断面図。
を示した図。
た図。
30 燃焼室、 31開口、 40 混合管における流
れ、 50 逆流ゾーン、 60 バーナ軸線、 10
0 渦流発生器、 101,102 部分体、 101
a,101b円筒的な始端部、 102a,102b
長手対称軸線、 103 燃料主ノズル、 104 ノ
ズル管、 105 燃料噴射流、 108,109 燃
料導管、 112 液状燃料、 113 ガス状燃料、
114 円錐中空室、 115 燃焼空気、 115
a 軸方向の燃焼空気流、 116 噴射燃料、 11
7 燃料ノズル、 119,120 接線方向の空気入
口スリット、 121a,121b 案内板、 123
案内板の回転点、 130,131,132,133
部分体、 131a,132a,133a 長手対称
軸線、 140,141,142,143 羽根プロフ
ィール形の部分体、 140a,141a,142a,
143a 長手対称軸線、 150 渦流発生器、 1
51 羽根、 200 移行片、 201 移行通路、
220 混合管、 d 管20の内径、 R 移行半
径、 T 剥離縁の接線、 A 剥離縁、 S 剥離段
部、 β Rの移行角度、 β′ TとAとの間の角度
Claims (20)
- 【請求項1】 燃焼ゾーンの上流側に配置された渦流発
生器を有し、該渦流発生器が少なくとも1つの燃料ノズ
ルと作用的に結合させられている形式の熱発生器のため
のバーナにおいて、燃料ノズル(104)が渦流発生器
(100,150)の下流側に配置されており、燃料ノ
ズル(104)に所属する燃料流(105)の噴込み角
度が、渦流発生器を形成する部材(101,102;1
30−133;140−143;151)の、バーナ又
は燃焼室(30)の軸線(60)に対する設置角に相応
していることを特徴とする、熱発生器のためのバーナ。 - 【請求項2】 燃料流が渦流発生器(100,150)
を形成する部材の、流れとは反対側に沿って向けられて
いる、請求項1記載のバーナ。 - 【請求項3】 渦流発生器(100)が流れ方向で内外
に嵌合させられた、少なくとも2つの、円錐形の、中空
な部分体(101,102;130−133;140−
143)から成り、これらの部分体(101,102;
130−133;140−143)のそれぞれの長手対
称軸線(101b,102b;130a−133a;1
40a−143a)が互いにずれされて延びており、前
記部分体の隣り合った壁が該部分体の長さに亘って、燃
焼空気流(115)が流過するための接線方向の通路
(119,120)を形成している、請求項1記載のバ
ーナ。 - 【請求項4】 軸方向の燃焼空気流(115a)がヘッ
ド側から渦流発生器(100)に導入可能である、請求
項3記載のバーナ。 - 【請求項5】 渦流発生器が円形に配置された複数の羽
根(151)から成っている、請求項1記載のバーナ。 - 【請求項6】 燃料ノズル(104)の数が少なくと
も、渦流発生器(100,150)の渦流を形成する部
材の数に相当している、請求項1から4又は請求項1,
2及び5記載のバーナ。 - 【請求項7】 渦流発生器(100)の下流側に混合区
間(220)が配置されており、該混合区間(220)
が第1の区間部分(200)に流れ方向に延びる移行通
路(201)を有し、渦流発生器(100)にて形成さ
れた流れ(40)を該移行通路(201)の下流側に接
続された管(20)へ導く、請求項3記載のバーナ。 - 【請求項8】 燃焼室(30)に対する管(20)の出
口平面における剥離縁(A)が、下流側に形成される逆
流ゾーン(50)を安定化しかつ拡大するように構成さ
れている、請求項7記載のバーナ。 - 【請求項9】 混合区間(220)における移行通路
(201)の数が渦流発生器(100)により形成され
る部分流の数に相応している、請求項7記載のバーナ。 - 【請求項10】 移行通路(201)の後ろに接続され
た管(20)が流れ及び周方向に、空気流を管(20)
の内部に吹き込むための開口(21)を備えている、請
求項7記載のバーナ。 - 【請求項11】 前記開口(21)が管(20)のバー
ナ軸線(60)に対して鋭角を成して延びている、請求
項10記載のバーナ。 - 【請求項12】 前記剥離縁(A)が管(20)の出口
平面範囲の移行半径部(R)と管(20)の出口平面か
ら後退させられた剥離段部(S)とから成っている、請
求項8記載のバーナ。 - 【請求項13】 前記移行半径(R)が管(20)の内
径の10%よりも大きく、剥離段部(S)が3mmより
も大きい深さを有している、請求項12記載のバーナ。 - 【請求項14】 管(20)の流過横断面が移行通路
(201)の下流側で、渦流発生器(100)において
形成される流れ(40)の横断面よりも小さいが該横断
面と等しいか又は該横断面よりも大きい、請求項7記載
のバーナ。 - 【請求項15】 混合区間(220)の下流側に燃焼室
(30)が配置され、混合区間(220)と燃焼室(3
0)との間に急激な横断面の拡大部が存在しており、こ
の横断面の拡大部が燃焼室(30)の最初の流れ横断面
を招来しており、この横断面の拡大部の範囲において逆
流ゾーン(50)が作用可能である、請求項7記載のバ
ーナ。 - 【請求項16】 剥離縁(A)の上流にディフューザ及
び/又はベンチュリ区間が存在している、請求項7及び
8記載のバーナ。 - 【請求項17】 接線方向の通路(119,120)の
範囲に該通路(119,120)の長手方向に別の燃料
ノズル(117)が配置されている、請求項3及び6記
載のバーナ。 - 【請求項18】 部分体(140−143)が横断面で
見て羽根状のプロフィールを有している、請求項3記載
のバーナ。 - 【請求項19】 部分体(101,102;130−1
33;140−143)が流れ方向で一定の円錐角又は
増大する円錐角又は減少する円錐角を有している、請求
項3記載のバーナ。 - 【請求項20】 部分体(101,102;130−1
33;140−143)が螺旋状に内外に嵌合させられ
ている、請求項3記載のバーナ。
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