JPH1060587A - 冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材 - Google Patents
冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材Info
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- JPH1060587A JPH1060587A JP21462596A JP21462596A JPH1060587A JP H1060587 A JPH1060587 A JP H1060587A JP 21462596 A JP21462596 A JP 21462596A JP 21462596 A JP21462596 A JP 21462596A JP H1060587 A JPH1060587 A JP H1060587A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐リジング性に優れる冷延鋼板を熱間圧延工
程の生産性の低下なく製造することのできる冷延鋼板用
素材を提案する。 【解決手段】 下記に示す熱延鋼板のコロニー内の方位
集中度Ｓが0.8 以下である冷延−焼鈍後の耐リジング性
に優れる深絞り用冷延鋼板用素材。 記 Ｓ＝Ｘ20゜／Ｘ30゜ ここに、 Ｘ30゜：隣接する結晶粒間の角度が30°以内のコロニー
面積 Ｘ20゜：Ｘ30゜のうち、隣接する結晶粒界の角度が20°
以内のコロニー面積
程の生産性の低下なく製造することのできる冷延鋼板用
素材を提案する。 【解決手段】 下記に示す熱延鋼板のコロニー内の方位
集中度Ｓが0.8 以下である冷延−焼鈍後の耐リジング性
に優れる深絞り用冷延鋼板用素材。 記 Ｓ＝Ｘ20゜／Ｘ30゜ ここに、 Ｘ30゜：隣接する結晶粒間の角度が30°以内のコロニー
面積 Ｘ20゜：Ｘ30゜のうち、隣接する結晶粒界の角度が20°
以内のコロニー面積
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、省エネルギー及
びスラブ加熱時のスケールロス低減を目的に、スラブ低
温加熱−低温熱延を施しても、自動車用鋼板等の使途に
有用な深絞り性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼
板を、リジングの発生を抑制しつつ製造できる熱延鋼板
に関するものである。
びスラブ加熱時のスケールロス低減を目的に、スラブ低
温加熱−低温熱延を施しても、自動車用鋼板等の使途に
有用な深絞り性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼
板を、リジングの発生を抑制しつつ製造できる熱延鋼板
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車のパネル等に使用される冷延鋼板
には、優れた深絞り性が要求される。この深絞り性向上
のためには、鋼板の機械的特性として、高いｒ値（ラン
クフォード値）と高い延性（El) とを具備することが必
要である。そのような深絞り用冷延鋼板は、一般に、Ar
3 変態点以上で熱間圧延を施したのち、冷間圧延により
最終板厚の薄板とし、しかる後に再結晶焼鈍を施して製
造されていた。
には、優れた深絞り性が要求される。この深絞り性向上
のためには、鋼板の機械的特性として、高いｒ値（ラン
クフォード値）と高い延性（El) とを具備することが必
要である。そのような深絞り用冷延鋼板は、一般に、Ar
3 変態点以上で熱間圧延を施したのち、冷間圧延により
最終板厚の薄板とし、しかる後に再結晶焼鈍を施して製
造されていた。
【０００３】近年、かかる冷延鋼板においては、熱延工
程の省エネルギー、歩留まり向上による低コスト化を目
的として、Ar3 変態点以下で仕上圧延を終了することが
試みられるようになった。しかし、実際にAr3 変態点以
下で仕上圧延を終了すると、「リジング」と呼ばれる特
異な現象を生じ易くなるところに問題があった。
程の省エネルギー、歩留まり向上による低コスト化を目
的として、Ar3 変態点以下で仕上圧延を終了することが
試みられるようになった。しかし、実際にAr3 変態点以
下で仕上圧延を終了すると、「リジング」と呼ばれる特
異な現象を生じ易くなるところに問題があった。
【０００４】このリジングとは、薄板に引張りや深絞り
等の変形を加えたとき、圧延方向に沿って細かい筋状の
しわを生ずる現象であり、一般に17％Crステンレス鋼の
ようなフェライト系ステンレス鋼では、「日本金属学会
会誌Vol.31,No.4(1967),p.519 」や「日本金属学会会誌
Vol.31,No.6(1967),p.717 」に開示されているようによ
く知られている現象である。
等の変形を加えたとき、圧延方向に沿って細かい筋状の
しわを生ずる現象であり、一般に17％Crステンレス鋼の
ようなフェライト系ステンレス鋼では、「日本金属学会
会誌Vol.31,No.4(1967),p.519 」や「日本金属学会会誌
Vol.31,No.6(1967),p.717 」に開示されているようによ
く知られている現象である。
【０００５】従来、このリジングの発生はステンレス鋼
特有のものと思われていたが、一般の冷延鋼板でもAr3
変態点以下で仕上圧延を終了する場合に発生し易いこと
が知られるようになった。これらのステンレス鋼板や自
動車用鋼板等は、機械的性質の他に表面の平滑さ、美麗
さもまた重要な特性であり、このようなリジングが生じ
た場合には製品として致命的な欠陥になってしまうこと
がある。
特有のものと思われていたが、一般の冷延鋼板でもAr3
変態点以下で仕上圧延を終了する場合に発生し易いこと
が知られるようになった。これらのステンレス鋼板や自
動車用鋼板等は、機械的性質の他に表面の平滑さ、美麗
さもまた重要な特性であり、このようなリジングが生じ
た場合には製品として致命的な欠陥になってしまうこと
がある。
【０００６】このような観点から、リジングの発生原因
及び発生機構について、鋼組成や製造方法等の種々の見
地から研究が進められているが、未だ統一された見解は
出されていない。また、リジングの抑制手段としては、
「鉄と鋼Vol.77,No.8(1991)p.84 」や「鉄と鋼Vol.78,N
o.4(1992)p.124」に開示されるような対策、すなわち、
粗圧延パス間時間を長くするとか、熱延板焼鈍あるいは
パス間焼鈍をするといった手段が提案されてきた。ま
た、結晶粒にをとにかく結晶化するという思想で、熱延
における種々の強圧下も提案されている。しかし、これ
らの方法は、低コストで薄鋼板を製造することを前提と
している深絞り用冷延鋼板の製造に適用しようとする場
合においては、適正かつ効率的な手段を提供するもので
はなかった。
及び発生機構について、鋼組成や製造方法等の種々の見
地から研究が進められているが、未だ統一された見解は
出されていない。また、リジングの抑制手段としては、
「鉄と鋼Vol.77,No.8(1991)p.84 」や「鉄と鋼Vol.78,N
o.4(1992)p.124」に開示されるような対策、すなわち、
粗圧延パス間時間を長くするとか、熱延板焼鈍あるいは
パス間焼鈍をするといった手段が提案されてきた。ま
た、結晶粒にをとにかく結晶化するという思想で、熱延
における種々の強圧下も提案されている。しかし、これ
らの方法は、低コストで薄鋼板を製造することを前提と
している深絞り用冷延鋼板の製造に適用しようとする場
合においては、適正かつ効率的な手段を提供するもので
はなかった。
【０００７】更に、特開昭６３−６０２３１号公報に
は、フェライト域にてひずみ速度600ｓ-1以上の高ひず
み速度を施すことにより、耐リジング性に優れた高ｒ値
熱延鋼板を製造する技術が開示されている。しかしなが
ら、この方法では少なくとも１パスを潤滑油を用いなが
ら圧延する必要があるため、圧延時にスリップ等の問題
が生じ、生産性が著しく低下するおそれがあった。
は、フェライト域にてひずみ速度600ｓ-1以上の高ひず
み速度を施すことにより、耐リジング性に優れた高ｒ値
熱延鋼板を製造する技術が開示されている。しかしなが
ら、この方法では少なくとも１パスを潤滑油を用いなが
ら圧延する必要があるため、圧延時にスリップ等の問題
が生じ、生産性が著しく低下するおそれがあった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の問
題を有利に解決するもので、深絞り用冷延鋼板の素材と
なる熱延鋼板のコロニーに着目し、そのコロニーの状態
を規制することにより、耐リジング性に優れる冷延鋼板
を、熱間圧延工程の生産性の低下なく製造することので
きる冷延鋼板用素材を提案することを目的とする。
題を有利に解決するもので、深絞り用冷延鋼板の素材と
なる熱延鋼板のコロニーに着目し、そのコロニーの状態
を規制することにより、耐リジング性に優れる冷延鋼板
を、熱間圧延工程の生産性の低下なく製造することので
きる冷延鋼板用素材を提案することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】発明者らは、冷延鋼板の
耐リジング性を改善すべく鋭意研究を重ねた結果、以下
のように、その素材である熱延鋼板を限定することによ
り、耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板が製造可能
となることを見出した。上記の知見に立脚するこの発明
の要旨構成は、次のとおりである。 Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以下、Mn：3.0 wt
％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.05wt％以下、Al：0.
01〜0.20wt％及びＮ：0.01wt％以下を基本成分として含
み、残部はFe及び不可避的不純物の組成よりなり、かつ
下記に示す熱延鋼板のコロニー内の方位集中度Ｓが0.8
以下であることを特徴とする冷延−焼鈍後の耐リジング
性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材、 記 Ｓ＝Ｘ20゜／Ｘ30゜ ここに、 Ｘ30゜：隣接する結晶粒間の方位差が30°以内のコロニ
ー面積 Ｘ20゜：Ｘ30゜のうち、隣接する結晶粒間の方位差が20
°以内のコロニー面積 及び、 上記基本成分に加えて、Ti：0.001 〜0.2 wt％及び
Nb：0.001 〜0.2 wt％の１種又は２種を含有することを
特徴とする冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り
用冷延鋼板用素材、及び、 上記、の成分に加えて、Ｂ：0.0001〜0.008 wt
％を含有することを特徴とする冷延−焼鈍後の耐リジン
グ性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材。
耐リジング性を改善すべく鋭意研究を重ねた結果、以下
のように、その素材である熱延鋼板を限定することによ
り、耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板が製造可能
となることを見出した。上記の知見に立脚するこの発明
の要旨構成は、次のとおりである。 Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以下、Mn：3.0 wt
％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.05wt％以下、Al：0.
01〜0.20wt％及びＮ：0.01wt％以下を基本成分として含
み、残部はFe及び不可避的不純物の組成よりなり、かつ
下記に示す熱延鋼板のコロニー内の方位集中度Ｓが0.8
以下であることを特徴とする冷延−焼鈍後の耐リジング
性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材、 記 Ｓ＝Ｘ20゜／Ｘ30゜ ここに、 Ｘ30゜：隣接する結晶粒間の方位差が30°以内のコロニ
ー面積 Ｘ20゜：Ｘ30゜のうち、隣接する結晶粒間の方位差が20
°以内のコロニー面積 及び、 上記基本成分に加えて、Ti：0.001 〜0.2 wt％及び
Nb：0.001 〜0.2 wt％の１種又は２種を含有することを
特徴とする冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り
用冷延鋼板用素材、及び、 上記、の成分に加えて、Ｂ：0.0001〜0.008 wt
％を含有することを特徴とする冷延−焼鈍後の耐リジン
グ性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、この発明の基礎となった研
究結果を述べる。Ｃ：0.002 wt％、Si：0.02wt％、Mn：
0.1 wt％、Ｐ：0.01wt％、Ｓ：0.005 wt％、Al：0.04wt
％、Ｎ：0.002 wt％、Ti：0.03wt％及びNb：0.005 wt％
を含有し、残部はFe及び不可避的不純物の組成よりなる
シートバーを1050℃に加熱−均熱後、950 ℃で１パス圧
延後、700 〜Ar3 変態点の温度域で50〜90％の圧下率に
て２パス圧延した後、700 ℃，１時間のコイル巻取処理
を施した。引き続き75％の冷間圧延を施した後、830 ℃
−20s の再結晶焼鈍を施した。
究結果を述べる。Ｃ：0.002 wt％、Si：0.02wt％、Mn：
0.1 wt％、Ｐ：0.01wt％、Ｓ：0.005 wt％、Al：0.04wt
％、Ｎ：0.002 wt％、Ti：0.03wt％及びNb：0.005 wt％
を含有し、残部はFe及び不可避的不純物の組成よりなる
シートバーを1050℃に加熱−均熱後、950 ℃で１パス圧
延後、700 〜Ar3 変態点の温度域で50〜90％の圧下率に
て２パス圧延した後、700 ℃，１時間のコイル巻取処理
を施した。引き続き75％の冷間圧延を施した後、830 ℃
−20s の再結晶焼鈍を施した。
【００１１】図１に、冷延鋼板の耐リジング性に及ぼす
熱延鋼板のコロニー内の方位集中度の影響を示す。な
お、リジング評価指数は、JIS ５号引張試験片に加工し
た冷延鋼板に15％引張歪を与えたものを目視により評価
して求めた。リジング評価指数が２以下のものは実用上
問題のないリジングレベルである。また、コロニー内の
方位集中度は、Electron Back Scattering Diffraction
Patern にて板厚断面の鋼板の結晶方位を各結晶ごとに
測定し、隣接する結晶粒間の方位差が20°以内及び30°
以内の結晶粒群をそれぞれコロニーとみなし、その面積
の比にて求めた。すなわち、コロニー内の方位集中度Ｓ
は、Ｓ＝Ｘ20゜／Ｘ30゜、但しＸ30゜：隣接する結晶粒
間の方位差が30°以内のコロニー面積、Ｘ20゜：Ｘ30゜
のうち、隣接する結晶粒間の方位差が20°以内のコロニ
ー面積、とした。この図１からわかるように、冷延鋼板
の耐リジング性は、フェライト域熱延鋼板のコロニー内
の方位集中度に強く依存し、コロニー内の方位集中度Ｓ
が0.8 以下で耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板が
製造可能となる。
熱延鋼板のコロニー内の方位集中度の影響を示す。な
お、リジング評価指数は、JIS ５号引張試験片に加工し
た冷延鋼板に15％引張歪を与えたものを目視により評価
して求めた。リジング評価指数が２以下のものは実用上
問題のないリジングレベルである。また、コロニー内の
方位集中度は、Electron Back Scattering Diffraction
Patern にて板厚断面の鋼板の結晶方位を各結晶ごとに
測定し、隣接する結晶粒間の方位差が20°以内及び30°
以内の結晶粒群をそれぞれコロニーとみなし、その面積
の比にて求めた。すなわち、コロニー内の方位集中度Ｓ
は、Ｓ＝Ｘ20゜／Ｘ30゜、但しＸ30゜：隣接する結晶粒
間の方位差が30°以内のコロニー面積、Ｘ20゜：Ｘ30゜
のうち、隣接する結晶粒間の方位差が20°以内のコロニ
ー面積、とした。この図１からわかるように、冷延鋼板
の耐リジング性は、フェライト域熱延鋼板のコロニー内
の方位集中度に強く依存し、コロニー内の方位集中度Ｓ
が0.8 以下で耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板が
製造可能となる。
【００１２】発明者らは、以上の実験結果を基に種々検
討した結果、以下のようにこの発明を定めたのである。 (1) 鋼成分 この発明において鋼成分は重要であり、Ｃ：0.01wt％以
下、Si：2.0 wt％以下、Mn：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt
％以下、Ｓ：0.05wt％以下、Al：0.01〜0.20wt％及び
Ｎ：0.01wt％以下を含み、残部はFe及び不可避的不純物
の組成とする必要がある。また、必要に応じて、Ti：0.
001 〜0.2 wt％及びNb：0.001 〜0.2 wt％の１種又は２
種を含有させることが可能であり、更に、必要に応じて
Ｂ：0.0001〜0.008 wt％を含有させることが可能であ
る。
討した結果、以下のようにこの発明を定めたのである。 (1) 鋼成分 この発明において鋼成分は重要であり、Ｃ：0.01wt％以
下、Si：2.0 wt％以下、Mn：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt
％以下、Ｓ：0.05wt％以下、Al：0.01〜0.20wt％及び
Ｎ：0.01wt％以下を含み、残部はFe及び不可避的不純物
の組成とする必要がある。また、必要に応じて、Ti：0.
001 〜0.2 wt％及びNb：0.001 〜0.2 wt％の１種又は２
種を含有させることが可能であり、更に、必要に応じて
Ｂ：0.0001〜0.008 wt％を含有させることが可能であ
る。
【００１３】以下、各々の成分について限定理由を示
す。 (a) Ｃ：0.01wt％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.01wt％以下ではさほど悪影響を
及ぼさないので0.01wt％以下と限定した。 (b) Si：2.0 wt％以下 Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を添加させるが、その添加量が2.0 wt％を超えると
深絞り性が劣るので2.0 wt％以下と限定した。 (c) Mn：3.0 wt％以下 Mnは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を添加させるが、その添加量が3.0 wt％を超えると
深絞り性が劣るので3.0 wt％以下と限定した。
す。 (a) Ｃ：0.01wt％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.01wt％以下ではさほど悪影響を
及ぼさないので0.01wt％以下と限定した。 (b) Si：2.0 wt％以下 Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を添加させるが、その添加量が2.0 wt％を超えると
深絞り性が劣るので2.0 wt％以下と限定した。 (c) Mn：3.0 wt％以下 Mnは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を添加させるが、その添加量が3.0 wt％を超えると
深絞り性が劣るので3.0 wt％以下と限定した。
【００１４】(d) Ｐ：0.15wt％以下 Ｐは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を添加させるが、その添加量が0.15wt％を超えると
深絞り性が劣るので、0.15wt％以下と限定した。 (e) Ｓ：0.05wt％以下 Ｓは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.05wt％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので、0.05wt％以下と限定した。
要量を添加させるが、その添加量が0.15wt％を超えると
深絞り性が劣るので、0.15wt％以下と限定した。 (e) Ｓ：0.05wt％以下 Ｓは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.05wt％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので、0.05wt％以下と限定した。
【００１５】(f) Al：0.01〜0.20wt％ Alは脱酸を行い、炭窒化物形成成分の歩留まり向上のた
めに必要に応じて添加されるが、の含有量が0.01wt％未
満だと添加効果がなく、一方0.20wt％を超えて添加して
も、より一層の脱酸効果は得られないため、0.01〜0.20
wt％に限定した。 (g) Ｎ：0.01wt％以下 Ｎは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.01wt％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので、0.01wt％以下に限定した。
めに必要に応じて添加されるが、の含有量が0.01wt％未
満だと添加効果がなく、一方0.20wt％を超えて添加して
も、より一層の脱酸効果は得られないため、0.01〜0.20
wt％に限定した。 (g) Ｎ：0.01wt％以下 Ｎは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.01wt％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので、0.01wt％以下に限定した。
【００１６】(h) Ti：0.001 〜0.2 wt％ Tiは、鋼中の固溶Ｃを炭化物として析出固定させて低減
し、固溶Ｃによる深絞り性劣化防止する効果がある。そ
の添加量が0.001 wt％以下では添加効果がなく、一方、
0.2 wt％を超えて添加しても、それ以上の効果は得られ
ず、逆に深絞り性劣化につながるので、0.001 〜0.2 wt
％に限定した。 (i)Nb ：0.001 〜0.2 wt％ Nbは、鋼中の固溶Ｃを炭化物として析出固定させて低減
し、固溶Ｃによる深絞り性劣化を防止する効果がある。
その添加量が0.001 wt％未満では添加効果がなく、一方
0.2 wt％を超えて添加してもそれ以上の効果は得られ
ず、逆に深絞り性劣化につながるので、0.001 〜0.2 wt
％に限定した。
し、固溶Ｃによる深絞り性劣化防止する効果がある。そ
の添加量が0.001 wt％以下では添加効果がなく、一方、
0.2 wt％を超えて添加しても、それ以上の効果は得られ
ず、逆に深絞り性劣化につながるので、0.001 〜0.2 wt
％に限定した。 (i)Nb ：0.001 〜0.2 wt％ Nbは、鋼中の固溶Ｃを炭化物として析出固定させて低減
し、固溶Ｃによる深絞り性劣化を防止する効果がある。
その添加量が0.001 wt％未満では添加効果がなく、一方
0.2 wt％を超えて添加してもそれ以上の効果は得られ
ず、逆に深絞り性劣化につながるので、0.001 〜0.2 wt
％に限定した。
【００１７】(j) Ｂ：0.0001〜0.008 wt％ Ｂは、鋼の耐二次加工脆性の改善のために添加される
が、その添加量が0.0001wt％未満では添加効果がなく、
一方0.0080wt％を超えて添加してもそれ以上の効果は得
られず、逆に深絞り性劣化につながるので、0.0001〜0.
0080wt％に限定した。
が、その添加量が0.0001wt％未満では添加効果がなく、
一方0.0080wt％を超えて添加してもそれ以上の効果は得
られず、逆に深絞り性劣化につながるので、0.0001〜0.
0080wt％に限定した。
【００１８】(2) 熱延鋼板のコロニー内の方位集中度 熱延鋼板のコロニー内の方位集中度は、この発明におい
て最も重要であり、冷延−焼鈍後の耐リジング性を改善
するためは、熱延鋼板のコロニー内の方位集中度を0.8
以下にする必要がある。すなわち、熱延板にてコロニー
内の方位集中度が0.8 より高い場合は、たとえ鋼成分及
び冷延−焼鈍条件を変化させても、優れた耐リジング性
は得られない。
て最も重要であり、冷延−焼鈍後の耐リジング性を改善
するためは、熱延鋼板のコロニー内の方位集中度を0.8
以下にする必要がある。すなわち、熱延板にてコロニー
内の方位集中度が0.8 より高い場合は、たとえ鋼成分及
び冷延−焼鈍条件を変化させても、優れた耐リジング性
は得られない。
【００１９】なお、コロニー内の方位集中度の規制によ
る耐リジング性改善の効果に関しては、以下のように考
えられる。発明者らは、フェライト域熱延材の耐リジン
グ性に関して、種々の検討を行った結果、耐リジング性
に最も影響を与える因子として、熱延板で形成されてい
るコロニー（隣接する結晶粒間の方位差が数十度以内の
結晶粒群）であることを、Electron Back Scattering D
iffraction Patern を用いた研究により明らかにした。
そして、耐リジング性を改善するためには、コロニー内
の結晶粒をランダムにすることが最も有効であることを
見出した。そのコロニー内の結晶粒のランダム化の程度
をコロニー内の方位集中度：Ｓで表せることを種々の実
験により見出し、 Ｓ＝Ｘ20゜／Ｘ30゜ ここに、 Ｘ30゜：隣接する結晶粒間の方位差が30°以内のコロニ
ー面積 Ｘ20゜：Ｘ30゜のうち、隣接する結晶粒間の方位差が20
°以内のコロニー面積 とした。
る耐リジング性改善の効果に関しては、以下のように考
えられる。発明者らは、フェライト域熱延材の耐リジン
グ性に関して、種々の検討を行った結果、耐リジング性
に最も影響を与える因子として、熱延板で形成されてい
るコロニー（隣接する結晶粒間の方位差が数十度以内の
結晶粒群）であることを、Electron Back Scattering D
iffraction Patern を用いた研究により明らかにした。
そして、耐リジング性を改善するためには、コロニー内
の結晶粒をランダムにすることが最も有効であることを
見出した。そのコロニー内の結晶粒のランダム化の程度
をコロニー内の方位集中度：Ｓで表せることを種々の実
験により見出し、 Ｓ＝Ｘ20゜／Ｘ30゜ ここに、 Ｘ30゜：隣接する結晶粒間の方位差が30°以内のコロニ
ー面積 Ｘ20゜：Ｘ30゜のうち、隣接する結晶粒間の方位差が20
°以内のコロニー面積 とした。
【００２０】なお、フェライト域熱延板に形成されるコ
ロニーをランダム化するためには、コロニー内の結晶粒
をランダム化することが必要である。発明者らは種々の
実験により、仕上圧延中において加工−再結晶を２回以
上繰り返すことにより、コロニー内の結晶粒がランダム
化することを見出した。このような仕上圧延中において
加工−再結晶を２回以上、繰り返すためには、仕上圧延
機のパス間で再結晶を起こす必要がある。通常の熱間圧
延工程ではパス間の時間が短いため、パス間で再結晶を
起こすのは困難である。しかしながら、例えば仕上圧延
中に１パス空圧延することにより、パス間で再結晶が起
こる時間が確保され、仕上圧延中において加工−再結晶
を２回以上繰り返すことが可能となる。
ロニーをランダム化するためには、コロニー内の結晶粒
をランダム化することが必要である。発明者らは種々の
実験により、仕上圧延中において加工−再結晶を２回以
上繰り返すことにより、コロニー内の結晶粒がランダム
化することを見出した。このような仕上圧延中において
加工−再結晶を２回以上、繰り返すためには、仕上圧延
機のパス間で再結晶を起こす必要がある。通常の熱間圧
延工程ではパス間の時間が短いため、パス間で再結晶を
起こすのは困難である。しかしながら、例えば仕上圧延
中に１パス空圧延することにより、パス間で再結晶が起
こる時間が確保され、仕上圧延中において加工−再結晶
を２回以上繰り返すことが可能となる。
【００２１】(3) 熱間圧延工程 スラブ加熱温度は、省エネルギーのためには、1200℃以
下が好ましく、より好ましくは1100℃以下である。ま
た、コロニー内の結晶粒をランダム化するためには、仕
上圧延中において加工−再結晶を繰り返すことが重要で
あるので、仕上圧延中の高温域で高圧下率圧延を施すこ
とが好ましい。また、巻取温度は、仕上圧延後の巻取段
階において熱延板を再結晶させるためには、550 ℃以下
が好ましい。これも前述した圧延−再結晶によりコロニ
ー内の結晶粒をランダム化させるために有効である。な
お、このとき、熱延板が完全再結晶する必要はなく、部
分的に再結晶していてもその効果は有する。なお、熱延
板の再結晶を促進する仕上圧延後段強圧下は、耐リジン
グ性改善には有効な手段である。また、仕上圧延時に潤
滑圧延を施すことは、圧延組織の均一化、圧延荷重の減
少に有効であり、この発明を阻害するものではない。
下が好ましく、より好ましくは1100℃以下である。ま
た、コロニー内の結晶粒をランダム化するためには、仕
上圧延中において加工−再結晶を繰り返すことが重要で
あるので、仕上圧延中の高温域で高圧下率圧延を施すこ
とが好ましい。また、巻取温度は、仕上圧延後の巻取段
階において熱延板を再結晶させるためには、550 ℃以下
が好ましい。これも前述した圧延−再結晶によりコロニ
ー内の結晶粒をランダム化させるために有効である。な
お、このとき、熱延板が完全再結晶する必要はなく、部
分的に再結晶していてもその効果は有する。なお、熱延
板の再結晶を促進する仕上圧延後段強圧下は、耐リジン
グ性改善には有効な手段である。また、仕上圧延時に潤
滑圧延を施すことは、圧延組織の均一化、圧延荷重の減
少に有効であり、この発明を阻害するものではない。
【００２２】圧延素材については、連続鋳造スラブを再
加熱又は連続鋳造後Ar3 変態点に降温することなく直ち
に、もしくは保温処理したものを使用できる。これも省
エネルギー化には有効である。
加熱又は連続鋳造後Ar3 変態点に降温することなく直ち
に、もしくは保温処理したものを使用できる。これも省
エネルギー化には有効である。
【００２３】上記の工程により得られたこの発明の深絞
り用冷延鋼板用素材は、その後に、冷間圧延工程及び焼
鈍工程に供されて、冷延鋼板とされる。この冷間圧延工
程及び焼鈍工程については特に限定するものではなく、
常法に従って行えば良いが、冷間圧延工程は、高いｒ値
を得るために圧下率を50〜95％とすることが好ましい。
また、再結晶焼鈍工程は、連続型焼鈍炉や連続溶融亜鉛
めっきラインのいずれでも良く、焼鈍温度は700 〜920
℃の範囲が好ましい。焼鈍後の鋼帯には形状矯正、表面
粗度等の調整のために、10％以下の調質圧延を加えても
よい。なお、この発明を経て得られた冷延鋼板は、加工
用表面処理鋼板の原板にも適用できる。表面処理として
は、亜鉛めっき（合金系を含む）、すずめっき、ほうろ
うなどがある。なお、かかる冷延鋼板には、焼鈍又は亜
鉛めっき後、特殊な処理を施して、化成処理性、溶接
性、プレス成形性及び耐食性等の改善を行っても良いこ
とは、勿論である。
り用冷延鋼板用素材は、その後に、冷間圧延工程及び焼
鈍工程に供されて、冷延鋼板とされる。この冷間圧延工
程及び焼鈍工程については特に限定するものではなく、
常法に従って行えば良いが、冷間圧延工程は、高いｒ値
を得るために圧下率を50〜95％とすることが好ましい。
また、再結晶焼鈍工程は、連続型焼鈍炉や連続溶融亜鉛
めっきラインのいずれでも良く、焼鈍温度は700 〜920
℃の範囲が好ましい。焼鈍後の鋼帯には形状矯正、表面
粗度等の調整のために、10％以下の調質圧延を加えても
よい。なお、この発明を経て得られた冷延鋼板は、加工
用表面処理鋼板の原板にも適用できる。表面処理として
は、亜鉛めっき（合金系を含む）、すずめっき、ほうろ
うなどがある。なお、かかる冷延鋼板には、焼鈍又は亜
鉛めっき後、特殊な処理を施して、化成処理性、溶接
性、プレス成形性及び耐食性等の改善を行っても良いこ
とは、勿論である。
【００２４】
【実施例】表１に示す組成になる高をスラブを1050℃に
加熱−均熱後、表２に示す熱延条件にて板厚3.5 mmの熱
延鋼帯にした。このとき得られた熱延鋼板のコロニー内
の方位集中度も表２に併せて示す。引き続き冷間圧延に
て板厚0.8 mmの冷延鋼帯とし、830 ℃−20s の再結晶焼
鈍を施した。得られた冷延鋼板の材料特性を調査した。
引張特性はJIS ５号引張試験片を使用して測定した。ま
た、ｒ値は15％引張予歪を与えた後、３点法にて測定
し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ（圧延方向に45度方向）及
びＣ方向（圧延方向に90度方向）の平均値を、 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として求めた。また、耐リジング性は、リジング評価指
数を用いて判定し、JIS５号引張試験片に加工した鋼板
に15％引張歪を与えたものを目視により評価して求め
た。リジング評価指数が２以下のものは実用上問題のな
いリジングレベルである。最終製品の材料特性を表２に
示す。この発明に従い製造した冷延鋼板用素材は、冷延
鋼板に加工した場合に、比較例に比べ優れた耐リジング
性と深絞り性とを有することがわかる。
加熱−均熱後、表２に示す熱延条件にて板厚3.5 mmの熱
延鋼帯にした。このとき得られた熱延鋼板のコロニー内
の方位集中度も表２に併せて示す。引き続き冷間圧延に
て板厚0.8 mmの冷延鋼帯とし、830 ℃−20s の再結晶焼
鈍を施した。得られた冷延鋼板の材料特性を調査した。
引張特性はJIS ５号引張試験片を使用して測定した。ま
た、ｒ値は15％引張予歪を与えた後、３点法にて測定
し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ（圧延方向に45度方向）及
びＣ方向（圧延方向に90度方向）の平均値を、 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として求めた。また、耐リジング性は、リジング評価指
数を用いて判定し、JIS５号引張試験片に加工した鋼板
に15％引張歪を与えたものを目視により評価して求め
た。リジング評価指数が２以下のものは実用上問題のな
いリジングレベルである。最終製品の材料特性を表２に
示す。この発明に従い製造した冷延鋼板用素材は、冷延
鋼板に加工した場合に、比較例に比べ優れた耐リジング
性と深絞り性とを有することがわかる。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】この発明によれば、熱延鋼板のコロニー
内の方位集中度を限定する子取るより、従来よりも格段
に優れた耐リジング性と深絞り性とを有する冷延鋼板の
製造が可能となる。
内の方位集中度を限定する子取るより、従来よりも格段
に優れた耐リジング性と深絞り性とを有する冷延鋼板の
製造が可能となる。
【図１】耐リジング性に及ぼす熱延鋼板のコロニー内の
方位集中度の影響を示す図である。
方位集中度の影響を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】Ｃ：0.01wt％以下、 Si：2.0 wt％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Ｐ：0.15wt％以下、 Ｓ：0.05wt％以下、 Al：0.01〜0.20wt％及び Ｎ：0.01wt％以下 を基本成分として含み、残部はFe及び不可避的不純物の
組成よりなり、かつ下記に示す熱延鋼板のコロニー内の
方位集中度Ｓが0.8 以下であることを特徴とする冷延−
焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用素
材。 記 Ｓ＝Ｘ20゜／Ｘ30゜ ここに、 Ｘ30゜：隣接する結晶粒間の方位差が30°以内のコロニ
ー面積 Ｘ20゜：Ｘ30゜のうち、隣接する結晶粒間の方位差が20
°以内のコロニー面積 - 【請求項２】 基本成分に加えて、 Ti：0.001 〜0.2 wt％及びNb：0.001 〜0.2 wt％の１種
又は２種を含有することを特徴とする請求項１記載の冷
延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用
素材。 - 【請求項３】 基本成分に加えて、 Ｂ：0.0001〜0.008 wt％を含有することを特徴とする請
求項１又は２記載の冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れ
る深絞り用冷延鋼板用素材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21462596A JP3806983B2 (ja) | 1996-08-14 | 1996-08-14 | 冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21462596A JP3806983B2 (ja) | 1996-08-14 | 1996-08-14 | 冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060587A true JPH1060587A (ja) | 1998-03-03 |
| JP3806983B2 JP3806983B2 (ja) | 2006-08-09 |
Family
ID=16658838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21462596A Expired - Fee Related JP3806983B2 (ja) | 1996-08-14 | 1996-08-14 | 冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3806983B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102325714A (zh) * | 2009-02-20 | 2012-01-18 | 因温特奥股份公司 | 具有多层运输工具的电梯设备 |
-
1996
- 1996-08-14 JP JP21462596A patent/JP3806983B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102325714A (zh) * | 2009-02-20 | 2012-01-18 | 因温特奥股份公司 | 具有多层运输工具的电梯设备 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3806983B2 (ja) | 2006-08-09 |
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