JPH06207223A - 深絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH06207223A JPH06207223A JP5001878A JP187893A JPH06207223A JP H06207223 A JPH06207223 A JP H06207223A JP 5001878 A JP5001878 A JP 5001878A JP 187893 A JP187893 A JP 187893A JP H06207223 A JPH06207223 A JP H06207223A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｃ：0.001 ％未満、Si：2.0 ％以下、Mn：3.
0 ％以下、Ｂ：0.0001〜0.005 ％、Al：0.01〜0.20％、
Ｐ：0.01〜0.20％、Ｓ：0.05％以下及びＮ：0.005 ％以
下を含有する鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域で潤滑
を施しながら合計圧下率が50〜95％の圧延を行ったのち
再結晶処理を施し、その後圧下率50〜95％の冷間圧延を
行ったのち再結晶焼鈍工程に供する。 【効果】 従来よりも格段に優れた深絞り性及び延性を
有する高張力鋼板が得られる。
0 ％以下、Ｂ：0.0001〜0.005 ％、Al：0.01〜0.20％、
Ｐ：0.01〜0.20％、Ｓ：0.05％以下及びＮ：0.005 ％以
下を含有する鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域で潤滑
を施しながら合計圧下率が50〜95％の圧延を行ったのち
再結晶処理を施し、その後圧下率50〜95％の冷間圧延を
行ったのち再結晶焼鈍工程に供する。 【効果】 従来よりも格段に優れた深絞り性及び延性を
有する高張力鋼板が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用鋼板等の使
途に有用な深絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の
製造方法を提案するものである。
途に有用な深絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の
製造方法を提案するものである。
【０００２】自動車のパネル等に使用される冷延鋼板に
は、その特性として優れた深絞り性が要求される。この
深絞り性の向上のためには鋼板の機械的特性として、高
い平均ｒ値（ランクフォード値）と高い延性（Ｅｌ）と
をそなえていることが重要である。一方、近年になって
自動車の車体軽量化および安全性向上を目的として、引
張強さが35〜60 kgf／mm2 というようなより高強度の鋼
板を用いようとする機運が急速に高まってきている。こ
のような高強度鋼板であっても、プレス成形の際は、優
れた深絞り性が要求されることは言うまでもない。
は、その特性として優れた深絞り性が要求される。この
深絞り性の向上のためには鋼板の機械的特性として、高
い平均ｒ値（ランクフォード値）と高い延性（Ｅｌ）と
をそなえていることが重要である。一方、近年になって
自動車の車体軽量化および安全性向上を目的として、引
張強さが35〜60 kgf／mm2 というようなより高強度の鋼
板を用いようとする機運が急速に高まってきている。こ
のような高強度鋼板であっても、プレス成形の際は、優
れた深絞り性が要求されることは言うまでもない。
【０００３】
【従来の技術】これまで深絞り性改善のためには種々の
手段が提案されている。たとえば、特公昭44−17268 号
公報、特公昭44−17269 号公報および特公昭44−17270
号公報などには、低炭素リムド鋼に冷間圧延−焼鈍を２
度繰り返し施すことにより平均ｒ値を2.18まで高めた冷
間圧延鋼板の製造方法が開示されている。しかしながら
これらの方法は冷間圧延と再結晶焼鈍をそれぞれ２回づ
つ行わなければならず、そのために要するエネルギーな
ど製造コストは莫大なものとなり、かつ得られる鋼板の
引張強さも高々33 kgf／mm2 程度のものであった。
手段が提案されている。たとえば、特公昭44−17268 号
公報、特公昭44−17269 号公報および特公昭44−17270
号公報などには、低炭素リムド鋼に冷間圧延−焼鈍を２
度繰り返し施すことにより平均ｒ値を2.18まで高めた冷
間圧延鋼板の製造方法が開示されている。しかしながら
これらの方法は冷間圧延と再結晶焼鈍をそれぞれ２回づ
つ行わなければならず、そのために要するエネルギーな
ど製造コストは莫大なものとなり、かつ得られる鋼板の
引張強さも高々33 kgf／mm2 程度のものであった。
【０００４】一方、前記したようなこの種の鋼板に対す
る高強度化要請から、より高強度でかつ従来鋼と比べて
も同等以上の高い平均ｒ値と優れた延性とをそなえる鋼
板についての研究開発が進められている。このような深
絞り用高強度冷延鋼板の製造は、Si、Mn、Ｐ等を強化成
分として含有させた低炭素Alキルド鋼を、通常の熱間圧
延を施したのちに冷間圧延を行い、その後再結晶焼鈍を
施すことが一般的であった。しかしながら、高強度を得
るためには上記の強化成分を多量に含有させなければな
らず、そのため深絞り性に好ましくない集合組織が形成
され、平均ｒ値の低い鋼板しか製造できないという問題
があった。
る高強度化要請から、より高強度でかつ従来鋼と比べて
も同等以上の高い平均ｒ値と優れた延性とをそなえる鋼
板についての研究開発が進められている。このような深
絞り用高強度冷延鋼板の製造は、Si、Mn、Ｐ等を強化成
分として含有させた低炭素Alキルド鋼を、通常の熱間圧
延を施したのちに冷間圧延を行い、その後再結晶焼鈍を
施すことが一般的であった。しかしながら、高強度を得
るためには上記の強化成分を多量に含有させなければな
らず、そのため深絞り性に好ましくない集合組織が形成
され、平均ｒ値の低い鋼板しか製造できないという問題
があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、前記した
問題を有利に解決しようとするもので、鋼の成分組成及
び製造条件を規制することによる、従来よりも格段に優
れる深絞り性を有し、かつ延性にも優れる高強度冷延鋼
板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提案
することを目的とする。
問題を有利に解決しようとするもので、鋼の成分組成及
び製造条件を規制することによる、従来よりも格段に優
れる深絞り性を有し、かつ延性にも優れる高強度冷延鋼
板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提案
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は、発明者らが
深絞り性及び延性を向上させるべく鋭意研究を重ねた結
果、鋼の成分組成及び製造条件を限定することにより、
従来よりも格段に優れた深絞り性及び延性を有する高強
度冷延鋼板を製造できることを見出したことによるもの
である。すなわち、この発明の要旨は以下の通りであ
る。
深絞り性及び延性を向上させるべく鋭意研究を重ねた結
果、鋼の成分組成及び製造条件を限定することにより、
従来よりも格段に優れた深絞り性及び延性を有する高強
度冷延鋼板を製造できることを見出したことによるもの
である。すなわち、この発明の要旨は以下の通りであ
る。
【０００７】 Ｃ：0.001 wt％以下、Si：2.0 wt％以
下、Mn：3.0 wt％以下、Ｂ：0.0001wt％以上、0.005 wt
％以下、Ｎ：0.0001wt％以上、0.005 wt％以下、Al：0.
01wt％以上、0.20wt％以下、Ｐ：0.01wt％以上、0.20wt
％以下、Ｓ：0.05wt％以下及びＮ：0.005 wt％以下を含
有し、残部は鉄及び不可避的不純物の組成になる鋼を、
Ar3 変態点以下、500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつ
つ合計圧下率が50％以上、95％以下になる圧延を行った
のち、巻取り又は焼鈍工程にて熱延板再結晶処理を施
し、その後50％以上、95％以下の圧下率で冷間圧延を行
ったのち、700 ℃以上、950 ℃以下の温度域にて再結晶
焼鈍工程に供することを特徴とする深絞り性及び延性に
優れる高強度冷延鋼板の製造方法（第１発明）である。
下、Mn：3.0 wt％以下、Ｂ：0.0001wt％以上、0.005 wt
％以下、Ｎ：0.0001wt％以上、0.005 wt％以下、Al：0.
01wt％以上、0.20wt％以下、Ｐ：0.01wt％以上、0.20wt
％以下、Ｓ：0.05wt％以下及びＮ：0.005 wt％以下を含
有し、残部は鉄及び不可避的不純物の組成になる鋼を、
Ar3 変態点以下、500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつ
つ合計圧下率が50％以上、95％以下になる圧延を行った
のち、巻取り又は焼鈍工程にて熱延板再結晶処理を施
し、その後50％以上、95％以下の圧下率で冷間圧延を行
ったのち、700 ℃以上、950 ℃以下の温度域にて再結晶
焼鈍工程に供することを特徴とする深絞り性及び延性に
優れる高強度冷延鋼板の製造方法（第１発明）である。
【０００８】 第１発明の残部成分の鉄の１部と置換
してTi：0.1 wt％以下及びNb：0.1 wt％以下のうちから
選んだ１種又は２種を含有させてなる深絞り性及び延性
に優れる高強度冷延鋼板の製造方法（第２発明）であ
る。
してTi：0.1 wt％以下及びNb：0.1 wt％以下のうちから
選んだ１種又は２種を含有させてなる深絞り性及び延性
に優れる高強度冷延鋼板の製造方法（第２発明）であ
る。
【０００９】 第１発明の残部成分の鉄の１部と置換
してNi：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下、Mo：0.01wt％以
上、1.5 wt％以下及びCu：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下
のうちから選んだ１種又は２種以上を含有させてなる深
絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法（第
３発明）である。
してNi：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下、Mo：0.01wt％以
上、1.5 wt％以下及びCu：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下
のうちから選んだ１種又は２種以上を含有させてなる深
絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法（第
３発明）である。
【００１０】 第２発明の残部成分の鉄の１部と置換
してNi：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下、Mo：0.01wt％以
上、1.5 wt％以下及びCu：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下
のうちから選んだ１種又は２種以上を含有させてなる深
絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法（第
４発明）である。
してNi：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下、Mo：0.01wt％以
上、1.5 wt％以下及びCu：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下
のうちから選んだ１種又は２種以上を含有させてなる深
絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法（第
４発明）である。
【００１１】 第１〜４発明における冷間圧延後の再
結晶焼鈍工程が、溶融亜鉛めっき工程にて行うことから
なる深絞り性及び延性に優れる高強度亜鉛めっき鋼板の
製造方法（第５発明）である。
結晶焼鈍工程が、溶融亜鉛めっき工程にて行うことから
なる深絞り性及び延性に優れる高強度亜鉛めっき鋼板の
製造方法（第５発明）である。
【００１２】
【作用】まず、この発明の基礎となった実験結果につい
て述べる。 Ｃ：0.0004〜0.005 ％、Si：1.0 ％、Mn：1.0 ％、Al：
0.05％、Ｐ：0.05％、Ｓ：0.005 ％、Ｎ：0.0015％、N
b：0.001 ％、Ｂ：0.0010％を含有する鋼スラブを1150
℃に加熱−均熱後、熱延仕上温度：700 ℃、Ar3 変態点
以下の圧下率：85％の潤滑圧延を行い、引続きこれらの
熱延板を750 ℃−５ｈで再結晶焼鈍後、圧下率75％で冷
間圧延を行ったのち、850 ℃−20ｓの再結晶焼鈍を施し
た。
て述べる。 Ｃ：0.0004〜0.005 ％、Si：1.0 ％、Mn：1.0 ％、Al：
0.05％、Ｐ：0.05％、Ｓ：0.005 ％、Ｎ：0.0015％、N
b：0.001 ％、Ｂ：0.0010％を含有する鋼スラブを1150
℃に加熱−均熱後、熱延仕上温度：700 ℃、Ar3 変態点
以下の圧下率：85％の潤滑圧延を行い、引続きこれらの
熱延板を750 ℃−５ｈで再結晶焼鈍後、圧下率75％で冷
間圧延を行ったのち、850 ℃−20ｓの再結晶焼鈍を施し
た。
【００１３】かくして得られた冷間圧延−再結晶焼鈍後
の鋼板について引張特性を調査した。これらの調査結果
から平均ｒ値、引張強さ（ＴＳ）及び伸び（Ｅｌ）にお
よぼすＣ含有量の影響を図１に示す。図１から明らかな
ように、冷間圧延−再結晶焼鈍後の鋼板の平均ｒ値とＥ
ｌは鋼のＣ含有量に依存し、Ｃ＜0.001 ％とすることに
より高い平均ｒ値及びＥｌが得られることが判明した。
の鋼板について引張特性を調査した。これらの調査結果
から平均ｒ値、引張強さ（ＴＳ）及び伸び（Ｅｌ）にお
よぼすＣ含有量の影響を図１に示す。図１から明らかな
ように、冷間圧延−再結晶焼鈍後の鋼板の平均ｒ値とＥ
ｌは鋼のＣ含有量に依存し、Ｃ＜0.001 ％とすることに
より高い平均ｒ値及びＥｌが得られることが判明した。
【００１４】また、Ｃ：0.0007％、Si：1.0 ％、Mn：1.
0 ％、Al：0.05％、Ｐ：0.05％、Ｓ：0.005 ％、Ｎ：0.
0014％、Nb：0.001 ％、Ｂ：0.0010％を含有する鋼スラ
ブを1150℃に加熱−均熱後、熱延仕上温度：620 〜980
℃の潤滑圧延及び一部無循滑圧延を行い（熱延仕上温度
が780 ℃以下のものは、全てAr3 変態点以下の圧下率が
85％）、引続きこれらの熱延板を750 ℃−５ｈで再結晶
焼鈍後、圧下率75％で冷間圧延を行ったのち、850 ℃−
20ｓの再結晶焼鈍を施した。
0 ％、Al：0.05％、Ｐ：0.05％、Ｓ：0.005 ％、Ｎ：0.
0014％、Nb：0.001 ％、Ｂ：0.0010％を含有する鋼スラ
ブを1150℃に加熱−均熱後、熱延仕上温度：620 〜980
℃の潤滑圧延及び一部無循滑圧延を行い（熱延仕上温度
が780 ℃以下のものは、全てAr3 変態点以下の圧下率が
85％）、引続きこれらの熱延板を750 ℃−５ｈで再結晶
焼鈍後、圧下率75％で冷間圧延を行ったのち、850 ℃−
20ｓの再結晶焼鈍を施した。
【００１５】かくして得られた冷間圧延−再結晶焼鈍後
の鋼板について引張特性を調査した。これらの調査結果
から、平均ｒ値、引張強さ（ＴＳ）及び伸び（Ｅｌ）に
およぼす熱延仕上温度及び潤滑の有無の影響を図２に示
す。図２から明らかなように、冷間圧延−再結晶焼鈍後
の鋼板の平均ｒ値とＥｌは熱延仕上温度と潤滑の有無に
依存し、熱延仕上温度をAr3 変態点以下とし、かつ潤滑
圧延を行うことにより、高い平均ｒ値とＥｌが得られる
ことが判明した。
の鋼板について引張特性を調査した。これらの調査結果
から、平均ｒ値、引張強さ（ＴＳ）及び伸び（Ｅｌ）に
およぼす熱延仕上温度及び潤滑の有無の影響を図２に示
す。図２から明らかなように、冷間圧延−再結晶焼鈍後
の鋼板の平均ｒ値とＥｌは熱延仕上温度と潤滑の有無に
依存し、熱延仕上温度をAr3 変態点以下とし、かつ潤滑
圧延を行うことにより、高い平均ｒ値とＥｌが得られる
ことが判明した。
【００１６】つぎに、上記実験結果をもとに、さらに研
究を重ねた結果達成されたこの発明の限定範囲を以下に
述べる。 鋼の成分組成 この発明において鋼の成分組成は重要であり、Ｃ：0.00
1 wt％未満、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0 wt％以下、A
l：0.01〜0.20wt％、Ｐ：0.01〜0.20wt％、Ｓ：0.05wt
％以下及びＮ：0.005 wt％以下を満たすことが必要であ
る。さらに必要に応じて、Ti：0.10wt％以下、Nb：0.10
wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.0050wt％、Ni：0.1 〜1.5 wt
％、Mo：0.01〜1.5 wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％をそれぞ
れ単独又は複合して含有させることができる。鋼の成分
組成が上記の条件を満たさないと、優れた深絞り性は得
られない。
究を重ねた結果達成されたこの発明の限定範囲を以下に
述べる。 鋼の成分組成 この発明において鋼の成分組成は重要であり、Ｃ：0.00
1 wt％未満、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0 wt％以下、A
l：0.01〜0.20wt％、Ｐ：0.01〜0.20wt％、Ｓ：0.05wt
％以下及びＮ：0.005 wt％以下を満たすことが必要であ
る。さらに必要に応じて、Ti：0.10wt％以下、Nb：0.10
wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.0050wt％、Ni：0.1 〜1.5 wt
％、Mo：0.01〜1.5 wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％をそれぞ
れ単独又は複合して含有させることができる。鋼の成分
組成が上記の条件を満たさないと、優れた深絞り性は得
られない。
【００１７】以下に各々の成分について、それらの限定
理由を記す。 Ｃ：0.001 wt％未満 Ｃは、この発明において非常に重要な成分であり、0.00
1 wt％未満とすることにより、固溶Ｃを低減し、深絞り
性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果が
ある。また析出物の低減による延性の向上効果も有す
る。したがって、その含有量は0.001 wt％未満とする。
理由を記す。 Ｃ：0.001 wt％未満 Ｃは、この発明において非常に重要な成分であり、0.00
1 wt％未満とすることにより、固溶Ｃを低減し、深絞り
性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果が
ある。また析出物の低減による延性の向上効果も有す
る。したがって、その含有量は0.001 wt％未満とする。
【００１８】Si：2.0 wt％以下 Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、その含有量が2.0 wt％
を超えると深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるの
で、含有量の上限を2.0 wt％とする。なお上記作用を発
揮させるためには0.1 wt％程度以上を含有させることが
好ましい。
要量を含有させるものであるが、その含有量が2.0 wt％
を超えると深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるの
で、含有量の上限を2.0 wt％とする。なお上記作用を発
揮させるためには0.1 wt％程度以上を含有させることが
好ましい。
【００１９】Mn：3.0 wt％以下 Mnは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量含有させるものであるが、その含有量が3.0 wt％を
超えると深絞り性に悪影響を与えるので、含有量の上限
を3.0 wt％とする。なお上記作用を発揮させるためには
0.5 wt％程度以上含有させることが好ましい。
要量含有させるものであるが、その含有量が3.0 wt％を
超えると深絞り性に悪影響を与えるので、含有量の上限
を3.0 wt％とする。なお上記作用を発揮させるためには
0.5 wt％程度以上含有させることが好ましい。
【００２０】Ｂ：0.0001〜0.0050wt％ Ｂは、耐二次加工脆性の改善のために添加される。含有
量が0.0001wt％未満ではその効果がなく、一方0.0050wt
％を超えて含有させると深絞り性が劣化する。したがっ
て、その含有量は0.0001wt％以上、0.0050wt％以下とす
る。
量が0.0001wt％未満ではその効果がなく、一方0.0050wt
％を超えて含有させると深絞り性が劣化する。したがっ
て、その含有量は0.0001wt％以上、0.0050wt％以下とす
る。
【００２１】Al：0.01〜0.20wt％ Alは、鋼中の固溶Ｎを窒化物として析出固定させて低減
し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成さ
せる効果がある。含有量が0.01wt％未満ではその効果が
なく、一方0.2 wt％を超えて含有させてもそれ以上の効
果は得られなく、逆に延性の劣化につながる。したがっ
て、その含有量は0.01wt％以上、0.20wt％以下とする。
し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成さ
せる効果がある。含有量が0.01wt％未満ではその効果が
なく、一方0.2 wt％を超えて含有させてもそれ以上の効
果は得られなく、逆に延性の劣化につながる。したがっ
て、その含有量は0.01wt％以上、0.20wt％以下とする。
【００２２】Ｐ：0.01〜0.20wt％ Ｐは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、含有量が0.01未満ではその添加効果
がなく、一方0.20wt％を超えると深絞り性に悪影響を与
える。したがって、その含有量は0.01wt％以上、0.20wt
％以下とする。
要量添加されるが、含有量が0.01未満ではその添加効果
がなく、一方0.20wt％を超えると深絞り性に悪影響を与
える。したがって、その含有量は0.01wt％以上、0.20wt
％以下とする。
【００２３】Ｓ：0.05wt％以下 Ｓは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので少
ない方が好ましいが、含有量が0.05wt％以下ではさほど
悪影響をおよぼさないので、その含有量を0.05wt％以下
とする。
ない方が好ましいが、含有量が0.05wt％以下ではさほど
悪影響をおよぼさないので、その含有量を0.05wt％以下
とする。
【００２４】Ｎ：0.0005wt％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、0.005 wt％以下ではさほど悪影響をおよぼさな
いので、その含有量は0.05wt％以下と限定する。
しいが、0.005 wt％以下ではさほど悪影響をおよぼさな
いので、その含有量は0.05wt％以下と限定する。
【００２５】Ti：0.1 wt％以下 Tiは、鋼中の固溶Ｃを炭化物として析出固定して低減
し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成さ
せる効果があるが、0.1 wt％を超えて含有させてもそれ
以上の効果は得られず、逆に延性の劣化につながる。し
たがって、その含有量は0.1 wt％以下とする。
し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成さ
せる効果があるが、0.1 wt％を超えて含有させてもそれ
以上の効果は得られず、逆に延性の劣化につながる。し
たがって、その含有量は0.1 wt％以下とする。
【００２６】Nb：0.1 wt％以下 Nbは、Tiと同様に鋼中の固溶Ｃを炭化物として析出固定
して低減し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させる効果がある。さらにNbは、仕上圧延前組織
を微細化し、熱延板焼鈍後に深絞り性に有利な｛１１
１｝方位を優先的に形成させる効果がある。しかしなが
ら0.1 wt％を超えて含有させてもそれ以上の効果は得ら
れず、逆に延性の劣化につながる。したがってその含有
量は0.1 wt％以下とする。
して低減し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させる効果がある。さらにNbは、仕上圧延前組織
を微細化し、熱延板焼鈍後に深絞り性に有利な｛１１
１｝方位を優先的に形成させる効果がある。しかしなが
ら0.1 wt％を超えて含有させてもそれ以上の効果は得ら
れず、逆に延性の劣化につながる。したがってその含有
量は0.1 wt％以下とする。
【００２７】Ni：0.1 〜1.5 wt％ Niは、鋼を強化する作用があるとともに、Cu添加時の鋼
板の表面性状の改善に有効である。含有量が0.01wt％未
満ではそれらの効果がなく、1.5 wt％を超えると深絞り
性に悪影響を与える。したがって、その含有量は0.01wt
％以上、1.5 wt％以下とする。
板の表面性状の改善に有効である。含有量が0.01wt％未
満ではそれらの効果がなく、1.5 wt％を超えると深絞り
性に悪影響を与える。したがって、その含有量は0.01wt
％以上、1.5 wt％以下とする。
【００２８】Mo：0.01〜1.5 wt％ Moは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、含有量が0.01wt％未満ではその効果
がなく、1.5 wt％を超えると深絞り性に悪影響を与え
る。したがって、その含有量は0.01wt％以上、1.5 wt％
以下とする。
要量添加されるが、含有量が0.01wt％未満ではその効果
がなく、1.5 wt％を超えると深絞り性に悪影響を与え
る。したがって、その含有量は0.01wt％以上、1.5 wt％
以下とする。
【００２９】Cu：0.1 〜1.5 wt％ Cuは、上記したNi及びCuと同様に鋼を強化する作用があ
り、所望の強度に応じて必要量添加されるが、含有量が
0.1 wt％未満ではその効果がなく、1.5 wt％を超えると
深絞り性に悪影響を与える。したがって、その含有量は
0.1 wt％以上、1.5 wt％以下とする。
り、所望の強度に応じて必要量添加されるが、含有量が
0.1 wt％未満ではその効果がなく、1.5 wt％を超えると
深絞り性に悪影響を与える。したがって、その含有量は
0.1 wt％以上、1.5 wt％以下とする。
【００３０】 熱間圧延工程 熱間圧延工程はこの発明において最も重要であり、Ar3
変態点以下500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ、合
計圧下率が50％以上95％以下になる圧延加工を施すこと
が必要である。Ar3 変態点以上の温度域では、いくら圧
延を行ってもγ→α変態により集合組織がランダム化す
るため、熱延板に｛１１１｝集合組織が形成されず、そ
のため冷間圧延−再結晶焼鈍後には低い平均ｒ値しか得
られない。一方、500 ℃以下に圧延温度を低下しても、
より一層の平均ｒ値の向上は望めず、圧延荷重が増大す
るのみであるので、圧延温度はAr3 変態点以下500 ℃以
上とする。
変態点以下500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ、合
計圧下率が50％以上95％以下になる圧延加工を施すこと
が必要である。Ar3 変態点以上の温度域では、いくら圧
延を行ってもγ→α変態により集合組織がランダム化す
るため、熱延板に｛１１１｝集合組織が形成されず、そ
のため冷間圧延−再結晶焼鈍後には低い平均ｒ値しか得
られない。一方、500 ℃以下に圧延温度を低下しても、
より一層の平均ｒ値の向上は望めず、圧延荷重が増大す
るのみであるので、圧延温度はAr3 変態点以下500 ℃以
上とする。
【００３１】Ar3 変態点以下、500 ℃以上の温度での圧
延圧下率は、50％に満たないと熱延板に｛１１１｝集合
組織が形成されず、一方、95％を超えると熱延板に平均
ｒ値に好ましくない集合組織が形成するという不都合が
生じるので、50％以上95％以下に限定する。なお、Ar3
変態点以下の圧延を無潤滑圧延とすると、ロールと鋼板
との間の摩擦力に起因するせん断変形により、深絞り性
に好ましくない｛１１０｝方位が鋼板表層部に優先的に
形成され、平均ｒ値の向上が望めないので、深絞り性を
確保するためには潤滑圧延とすることが必要である。
延圧下率は、50％に満たないと熱延板に｛１１１｝集合
組織が形成されず、一方、95％を超えると熱延板に平均
ｒ値に好ましくない集合組織が形成するという不都合が
生じるので、50％以上95％以下に限定する。なお、Ar3
変態点以下の圧延を無潤滑圧延とすると、ロールと鋼板
との間の摩擦力に起因するせん断変形により、深絞り性
に好ましくない｛１１０｝方位が鋼板表層部に優先的に
形成され、平均ｒ値の向上が望めないので、深絞り性を
確保するためには潤滑圧延とすることが必要である。
【００３２】なお圧延素材については、連続鋳造スラブ
を再加熱または連続鋳造後Ar3 変態点以下に降温するこ
となく直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延にて
シートバーにしたものを使用することがよい。粗圧延条
件としては、仕上圧延前組織の微細化を目的に、粗圧延
仕上温度をAr3 変態点〜Ar3 変態点＋100 ℃とすること
が好ましい。なおロール径、ロールの構造、潤滑剤の種
類ならびに圧延機の構造は任意でよい。
を再加熱または連続鋳造後Ar3 変態点以下に降温するこ
となく直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延にて
シートバーにしたものを使用することがよい。粗圧延条
件としては、仕上圧延前組織の微細化を目的に、粗圧延
仕上温度をAr3 変態点〜Ar3 変態点＋100 ℃とすること
が好ましい。なおロール径、ロールの構造、潤滑剤の種
類ならびに圧延機の構造は任意でよい。
【００３３】 熱延板再結晶処理工程 この発明鋼は熱延仕上温度がAr3 変態点以下であるた
め、熱延板は加工組織を呈している。そのため、熱延板
には再結晶処理を施して｛１１１｝方位を形成させる必
要がある。再結晶処理を施さないと、熱延板に｛１１
１｝方位が形成されないため、その後の冷間圧延−再結
晶焼鈍によっても平均ｒ値の向上は望めない。熱延板再
結晶処理は、熱間圧延時の巻取工程または再結晶焼鈍工
程によって行う。巻取工程により再結晶処理を施す時に
は、巻取温度は650 ℃以上とする必要がある。巻取温度
が650 ℃未満では、熱延板は再結晶しないため、熱延板
に｛１１１｝方位が形成されず、その後の冷間圧延−再
結晶焼鈍によっても平均ｒ値の向上は望めない。熱延板
再結晶焼鈍方法としては、バッチ焼鈍または連続焼鈍が
適し、焼鈍温度は650 〜950 ℃が好ましい。
め、熱延板は加工組織を呈している。そのため、熱延板
には再結晶処理を施して｛１１１｝方位を形成させる必
要がある。再結晶処理を施さないと、熱延板に｛１１
１｝方位が形成されないため、その後の冷間圧延−再結
晶焼鈍によっても平均ｒ値の向上は望めない。熱延板再
結晶処理は、熱間圧延時の巻取工程または再結晶焼鈍工
程によって行う。巻取工程により再結晶処理を施す時に
は、巻取温度は650 ℃以上とする必要がある。巻取温度
が650 ℃未満では、熱延板は再結晶しないため、熱延板
に｛１１１｝方位が形成されず、その後の冷間圧延−再
結晶焼鈍によっても平均ｒ値の向上は望めない。熱延板
再結晶焼鈍方法としては、バッチ焼鈍または連続焼鈍が
適し、焼鈍温度は650 〜950 ℃が好ましい。
【００３４】 冷間圧延工程 この工程は、高い平均ｒ値を得るために必須であり、冷
延圧下率は50〜95％とすることが不可欠である。かかる
冷延圧下率が50％未満または95％を超えると、優れた深
絞り性は得られない。
延圧下率は50〜95％とすることが不可欠である。かかる
冷延圧下率が50％未満または95％を超えると、優れた深
絞り性は得られない。
【００３５】 焼鈍工程 冷間圧延工程を経た冷延鋼帯は、再結晶焼鈍を施す必要
がある。焼鈍方法は、箱焼鈍法および連続焼鈍法のいず
れでもよく、又連続溶融亜鉛めっき工程にて焼鈍するこ
と（続いて溶融亜鉛めっきを施す）もよい。この焼鈍温
度は700 ℃〜950 ℃の範囲とする。
がある。焼鈍方法は、箱焼鈍法および連続焼鈍法のいず
れでもよく、又連続溶融亜鉛めっき工程にて焼鈍するこ
と（続いて溶融亜鉛めっきを施す）もよい。この焼鈍温
度は700 ℃〜950 ℃の範囲とする。
【００３６】焼鈍後の鋼帯には形状矯正、表面粗度等の
調整のために、10％以下の調質圧延を加えてもよい。な
お、本発明にて得られた冷延鋼板は、加工用表面処理鋼
板の原板にも適用できる。表面処理としては、亜鉛めっ
き（合金系を含む）、すずめっき、ほうろう等がある。
調整のために、10％以下の調質圧延を加えてもよい。な
お、本発明にて得られた冷延鋼板は、加工用表面処理鋼
板の原板にも適用できる。表面処理としては、亜鉛めっ
き（合金系を含む）、すずめっき、ほうろう等がある。
【００３７】
【実施例】表１に示す成分組成を含有する鋼スラブを、
表２に示す熱間圧延条件で粗圧延及び仕上圧延に続いて
再結晶処理を行い、得られた熱延板を酸洗後、表２に示
す条件にて冷間圧延を施し板厚：0.7 mmの冷延鋼帯とし
たのち、連続焼鈍設備にて890 ℃−20ｓで再結晶焼鈍を
施した。
表２に示す熱間圧延条件で粗圧延及び仕上圧延に続いて
再結晶処理を行い、得られた熱延板を酸洗後、表２に示
す条件にて冷間圧延を施し板厚：0.7 mmの冷延鋼帯とし
たのち、連続焼鈍設備にて890 ℃−20ｓで再結晶焼鈍を
施した。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】なお、表２における試料Ｎo.９は連続溶融
亜鉛めっき設備にて再結晶焼鈍及びめっきを施した。か
くして得られた冷延板の材料特性について調査した結果
を上掲表２に合せて示す。
亜鉛めっき設備にて再結晶焼鈍及びめっきを施した。か
くして得られた冷延板の材料特性について調査した結果
を上掲表２に合せて示す。
【００４１】ここに、引張特性はＪＩＳ ５号試験片を
用いて測定し、平均ｒ値は15％の引張予ひずみを与えた
のち、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向
（圧延方向に対し45度方向）及びＣ方向（圧延方向に対
し90度方向）の平均値を 平均ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として求めた。また、耐二次加工脆性は、限界絞り比2.
8 にて加工した円筒型サンプルを、−50℃の温度に冷却
したのち圧潰試験を行い、脆性割れの有無で評価した。
用いて測定し、平均ｒ値は15％の引張予ひずみを与えた
のち、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向
（圧延方向に対し45度方向）及びＣ方向（圧延方向に対
し90度方向）の平均値を 平均ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として求めた。また、耐二次加工脆性は、限界絞り比2.
8 にて加工した円筒型サンプルを、−50℃の温度に冷却
したのち圧潰試験を行い、脆性割れの有無で評価した。
【００４２】表２から明らかなように、この発明に従っ
て製造した鋼板すなわち適合例は、比較例にくらべて極
めて優れた深絞り性及び延性を有している。
て製造した鋼板すなわち適合例は、比較例にくらべて極
めて優れた深絞り性及び延性を有している。
【００４３】
【発明の効果】この発明は、成分調製した低炭素鋼を用
いて、熱間圧延を潤滑を施しながら特定温度範囲のもと
に特定の圧下率で行ったのち再結晶処理を施し、その後
冷間圧延ののち再結晶焼鈍を施す高強度冷延鋼板の製造
方法及び亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、この発明
によれば、従来よりも格段に優れた深絞り性及び延性を
有する高張力鋼板が得られ、自動車用鋼板などプレス成
形して使用される鋼板用として極めて有利に適用でき
る。
いて、熱間圧延を潤滑を施しながら特定温度範囲のもと
に特定の圧下率で行ったのち再結晶処理を施し、その後
冷間圧延ののち再結晶焼鈍を施す高強度冷延鋼板の製造
方法及び亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、この発明
によれば、従来よりも格段に優れた深絞り性及び延性を
有する高張力鋼板が得られ、自動車用鋼板などプレス成
形して使用される鋼板用として極めて有利に適用でき
る。
【図１】平均ｒ値、引張強さ及び伸びにおよぼすＣ含有
量の関係を示すグラフである。
量の関係を示すグラフである。
【図２】平均ｒ値、引張強さ及び伸びにおよぼす熱延仕
上温度及び潤滑の有無の影響を示すグラフである。
上温度及び潤滑の有無の影響を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 2/02 2/06 2/40 (72)発明者 坂田 敬 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 加藤 俊之 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (5)
- 【請求項１】Ｃ：0.001 wt％以下、 Si：2.0 wt％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Ｂ：0.0001wt％以上、0.0050wt％以下、 Al：0.01wt％以上、0.20wt％以下、 Ｐ：0.01wt％以上、0.20wt％以下、 Ｓ：0.05wt％以下及び Ｎ：0.005 wt％以下 を含有し、残部は鉄及び不可避的不純物の組成になる鋼
を、Ar3 変態点以下、500 ℃以上の温度域にて潤滑を施
しつつ合計圧下率が50％以上、95％以下になる圧延を行
ったのち、巻取り又は焼鈍工程にて熱延板再結晶処理を
施し、その後50％以上、95％以下の圧下率で冷間圧延を
行ったのち、700 ℃以上、950 ℃以下の温度域にて再結
晶焼鈍工程に供することを特徴とする深絞り性及び延性
に優れる高強度冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Ｃ：0.001 wt％以下、 Si：2.0 wt％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Ｂ：0.0001wt％以上、0.0050wt％以下、 Al：0.01wt％以上、0.20wt％以下、 Ｐ：0.01wt％以上、0.20wt％以下、 Ｓ：0.05wt％以下及び Ｎ：0.005 wt％以下 を含み、さらに Ti：0.1 wt％以下及び Nb：0.1 wt％以下 のうちから選んだ１種又は２種とを含有し、残部は鉄及
び不可避的不純物の組成になる鋼を、Ar3 変態点以下、
500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ合計圧下率が50
％以上、95％以下になる圧延を行ったのち、巻取り又は
焼鈍工程にて熱延板再結晶処理を施し、その後50％以
上、95％以下の圧下率で冷間圧延を行ったのち、700 ℃
以上、950 ℃以下の温度域にて再結晶焼鈍工程に供する
ことを特徴とする深絞り性及び延性に優れる高強度冷延
鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ｃ：0.001 wt％以下、 Si：2.0 wt％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Ｂ：0.0001wt％以上、0.0050wt％以下、 Al：0.01wt％以上、0.20wt％以下、 Ｐ：0.01wt％以上、0.20wt％以下、 Ｓ：0.05wt％以下及び Ｎ：0.005 wt％以下 を含み、さらに Ni：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下、 Mo：0.01wt％以上、1.5 wt％以下及び Cu：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下 のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、残部は鉄
及び不可避的不純物の組成になる鋼を、Ar3 変態点以
下、500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ合計圧下率
が50％以上、95％以下になる圧延を行ったのち、巻取り
又は焼鈍工程にて熱延板再結晶処理を施し、その後50％
以上、95％以下の圧下率で冷間圧延を行ったのち、700
℃以上、950 ℃以下の温度域にて再結晶焼鈍工程に供す
ることを特徴とする深絞り性及び延性に優れる高強度冷
延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】Ｃ：0.001 wt％以下、 Si：2.0 wt％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Ｂ：0.0001wt％以上、0.0050wt％以下、 Al：0.01wt％以上、0.20wt％以下、 Ｐ：0.01wt％以上、0.20wt％以下、 Ｓ：0.05wt％以下及び Ｎ：0.005 wt％以下 を含み、さらに Ti：0.1 wt％以下及び Nb：0.1 wt％以下 のうちの１種又は２種と Ni：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下、 Mo：0.01wt％以上、1.5 wt％以下及び Cu：0.1 wt％以上、1.5 wt％以下 のうちから選んだ１種又は２種以上とを含有し、残部は
鉄及び不可避的不純物の組成になる鋼を、Ar3 変態点以
下、500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ合計圧下率
が50％以上、95％以下になる圧延を行ったのち、巻取り
又は焼鈍工程にて熱延板再結晶処理を施し、その後50％
以上、95％以下の圧下率で冷間圧延を行ったのち、700
℃以上、950 ℃以下の温度域にて再結晶焼鈍工程に供す
ることを特徴とする深絞り性及び延性に優れる高強度冷
延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】請求項１〜４に記載の冷間圧延後の再結晶
焼鈍工程が、溶融亜鉛めっき工程にて行うことを特徴と
する深絞り性及び延性に優れる高強度亜鉛めっき鋼板の
製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00187893A JP3369619B2 (ja) | 1993-01-08 | 1993-01-08 | 深絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| US08/072,725 US5360493A (en) | 1992-06-08 | 1993-06-07 | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| CA002097900A CA2097900C (en) | 1992-06-08 | 1993-06-07 | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| KR1019930010531A KR970000406B1 (ko) | 1992-06-08 | 1993-06-08 | 심인발성이 뛰어난 고강냉연강판 및 그 제조방법 |
| AU40127/93A AU652694B2 (en) | 1992-06-08 | 1993-06-08 | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| EP93109221A EP0574814B2 (en) | 1992-06-08 | 1993-06-08 | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| DE69317470T DE69317470T3 (de) | 1992-06-08 | 1993-06-08 | Hochfester, kaltgewalzter Stahlblech mit ausgezeichneten Tiefzieheigenschaften und Verfahren zu dessen Herstellung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00187893A JP3369619B2 (ja) | 1993-01-08 | 1993-01-08 | 深絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06207223A true JPH06207223A (ja) | 1994-07-26 |
| JP3369619B2 JP3369619B2 (ja) | 2003-01-20 |
Family
ID=11513823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00187893A Expired - Fee Related JP3369619B2 (ja) | 1992-06-08 | 1993-01-08 | 深絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3369619B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020046663A (ko) * | 2000-12-15 | 2002-06-21 | 이구택 | 가공성이 우수한 관용강판의 제조방법 |
| KR20040026053A (ko) * | 2002-09-17 | 2004-03-27 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법 |
-
1993
- 1993-01-08 JP JP00187893A patent/JP3369619B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020046663A (ko) * | 2000-12-15 | 2002-06-21 | 이구택 | 가공성이 우수한 관용강판의 제조방법 |
| KR20040026053A (ko) * | 2002-09-17 | 2004-03-27 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3369619B2 (ja) | 2003-01-20 |
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|---|---|---|---|
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