JPH07188779A - 耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH07188779A JPH07188779A JP33564793A JP33564793A JPH07188779A JP H07188779 A JPH07188779 A JP H07188779A JP 33564793 A JP33564793 A JP 33564793A JP 33564793 A JP33564793 A JP 33564793A JP H07188779 A JPH07188779 A JP H07188779A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％％以下、M
n：3.0 wt％以下、Ｐ：0.02〜0.15wt％、Ｓ：0.05wt％
以下、Al：0.01〜0.20wt％、Ｎ：0.01wt％以下、Ｂ：0.
0001〜0.008 wt％、Cu：0.1 〜0.8 wt％を含み、Ti：0.
01〜0.2 wt％, Nb：0.001 〜0.2 wt％のうちの１種また
は２種を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からな
り、 1.2×C/12≦ (Ti/48 ＋Nb/93)、 0.005≦ (Cu/64
＋P/31) ×［(Ti/48＋Nb/93)/(C/12) ］≦0.05、を満足
する鋼を、Ａr3変態点以下、500 ℃以上の温度域にて潤
滑を施しつつ合計圧下率が50％以上になる熱間圧延を施
し、その後の巻き取り過程または焼鈍過程で再結晶処理
を施すようにする。 【効果】 耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板を得ること
ができる。
n：3.0 wt％以下、Ｐ：0.02〜0.15wt％、Ｓ：0.05wt％
以下、Al：0.01〜0.20wt％、Ｎ：0.01wt％以下、Ｂ：0.
0001〜0.008 wt％、Cu：0.1 〜0.8 wt％を含み、Ti：0.
01〜0.2 wt％, Nb：0.001 〜0.2 wt％のうちの１種また
は２種を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からな
り、 1.2×C/12≦ (Ti/48 ＋Nb/93)、 0.005≦ (Cu/64
＋P/31) ×［(Ti/48＋Nb/93)/(C/12) ］≦0.05、を満足
する鋼を、Ａr3変態点以下、500 ℃以上の温度域にて潤
滑を施しつつ合計圧下率が50％以上になる熱間圧延を施
し、その後の巻き取り過程または焼鈍過程で再結晶処理
を施すようにする。 【効果】 耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板を得ること
ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用鋼板等に有
用な熱延鋼板の製造に関するものであって、該鋼板の深
絞り性、耐食性の改善を図ろうとするものである。
用な熱延鋼板の製造に関するものであって、該鋼板の深
絞り性、耐食性の改善を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車のパネル等に使用される深絞り用
薄鋼板には、その特性として優れた深絞り性が要求され
る。深絞り性向上のためには、鋼板の機械的特性とし
て、高いｒ値（ランクフォード値）と高い延性（El) が
必要になる。
薄鋼板には、その特性として優れた深絞り性が要求され
る。深絞り性向上のためには、鋼板の機械的特性とし
て、高いｒ値（ランクフォード値）と高い延性（El) が
必要になる。
【０００３】そのような深絞り用薄鋼板は、Ａr3変態点
以上で熱間圧延を施し、その後の冷間圧延により最終板
厚の薄板とし、次いで、再結晶焼鈍を施すことによって
製造するのが一般的であった。
以上で熱間圧延を施し、その後の冷間圧延により最終板
厚の薄板とし、次いで、再結晶焼鈍を施すことによって
製造するのが一般的であった。
【０００４】そして、近年、低コスト化を目的として、
通常の冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替し
ようとする要求が高まってきている。
通常の冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替し
ようとする要求が高まってきている。
【０００５】ところで、従来の加工用熱延鋼板は、加工
性、とくに延性を確保するため、未再結晶フェライト組
織ができるのを避けるために、Ａr3変態点以上で圧延を
終了していた。そのため、一般にはγ→α変態時に集合
組織がランダム化するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延
鋼板に比べ著しく劣るものになっていた。
性、とくに延性を確保するため、未再結晶フェライト組
織ができるのを避けるために、Ａr3変態点以上で圧延を
終了していた。そのため、一般にはγ→α変態時に集合
組織がランダム化するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延
鋼板に比べ著しく劣るものになっていた。
【０００６】さて、近年、自動車の製造分野において
は、車体の軽量化および安全性向上を目的として、高強
度でかつ優れた深絞り性を有する熱延鋼板が要求される
ようになってきている。そしてこのような鋼板の採用に
より、自動車用鋼板のゲージダウンが可能になってきて
いるものの、板厚減少にともない耐食性、とくに孔食の
発生が懸念され、所望の深絞り性を有することに加え、
耐食性にも優れた熱延鋼板が要求されるようになってき
ている。
は、車体の軽量化および安全性向上を目的として、高強
度でかつ優れた深絞り性を有する熱延鋼板が要求される
ようになってきている。そしてこのような鋼板の採用に
より、自動車用鋼板のゲージダウンが可能になってきて
いるものの、板厚減少にともない耐食性、とくに孔食の
発生が懸念され、所望の深絞り性を有することに加え、
耐食性にも優れた熱延鋼板が要求されるようになってき
ている。
【０００７】また、より一層の低コスト化を目的に、従
来、表面処理鋼板を使用してきた部材を耐食性熱延鋼板
に代替しようとする試みもなされている。さらに、より
一層の耐食性の向上をはかるため、耐食性熱延鋼板を表
面処理化することも検討されている。
来、表面処理鋼板を使用してきた部材を耐食性熱延鋼板
に代替しようとする試みもなされている。さらに、より
一層の耐食性の向上をはかるため、耐食性熱延鋼板を表
面処理化することも検討されている。
【０００８】深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法につ
いてはこれまでにいくつかの提案がなされている。
いてはこれまでにいくつかの提案がなされている。
【０００９】例えば、特開昭59-226149 号公報には、
Ｃ：0.002 wt％, Si：0.02wt％, Mn：0.23wt％, Ｐ：0.
009 wt％, Ｓ：0.008 wt％, Al：0.025 wt％, Ｎ：0.00
21wt％, Ti：0.10wt％を含有する組成になる低炭素Alキ
ルド鋼を、500 〜900 ℃で潤滑を施しつつ76％の圧延率
にて1.6 mmの厚さになるまで圧延することにより、ｒ値
が1.21になる薄鋼板の製造例が示されている。しかしな
がら、この技術は、熱延鋼板の高ｒ値化による深絞り性
の向上は可能であるものの、耐食性に関しては何ら考慮
が払われていなのが現状であった。
Ｃ：0.002 wt％, Si：0.02wt％, Mn：0.23wt％, Ｐ：0.
009 wt％, Ｓ：0.008 wt％, Al：0.025 wt％, Ｎ：0.00
21wt％, Ti：0.10wt％を含有する組成になる低炭素Alキ
ルド鋼を、500 〜900 ℃で潤滑を施しつつ76％の圧延率
にて1.6 mmの厚さになるまで圧延することにより、ｒ値
が1.21になる薄鋼板の製造例が示されている。しかしな
がら、この技術は、熱延鋼板の高ｒ値化による深絞り性
の向上は可能であるものの、耐食性に関しては何ら考慮
が払われていなのが現状であった。
【００１０】耐食性に優れた熱延鋼板の製造に関する技
術としては、Cu, ＰおよびCrを複合添加するようにし
た、特開平4-141525号公報が参照されるが、かかる技術
においては鋼板の深絞り性に関しては何も触れられてい
ない。
術としては、Cu, ＰおよびCrを複合添加するようにし
た、特開平4-141525号公報が参照されるが、かかる技術
においては鋼板の深絞り性に関しては何も触れられてい
ない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、上
記の問題を有利に解決するもので、鋼の成分組成および
製造条件を適正範囲に規制することにより、優れた深絞
り性を有するだけでなく耐食性にも優れた熱延鋼板を得
るとこができる方法を提案するところにある。
記の問題を有利に解決するもので、鋼の成分組成および
製造条件を適正範囲に規制することにより、優れた深絞
り性を有するだけでなく耐食性にも優れた熱延鋼板を得
るとこができる方法を提案するところにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この発明は、Ｃ：0.01wt
％以下、Si：2.0 wt％％以下、Mn：3.0 wt％以下、Ｐ：
0.02〜0.15wt％、Ｓ：0.05wt％以下、Al：0.01〜0.20wt
％、Ｎ：0.01wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.008 wt％、Cu：
0.1 〜0.8 wt％を含み、Ti：0.01〜0.2 wt％,Nb：0.001
〜0.2 wt％のうちの１種または２種を含有し、残部Fe
および不可避的不純物からなり、1.2 ×C/12≦ (Ti/48
＋Nb/93)、0.005 ≦ (Cu/64 ＋P/31) ×［(Ti/48＋Nb/9
3)/(C/12) ］≦0.05、を満足する鋼を、Ａr3変態点以
下、500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ合計圧下率
が50％以上になる熱間圧延を施し、その後の巻き取り過
程または焼鈍過程で再結晶処理を施すことを特徴とす
る、耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法であ
り、この発明においては、Niを0.1 〜1.0 wt％の範囲で
含有することもできるし、Cr：0.1 〜1.5 wt％およびM
o：0.05〜1.5 wt％のうちの１種または２種を含有する
こともできる。
％以下、Si：2.0 wt％％以下、Mn：3.0 wt％以下、Ｐ：
0.02〜0.15wt％、Ｓ：0.05wt％以下、Al：0.01〜0.20wt
％、Ｎ：0.01wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.008 wt％、Cu：
0.1 〜0.8 wt％を含み、Ti：0.01〜0.2 wt％,Nb：0.001
〜0.2 wt％のうちの１種または２種を含有し、残部Fe
および不可避的不純物からなり、1.2 ×C/12≦ (Ti/48
＋Nb/93)、0.005 ≦ (Cu/64 ＋P/31) ×［(Ti/48＋Nb/9
3)/(C/12) ］≦0.05、を満足する鋼を、Ａr3変態点以
下、500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ合計圧下率
が50％以上になる熱間圧延を施し、その後の巻き取り過
程または焼鈍過程で再結晶処理を施すことを特徴とす
る、耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法であ
り、この発明においては、Niを0.1 〜1.0 wt％の範囲で
含有することもできるし、Cr：0.1 〜1.5 wt％およびM
o：0.05〜1.5 wt％のうちの１種または２種を含有する
こともできる。
【００１３】
【作用】以下、この発明の基礎となった研究結果につい
て説明する。
て説明する。
【００１４】まず、この発明においては、Ｃ：0.001 〜
0.005 wt％ (以下単に％で示す),Si：0.02％，Mn：0.1
％, Ｐ：0.01〜0.10％, Ｓ：0.005 ％, Al：0.05％,
Ｎ：0.002 ％, Ti：0 〜0.20％, Nb：0 〜0.20％, Ｂ：
0.0010％, Cu：0.01〜0.8 ％そしてNi：0.3 ％を含む組
成になるシートバーを1250℃に加熱−均熱した後、700
℃の仕上温度で熱間潤滑圧延を行い、さらに850 ℃-20
S の再結晶処理を施した。引き続き酸洗処理を施し、伸
び率が1.0 ％になる調質圧延を施した。
0.005 wt％ (以下単に％で示す),Si：0.02％，Mn：0.1
％, Ｐ：0.01〜0.10％, Ｓ：0.005 ％, Al：0.05％,
Ｎ：0.002 ％, Ti：0 〜0.20％, Nb：0 〜0.20％, Ｂ：
0.0010％, Cu：0.01〜0.8 ％そしてNi：0.3 ％を含む組
成になるシートバーを1250℃に加熱−均熱した後、700
℃の仕上温度で熱間潤滑圧延を行い、さらに850 ℃-20
S の再結晶処理を施した。引き続き酸洗処理を施し、伸
び率が1.0 ％になる調質圧延を施した。
【００１５】図１は耐食性におよぼす鋼成分の影響を示
したものである。耐食性の評価法としては、塩水噴霧：
６ｈｒ→乾燥：３ｈｒ→湿潤：１４ｈｒ→放置：１ｈｒ
の乾湿繰り返し試験を行い、60サイクル後の最大孔食深
さを測定することにより行なった。
したものである。耐食性の評価法としては、塩水噴霧：
６ｈｒ→乾燥：３ｈｒ→湿潤：１４ｈｒ→放置：１ｈｒ
の乾湿繰り返し試験を行い、60サイクル後の最大孔食深
さを測定することにより行なった。
【００１６】同図より、耐食性は鋼成分のとくにＣ，T
i，Nb，Ｐ，Cu量に強く依存し、Ｐ≧0.02％，Cu≧0.10
％かつ、0.005 ≦ (Cu/64 ＋P/31) ×［(Ti/48＋Nb/93)
/(C/12) ］≦0.05とすることにより著しく向上すること
が明らかとなった。
i，Nb，Ｐ，Cu量に強く依存し、Ｐ≧0.02％，Cu≧0.10
％かつ、0.005 ≦ (Cu/64 ＋P/31) ×［(Ti/48＋Nb/93)
/(C/12) ］≦0.05とすることにより著しく向上すること
が明らかとなった。
【００１７】本発明者らは以上の実験結果をもとに種々
検討した結果としてこの発明を完成するに至ってもので
あり、鋼の成分組成についての限定理由は次のとおりで
ある。
検討した結果としてこの発明を完成するに至ってもので
あり、鋼の成分組成についての限定理由は次のとおりで
ある。
【００１８】Ｃ：0.01％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性を向上させるので好
ましいが、その含有量が0.01％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので0.01％以下に限定した。
ましいが、その含有量が0.01％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので0.01％以下に限定した。
【００１９】Si：2.0 ％以下 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が2.0 ％を越えると深絞り
性および耐食性が劣化するので2.0 ％以下に限定した。
量添加されるが、その添加量が2.0 ％を越えると深絞り
性および耐食性が劣化するので2.0 ％以下に限定した。
【００２０】Mn：3.0 ％以下 Mnは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が3.0 ％を越えると深絞り
性および耐食性を劣化させるので3.0 ％以下に限定し
た。
量添加されるが、その添加量が3.0 ％を越えると深絞り
性および耐食性を劣化させるので3.0 ％以下に限定し
た。
【００２１】Ｐ：0.02〜0.15％ Ｐはこの発明において重要な元素であり、鋼を強化する
作用があるとともに耐食性を向上させる効果があるので
必要量添加される。その添加量が0.02％未満では耐食性
の改善に効果がなく、一方0.15％を越えると深絞り性に
悪影響をおよぼすので0.02〜0.15％の範囲に限定した。
なお、耐食性向上効果を発揮させるためには、Ｐ添加量
は、0.03〜0.15％とするのが好ましい。
作用があるとともに耐食性を向上させる効果があるので
必要量添加される。その添加量が0.02％未満では耐食性
の改善に効果がなく、一方0.15％を越えると深絞り性に
悪影響をおよぼすので0.02〜0.15％の範囲に限定した。
なお、耐食性向上効果を発揮させるためには、Ｐ添加量
は、0.03〜0.15％とするのが好ましい。
【００２２】Ｓ：0.05％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性および耐食性を向上
させるので好ましいが、その含有量が0.05％以下ではさ
ほど悪影響をおよぼさないので0.05％以下に限定した。
なお、耐食性向上には0.005 ％以下が好適である。
させるので好ましいが、その含有量が0.05％以下ではさ
ほど悪影響をおよぼさないので0.05％以下に限定した。
なお、耐食性向上には0.005 ％以下が好適である。
【００２３】Al：0.01〜0.20％ Alは脱酸を行ない、炭窒化物形成元素の歩留まりを向上
させるために必要に応じて添加されるが、その含有量が
0.01％未満では添加効果がなく、一方0.20％を越えて添
加してもより一層の脱酸効果は得られないので0.01〜0.
20％に限定した。
させるために必要に応じて添加されるが、その含有量が
0.01％未満では添加効果がなく、一方0.20％を越えて添
加してもより一層の脱酸効果は得られないので0.01〜0.
20％に限定した。
【００２４】Ｎ：0.01％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性を向上させるので好
ましいが、その含有量が0.01％以下でさほどの悪影響を
およぼさないので0.01％以下に限定した。
ましいが、その含有量が0.01％以下でさほどの悪影響を
およぼさないので0.01％以下に限定した。
【００２５】Cu：0.1 〜0.8 ％ Cuはこの発明において重要な元素であり、耐食性を向上
させるために添加される。その添加量が0.1 ％未満では
耐食性の改善に効果がなく、一方0.8 ％を越えて添加す
ると深絞り性に悪影響をおよぼすので0.1 〜0.8 ％の範
囲に限定した。なお、耐食性向上効果を発揮するために
は、Cuの添加量は0.18〜0.8 ％の範囲とするのが好まし
い。
させるために添加される。その添加量が0.1 ％未満では
耐食性の改善に効果がなく、一方0.8 ％を越えて添加す
ると深絞り性に悪影響をおよぼすので0.1 〜0.8 ％の範
囲に限定した。なお、耐食性向上効果を発揮するために
は、Cuの添加量は0.18〜0.8 ％の範囲とするのが好まし
い。
【００２６】Ｂ：0.0001〜0.0080％ Ｂは鋼の耐二次加工脆性の改善のために添加されるが、
その添加量が0.0001％未満では添加効果がなく、一方0.
0080％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を与えるの
で0.0001〜0.0080％に限定した。
その添加量が0.0001％未満では添加効果がなく、一方0.
0080％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を与えるの
で0.0001〜0.0080％に限定した。
【００２７】Ti：0.01〜0.2 ％ Tiはこの発明において重要な元素であり、鋼中の固溶Ｃ
を炭化物として析出固定させて低減し、深絞り性に有利
な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果がある。そ
の添加量が0.01％未満では添加効果がなく、一方0.2 ％
を越えて添加してもそれ以上の効果は得られず、逆に延
性の劣化につながることになるので0.01〜0.2 ％の範囲
に限定した。
を炭化物として析出固定させて低減し、深絞り性に有利
な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果がある。そ
の添加量が0.01％未満では添加効果がなく、一方0.2 ％
を越えて添加してもそれ以上の効果は得られず、逆に延
性の劣化につながることになるので0.01〜0.2 ％の範囲
に限定した。
【００２８】Nb：0.001 〜0.2 ％ Nbはこの発明において重要な元素であり、鋼中の固溶Ｃ
を炭化物として析出固定させて低減し、深絞り性に有利
な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果がある。さ
らにNbの添加により仕上圧延前の組織が微細化し、熱延
板焼鈍後に深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に
形成させる効果がある。その添加量が0.001 ％未満では
添加効果がなく、一方0.2 ％を越えて添加してもそれ以
上の効果は得られず、逆に延性の劣化につながるので0.
001 〜0.2 ％に限定した。
を炭化物として析出固定させて低減し、深絞り性に有利
な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果がある。さ
らにNbの添加により仕上圧延前の組織が微細化し、熱延
板焼鈍後に深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に
形成させる効果がある。その添加量が0.001 ％未満では
添加効果がなく、一方0.2 ％を越えて添加してもそれ以
上の効果は得られず、逆に延性の劣化につながるので0.
001 〜0.2 ％に限定した。
【００２９】1.2 ×C/12≦ (Ti/48 ＋Nb/93) TiおよびNbはこの発明において重要な元素であり、鋼中
の固溶Ｃを炭化物として析出固定させて低減し、深絞り
性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果が
あるのは前述したとおりであり、その添加量が1.2 ×C/
12＞ (Ti/48 ＋Nb/93)では鋼中に固溶Ｃが多量に残存
し、深絞り性が劣化するため 1.2×C/12≦(Ti/48 ＋Nb/
93)に限定した。
の固溶Ｃを炭化物として析出固定させて低減し、深絞り
性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果が
あるのは前述したとおりであり、その添加量が1.2 ×C/
12＞ (Ti/48 ＋Nb/93)では鋼中に固溶Ｃが多量に残存
し、深絞り性が劣化するため 1.2×C/12≦(Ti/48 ＋Nb/
93)に限定した。
【００３０】0.005 ≦ (Cu/64 ＋P/31) ×［（Ti/48 ＋
Nb/93)/(Ｃ/12)］≦0.05 Cu，Ｐはこの発明において重要な元素であり、耐食性を
向上させるために添加される。その添加量はＣおよびT
i, Nbの含有量に依存し、 (Cu/64 ＋P/31) ×［（Ti/48
＋Nb/93)／ (Ｃ/12)］＜0.005 では、Cu，Ｐの添加量
が少なく、かつ腐食の起点となる固溶Ｃが多量に存在す
ることになるため耐食性が劣ると考えられる。一方、
（Cu/64 ＋P/31) ×［（Ti/48 ＋Nb/93)/(Ｃ/12)］＞0.
05では、固溶Ti, Nbが多量に存在し、そのため（Ti, N
b）リン化物を多数形成するため耐食性が劣化すると考
えられる。
Nb/93)/(Ｃ/12)］≦0.05 Cu，Ｐはこの発明において重要な元素であり、耐食性を
向上させるために添加される。その添加量はＣおよびT
i, Nbの含有量に依存し、 (Cu/64 ＋P/31) ×［（Ti/48
＋Nb/93)／ (Ｃ/12)］＜0.005 では、Cu，Ｐの添加量
が少なく、かつ腐食の起点となる固溶Ｃが多量に存在す
ることになるため耐食性が劣ると考えられる。一方、
（Cu/64 ＋P/31) ×［（Ti/48 ＋Nb/93)/(Ｃ/12)］＞0.
05では、固溶Ti, Nbが多量に存在し、そのため（Ti, N
b）リン化物を多数形成するため耐食性が劣化すると考
えられる。
【００３１】Ni：0.1 〜1.0 ％ NiはCuの添加時における鋼板表面性状の改善のために添
加されるが、その添加量が0.1 ％未満では添加効果がな
く、一方1.0 ％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を
与えるので0.1 〜1.0 ％の範囲に限定した。
加されるが、その添加量が0.1 ％未満では添加効果がな
く、一方1.0 ％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を
与えるので0.1 〜1.0 ％の範囲に限定した。
【００３２】Cr：0.1 〜1.5 ％ Crは耐食性向上のために添加されるが、その添加量が0.
1 ％未満では添加効果がなく、一方、1.5 ％を越えて添
加すると深絞り性に悪影響を与えるので0.1 〜1.5 wt％
に限定した。
1 ％未満では添加効果がなく、一方、1.5 ％を越えて添
加すると深絞り性に悪影響を与えるので0.1 〜1.5 wt％
に限定した。
【００３３】Mo：0.05〜1.5 ％ Moは耐食性向上のために添加されるが、その添加量が0.
05％未満では添加効果がなく、一方、1.5 ％を越えて添
加すると深絞り性に悪影響を与えるので0.05〜1.5 ％の
範囲に限定した。
05％未満では添加効果がなく、一方、1.5 ％を越えて添
加すると深絞り性に悪影響を与えるので0.05〜1.5 ％の
範囲に限定した。
【００３４】製造条件の限定理由は次のとおりである。
【００３５】熱間圧延工程 熱延工程はとく重要な工程であり、Ａr3変態点〜500 ℃
の温度域にて潤滑を施しつつ、合計圧下率が50％以上
になるように熱間圧延する必要がある。
の温度域にて潤滑を施しつつ、合計圧下率が50％以上
になるように熱間圧延する必要がある。
【００３６】というのは、Ａr3変態点以上の温度域で
は、いくら圧延を行なってもγ→α変態により集合組織
がランダム化するため、熱延板に｛１１１｝集合組織を
形成させることができず、そのため低いｒ値しか得られ
ない。一方、500 ℃未満では、より一層のｒ値の向上は
望めず、圧延荷重が増大するのみだからである。
は、いくら圧延を行なってもγ→α変態により集合組織
がランダム化するため、熱延板に｛１１１｝集合組織を
形成させることができず、そのため低いｒ値しか得られ
ない。一方、500 ℃未満では、より一層のｒ値の向上は
望めず、圧延荷重が増大するのみだからである。
【００３７】Ａr3変態点以下の温度域での圧下率は、50
％に満たないと熱延板に｛１１１｝集合組織を形成させ
ることができず、そのため低いｒ値しか得られないの
で、50％以上に限定した。なお、Ａr3変態点以下で無潤
滑の圧延を行うと、ロールと鋼板との間の摩擦力に起因
するせん断変形により、深絞り性に好ましくない｛１１
０｝方位が鋼板表層部に優先的に形成され、ｒ値の向上
が望めないので、深絞り性を確保するためには強潤滑圧
延とすることが重要である。
％に満たないと熱延板に｛１１１｝集合組織を形成させ
ることができず、そのため低いｒ値しか得られないの
で、50％以上に限定した。なお、Ａr3変態点以下で無潤
滑の圧延を行うと、ロールと鋼板との間の摩擦力に起因
するせん断変形により、深絞り性に好ましくない｛１１
０｝方位が鋼板表層部に優先的に形成され、ｒ値の向上
が望めないので、深絞り性を確保するためには強潤滑圧
延とすることが重要である。
【００３８】圧延素材については、連続鋳造スラブを再
加熱または連続鋳造後Ａr3変態点以下に降温することな
く直ちに、もしくは保温処理したものを使用するのが望
ましい。なおロール径，ロールの構造，潤滑剤の種類な
らびに圧延機の構造は任意でよく、とくに限定されるも
のではない。
加熱または連続鋳造後Ａr3変態点以下に降温することな
く直ちに、もしくは保温処理したものを使用するのが望
ましい。なおロール径，ロールの構造，潤滑剤の種類な
らびに圧延機の構造は任意でよく、とくに限定されるも
のではない。
【００３９】熱延板再結晶処理工程 この発明では、熱延温度をＡr3変態点以下とするため、
熱延板は加工組織を呈している。そのため、熱延板には
再結晶処理を施して｛１１１｝方位を形成させる必要が
ある。再結晶処理を施さないと、熱延板に｛１１１｝方
位が形成されないため、高ｒ値を得ることはできない。
熱延板は加工組織を呈している。そのため、熱延板には
再結晶処理を施して｛１１１｝方位を形成させる必要が
ある。再結晶処理を施さないと、熱延板に｛１１１｝方
位が形成されないため、高ｒ値を得ることはできない。
【００４０】熱延板の再結晶処理は、熱延後の巻き取り
過程または再結晶焼鈍過程で行う。巻取過程で再結晶処
理を施す場合には、巻き取り温度を650 ℃以上とする必
要がある。巻き取り温度が650 ℃未満では、熱延板は再
結晶しないため、熱延板に｛１１１｝方位を形成させる
とこができずｒ値の向上は望めない。また、熱延板の再
結晶焼鈍法としては、バッチ焼鈍または連続焼鈍が適
し、焼鈍温度は650 〜950 ℃とするのが好ましい。
過程または再結晶焼鈍過程で行う。巻取過程で再結晶処
理を施す場合には、巻き取り温度を650 ℃以上とする必
要がある。巻き取り温度が650 ℃未満では、熱延板は再
結晶しないため、熱延板に｛１１１｝方位を形成させる
とこができずｒ値の向上は望めない。また、熱延板の再
結晶焼鈍法としては、バッチ焼鈍または連続焼鈍が適
し、焼鈍温度は650 〜950 ℃とするのが好ましい。
【００４１】熱延板の連続溶融亜鉛めっき工程にて、焼
鈍およびめっき処理を行うこともできる。
鈍およびめっき処理を行うこともできる。
【００４２】熱延後および再結晶処理後の鋼帯には形状
矯正、表面粗度等の調整のために、10％以下の調質圧延
を加えてもよい。
矯正、表面粗度等の調整のために、10％以下の調質圧延
を加えてもよい。
【００４３】この発明にて得られた熱延鋼板は、加工用
表面処理鋼板の原板および冷延鋼板の素材にも適用でき
る。表面処理としては、亜鉛めっき（合金系を含む）、
すずめっき，ほうろう等がある。
表面処理鋼板の原板および冷延鋼板の素材にも適用でき
る。表面処理としては、亜鉛めっき（合金系を含む）、
すずめっき，ほうろう等がある。
【００４４】なお本発明鋼板には、焼鈍または亜鉛めっ
き後、特殊な処理を施して、化成処理後、溶接性、プレ
ス成型性および耐食性等の改善を行うようにしてもよ
い。
き後、特殊な処理を施して、化成処理後、溶接性、プレ
ス成型性および耐食性等の改善を行うようにしてもよ
い。
【００４５】
【表１】
【００４６】表１に示す成分組成になる鋼スラブを1150
℃で加熱・均熱した後、表２に示す条件に従い厚さ1.2
mmの熱延鋼板とし、次いで再結晶処理を行い、得られた
薄鋼板の材料特性および耐食性を調査した。
℃で加熱・均熱した後、表２に示す条件に従い厚さ1.2
mmの熱延鋼板とし、次いで再結晶処理を行い、得られた
薄鋼板の材料特性および耐食性を調査した。
【００４７】引張特性はＪＩＳ５号引張試験片を使用し
て測定した。またｒ値は15％引張予ひずみを与えた後、
３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延
方向に４５度方向）およびＣ方向（圧延方向に９０度方
向）の平均値を ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として求めた。また耐食性試験方法は前述したと同様の
方法にて評価した。最終製品の材料特性を表２に併せて
示す。
て測定した。またｒ値は15％引張予ひずみを与えた後、
３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延
方向に４５度方向）およびＣ方向（圧延方向に９０度方
向）の平均値を ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として求めた。また耐食性試験方法は前述したと同様の
方法にて評価した。最終製品の材料特性を表２に併せて
示す。
【００４８】
【表２】
【００４９】この発明に従って製造した熱延鋼板は、比
較例に比べ優れた深絞り性と耐食性を有することが分か
る。
較例に比べ優れた深絞り性と耐食性を有することが分か
る。
【００５０】
【発明の効果】この発明によれば、鋼成分および製造条
件を限定することにより、従来よりも優れた耐食性と深
絞り性を有する熱延鋼板の製造が可能となる。
件を限定することにより、従来よりも優れた耐食性と深
絞り性を有する熱延鋼板の製造が可能となる。
【図１】耐食性に及ぼすＣ，Ti, Nb, Cu, Ｐ添加量の影
響を調査した結果を示したグラフである。
響を調査した結果を示したグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：0.01wt％以下、 Si：2.0 wt％％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Ｐ：0.02〜0.15wt％、 Ｓ：0.05wt％以下、 Al：0.01〜0.20wt％、 Ｎ：0.01wt％以下、 Ｂ：0.0001〜0.008 wt％、 Cu：0.1 〜0.8 wt％を含み、 Ti：0.01〜0.2 wt％, Nb：0.001 〜0.2 wt％のうちの１
種または２種を含有し、残部Feおよび不可避的不純物か
らなる、下記の条件を満足する鋼を、Ａr3変態点以下、
500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ合計圧下率が50
％以上になる熱間圧延を施し、その後の巻き取り過程ま
たは焼鈍過程で再結晶処理を施すことを特徴とする、耐
食性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。 記 1.2×C/12≦ (Ti/48 ＋Nb/93)、 0.005≦ (Cu/64 ＋P/31) ×［(Ti/48＋Nb/93)/(C/12)
］≦0.05、 - 【請求項２】 Niを0.1 〜1.0 wt％の範囲で含有する、
請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 Cr：0.1 〜1.5 wt％およびMo：0.05〜1.
5 wt％のうちの１種または２種を含有する請求項１また
は２記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33564793A JPH07188779A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33564793A JPH07188779A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188779A true JPH07188779A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18290943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33564793A Pending JPH07188779A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07188779A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101042454B1 (ko) * | 2008-09-29 | 2011-06-16 | 현대제철 주식회사 | 딥드로잉성이 우수한 연질열연강판 및 그 제조방법 |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP33564793A patent/JPH07188779A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101042454B1 (ko) * | 2008-09-29 | 2011-06-16 | 현대제철 주식회사 | 딥드로잉성이 우수한 연질열연강판 및 그 제조방법 |
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