JPH10253276A - 熱交換器 - Google Patents
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- F28D1/0408—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids
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- F28D2021/0094—Radiators for recooling the engine coolant
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 車両のラジエータ用コア部３と凝縮器用コア
部２のように２つの熱交換コア部を一体化するととも
に、一体成形した共通のコルゲートフィン２２、３２を
用いる熱交換器において、各コア部ごとの必要性能を簡
単に設定する。 【解決手段】 凝縮器用コア部２におけるコルゲートフ
ィン２２の空気流れ方向のフィン幅ＬC とルーバ２２０
の枚数Ｎc との比（Ｎc ／ＬC ）と、ラジエータ用コア
部３におけるコルゲートフィン３２の空気流れ方向のフ
ィン幅Ｌr とルーバ３２０の枚数Ｎr との比（Ｎr ／Ｌ
r ）を、第１、第２コア部（２、３）のうち、必要放熱
量の小さい方のコア部が小となり、必要放熱量の大きい
方のコア部が大となるように設定する。これによると、
必要放熱量の小さい方のコア部では、フィン幅に対する
ルーバ枚数が小となり、熱伝達率が減少するが、ルーバ
枚数の減少により圧損が減少するので、空気流体の流量
が増加する。この結果、必要放熱量の大きい方のコア部
では空気流体の流量増加により放熱量を増加できる。
部２のように２つの熱交換コア部を一体化するととも
に、一体成形した共通のコルゲートフィン２２、３２を
用いる熱交換器において、各コア部ごとの必要性能を簡
単に設定する。 【解決手段】 凝縮器用コア部２におけるコルゲートフ
ィン２２の空気流れ方向のフィン幅ＬC とルーバ２２０
の枚数Ｎc との比（Ｎc ／ＬC ）と、ラジエータ用コア
部３におけるコルゲートフィン３２の空気流れ方向のフ
ィン幅Ｌr とルーバ３２０の枚数Ｎr との比（Ｎr ／Ｌ
r ）を、第１、第２コア部（２、３）のうち、必要放熱
量の小さい方のコア部が小となり、必要放熱量の大きい
方のコア部が大となるように設定する。これによると、
必要放熱量の小さい方のコア部では、フィン幅に対する
ルーバ枚数が小となり、熱伝達率が減少するが、ルーバ
枚数の減少により圧損が減少するので、空気流体の流量
が増加する。この結果、必要放熱量の大きい方のコア部
では空気流体の流量増加により放熱量を増加できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は異種流体の熱交換を
行う複数の熱交換コア部を有するとともに、この複数の
熱交換コア部において一体成形したフィンを用いる熱交
換器に関するもので、具体的には、自動車用空調装置の
凝縮器用コア部とエンジン冷却用のラジエータ用コア部
とを一体化した熱交換器に用いて好適なものである。
行う複数の熱交換コア部を有するとともに、この複数の
熱交換コア部において一体成形したフィンを用いる熱交
換器に関するもので、具体的には、自動車用空調装置の
凝縮器用コア部とエンジン冷却用のラジエータ用コア部
とを一体化した熱交換器に用いて好適なものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、異種流体の熱交換を行う複数の熱
交換コア部を一体化した熱交換器は、例えば、特開平３
−１７７７９５号公報等で提案されており、この従来技
術では、第１コア部側のコルゲートフィンと第２コア部
側のコルゲートフィンとを一体に成形し、このコルゲー
トフィンを第１、第２コア部の偏平チューブにそれぞれ
接合している。
交換コア部を一体化した熱交換器は、例えば、特開平３
−１７７７９５号公報等で提案されており、この従来技
術では、第１コア部側のコルゲートフィンと第２コア部
側のコルゲートフィンとを一体に成形し、このコルゲー
トフィンを第１、第２コア部の偏平チューブにそれぞれ
接合している。
【０００３】そして、コルゲートフィンにおいて、第１
コア部と第２コア部との間の中間の部位に熱伝導防止用
のスリットを複数設ける構成としており、これにより、
第１コア部と第２コア部のうち、高温側の熱交換コア部
（例えば、ラジエータ用コア部）から低温側の熱交換コ
ア部（例えば、凝縮器用コア部）にコルゲートフィンを
介して熱伝導が発生するのを防止するようにしている。
コア部と第２コア部との間の中間の部位に熱伝導防止用
のスリットを複数設ける構成としており、これにより、
第１コア部と第２コア部のうち、高温側の熱交換コア部
（例えば、ラジエータ用コア部）から低温側の熱交換コ
ア部（例えば、凝縮器用コア部）にコルゲートフィンを
介して熱伝導が発生するのを防止するようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、第１コア部
（凝縮器用コア部）および第２コア部（ラジエータ用コ
ア部）の熱交換性能（放熱量）については、同じ車両で
あっても（換言すると、熱交換器体格が同じであって
も）、エンジンの種類、車格等にて異なってくる。そこ
で、各用途ごとに単体の熱交換器を構成する場合には、
コルゲートフィンのフィンピッチをエンジンの種類や車
格等に応じて変更することにより、必要性能を設定して
いる。
（凝縮器用コア部）および第２コア部（ラジエータ用コ
ア部）の熱交換性能（放熱量）については、同じ車両で
あっても（換言すると、熱交換器体格が同じであって
も）、エンジンの種類、車格等にて異なってくる。そこ
で、各用途ごとに単体の熱交換器を構成する場合には、
コルゲートフィンのフィンピッチをエンジンの種類や車
格等に応じて変更することにより、必要性能を設定して
いる。
【０００５】しかし、複数のコア部において一体成形し
た共通のフィンを用いる熱交換器では、両コア部で、そ
れぞれ独立にフィンピッチを設定することができないの
で、上記の単体の熱交換器におけるフィンピッチ変更と
いう手法を採用できない。上記特開平３−１７７７９５
号公報等の従来技術では、複数のコア部において一体成
形した共通のフィンを用いる場合に、各コア部ごとに必
要性能をどのように設定するか、その手法については一
切開示していない。
た共通のフィンを用いる熱交換器では、両コア部で、そ
れぞれ独立にフィンピッチを設定することができないの
で、上記の単体の熱交換器におけるフィンピッチ変更と
いう手法を採用できない。上記特開平３−１７７７９５
号公報等の従来技術では、複数のコア部において一体成
形した共通のフィンを用いる場合に、各コア部ごとに必
要性能をどのように設定するか、その手法については一
切開示していない。
【０００６】そこで、本発明では、上記点に鑑み、異種
流体の熱交換を行う複数のコア部を有するとともに、こ
の複数のコア部において一体成形した共通のフィンを用
いる熱交換器において、各コア部ごとの必要性能を簡単
に設定できる熱交換器を提供することを目的とする。
流体の熱交換を行う複数のコア部を有するとともに、こ
の複数のコア部において一体成形した共通のフィンを用
いる熱交換器において、各コア部ごとの必要性能を簡単
に設定できる熱交換器を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】同一の熱交換器体格とい
う条件の下では、熱交換器の伝熱性能（放熱量）を決定
する上での２大要素は熱伝達率と通風抵抗であり、そし
て、この２大要素がフィン上に斜めに切り起こし形成さ
れるルーバの形態により変化するという点に着目して、
本発明では、第１コア部側と第２コア部側とで、一体成
形した共通フィンにおけるルーバの形態を変えることに
より、上記目的を達成しようとするものである。
う条件の下では、熱交換器の伝熱性能（放熱量）を決定
する上での２大要素は熱伝達率と通風抵抗であり、そし
て、この２大要素がフィン上に斜めに切り起こし形成さ
れるルーバの形態により変化するという点に着目して、
本発明では、第１コア部側と第２コア部側とで、一体成
形した共通フィンにおけるルーバの形態を変えることに
より、上記目的を達成しようとするものである。
【０００８】すなわち、請求項１記載の発明では、第１
コア部（２）におけるコルゲートフィン（２２）の外部
流体流れ方向のフィン幅（ＬC ）とルーバ（２２０）の
枚数（Ｎc ）との比（Ｎc ／ＬC ）と、第２コア部
（３）におけるコルゲートフィン（３２）の外部流体流
れ方向のフィン幅（Ｌr ）とルーバ（３２０）の枚数
（Ｎr ）との比（Ｎr ／Ｌr ）を、前記第１、第２コア
部（２、３）のうち、必要放熱量の小さい方のコア部が
小となり、必要放熱量の大きい方のコア部が大となるよ
うに設定したことを特徴としている。
コア部（２）におけるコルゲートフィン（２２）の外部
流体流れ方向のフィン幅（ＬC ）とルーバ（２２０）の
枚数（Ｎc ）との比（Ｎc ／ＬC ）と、第２コア部
（３）におけるコルゲートフィン（３２）の外部流体流
れ方向のフィン幅（Ｌr ）とルーバ（３２０）の枚数
（Ｎr ）との比（Ｎr ／Ｌr ）を、前記第１、第２コア
部（２、３）のうち、必要放熱量の小さい方のコア部が
小となり、必要放熱量の大きい方のコア部が大となるよ
うに設定したことを特徴としている。
【０００９】これによると、必要放熱量の小さい方のコ
ア部では、フィン幅に対するルーバ枚数が小となり、熱
伝達率が減少するが、ルーバ枚数の減少により圧損が減
少するので、この圧損の減少分だけ、外部流体の流量が
増加する。この結果、必要放熱量の大きい方のコア部で
は、外部流体の流量増加により性能（放熱量）を増加で
きる。
ア部では、フィン幅に対するルーバ枚数が小となり、熱
伝達率が減少するが、ルーバ枚数の減少により圧損が減
少するので、この圧損の減少分だけ、外部流体の流量が
増加する。この結果、必要放熱量の大きい方のコア部で
は、外部流体の流量増加により性能（放熱量）を増加で
きる。
【００１０】つまり、第１コア部側と第２コア部側と
で、一体成形した共通のコルゲートフィンを用いる熱交
換器において、フィンピッチ変更という手法を採用する
ことなく、各コア部ごとの必要性能を簡単に設定でき
る。特に、本発明は請求項２のように、必要放熱量の小
さい方のコア部におけるコルゲートフィンのルーバの枚
数を、前記必要放熱量の大きい方のコア部におけるコル
ゲートフィンのルーバの枚数に対して３０％以上減少さ
せることが好ましい。
で、一体成形した共通のコルゲートフィンを用いる熱交
換器において、フィンピッチ変更という手法を採用する
ことなく、各コア部ごとの必要性能を簡単に設定でき
る。特に、本発明は請求項２のように、必要放熱量の小
さい方のコア部におけるコルゲートフィンのルーバの枚
数を、前記必要放熱量の大きい方のコア部におけるコル
ゲートフィンのルーバの枚数に対して３０％以上減少さ
せることが好ましい。
【００１１】これによると、必要放熱量の小さい方のコ
ア部におけるルーバ枚数の３０％以上の減少により、圧
損の減少量を十分高めることができる。また、本発明は
請求項３のように、必要放熱量の小さい方のコア部で
は、必要放熱量の大きい方のコア部に比して、ルーバピ
ッチを大きくすることが好ましい。
ア部におけるルーバ枚数の３０％以上の減少により、圧
損の減少量を十分高めることができる。また、本発明は
請求項３のように、必要放熱量の小さい方のコア部で
は、必要放熱量の大きい方のコア部に比して、ルーバピ
ッチを大きくすることが好ましい。
【００１２】これによると、必要放熱量の小さい方のコ
ア部では、ルーバの枚数を減少しても、コルゲートフィ
ンのフィン面の比較的広い範囲に対してルーバを形成す
ることができるので、必要放熱量の小さい方のコア部に
おける熱伝達率の低下を効果的に抑制できる。また、本
発明は請求項４のように、ルーバ（２２０、３２０）の
中間部位に外部流体の流れ方向を転向する転向ルーバ
（２２３、３２３）を設けるとともに、この転向ルーバ
（２２３、３２３）の前後に、傾斜角が逆転している第
１のルーバ群（２２１、３２１）および第２のルーバ群
（２２２、３２２）を形成し、第１、第２コア部（２、
３）のうち、必要放熱量の小さい方のコア部におけるコ
ルゲートフィンの転向ルーバに、平坦転向面（２２３
ａ、３２３ａ）を形成するとともに、ルーバ（２２０、
３２０）の流体入口側に平坦な流体導入部（２２４、３
２４）を形成し、必要放熱量の小さい方のコア部では、
平坦転向面（２２３ａ、３２３ａ）の長さ（ＬT ）を流
体導入部（２２４、３２４）の長さ（Ｌi ）より大きく
することが好ましい。
ア部では、ルーバの枚数を減少しても、コルゲートフィ
ンのフィン面の比較的広い範囲に対してルーバを形成す
ることができるので、必要放熱量の小さい方のコア部に
おける熱伝達率の低下を効果的に抑制できる。また、本
発明は請求項４のように、ルーバ（２２０、３２０）の
中間部位に外部流体の流れ方向を転向する転向ルーバ
（２２３、３２３）を設けるとともに、この転向ルーバ
（２２３、３２３）の前後に、傾斜角が逆転している第
１のルーバ群（２２１、３２１）および第２のルーバ群
（２２２、３２２）を形成し、第１、第２コア部（２、
３）のうち、必要放熱量の小さい方のコア部におけるコ
ルゲートフィンの転向ルーバに、平坦転向面（２２３
ａ、３２３ａ）を形成するとともに、ルーバ（２２０、
３２０）の流体入口側に平坦な流体導入部（２２４、３
２４）を形成し、必要放熱量の小さい方のコア部では、
平坦転向面（２２３ａ、３２３ａ）の長さ（ＬT ）を流
体導入部（２２４、３２４）の長さ（Ｌi ）より大きく
することが好ましい。
【００１３】これによると、平坦転向面（２２３ａ、３
２３ａ）の長さ（ＬT ）を長くしたことにより、空気等
の流速が平坦転向面にて回復して、平坦転向面の下流に
位置する第２のルーバ群に早い速度で、流体が流入する
ため、第２のルーバ群での熱伝達率を第１のルーバ群に
近似した値まで向上できる。この結果、必要放熱量の小
さい方のコア部における熱伝達率の低下を効果的に抑制
できる。
２３ａ）の長さ（ＬT ）を長くしたことにより、空気等
の流速が平坦転向面にて回復して、平坦転向面の下流に
位置する第２のルーバ群に早い速度で、流体が流入する
ため、第２のルーバ群での熱伝達率を第１のルーバ群に
近似した値まで向上できる。この結果、必要放熱量の小
さい方のコア部における熱伝達率の低下を効果的に抑制
できる。
【００１４】次に、請求項５記載の発明では、第１、第
２コア部（２、３）のうち、必要放熱量の小さい方のコ
ア部では、コルゲートフィンの外部流体流れ方向のフィ
ン幅を、偏平チューブの断面長手方向の長さよりも短く
し、必要放熱量の小さい方のコア部における偏平チュー
ブの断面長手方向の長さとルーバの枚数との比を、必要
放熱量の大きい方のコア部における偏平チューブの断面
長手方向の長さとルーバの枚数との比より小さくしたこ
とを特徴としている。
２コア部（２、３）のうち、必要放熱量の小さい方のコ
ア部では、コルゲートフィンの外部流体流れ方向のフィ
ン幅を、偏平チューブの断面長手方向の長さよりも短く
し、必要放熱量の小さい方のコア部における偏平チュー
ブの断面長手方向の長さとルーバの枚数との比を、必要
放熱量の大きい方のコア部における偏平チューブの断面
長手方向の長さとルーバの枚数との比より小さくしたこ
とを特徴としている。
【００１５】これによると、必要放熱量の小さい方のコ
ア部では、偏平チューブの断面長手方向の長さに対する
フィン幅、およびルーバ枚数がいずれも小となり、フィ
ン放熱面積が減少するが、フィン幅およびルーバ枚数の
減少により圧損が減少するので、この圧損の減少分だ
け、外部流体の流量が増加する。この結果、必要放熱量
の大きい方のコア部では、外部流体の流量増加により性
能（放熱量）を増加できる。
ア部では、偏平チューブの断面長手方向の長さに対する
フィン幅、およびルーバ枚数がいずれも小となり、フィ
ン放熱面積が減少するが、フィン幅およびルーバ枚数の
減少により圧損が減少するので、この圧損の減少分だ
け、外部流体の流量が増加する。この結果、必要放熱量
の大きい方のコア部では、外部流体の流量増加により性
能（放熱量）を増加できる。
【００１６】本発明は、請求項６のように必要放熱量の
小さい方のコア部におけるコルゲートフィンの外部流体
流れ方向のフィン幅を、偏平チューブの断面長手方向の
長さの８０％以下に減少することが好ましい。これによ
ると、必要放熱量の小さい方のコア部におけるフィン幅
を偏平チューブの断面長手方向の長さに対して８０％以
下に減少することにより、圧損の減少量を十分高めるこ
とができる。
小さい方のコア部におけるコルゲートフィンの外部流体
流れ方向のフィン幅を、偏平チューブの断面長手方向の
長さの８０％以下に減少することが好ましい。これによ
ると、必要放熱量の小さい方のコア部におけるフィン幅
を偏平チューブの断面長手方向の長さに対して８０％以
下に減少することにより、圧損の減少量を十分高めるこ
とができる。
【００１７】次に、請求項７記載の発明では、第１、第
２コア部（２、３）のうち、必要放熱量の小さい方のコ
ア部におけるルーバの切れ長さを、必要放熱量の大きい
方のコア部におけるルーバの切れ長さより小さくしたこ
とを特徴としている。これによると、必要放熱量の小さ
い方のコア部では、ルーバの切れ長さを小さくすること
により、熱伝達率が減少するが、ルーバ切れ長さの減少
により圧損が減少するので、この圧損の減少分だけ、外
部流体の流量が増加する。この結果、必要放熱量の大き
い方のコア部では、外部流体の流量増加により性能（放
熱量）を増加できる。
２コア部（２、３）のうち、必要放熱量の小さい方のコ
ア部におけるルーバの切れ長さを、必要放熱量の大きい
方のコア部におけるルーバの切れ長さより小さくしたこ
とを特徴としている。これによると、必要放熱量の小さ
い方のコア部では、ルーバの切れ長さを小さくすること
により、熱伝達率が減少するが、ルーバ切れ長さの減少
により圧損が減少するので、この圧損の減少分だけ、外
部流体の流量が増加する。この結果、必要放熱量の大き
い方のコア部では、外部流体の流量増加により性能（放
熱量）を増加できる。
【００１８】また、本発明は、請求項８のように、必要
放熱量の小さい方のコア部におけるルーバの切れ長さ
を、必要放熱量の大きい方のコア部におけるルーバの切
れ長さよりも５０％以上小さくすることが好ましい。こ
れによると、必要放熱量の小さい方のコア部におけるル
ーバの切れ長さを５０％以上小さくすることにより、圧
損の減少量を十分高めることができる。
放熱量の小さい方のコア部におけるルーバの切れ長さ
を、必要放熱量の大きい方のコア部におけるルーバの切
れ長さよりも５０％以上小さくすることが好ましい。こ
れによると、必要放熱量の小さい方のコア部におけるル
ーバの切れ長さを５０％以上小さくすることにより、圧
損の減少量を十分高めることができる。
【００１９】次に、請求項９記載の発明では、第１、第
２コア部（２、３）のうち、必要放熱量の小さい方のコ
ア部におけるルーバの傾斜角を、必要放熱量の大きい方
のコア部におけるルーバの傾斜角より小さくしたことを
特徴としている。これによると、必要放熱量の小さい方
のコア部では、ルーバの傾斜角を小さくすることによ
り、熱伝達率が減少するが、ルーバ傾斜角の減少により
圧損が減少するので、この圧損の減少分だけ、外部流体
の流量が増加する。この結果、必要放熱量の大きい方の
コア部では、外部流体の流量増加により性能（放熱量）
を増加できる。
２コア部（２、３）のうち、必要放熱量の小さい方のコ
ア部におけるルーバの傾斜角を、必要放熱量の大きい方
のコア部におけるルーバの傾斜角より小さくしたことを
特徴としている。これによると、必要放熱量の小さい方
のコア部では、ルーバの傾斜角を小さくすることによ
り、熱伝達率が減少するが、ルーバ傾斜角の減少により
圧損が減少するので、この圧損の減少分だけ、外部流体
の流量が増加する。この結果、必要放熱量の大きい方の
コア部では、外部流体の流量増加により性能（放熱量）
を増加できる。
【００２０】また、本発明は、請求項１０のように、必
要放熱量の小さい方のコア部におけるルーバの傾斜角
を、必要放熱量の大きい方のコア部におけるルーバの傾
斜角よりも２０％以上小さくすることが好ましい。これ
よると、必要放熱量の小さい方のコア部におけるルーバ
の傾斜角を２０％以上小さくすることにより、圧損の減
少量を十分高めることができる。
要放熱量の小さい方のコア部におけるルーバの傾斜角
を、必要放熱量の大きい方のコア部におけるルーバの傾
斜角よりも２０％以上小さくすることが好ましい。これ
よると、必要放熱量の小さい方のコア部におけるルーバ
の傾斜角を２０％以上小さくすることにより、圧損の減
少量を十分高めることができる。
【００２１】また、本発明では、請求項１１のように車
両に搭載される熱交換器であって、第１コア部を冷凍サ
イクルの冷媒を凝縮させる凝縮器（１）とし、第２コア
部をエンジン冷却水を冷却するラジエータ（２０）と
し、凝縮器（１）をラジエータ（２０）よりも空気流れ
の上流側に配置する熱交換器に適用して好適に実施でき
る。
両に搭載される熱交換器であって、第１コア部を冷凍サ
イクルの冷媒を凝縮させる凝縮器（１）とし、第２コア
部をエンジン冷却水を冷却するラジエータ（２０）と
し、凝縮器（１）をラジエータ（２０）よりも空気流れ
の上流側に配置する熱交換器に適用して好適に実施でき
る。
【００２２】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもの
である。
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもの
である。
【００２３】
（第１実施形態）図１〜図５は本発明の第１実施形態を
示すもので、本例では、自動車用空調装置の冷凍サイク
ルにおける凝縮器用コア部（第１コア部）２と、エンジ
ン冷却用のラジエータ用コア部（第２コア部）３とを一
体化した熱交換器１に本発明を適用した例を示してい
る。
示すもので、本例では、自動車用空調装置の冷凍サイク
ルにおける凝縮器用コア部（第１コア部）２と、エンジ
ン冷却用のラジエータ用コア部（第２コア部）３とを一
体化した熱交換器１に本発明を適用した例を示してい
る。
【００２４】通常、凝縮器用コア部２を流れる冷媒の温
度（５０°Ｃ程度）は、ラジエータ用コア部３を流れる
エンジン冷却水の温度（９０°Ｃ程度）に比べて低いの
で、この熱交換器１は凝縮器用コア部２をラジエータ用
コア部３より空気流れ（外部流体）の上流側に直列に配
置して、図示しないエンジンルームの最前部に搭載され
る。
度（５０°Ｃ程度）は、ラジエータ用コア部３を流れる
エンジン冷却水の温度（９０°Ｃ程度）に比べて低いの
で、この熱交換器１は凝縮器用コア部２をラジエータ用
コア部３より空気流れ（外部流体）の上流側に直列に配
置して、図示しないエンジンルームの最前部に搭載され
る。
【００２５】まず、最初に、本実施形態に係る熱交換器
の全体構成について述べると、凝縮器用コア部２とラジ
エータ用コア部３は、相互間の熱伝導を遮断するために
後述する両偏平チューブ２１、３１間に所定の隙間４６
を設定して空気流れ方向に直列に配置されている。凝縮
器用コア部２は、偏平チューブ２１と、偏平チューブ２
１相互の間に配置されたコルゲートフィン２２とから構
成されている。
の全体構成について述べると、凝縮器用コア部２とラジ
エータ用コア部３は、相互間の熱伝導を遮断するために
後述する両偏平チューブ２１、３１間に所定の隙間４６
を設定して空気流れ方向に直列に配置されている。凝縮
器用コア部２は、偏平チューブ２１と、偏平チューブ２
１相互の間に配置されたコルゲートフィン２２とから構
成されている。
【００２６】偏平チューブ２１はアルミニュウムにて断
面偏平形状に形成され、かつ多数の冷媒通路穴を有する
形状に成形されており、その断面長手方向と直交する方
向に多数並列配置される。また、コルゲートフィン２２
は図４に示すように多数個の折曲部２２ａを有するコル
ゲート状（波形状）にアルミニュウムにて成形されてい
る。そして、コルゲートフィン２２は偏平チューブ２１
の断面長手方向の外壁面にろう付けにて接合される。
面偏平形状に形成され、かつ多数の冷媒通路穴を有する
形状に成形されており、その断面長手方向と直交する方
向に多数並列配置される。また、コルゲートフィン２２
は図４に示すように多数個の折曲部２２ａを有するコル
ゲート状（波形状）にアルミニュウムにて成形されてい
る。そして、コルゲートフィン２２は偏平チューブ２１
の断面長手方向の外壁面にろう付けにて接合される。
【００２７】また、ラジエータ用コア部３も凝縮器用コ
ア部２と同様な構造をしており、凝縮器側の偏平チュー
ブ２１の下流側にて平行に配置された偏平チューブ３１
と、この偏平チューブ３１相互の間に配置されたコルゲ
ートフィン３２とから構成されている。但し、ラジエー
タ側の偏平チューブ３１はそれ全体として１つの水通路
穴を形成する形状である。
ア部２と同様な構造をしており、凝縮器側の偏平チュー
ブ２１の下流側にて平行に配置された偏平チューブ３１
と、この偏平チューブ３１相互の間に配置されたコルゲ
ートフィン３２とから構成されている。但し、ラジエー
タ側の偏平チューブ３１はそれ全体として１つの水通路
穴を形成する形状である。
【００２８】そして、これらの偏平チューブ２１、３１
とコルゲートフィン２２、２３とは交互に積層されて、
それぞれろう付けされている。なお、両コルゲートフィ
ン２２、３２には、熱交換を促進するためのルーバ２２
０、３２０が斜めに切り起こし成形されている。ここ
で、両コルゲートフィン２２、３２は、結合部４５を介
して一体に成形されるものであって、歯車状のカッター
を有する成形ローラによりアルミニュウム薄肉材を成形
して、ルーバ２２０、３２０付きの所定形状に成形され
ている。結合部４５の両側には断熱用スリット４７を形
成して、結合部４５の幅はフィン山高さ（偏平チューブ
２１相互間、および偏平チューブ３１相互間の寸法）に
比して十分小さくしてあり、これにより、高温のラジエ
ータ用コア部３側から低温の凝縮器用コア部２側への熱
伝導を抑制することができる。
とコルゲートフィン２２、２３とは交互に積層されて、
それぞれろう付けされている。なお、両コルゲートフィ
ン２２、３２には、熱交換を促進するためのルーバ２２
０、３２０が斜めに切り起こし成形されている。ここ
で、両コルゲートフィン２２、３２は、結合部４５を介
して一体に成形されるものであって、歯車状のカッター
を有する成形ローラによりアルミニュウム薄肉材を成形
して、ルーバ２２０、３２０付きの所定形状に成形され
ている。結合部４５の両側には断熱用スリット４７を形
成して、結合部４５の幅はフィン山高さ（偏平チューブ
２１相互間、および偏平チューブ３１相互間の寸法）に
比して十分小さくしてあり、これにより、高温のラジエ
ータ用コア部３側から低温の凝縮器用コア部２側への熱
伝導を抑制することができる。
【００２９】ところで、２３、３３は凝縮器用コア部２
およびラジエータ用コア部３の補強部材をなすサイドプ
レートで、これらは図２に示すように、両コア部２、３
の上下両端に配置されている。これらのサイドプレート
２３、３３は、図１に示すように、その断面形状を略コ
の字状として、１枚のアルミニウム板から一体形成され
ている。そして、両サイドプレート２３、３３の長手方
向の両端には、サイドプレート２３とサイドプレート３
３とをそれぞれ結合する連結部４が設けられている。
およびラジエータ用コア部３の補強部材をなすサイドプ
レートで、これらは図２に示すように、両コア部２、３
の上下両端に配置されている。これらのサイドプレート
２３、３３は、図１に示すように、その断面形状を略コ
の字状として、１枚のアルミニウム板から一体形成され
ている。そして、両サイドプレート２３、３３の長手方
向の両端には、サイドプレート２３とサイドプレート３
３とをそれぞれ結合する連結部４が設けられている。
【００３０】この連結部４は、サイドプレート２３のＺ
状の曲げ部４１とサイドプレート３３のＺ状の曲げ部４
２とがその先端薄肉部４３で一体に結合されている。こ
の連結部４の幅は、サイドプレート２３または３３の長
手方向寸法に比べて十分小さくなるように設定して、両
サイドプレート２３、３３間の熱伝導を抑制している。
また、この連結部４の先端薄肉部４３は、連結部４の板
厚を薄くした切り欠き形状になっている。
状の曲げ部４１とサイドプレート３３のＺ状の曲げ部４
２とがその先端薄肉部４３で一体に結合されている。こ
の連結部４の幅は、サイドプレート２３または３３の長
手方向寸法に比べて十分小さくなるように設定して、両
サイドプレート２３、３３間の熱伝導を抑制している。
また、この連結部４の先端薄肉部４３は、連結部４の板
厚を薄くした切り欠き形状になっている。
【００３１】また、図２に示すように、ラジエータ用コ
ア部３において、サイドプレート３３が配置されていな
い左右の側面のうち、一方（左側）には、冷却水を各偏
平チューブ３１に分配する第１ヘッダータンク３４が配
置されており、この第１ヘッダータンク３４に各偏平チ
ューブ３１の一端部が開口した状態でろう付けされてい
る。この第１ヘッダータンク３４の正面形状は略三角形
であり、その略三角形の上部側の幅の広い部分に冷却水
の入口パイプ３５がろう付けされている。
ア部３において、サイドプレート３３が配置されていな
い左右の側面のうち、一方（左側）には、冷却水を各偏
平チューブ３１に分配する第１ヘッダータンク３４が配
置されており、この第１ヘッダータンク３４に各偏平チ
ューブ３１の一端部が開口した状態でろう付けされてい
る。この第１ヘッダータンク３４の正面形状は略三角形
であり、その略三角形の上部側の幅の広い部分に冷却水
の入口パイプ３５がろう付けされている。
【００３２】また、ラジエータ用コア部３の左右の側面
の他方（右側）には、、熱交換を終えた冷却水を集合さ
せる第２ヘッダータンク３６が配置されており、この第
２ヘッダータンク３６に各偏平チューブ３１の他端部が
開口した状態でろう付けされている。この第２ヘッダー
タンク３６は第１ヘッダータンク３４と同様な形状をし
ている。そして、冷却水を排出する出口パイプ３７が第
２ヘッダータンク３６の底辺側にろう付けされている。
の他方（右側）には、、熱交換を終えた冷却水を集合さ
せる第２ヘッダータンク３６が配置されており、この第
２ヘッダータンク３６に各偏平チューブ３１の他端部が
開口した状態でろう付けされている。この第２ヘッダー
タンク３６は第１ヘッダータンク３４と同様な形状をし
ている。そして、冷却水を排出する出口パイプ３７が第
２ヘッダータンク３６の底辺側にろう付けされている。
【００３３】また、図２、３において、２４は凝縮器用
コア部２の各偏平チューブ２１に冷媒を分配する第１ヘ
ッダータンクであり、この第１ヘッダータンク２４の本
体は、円筒状に形成されており、各偏平チューブ２１の
一端部が開口した状態でろう付けされている。また、こ
の第１ヘッダータンク２４の本体は、ラジエータ用コア
部３の第２ヘッダータンク３６と所定の空隙を開けて配
置されている。また、２６は図示しない冷媒配管を接続
するための冷媒入口ジョイントで、この入口ジョイント
２６は、第１ヘッダータンク２４の本体に対して、その
本体内部と連通するようにして、ろう付けされている。
コア部２の各偏平チューブ２１に冷媒を分配する第１ヘ
ッダータンクであり、この第１ヘッダータンク２４の本
体は、円筒状に形成されており、各偏平チューブ２１の
一端部が開口した状態でろう付けされている。また、こ
の第１ヘッダータンク２４の本体は、ラジエータ用コア
部３の第２ヘッダータンク３６と所定の空隙を開けて配
置されている。また、２６は図示しない冷媒配管を接続
するための冷媒入口ジョイントで、この入口ジョイント
２６は、第１ヘッダータンク２４の本体に対して、その
本体内部と連通するようにして、ろう付けされている。
【００３４】また、凝縮器用コア部２の第１ヘッダータ
ンク２４の対辺側には、熱交換を終えた冷媒を集合する
第２ヘッダータンク２５が、ラジエータ用コア部３の第
１ヘッダータンク３４と所定の空隙を開けて配置されて
いる。この第２ヘッダータンク２５の本体は円筒状に形
成されており、この本体には、図示しない冷媒配管を接
続するための冷媒出口ジョイント２７がろう付けされて
いる。
ンク２４の対辺側には、熱交換を終えた冷媒を集合する
第２ヘッダータンク２５が、ラジエータ用コア部３の第
１ヘッダータンク３４と所定の空隙を開けて配置されて
いる。この第２ヘッダータンク２５の本体は円筒状に形
成されており、この本体には、図示しない冷媒配管を接
続するための冷媒出口ジョイント２７がろう付けされて
いる。
【００３５】次に、本発明の要部をなすコルゲートフィ
ン２２、３２の具体的形態を図５について詳述すると、
本例では、両コルゲートフィン２２、３２のフィン幅Ｌ
C 、Ｌr が偏平チューブ２１、３１の断面長手方向の寸
法（チューブ幅）と同一にしてある。ここで、フィン幅
ＬC 、Ｌr とは、偏平チューブ２１、３１の断面長手方
向（空気流れ方向）に沿った寸法を言う。
ン２２、３２の具体的形態を図５について詳述すると、
本例では、両コルゲートフィン２２、３２のフィン幅Ｌ
C 、Ｌr が偏平チューブ２１、３１の断面長手方向の寸
法（チューブ幅）と同一にしてある。ここで、フィン幅
ＬC 、Ｌr とは、偏平チューブ２１、３１の断面長手方
向（空気流れ方向）に沿った寸法を言う。
【００３６】凝縮器用コア部２側のコルゲートフィン２
２のルーバ２２０は、第１のルーバ群２２１と第２のル
ーバ群２２２と、この両ルーバ群２２１、２２２の間に
位置して空気流れ方向を転向する転向ルーバ２２３とか
ら構成されている。第１のルーバ群２２１と第２のルー
バ群２２２とではルーバ傾斜角が逆方向となっている。
２のルーバ２２０は、第１のルーバ群２２１と第２のル
ーバ群２２２と、この両ルーバ群２２１、２２２の間に
位置して空気流れ方向を転向する転向ルーバ２２３とか
ら構成されている。第１のルーバ群２２１と第２のルー
バ群２２２とではルーバ傾斜角が逆方向となっている。
【００３７】ラジエータ用コア部３側のコルゲートフィ
ン３２においても同様に、第１のルーバ群３２１と第２
のルーバ群３２２と、転向ルーバ３２３とから構成され
るルーバ３２０が設けられている。但し、本第１実施形
態では、ラジエータ用コア部３側の伝熱性能（放熱量）
を高めるために、両ルーバ２２０、３２０の具体的形態
を以下のように設定している。すなわち、凝縮器側コル
ゲートフィン２２のルーバ２２０では、第１、第２のル
ーバ群２２１、２２２におけるルーバ枚数を３枚づつと
し、これに対し、ラジエータ側コルゲートフィン３２の
ルーバ３２０では、第１、第２のルーバ群３２１、３２
２におけるルーバ枚数を５枚づつとしている。
ン３２においても同様に、第１のルーバ群３２１と第２
のルーバ群３２２と、転向ルーバ３２３とから構成され
るルーバ３２０が設けられている。但し、本第１実施形
態では、ラジエータ用コア部３側の伝熱性能（放熱量）
を高めるために、両ルーバ２２０、３２０の具体的形態
を以下のように設定している。すなわち、凝縮器側コル
ゲートフィン２２のルーバ２２０では、第１、第２のル
ーバ群２２１、２２２におけるルーバ枚数を３枚づつと
し、これに対し、ラジエータ側コルゲートフィン３２の
ルーバ３２０では、第１、第２のルーバ群３２１、３２
２におけるルーバ枚数を５枚づつとしている。
【００３８】ここで、ルーバ枚数とは、各ルーバ群にお
いてフィンの表裏両面にわたって切り起こし成形された
ルーバ片の枚数であって、転向ルーバ３２３のようにフ
ィン面の片側のみに切り起こし成形された部分は枚数に
含めない。凝縮器側コルゲートフィン２２の合計ルーバ
枚数Ｎc ＝６であるのに対し、ラジエータ側コルゲート
フィン３２の合計ルーバ枚数Ｎr ＝１０となる。
いてフィンの表裏両面にわたって切り起こし成形された
ルーバ片の枚数であって、転向ルーバ３２３のようにフ
ィン面の片側のみに切り起こし成形された部分は枚数に
含めない。凝縮器側コルゲートフィン２２の合計ルーバ
枚数Ｎc ＝６であるのに対し、ラジエータ側コルゲート
フィン３２の合計ルーバ枚数Ｎr ＝１０となる。
【００３９】従って、本第１実施形態では、凝縮器側コ
ルゲートフィン２２におけるＮc とＬC との比（Ｎc ／
ＬC ）と、ラジエータ側コルゲートフィン３２における
ＮrとＬr との比（Ｎr ／Ｌr ）との大小関係は次のよ
うになる。すなわち、（Ｎc ／ＬC ）＜（Ｎr ／Ｌr ）
の関係が成り立つ。ところで、凝縮器側コルゲートフィ
ン２２においては、フィン幅ＬC に対する本来設置可能
なルーバ枚数（＝１０枚）を意図的に６枚まで減少して
いるから、ルーバ２２０の前後に形成される平坦面から
なる空気導入部（流体導入部）２２４、２２５の領域が
ルーバ２２０の形成領域に対して増加することになる。
ルゲートフィン２２におけるＮc とＬC との比（Ｎc ／
ＬC ）と、ラジエータ側コルゲートフィン３２における
ＮrとＬr との比（Ｎr ／Ｌr ）との大小関係は次のよ
うになる。すなわち、（Ｎc ／ＬC ）＜（Ｎr ／Ｌr ）
の関係が成り立つ。ところで、凝縮器側コルゲートフィ
ン２２においては、フィン幅ＬC に対する本来設置可能
なルーバ枚数（＝１０枚）を意図的に６枚まで減少して
いるから、ルーバ２２０の前後に形成される平坦面から
なる空気導入部（流体導入部）２２４、２２５の領域が
ルーバ２２０の形成領域に対して増加することになる。
【００４０】従って、凝縮器側コルゲートフィン２２に
おける空気導入部２２４、２２５の空気流れ方向長さの
合計（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）とルーバ２２０の形成領域の空気流
れ方向長さＬ3 との比〔（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）／Ｌ3 〕と、ラ
ジエータ側コルゲートフィン３２における空気導入部３
２４、３２５の空気流れ方向長さの合計（Ｌ4 ＋Ｌ5）
とルーバ３２０の形成領域の空気流れ方向長さＬ6 との
比〔（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）／Ｌ6 〕との大小関係は次のように
なる。
おける空気導入部２２４、２２５の空気流れ方向長さの
合計（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）とルーバ２２０の形成領域の空気流
れ方向長さＬ3 との比〔（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）／Ｌ3 〕と、ラ
ジエータ側コルゲートフィン３２における空気導入部３
２４、３２５の空気流れ方向長さの合計（Ｌ4 ＋Ｌ5）
とルーバ３２０の形成領域の空気流れ方向長さＬ6 との
比〔（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）／Ｌ6 〕との大小関係は次のように
なる。
【００４１】すなわち、〔（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）／Ｌ3 〕＞
〔（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）／Ｌ6 〕の関係が成り立つ。次に、上
記構成において作動を説明する。いま、ラジエータ用コ
ア部３の空気下流側に配設された冷却ファン（図示せ
ず）を作動させると、冷却空気が図１、３に示すよう
に、凝縮器用コア部２を通過してからラジエータ用コア
部３を通過する。
〔（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）／Ｌ6 〕の関係が成り立つ。次に、上
記構成において作動を説明する。いま、ラジエータ用コ
ア部３の空気下流側に配設された冷却ファン（図示せ
ず）を作動させると、冷却空気が図１、３に示すよう
に、凝縮器用コア部２を通過してからラジエータ用コア
部３を通過する。
【００４２】一方、凝縮器用コア部２において、図示し
ない冷凍サイクルの圧縮機から吐出された冷媒ガスが冷
媒入口ジョイント２６から第１ヘッダータンク２４内に
流入し、ここから冷媒は凝縮器用コア部２の偏平チュー
ブ２１を図２、３の右側から左側へと流れ、この間にコ
ルゲートフィン２２を介して冷却空気中に放熱して、凝
縮する。凝縮した液冷媒は第２ヘッダータンク２５に集
合され、冷媒出口ジョイント２７から凝縮器用コア部２
の外部へ流出する。
ない冷凍サイクルの圧縮機から吐出された冷媒ガスが冷
媒入口ジョイント２６から第１ヘッダータンク２４内に
流入し、ここから冷媒は凝縮器用コア部２の偏平チュー
ブ２１を図２、３の右側から左側へと流れ、この間にコ
ルゲートフィン２２を介して冷却空気中に放熱して、凝
縮する。凝縮した液冷媒は第２ヘッダータンク２５に集
合され、冷媒出口ジョイント２７から凝縮器用コア部２
の外部へ流出する。
【００４３】また、ラジエータ用コア部３においては図
示しないエンジンからの高温の冷却水が入口パイプ３５
から第１ヘッダータンク３４内に流入し、ここから冷却
水は偏平チューブ３１を図２、３の左側から右側へと流
れ、この間にコルゲートフィン３２を介して冷却空気中
に放熱することにより、冷却水が冷却される。この冷却
後の冷却水は第２ヘッダータンク３６内で集合し、出口
パイプ３７から外部へ流出してエンジンに戻る。
示しないエンジンからの高温の冷却水が入口パイプ３５
から第１ヘッダータンク３４内に流入し、ここから冷却
水は偏平チューブ３１を図２、３の左側から右側へと流
れ、この間にコルゲートフィン３２を介して冷却空気中
に放熱することにより、冷却水が冷却される。この冷却
後の冷却水は第２ヘッダータンク３６内で集合し、出口
パイプ３７から外部へ流出してエンジンに戻る。
【００４４】ところで、上記した凝縮器用コア部２およ
びラジエータ用コア部３における熱交換性能（放熱量）
は、同一の熱交換器体格という条件の下では、熱伝達率
と通風抵抗という２大要素によって決定される。そし
て、この２大要素はルーバ２２０、３２０の形態により
変化する。すなわち、ルーバ２２０、３２０の枚数の減
少により熱伝達率が低下するが、その一方、圧損（通風
抵抗）も低下する。
びラジエータ用コア部３における熱交換性能（放熱量）
は、同一の熱交換器体格という条件の下では、熱伝達率
と通風抵抗という２大要素によって決定される。そし
て、この２大要素はルーバ２２０、３２０の形態により
変化する。すなわち、ルーバ２２０、３２０の枚数の減
少により熱伝達率が低下するが、その一方、圧損（通風
抵抗）も低下する。
【００４５】本実施形態では、上記点に注目して、凝縮
器側コルゲートフィン２２ではルーバ枚数Ｎc を本来成
形可能な１０枚から６枚に減少し、これに対し、ラジエ
ータ側コルゲートフィン３２ではルーバ枚数Ｎr を本来
成形可能な１０枚のままとしている。この結果、凝縮器
用コア部２ではルーバ枚数Ｎc の減少による熱伝達率の
低下が起こり、熱交換性能の低下が生じる。一方、ラジ
エータ用コア部３では凝縮器用コア部２でのルーバ枚数
Ｎc の減少による圧損低下によって風量が増加し、熱交
換性能が向上することになる。
器側コルゲートフィン２２ではルーバ枚数Ｎc を本来成
形可能な１０枚から６枚に減少し、これに対し、ラジエ
ータ側コルゲートフィン３２ではルーバ枚数Ｎr を本来
成形可能な１０枚のままとしている。この結果、凝縮器
用コア部２ではルーバ枚数Ｎc の減少による熱伝達率の
低下が起こり、熱交換性能の低下が生じる。一方、ラジ
エータ用コア部３では凝縮器用コア部２でのルーバ枚数
Ｎc の減少による圧損低下によって風量が増加し、熱交
換性能が向上することになる。
【００４６】（第２実施形態）図６は第２実施形態を示
すもので、第１実施形態とは逆に、ラジエータ用コア部
３におけるルーバ枚数を本来成形可能な１０枚から６枚
に減少したものである。従って、第２実施形態では、
（Ｎc ／ＬC ）＞（Ｎr ／Ｌr ）の関係が成り立つこと
になり、これにより、ラジエータ用コア部３の放熱量が
減少し、その代わりに凝縮器用コア部２では風量増加に
より放熱量を増加できる。
すもので、第１実施形態とは逆に、ラジエータ用コア部
３におけるルーバ枚数を本来成形可能な１０枚から６枚
に減少したものである。従って、第２実施形態では、
（Ｎc ／ＬC ）＞（Ｎr ／Ｌr ）の関係が成り立つこと
になり、これにより、ラジエータ用コア部３の放熱量が
減少し、その代わりに凝縮器用コア部２では風量増加に
より放熱量を増加できる。
【００４７】図７は本発明者の検討によるルーバ枚数減
少率と各コア部２、３の性能比との関係を、コア部への
送風空気の風速＝一定の条件下で示すものである。ここ
で、ルーバ枚数減少率とは、所定のフィン幅ＬC 、Ｌr
における本来成形可能なルーバ枚数に対する減少ルーバ
枚数の比率であり、図５の第１実施形態では凝縮器側コ
ルゲートフィン２２では、本来成形可能な１０枚から６
枚に減少しているので、ルーバ枚数減少率は４０％であ
り、同様に図６の第２実施形態ではラジエータ側コルゲ
ートフィン３２におけるルーバ枚数減少率は４０％であ
る。
少率と各コア部２、３の性能比との関係を、コア部への
送風空気の風速＝一定の条件下で示すものである。ここ
で、ルーバ枚数減少率とは、所定のフィン幅ＬC 、Ｌr
における本来成形可能なルーバ枚数に対する減少ルーバ
枚数の比率であり、図５の第１実施形態では凝縮器側コ
ルゲートフィン２２では、本来成形可能な１０枚から６
枚に減少しているので、ルーバ枚数減少率は４０％であ
り、同様に図６の第２実施形態ではラジエータ側コルゲ
ートフィン３２におけるルーバ枚数減少率は４０％であ
る。
【００４８】図７のグラフから理解されるように、例え
ば、凝縮器用コア部２またはラジエータ用コア部３のい
ずれか一方においてルーバ枚数減少率を５０％に設定す
ると、ルーバ枚数を減少したコア部では放熱量が約１０
％減少し、圧損は約３０％減少する。この圧損の約３０
％減少による風量増加によって、他方のコア部では放熱
量を約５％増加できる。
ば、凝縮器用コア部２またはラジエータ用コア部３のい
ずれか一方においてルーバ枚数減少率を５０％に設定す
ると、ルーバ枚数を減少したコア部では放熱量が約１０
％減少し、圧損は約３０％減少する。この圧損の約３０
％減少による風量増加によって、他方のコア部では放熱
量を約５％増加できる。
【００４９】図７の検討結果から、圧損の減少率を少な
くとも２０％程度確保するためにはルーバ枚数減少率を
３０％以上に設定することが必要である。 （第３実施形態）図８は第３実施形態を示すもので、第
１実施形態を変形したものであり、ラジエータ用コア部
３におけるコルゲートフィン３２において、空気流れ上
流側の端部（凝縮器用コア部２に対向する端部）に、偏
平チューブ３１の端部より空気流れ上流側へ突出する突
出部３２６を形成して、第１実施形態よりもラジエータ
側コルゲートフィン３２におけるルーバ枚数Ｎr を増加
させている。
くとも２０％程度確保するためにはルーバ枚数減少率を
３０％以上に設定することが必要である。 （第３実施形態）図８は第３実施形態を示すもので、第
１実施形態を変形したものであり、ラジエータ用コア部
３におけるコルゲートフィン３２において、空気流れ上
流側の端部（凝縮器用コア部２に対向する端部）に、偏
平チューブ３１の端部より空気流れ上流側へ突出する突
出部３２６を形成して、第１実施形態よりもラジエータ
側コルゲートフィン３２におけるルーバ枚数Ｎr を増加
させている。
【００５０】具体的には、図８の例ではラジエータ側コ
ルゲートフィン３２のルーバ枚数Ｎ r を１２枚としてい
る。これにより、第３実施形態では、凝縮器用コア部２
とラジエータ用コア部３との放熱量の差をさらに拡大で
きる。 （第４実施形態）図９は第４実施形態を示すもので、第
１実施形態の別の変形例であり、ルーバ枚数Ｎc を本来
成形可能な１０枚から６枚に減少している凝縮器側コル
ゲートフィン２２において、このルーバ枚数Ｎc の減少
に伴って、凝縮器側ルーバ２２０のルーバピッチＬpcを
ラジエータ側ルーバ３２０のルーバピッチＬprよりも拡
大したものである。ここで、ルーバピッチＬpc、Ｌprと
は、各ルーバ片相互間の間隔であり、この間隔は各ルー
バ片の空気流れ方向の長さと一致する。
ルゲートフィン３２のルーバ枚数Ｎ r を１２枚としてい
る。これにより、第３実施形態では、凝縮器用コア部２
とラジエータ用コア部３との放熱量の差をさらに拡大で
きる。 （第４実施形態）図９は第４実施形態を示すもので、第
１実施形態の別の変形例であり、ルーバ枚数Ｎc を本来
成形可能な１０枚から６枚に減少している凝縮器側コル
ゲートフィン２２において、このルーバ枚数Ｎc の減少
に伴って、凝縮器側ルーバ２２０のルーバピッチＬpcを
ラジエータ側ルーバ３２０のルーバピッチＬprよりも拡
大したものである。ここで、ルーバピッチＬpc、Ｌprと
は、各ルーバ片相互間の間隔であり、この間隔は各ルー
バ片の空気流れ方向の長さと一致する。
【００５１】このように、ルーバ枚数Ｎc の減少に伴っ
て、凝縮器側ルーバ２２０のルーバピッチＬpcを拡大す
ることにより、凝縮器側コルゲートフィン２２において
空気導入部２２４、２２５の領域（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）を図５
の第１実施形態よりも減少させることができる。第１実
施形態のごとく、ルーバ２２０の形成領域（Ｌ3 ）をフ
ィン面の中央部に集中させると、ルーバ２２０の傾斜角
に沿う斜めの空気流れがフィン幅ＬC の中央部に偏っ
て、熱伝達率の低下度合いが大きくなる場合がある。こ
のような場合には、第４実施形態のごとく、ルーバ枚数
Ｎc の減少に伴って、凝縮器側ルーバ２２０のルーバピ
ッチＬpcを拡大することにより、フィン幅ＬC に対する
斜め空気流れの範囲を拡大して、熱伝達率の低下度合い
を小さくできる。
て、凝縮器側ルーバ２２０のルーバピッチＬpcを拡大す
ることにより、凝縮器側コルゲートフィン２２において
空気導入部２２４、２２５の領域（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）を図５
の第１実施形態よりも減少させることができる。第１実
施形態のごとく、ルーバ２２０の形成領域（Ｌ3 ）をフ
ィン面の中央部に集中させると、ルーバ２２０の傾斜角
に沿う斜めの空気流れがフィン幅ＬC の中央部に偏っ
て、熱伝達率の低下度合いが大きくなる場合がある。こ
のような場合には、第４実施形態のごとく、ルーバ枚数
Ｎc の減少に伴って、凝縮器側ルーバ２２０のルーバピ
ッチＬpcを拡大することにより、フィン幅ＬC に対する
斜め空気流れの範囲を拡大して、熱伝達率の低下度合い
を小さくできる。
【００５２】（第５実施形態）図１０は第５実施形態を
示すもので、凝縮器側コルゲートフィン２２におけるフ
ィン幅ＬC を偏平チューブ２１の断面長手方向の寸法で
あるチューブ幅Ｌtcより短くしてある。一方、ラジエー
タ側コルゲートフィン３２では、フィン幅Ｌr ＝チュー
ブ幅Ｌ trになっている。また、図１０の例では、凝縮器
側チューブ幅Ｌtc＝ラジエータ側チューブ幅Ｌtrになっ
ている。
示すもので、凝縮器側コルゲートフィン２２におけるフ
ィン幅ＬC を偏平チューブ２１の断面長手方向の寸法で
あるチューブ幅Ｌtcより短くしてある。一方、ラジエー
タ側コルゲートフィン３２では、フィン幅Ｌr ＝チュー
ブ幅Ｌ trになっている。また、図１０の例では、凝縮器
側チューブ幅Ｌtc＝ラジエータ側チューブ幅Ｌtrになっ
ている。
【００５３】従って、凝縮器側コルゲートフィン２２の
ルーバ枚数Ｎc （図１０の例では、６枚）と、凝縮器側
チューブ幅Ｌtcとの比（Ｎc ／Ｌtc）と、ラジエータ側
コルゲートフィン３２のルーバ枚数Ｎr （図１０の例で
は、１０枚）とラジエータ側チューブ幅Ｌtrとの比（Ｎ
r ／Ｌtr）との大小関係は次のようになる。
ルーバ枚数Ｎc （図１０の例では、６枚）と、凝縮器側
チューブ幅Ｌtcとの比（Ｎc ／Ｌtc）と、ラジエータ側
コルゲートフィン３２のルーバ枚数Ｎr （図１０の例で
は、１０枚）とラジエータ側チューブ幅Ｌtrとの比（Ｎ
r ／Ｌtr）との大小関係は次のようになる。
【００５４】すなわち、（Ｎc ／Ｌtc）＜（Ｎr ／
Ｌtr）の関係が成り立つ。なお、図１０において、ＬF
は両コルゲートフィン２２、３２の全体のフィン幅であ
り、また、Ｌは両偏平チューブ２１、３１の空気流れ方
向の両端間の寸法、すなわち、熱交換器全体の幅であ
る。図１０の第５実施形態によると、凝縮器用コア部２
では、ラジエータ用コア部３に比して、チューブ幅Ｌtc
に対するフィン幅ＬC が小さいため、凝縮器側での放熱
面積減少による放熱量の低下が起こるが、その代わり
に、フィン幅ＬC の減少により、凝縮器側のフィン放熱
面積とルーバ枚数Ｎc が両方ともラジエータ側より減少
する。その結果、凝縮器用コア部２での圧損（通風抵
抗）が低下し、風量が増加されるので、ラジエータ用コ
ア部３の性能（放熱量）を増加できる。
Ｌtr）の関係が成り立つ。なお、図１０において、ＬF
は両コルゲートフィン２２、３２の全体のフィン幅であ
り、また、Ｌは両偏平チューブ２１、３１の空気流れ方
向の両端間の寸法、すなわち、熱交換器全体の幅であ
る。図１０の第５実施形態によると、凝縮器用コア部２
では、ラジエータ用コア部３に比して、チューブ幅Ｌtc
に対するフィン幅ＬC が小さいため、凝縮器側での放熱
面積減少による放熱量の低下が起こるが、その代わり
に、フィン幅ＬC の減少により、凝縮器側のフィン放熱
面積とルーバ枚数Ｎc が両方ともラジエータ側より減少
する。その結果、凝縮器用コア部２での圧損（通風抵
抗）が低下し、風量が増加されるので、ラジエータ用コ
ア部３の性能（放熱量）を増加できる。
【００５５】（第６実施形態）図１１は第６実施形態を
示すもので、上記第５実施形態とは逆に、ラジエータ用
コア部３におけるフィン幅Ｌr を偏平チューブ３１の断
面長手方向の寸法であるチューブ幅Ｌtrより短くしてあ
る。一方、凝縮器用コア部２では、フィン幅Ｌc ＝チュ
ーブ幅Ｌtcになっている。また、図１１の例では、凝縮
器側チューブ幅Ｌtc＝ラジエータ側チューブ幅Ｌtrにな
っている。
示すもので、上記第５実施形態とは逆に、ラジエータ用
コア部３におけるフィン幅Ｌr を偏平チューブ３１の断
面長手方向の寸法であるチューブ幅Ｌtrより短くしてあ
る。一方、凝縮器用コア部２では、フィン幅Ｌc ＝チュ
ーブ幅Ｌtcになっている。また、図１１の例では、凝縮
器側チューブ幅Ｌtc＝ラジエータ側チューブ幅Ｌtrにな
っている。
【００５６】従って、凝縮器側コルゲートフィン２２の
ルーバ枚数Ｎc （図１０の例では、１０枚）と、凝縮器
側チューブ幅Ｌtcとの比（Ｎc ／Ｌtc）と、ラジエータ
側コルゲートフィン３２のルーバ枚数Ｎr （図１０の例
では、６枚）とラジエータ側チューブ幅Ｌtrとの比（Ｎ
r ／Ｌtr）との大小関係は次のようになる。
ルーバ枚数Ｎc （図１０の例では、１０枚）と、凝縮器
側チューブ幅Ｌtcとの比（Ｎc ／Ｌtc）と、ラジエータ
側コルゲートフィン３２のルーバ枚数Ｎr （図１０の例
では、６枚）とラジエータ側チューブ幅Ｌtrとの比（Ｎ
r ／Ｌtr）との大小関係は次のようになる。
【００５７】すなわち、（Ｎc ／Ｌtc）＞（Ｎr ／
Ｌtr）の関係が成り立つ。そして、第６実施形態による
と、ラジエータ用コア部３の性能（放熱量）が低下する
が、その代わりに、ラジエータ用コア部３における圧損
（通風抵抗）が低下し、風量が増加されるので、凝縮器
用コア部２の性能（放熱量）を増加できる。
Ｌtr）の関係が成り立つ。そして、第６実施形態による
と、ラジエータ用コア部３の性能（放熱量）が低下する
が、その代わりに、ラジエータ用コア部３における圧損
（通風抵抗）が低下し、風量が増加されるので、凝縮器
用コア部２の性能（放熱量）を増加できる。
【００５８】図１２は本発明者の検討結果を示すもの
で、第５、第６実施形態において、チューブ幅Ｌtc、Ｌ
trに対するフィン幅ＬC 、Ｌr の比（ＬC ／Ｌtc、Ｌr
／Ｌtr）と、凝縮器用コア部２およびラジエータ用コア
部３の性能比との関係を示すものであり、図示の特性
は、コア部への送風空気の風速＝一定の条件下での関係
を示す。
で、第５、第６実施形態において、チューブ幅Ｌtc、Ｌ
trに対するフィン幅ＬC 、Ｌr の比（ＬC ／Ｌtc、Ｌr
／Ｌtr）と、凝縮器用コア部２およびラジエータ用コア
部３の性能比との関係を示すものであり、図示の特性
は、コア部への送風空気の風速＝一定の条件下での関係
を示す。
【００５９】図１２のグラフから理解されるように、フ
ィン幅ＬC 、Ｌr を例えば、チューブ幅Ｌtc、Ｌtrの８
０％まで減少すると、フィン幅を減少した方のコア部で
は放熱量が約１０％減少するが、圧損を約２０％減少で
きる。これにより、フィン幅を減少しない方のコア部で
は放熱量を約３％増加できる。図１２の検討から、圧損
を約２０％以上減少させるためには、フィン幅ＬC 、Ｌ
r をチューブ幅Ｌtc、Ｌtrの８０％以下に減少させる必
要がある。
ィン幅ＬC 、Ｌr を例えば、チューブ幅Ｌtc、Ｌtrの８
０％まで減少すると、フィン幅を減少した方のコア部で
は放熱量が約１０％減少するが、圧損を約２０％減少で
きる。これにより、フィン幅を減少しない方のコア部で
は放熱量を約３％増加できる。図１２の検討から、圧損
を約２０％以上減少させるためには、フィン幅ＬC 、Ｌ
r をチューブ幅Ｌtc、Ｌtrの８０％以下に減少させる必
要がある。
【００６０】（第７実施形態）図１３は第７実施形態を
示すもので、前述の第１、第２実施形態のように、凝縮
器側コルゲートフィン２２のルーバ枚数Ｎc またはラジ
エータ側コルゲートフィン３２のルーバ枚数Ｎr を減少
させて、圧損を減少させる場合において、ルーバ枚数Ｎ
c またはＮr を減少させた方のコルゲートフィン２２ま
たは３２における熱伝達率の低下を抑制するためのもの
である。
示すもので、前述の第１、第２実施形態のように、凝縮
器側コルゲートフィン２２のルーバ枚数Ｎc またはラジ
エータ側コルゲートフィン３２のルーバ枚数Ｎr を減少
させて、圧損を減少させる場合において、ルーバ枚数Ｎ
c またはＮr を減少させた方のコルゲートフィン２２ま
たは３２における熱伝達率の低下を抑制するためのもの
である。
【００６１】図１４は第７実施形態に対する比較例であ
り、ルーバ枚数Ｎc またはＮr を減少させた方のコルゲ
ートフィン２２（３２）を有するコア部２（３）を示
す。この図１４の比較例は図１５の比較例から単純にル
ーバ枚数Ｎc （Ｎr ）を減少させただけのものである。
本発明者が図１４の比較例について、実際にコルゲート
フィン２２（３２）におけるルーバ枚数Ｎc （Ｎr ）と
コア部２（３）の性能比との関係を実験検討したとこ
ろ、ルーバ２２０（３２０）において、ルーバ枚数Ｎc
（Ｎr ）を空気流れの前後両側から単純に減少させる
と、図１６に示すように、圧損と熱伝達率がともに比例
的に低下することが分かった。
り、ルーバ枚数Ｎc またはＮr を減少させた方のコルゲ
ートフィン２２（３２）を有するコア部２（３）を示
す。この図１４の比較例は図１５の比較例から単純にル
ーバ枚数Ｎc （Ｎr ）を減少させただけのものである。
本発明者が図１４の比較例について、実際にコルゲート
フィン２２（３２）におけるルーバ枚数Ｎc （Ｎr ）と
コア部２（３）の性能比との関係を実験検討したとこ
ろ、ルーバ２２０（３２０）において、ルーバ枚数Ｎc
（Ｎr ）を空気流れの前後両側から単純に減少させる
と、図１６に示すように、圧損と熱伝達率がともに比例
的に低下することが分かった。
【００６２】そこで、本発明者は、ルーバ２２０（３２
０）において、ルーバ傾斜角が逆方向となっている第１
のルーバ群２２１（３２１）と第２のルーバ群２２２
（３２２）との間に位置して空気流れ方向を転向する転
向ルーバ２２３（３２３）の存在に注目して、この転向
ルーバ２２３（３２３）の平坦転向面２２３ａ（３２３
ａ）の長さＬT （図１３参照）とコア部２（３）の性能
比との関係について検討した。
０）において、ルーバ傾斜角が逆方向となっている第１
のルーバ群２２１（３２１）と第２のルーバ群２２２
（３２２）との間に位置して空気流れ方向を転向する転
向ルーバ２２３（３２３）の存在に注目して、この転向
ルーバ２２３（３２３）の平坦転向面２２３ａ（３２３
ａ）の長さＬT （図１３参照）とコア部２（３）の性能
比との関係について検討した。
【００６３】図１７は上記平坦転向面２２３ａ（３２３
ａ）の長さＬT とコア部２（３）の性能比との関係をコ
ア部への送風空気の風速＝一定の条件下で示すものであ
る。図１７の横軸の平坦転向面長さＬT はルーバピッチ
Ｌp に対する倍数である。図１７のグラフから理解され
るように、平坦転向面長さＬT が大きくなるにつれてフ
ィンの熱伝達率および圧損がともに上昇することが分か
る。
ａ）の長さＬT とコア部２（３）の性能比との関係をコ
ア部への送風空気の風速＝一定の条件下で示すものであ
る。図１７の横軸の平坦転向面長さＬT はルーバピッチ
Ｌp に対する倍数である。図１７のグラフから理解され
るように、平坦転向面長さＬT が大きくなるにつれてフ
ィンの熱伝達率および圧損がともに上昇することが分か
る。
【００６４】ここで、フィンの熱伝達率および圧損の上
昇は、ルーバピッチＬp の３倍付近から飽和する傾向に
あるので、平坦転向面長さＬT はルーバピッチＬp の３
倍以上に設定するのが好ましい。上記のように、平坦転
向面の長さＬT の増大によって、フィンの熱伝達率が上
昇するのは以下の理由からである。
昇は、ルーバピッチＬp の３倍付近から飽和する傾向に
あるので、平坦転向面長さＬT はルーバピッチＬp の３
倍以上に設定するのが好ましい。上記のように、平坦転
向面の長さＬT の増大によって、フィンの熱伝達率が上
昇するのは以下の理由からである。
【００６５】すなわち、本発明者が行ったコルゲートフ
ィン２２（３２）における空気流れの解析結果による
と、平坦転向面の長さＬT の増大によって、転向ルーバ
２２３（３２３）の後流に位置する第２のルーバ群２２
２（３２２）を通過する空気の流速が回復して、早い速
度でもって空気が第２のルーバ群２２２（３２２）を通
過するためであると考えられる。
ィン２２（３２）における空気流れの解析結果による
と、平坦転向面の長さＬT の増大によって、転向ルーバ
２２３（３２３）の後流に位置する第２のルーバ群２２
２（３２２）を通過する空気の流速が回復して、早い速
度でもって空気が第２のルーバ群２２２（３２２）を通
過するためであると考えられる。
【００６６】図１３は上記の考え方に基づいて転向ルー
バ２２３（３２３）の平坦転向面２２３ａ（３２３ａ）
の長さＬT をルーバピッチＬp の３倍以上の大きさに増
大した、第７実施形態のルーバ形状例である。なお、図
１３のルーバ形状例では、平坦転向面の長さＬT をルー
バピッチＬp の約５．５倍に設定している。図１８
（ａ）は横軸に図１４（ｂ）に示す比較例のフィン断面
形状の空気流れ方向の部位をとり、図１８（ｂ）は横軸
に図１３（ｂ）に示す第７実施形態のフィン断面形状の
空気流れ方向の部位をとっている。
バ２２３（３２３）の平坦転向面２２３ａ（３２３ａ）
の長さＬT をルーバピッチＬp の３倍以上の大きさに増
大した、第７実施形態のルーバ形状例である。なお、図
１３のルーバ形状例では、平坦転向面の長さＬT をルー
バピッチＬp の約５．５倍に設定している。図１８
（ａ）は横軸に図１４（ｂ）に示す比較例のフィン断面
形状の空気流れ方向の部位をとり、図１８（ｂ）は横軸
に図１３（ｂ）に示す第７実施形態のフィン断面形状の
空気流れ方向の部位をとっている。
【００６７】比較例のものでは、転向ルーバ２２３（３
２３）がＶ形状であり、平坦転向面を持っていないの
で、転向ルーバ２２３（３２３）の後流に位置する第２
のルーバ群２２２（３２２）を通過する空気の流速が回
復せず、低下したままとなる。その結果、図１８（ａ）
のに示すように、転向ルーバ２２３（３２３）の後流
に位置する第２のルーバ群２２２（３２２）での熱伝達
率が第１のルーバ群２２１（３２１）に比してかなり低
下する。
２３）がＶ形状であり、平坦転向面を持っていないの
で、転向ルーバ２２３（３２３）の後流に位置する第２
のルーバ群２２２（３２２）を通過する空気の流速が回
復せず、低下したままとなる。その結果、図１８（ａ）
のに示すように、転向ルーバ２２３（３２３）の後流
に位置する第２のルーバ群２２２（３２２）での熱伝達
率が第１のルーバ群２２１（３２１）に比してかなり低
下する。
【００６８】これに対し、第７実施形態のルーバ形状に
よると、平坦転向面２２３ａ（３２３ａ）がルーバピッ
チＬp の約５．５倍に設定した十分の長さＬT を持って
いるので、この平坦転向面２２３ａ（３２３ａ）の平坦
面に沿って空気が流れる間に流速が回復し、早い速度で
もって空気が第２のルーバ群２２２（３２２）を通過す
るため、図１８（ｂ）のに示すように、転向ルーバ２
２３（３２３）の後流に位置する第２のルーバ群２２２
（３２２）での熱伝達率が第１のルーバ群２２１（３２
１）のそれと近似したレベルまで向上している。
よると、平坦転向面２２３ａ（３２３ａ）がルーバピッ
チＬp の約５．５倍に設定した十分の長さＬT を持って
いるので、この平坦転向面２２３ａ（３２３ａ）の平坦
面に沿って空気が流れる間に流速が回復し、早い速度で
もって空気が第２のルーバ群２２２（３２２）を通過す
るため、図１８（ｂ）のに示すように、転向ルーバ２
２３（３２３）の後流に位置する第２のルーバ群２２２
（３２２）での熱伝達率が第１のルーバ群２２１（３２
１）のそれと近似したレベルまで向上している。
【００６９】従って、第７実施形態のルーバ形状を、図
５の第１実施形態においてルーバ枚数Ｎｃを減少した方
の凝縮器側コルゲートフィン２２、あるいは、図６の第
２実施形態においてルーバ枚数Ｎr を減少した方のラジ
エータ側コルゲートフィン３２に適用することにより、
圧損の低下を図るとともに、ルーバ枚数Ｎｃ、Ｎr の減
少による熱伝達率の低下を抑制できる。
５の第１実施形態においてルーバ枚数Ｎｃを減少した方
の凝縮器側コルゲートフィン２２、あるいは、図６の第
２実施形態においてルーバ枚数Ｎr を減少した方のラジ
エータ側コルゲートフィン３２に適用することにより、
圧損の低下を図るとともに、ルーバ枚数Ｎｃ、Ｎr の減
少による熱伝達率の低下を抑制できる。
【００７０】本発明者の検討によると、ルーバ枚数を減
少した方のコルゲートフィンにおける平坦転向面２２３
ａ（３２３ａ）の長さＬT は、ルーバ２２０（３２０）
の前後に形成される平坦な空気導入部２２４（３２
４）、２２５（３２５）のうち、入口側の空気導入部２
２４（３２４）の長さＬi との比較において、この空気
導入部長さＬi より大きくすることが、第２のルーバ群
２２２（３２２）通過空気の流速の回復のために有効で
あることが分かった。
少した方のコルゲートフィンにおける平坦転向面２２３
ａ（３２３ａ）の長さＬT は、ルーバ２２０（３２０）
の前後に形成される平坦な空気導入部２２４（３２
４）、２２５（３２５）のうち、入口側の空気導入部２
２４（３２４）の長さＬi との比較において、この空気
導入部長さＬi より大きくすることが、第２のルーバ群
２２２（３２２）通過空気の流速の回復のために有効で
あることが分かった。
【００７１】（第８実施形態）図１９は第８実施形態を
示すもので、各コア部での熱交換性能（放熱量）を決定
する、熱伝達率と通風抵抗という２大要素がルーバ２２
０、３２０の切れ長さ（空気流れ方向と直交する方向で
の切断長さ）Ｅｃ、Ｅｒにより変化することに着目し
て、凝縮器側ルーバ２２０とラジエータ側ルーバ３２０
とで、その切れ長さＥｃ、Ｅｒを変えている。
示すもので、各コア部での熱交換性能（放熱量）を決定
する、熱伝達率と通風抵抗という２大要素がルーバ２２
０、３２０の切れ長さ（空気流れ方向と直交する方向で
の切断長さ）Ｅｃ、Ｅｒにより変化することに着目し
て、凝縮器側ルーバ２２０とラジエータ側ルーバ３２０
とで、その切れ長さＥｃ、Ｅｒを変えている。
【００７２】すなわち、ルーバ２２０、３２０の切れ長
さＥｃ、Ｅｒを減少させると、熱伝達率が低下するが、
その一方、通風抵抗（圧損）も低下する。そこで、第８
実施形態では、上記点に着目して、ラジエータ用コア部
３の性能向上を図るために、凝縮器側ルーバ２２０の切
れ長さＥｃをラジエータ側ルーバ３２０の切れ長さＥｒ
より短くしている。
さＥｃ、Ｅｒを減少させると、熱伝達率が低下するが、
その一方、通風抵抗（圧損）も低下する。そこで、第８
実施形態では、上記点に着目して、ラジエータ用コア部
３の性能向上を図るために、凝縮器側ルーバ２２０の切
れ長さＥｃをラジエータ側ルーバ３２０の切れ長さＥｒ
より短くしている。
【００７３】これにより、凝縮器用コア部２ではルーバ
切れ長さＥｃの減少により熱伝達率が低下して性能低下
が起きるが、その代わりに、凝縮器側のルーバ切れ長さ
Ｅｃの減少により圧損が低下し、熱交換器全体としての
通風抵抗が低下し、風量が増加するので、ラジエータ用
コア部３の性能を向上できる。具体的な設計例として
は、コルゲートフィン２２、３２におけるフィン山高さ
Ｈｆ（＝偏平チューブ間の間隔）が８ｍｍの場合、ラジ
エータ側ルーバ３２０の切れ長さＥｒ＝７ｍｍ（フィン
山高さＨｆに対する本来の切れ長さである）、凝縮器側
ルーバ２２０の切れ長さＥｃ＝５ｍｍである。
切れ長さＥｃの減少により熱伝達率が低下して性能低下
が起きるが、その代わりに、凝縮器側のルーバ切れ長さ
Ｅｃの減少により圧損が低下し、熱交換器全体としての
通風抵抗が低下し、風量が増加するので、ラジエータ用
コア部３の性能を向上できる。具体的な設計例として
は、コルゲートフィン２２、３２におけるフィン山高さ
Ｈｆ（＝偏平チューブ間の間隔）が８ｍｍの場合、ラジ
エータ側ルーバ３２０の切れ長さＥｒ＝７ｍｍ（フィン
山高さＨｆに対する本来の切れ長さである）、凝縮器側
ルーバ２２０の切れ長さＥｃ＝５ｍｍである。
【００７４】（第９実施形態）図２０は第９実施形態を
示すもので、第８実施形態とは逆に、凝縮器用コア部２
の性能向上を図るために、ラジエータ側ルーバ３２０の
切れ長さＥｒを凝縮器側のルーバ切れ長さＥｃより短く
したものである。他の点はすべて第８実施形態と同じで
ある。
示すもので、第８実施形態とは逆に、凝縮器用コア部２
の性能向上を図るために、ラジエータ側ルーバ３２０の
切れ長さＥｒを凝縮器側のルーバ切れ長さＥｃより短く
したものである。他の点はすべて第８実施形態と同じで
ある。
【００７５】（第１０実施形態）図２１は第１０実施形
態を示すもので、第８実施形態の変形例であり、図８に
おいて説明した突出部３２６をラジエータ側コルゲート
フィン３２に設けるとともに、凝縮器側コルゲートフィ
ン２２にもこの突出部３２６に対向する突出部３２７を
設けて、凝縮器側ルーバ２２０における第２ルーバ群２
２２のルーバ枚数、およびラジエータ側ルーバ３２０に
おける第１ルーバ群３２２のルーバ枚数をともに増加し
ている。
態を示すもので、第８実施形態の変形例であり、図８に
おいて説明した突出部３２６をラジエータ側コルゲート
フィン３２に設けるとともに、凝縮器側コルゲートフィ
ン２２にもこの突出部３２６に対向する突出部３２７を
設けて、凝縮器側ルーバ２２０における第２ルーバ群２
２２のルーバ枚数、およびラジエータ側ルーバ３２０に
おける第１ルーバ群３２２のルーバ枚数をともに増加し
ている。
【００７６】そして、このようなルーバ構成をもつコル
ゲートフィン２２、３２において、凝縮器側ルーバ２２
０の切れ長さＥｃをラジエータ側ルーバ３２０の切れ長
さＥｒより短くしたものである。他の点は第８実施形態
と同じである。図２２は上記第８〜第１０実施形態によ
るルーバ切れ長さと性能との関係をコア部への空気流の
風速＝一定という条件下で示すもので、横軸のルーバ切
れ長さ比は、フィン山高さＨｆに対する本来のルーバ切
れ長さ（例えば、図１８の第８実施形態では、ラジエー
タ側ルーバ３２０の切れ長さＥｒ）と、フィン山高さＨ
ｆに対して意図的に短くしたルーバ切れ長さ（例えば、
図１８の第８実施形態では、凝縮器側のルーバ切れ長さ
Ｅｃ）との比である。
ゲートフィン２２、３２において、凝縮器側ルーバ２２
０の切れ長さＥｃをラジエータ側ルーバ３２０の切れ長
さＥｒより短くしたものである。他の点は第８実施形態
と同じである。図２２は上記第８〜第１０実施形態によ
るルーバ切れ長さと性能との関係をコア部への空気流の
風速＝一定という条件下で示すもので、横軸のルーバ切
れ長さ比は、フィン山高さＨｆに対する本来のルーバ切
れ長さ（例えば、図１８の第８実施形態では、ラジエー
タ側ルーバ３２０の切れ長さＥｒ）と、フィン山高さＨ
ｆに対して意図的に短くしたルーバ切れ長さ（例えば、
図１８の第８実施形態では、凝縮器側のルーバ切れ長さ
Ｅｃ）との比である。
【００７７】すなわち、ルーバ切れ長さ比とは、意図的
に短くしたルーバ切れ長さ／本来のルーバ切れ長さであ
る。図２２から理解されるように、意図的に短くする片
側のルーバ切れ長さを例えば半減すると、ルーバ切れ長
さを半減したコア部での放熱量が約１０％減少するが、
圧損は約３０％減少する。この圧損の約３０％減少によ
り、本来のルーバ切れ長さを持った他の片側のコア部の
性能（放熱量）を約５％向上できる。
に短くしたルーバ切れ長さ／本来のルーバ切れ長さであ
る。図２２から理解されるように、意図的に短くする片
側のルーバ切れ長さを例えば半減すると、ルーバ切れ長
さを半減したコア部での放熱量が約１０％減少するが、
圧損は約３０％減少する。この圧損の約３０％減少によ
り、本来のルーバ切れ長さを持った他の片側のコア部の
性能（放熱量）を約５％向上できる。
【００７８】（第１１実施形態）図２３は第１１実施形
態を示すもので、各コア部での熱交換性能（放熱量）を
決定する、熱伝達率と通風抵抗という２大要素がルーバ
２２０、３２０の傾斜角θc 、θr により変化すること
に着目して、凝縮器側ルーバ２２０とラジエータ側ルー
バ３２０とで、その傾斜角θc 、θr を変えている。
態を示すもので、各コア部での熱交換性能（放熱量）を
決定する、熱伝達率と通風抵抗という２大要素がルーバ
２２０、３２０の傾斜角θc 、θr により変化すること
に着目して、凝縮器側ルーバ２２０とラジエータ側ルー
バ３２０とで、その傾斜角θc 、θr を変えている。
【００７９】すなわち、ルーバ２２０、３２０の傾斜角
θc 、θr を減少させると、ルーバ２２０、３２０の各
ルーバ片相互間を通過する空気の風速が低下して、熱伝
達率が低下するが、その一方、通風抵抗（圧損）も低下
する。そこで、第１１実施形態では、上記点に着目し
て、ラジエータ用コア部３の性能向上を図るために、凝
縮器側ルーバ２２０の傾斜角θc をラジエータ側ルーバ
３２０の傾斜角（高熱伝達率を得るための本来の傾斜
角）θr より意図的に低下させている。
θc 、θr を減少させると、ルーバ２２０、３２０の各
ルーバ片相互間を通過する空気の風速が低下して、熱伝
達率が低下するが、その一方、通風抵抗（圧損）も低下
する。そこで、第１１実施形態では、上記点に着目し
て、ラジエータ用コア部３の性能向上を図るために、凝
縮器側ルーバ２２０の傾斜角θc をラジエータ側ルーバ
３２０の傾斜角（高熱伝達率を得るための本来の傾斜
角）θr より意図的に低下させている。
【００８０】すなわち、凝縮器側のルーバ傾斜角θc ＜
ラジエータ側のルーバ傾斜角θr としている。これによ
り、凝縮器用コア部２ではルーバ傾斜角θc の低下によ
り熱伝達率が低下して性能低下が起きるが、その代わり
に、凝縮器側のルーバ傾斜角θc の減少により圧損が低
下し、熱交換器全体としての通風抵抗が低下し、風量が
増加するので、ラジエータ用コア部３の性能を向上でき
る。
ラジエータ側のルーバ傾斜角θr としている。これによ
り、凝縮器用コア部２ではルーバ傾斜角θc の低下によ
り熱伝達率が低下して性能低下が起きるが、その代わり
に、凝縮器側のルーバ傾斜角θc の減少により圧損が低
下し、熱交換器全体としての通風抵抗が低下し、風量が
増加するので、ラジエータ用コア部３の性能を向上でき
る。
【００８１】具体的な設計例としては、凝縮器側のルー
バ傾斜角θc ＝１８°、ラジエータ側のルーバ傾斜角θ
r ＝２５°である。 （第１２実施形態）図２４は第１２実施形態を示すもの
で、第１１実施形態とは逆に、凝縮器用コア部２の性能
向上を図るために、ラジエータ側ルーバ３２０の傾斜角
θr を凝縮器側ルーバ２２０の傾斜角θc より意図的に
減少させている。
バ傾斜角θc ＝１８°、ラジエータ側のルーバ傾斜角θ
r ＝２５°である。 （第１２実施形態）図２４は第１２実施形態を示すもの
で、第１１実施形態とは逆に、凝縮器用コア部２の性能
向上を図るために、ラジエータ側ルーバ３２０の傾斜角
θr を凝縮器側ルーバ２２０の傾斜角θc より意図的に
減少させている。
【００８２】すなわち、凝縮器側のルーバ傾斜角θc ＞
ラジエータ側のルーバ傾斜角θr としている。他の点は
すべて第１１実施形態と同じである。 （第１３実施形態）図２５は第１３実施形態を示すもの
で、図２３の第１１実施形態に対して、図２１の第１３
実施形態における突出部３２６、３２７を両コルゲート
フィン２２、３２に設けたものである。
ラジエータ側のルーバ傾斜角θr としている。他の点は
すべて第１１実施形態と同じである。 （第１３実施形態）図２５は第１３実施形態を示すもの
で、図２３の第１１実施形態に対して、図２１の第１３
実施形態における突出部３２６、３２７を両コルゲート
フィン２２、３２に設けたものである。
【００８３】すなわち、ラジエータ側コルゲートフィン
３２に突出部３２６を設けるとともに、凝縮器側コルゲ
ートフィン２２にもこの突出部３２６に対向する突出部
３２７を設けて、凝縮器側ルーバ２２０における第２ル
ーバ群２２２のルーバ枚数、およひラジエータ側ルーバ
３２０における第１ルーバ群３２２のルーバ枚数をとも
に増加している。
３２に突出部３２６を設けるとともに、凝縮器側コルゲ
ートフィン２２にもこの突出部３２６に対向する突出部
３２７を設けて、凝縮器側ルーバ２２０における第２ル
ーバ群２２２のルーバ枚数、およひラジエータ側ルーバ
３２０における第１ルーバ群３２２のルーバ枚数をとも
に増加している。
【００８４】そして、このようなルーバ構成をもつコル
ゲートフィン２２、３２において、凝縮器側のルーバ傾
斜角θc ＜ラジエータ側のルーバ傾斜角θr を関係を設
定している。図２６は上記した図２３〜図２５の第１１
〜第１３実施形態によるルーバ傾斜角の低下とコア部の
性能との関係をコア部への空気流の風速＝一定という条
件下で示すものである。横軸のルーバ傾斜角低下率は、
高熱伝達率を得るための本来のルーバ傾斜角と、この本
来のルーバ傾斜角から意図的に低下させたルーバ傾斜角
との比である。
ゲートフィン２２、３２において、凝縮器側のルーバ傾
斜角θc ＜ラジエータ側のルーバ傾斜角θr を関係を設
定している。図２６は上記した図２３〜図２５の第１１
〜第１３実施形態によるルーバ傾斜角の低下とコア部の
性能との関係をコア部への空気流の風速＝一定という条
件下で示すものである。横軸のルーバ傾斜角低下率は、
高熱伝達率を得るための本来のルーバ傾斜角と、この本
来のルーバ傾斜角から意図的に低下させたルーバ傾斜角
との比である。
【００８５】すなわち、ルーバ傾斜角低下率とは、（意
図的に低下させたルーバ傾斜角／本来のルーバ傾斜角）
×１００である。図２６から理解されるように、意図的
に短くする片側のルーバ傾斜角の低下率を例えば２０％
にすると、このルーバ傾斜角を低下した方のコア部では
放熱量が約１０％減少するが、圧損は約２５％減少す
る。この圧損の約２５％減少により、本来のルーバ傾斜
角を持った他の片側のコア部の性能（放熱量）を約４％
向上できる。
図的に低下させたルーバ傾斜角／本来のルーバ傾斜角）
×１００である。図２６から理解されるように、意図的
に短くする片側のルーバ傾斜角の低下率を例えば２０％
にすると、このルーバ傾斜角を低下した方のコア部では
放熱量が約１０％減少するが、圧損は約２５％減少す
る。この圧損の約２５％減少により、本来のルーバ傾斜
角を持った他の片側のコア部の性能（放熱量）を約４％
向上できる。
【００８６】（他の実施形態）なお、上述の各実施形態
では、自動車用空調装置の凝縮器用コア部２とエンジン
冷却用のラジエータ用コア部３とを一体化した熱交換器
に本発明を適用した場合について説明したが、本発明
は、２種類の流体を熱交換する２つの熱交換用コア部を
一体化した熱交換器であれば、どのような用途の熱交換
器に対しても同様に実施できる。
では、自動車用空調装置の凝縮器用コア部２とエンジン
冷却用のラジエータ用コア部３とを一体化した熱交換器
に本発明を適用した場合について説明したが、本発明
は、２種類の流体を熱交換する２つの熱交換用コア部を
一体化した熱交換器であれば、どのような用途の熱交換
器に対しても同様に実施できる。
【図１】本発明を適用する、凝縮器用コア部とラジエー
タ用コア部との一体化熱交換器構造を示す部分斜視図で
ある。
タ用コア部との一体化熱交換器構造を示す部分斜視図で
ある。
【図２】図１に示す熱交換器の正面図である。
【図３】図２のＣ矢視上面図である。
【図４】図１に示すコルゲートフィン単体の斜視図であ
る。
る。
【図５】（ａ）は本発明の第１実施形態によるコルゲー
トフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
トフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図６】（ａ）は本発明の第２実施形態によるコルゲー
トフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
トフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図７】コルゲートフィンのルーバ枚数減少率と性能と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図８】（ａ）は本発明の第３実施形態によるコルゲー
トフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
トフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図９】（ａ）は本発明の第４実施形態によるコルゲー
トフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
トフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図１０】（ａ）は本発明の第５実施形態によるコルゲ
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図１１】（ａ）は本発明の第６実施形態によるコルゲ
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図１２】コルゲートフィンのフィン幅と性能との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図１３】（ａ）は本発明の第７実施形態によるコルゲ
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図１４】（ａ）は第７実施形態の比較例におけるコル
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図１５】（ａ）は第７実施形態の別の比較例における
コルゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部
分正面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
コルゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部
分正面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図１６】コルゲートフィンのルーバ枚数と性能との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図１７】コルゲートフィンのルーバ部の平坦転向面長
さと性能との関係を示すグラフである。
さと性能との関係を示すグラフである。
【図１８】コルゲートフィンの空気流れ方向に沿った各
部の熱伝達率の変化を示すグラフである。
部の熱伝達率の変化を示すグラフである。
【図１９】（ａ）は本発明の第８実施形態によるコルゲ
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図２０】（ａ）は本発明の第９実施形態によるコルゲ
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図２１】（ａ）は本発明の第１０実施形態によるコル
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図２２】コルゲートフィンのルーバ切れ長さ比と性能
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図２３】（ａ）は本発明の第１１実施形態によるコル
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図２４】（ａ）は本発明の第１２実施形態によるコル
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図２５】（ａ）は本発明の第１３実施形態によるコル
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
ゲートフィンと偏平チューブとの組付状態を示す部分正
面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図２６】コルゲートフィンのルーバ傾斜角低下率と性
能との関係を示すグラフである。
能との関係を示すグラフである。
２…凝縮器用コア部、３…ラジエータ用コア部、２１、
３１…偏平チューブ、２２、３２…コルゲートフィン、
２２０、３２０…ルーバ、２２１、３２１…第１のルー
バ群、２２２、３２２…第２のルーバ群、２２３、３２
３…転向ルーバ、２２３ａ、３２３ａ…平坦転向面。
３１…偏平チューブ、２２、３２…コルゲートフィン、
２２０、３２０…ルーバ、２２１、３２１…第１のルー
バ群、２２２、３２２…第２のルーバ群、２２３、３２
３…転向ルーバ、２２３ａ、３２３ａ…平坦転向面。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２８Ｆ 9/26 Ｆ２８Ｆ 9/26 (72)発明者 山中 保利 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内
Claims (11)
- 【請求項１】 第１流体と外部流体との間で熱交換を行
う第１コア部（２）と、 第２流体と外部流体との間で熱交換を行う第２コア部
（３）とを備え、 前記両コア部（２、３）を前記外部流体の流れ方向に所
定間隙（４６）を介して直列に配列し、 前記第１コア部（２）を、並列配置され前記第１流体が
流通する多数の偏平チューブ（２１）と、この偏平チュ
ーブ（２１）相互の間に配置されたコルゲートフィン
（２２）とにより構成し、 前記第２コア部（３）を、並列配置され前記第２流体が
流通する多数の偏平チューブ（３１）と、この偏平チュ
ーブ（３１）相互の間に配置されたコルゲートフィン
（３２）とにより構成し、 前記両コルゲートフィン（２２、３２）は、結合部（４
５）を介して一体に成形されており、 前記両コルゲートフィン（２２、３２）にはそれぞれル
ーバ（２２０、３２０）が備えられており、 さらに、前記第１コア部（２）におけるコルゲートフィ
ン（２２）の外部流体流れ方向のフィン幅（ＬC ）と前
記ルーバ（２２０）の枚数（Ｎc ）との比（Ｎ c ／
ＬC ）と、 前記第２コア部（３）におけるコルゲートフィン（３
２）の外部流体流れ方向のフィン幅（Ｌr ）と前記ルー
バ（３２０）の枚数（Ｎr ）との比（Ｎr ／Ｌr）を、 前記第１、第２コア部（２、３）のうち、必要放熱量の
小さい方のコア部が小となり、必要放熱量の大きい方の
コア部が大となるように設定したことを特徴とする熱交
換器。 - 【請求項２】 前記必要放熱量の小さい方のコア部にお
けるコルゲートフィンのルーバの枚数を、前記必要放熱
量の大きい方のコア部におけるコルゲートフィンのルー
バ枚数に対して３０％以上減少したことを特徴とする請
求項１に記載の熱交換器。 - 【請求項３】 前記必要放熱量の小さい方のコア部で
は、前記必要放熱量の大きい方のコア部に比して、ルー
バピッチを大きくしたことを特徴とする請求項１または
２に記載の熱交換器。 - 【請求項４】 前記ルーバ（２２０、３２０）の中間部
位に、前記外部流体の流れ方向を転向する転向ルーバ
（２２３、３２３）を形成し、 この転向ルーバ（２２３、３２３）の前後に、傾斜角が
逆転している第１のルーバ群（２２１、３２１）および
第２のルーバ群（２２２、３２２）を形成し、 さらに、前記第１、第２コア部（２、３）のうち、必要
放熱量の小さい方のコア部では、前記転向ルーバ（２２
３、３２３）に平坦転向面（２２３ａ、３２３ａ）を形
成するとともに、前記ルーバ（２２０、３２０）の流体
入口側に平坦な流体導入部（２２４、３２４）を形成
し、 前記必要放熱量の小さい方のコア部では、前記平坦転向
面（２２３ａ、３２３ａ）の長さ（ＬT ）を前記流体導
入部（２２４、３２４）の長さ（Ｌi ）より大きくした
ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記
載の熱交換器。 - 【請求項５】 第１流体と外部流体との間で熱交換を行
う第１コア部（２）と、 第２流体と外部流体との間で熱交換を行う第２コア部
（３）とを備え、 前記両コア部（２、３）を前記外部流体の流れ方向に所
定間隙（４６）を介して直列に配列し、 前記第１コア部（２）を、並列配置され前記第１流体が
流通する多数の偏平チューブ（２１）と、この偏平チュ
ーブ（２１）相互の間に配置されたコルゲートフィン
（２２）とにより構成し、 前記第２コア部（３）を、並列配置され前記第２流体が
流通する多数の偏平チューブ（３１）と、この偏平チュ
ーブ（３１）相互の間に配置されたコルゲートフィン
（３２）とにより構成し、 前記両コルゲートフィン（２２、３２）は、結合部（４
５）を介して一体に成形されており、 前記両コルゲートフィン（２２、３２）にはそれぞれル
ーバ（２２０、３２０）が備えられており、 さらに、前記第１、第２コア部（２、３）のうち、必要
放熱量の小さい方のコア部では、前記コルゲートフィン
の外部流体流れ方向のフィン幅を、前記偏平チューブの
断面長手方向の長さより短くし、 前記必要放熱量の小さい方のコア部における前記偏平チ
ューブの断面長手方向の長さと前記ルーバの枚数との比
を、 前記必要放熱量の大きい方のコア部における前記偏平チ
ューブの断面長手方向の長さと前記ルーバの枚数との比
より小さくしたことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項６】 前記必要放熱量の小さい方のコア部にお
ける前記コルゲートフィンの外部流体流れ方向のフィン
幅を、前記偏平チューブの断面長手方向の長さの８０％
以下に減少することを特徴とする請求項５に記載の熱交
換器。 - 【請求項７】 第１流体と外部流体との間で熱交換を行
う第１コア部（２）と、 第２流体と外部流体との間で熱交換を行う第２コア部
（３）とを備え、 前記両コア部（２、３）を前記外部流体の流れ方向に所
定間隙（４６）を介して直列に配列し、 前記第１コア部（２）を、並列配置され前記第１流体が
流通する多数の偏平チューブ（２１）と、この偏平チュ
ーブ（２１）相互の間に配置されたコルゲートフィン
（２２）とにより構成し、 前記第２コア部（３）を、並列配置され前記第２流体が
流通する多数の偏平チューブ（３１）と、この偏平チュ
ーブ（３１）相互の間に配置されたコルゲートフィン
（３２）とにより構成し、 前記両コルゲートフィン（２２、３２）は、結合部（４
５）を介して一体に成形されており、 前記両コルゲートフィン（２２、３２）にはそれぞれル
ーバ（２２０、３２０）が備えられており、 さらに、前記第１、第２コア部（２、３）のうち、必要
放熱量の小さい方のコア部における前記ルーバの切れ長
さを、必要放熱量の大きい方のコア部における前記ルー
バの切れ長さより小さくしたことを特徴とする熱交換
器。 - 【請求項８】 前記必要放熱量の小さい方のコア部にお
ける前記ルーバの切れ長さを、前記必要放熱量の大きい
方のコア部における前記ルーバの切れ長さよりも５０％
以上小さくしたことを特徴とする請求項７に記載の熱交
換器。 - 【請求項９】 第１流体と外部流体との間で熱交換を行
う第１コア部（２）と、 第２流体と外部流体との間で熱交換を行う第２コア部
（３）とを備え、 前記両コア部（２、３）を前記外部流体の流れ方向に所
定間隙（４６）を介して直列に配列し、 前記第１コア部（２）を、並列配置され前記第１流体が
流通する多数の偏平チューブ（２１）と、この偏平チュ
ーブ（２１）相互の間に配置されたコルゲートフィン
（２２）とにより構成し、 前記第２コア部（３）を、並列配置され前記第２流体が
流通する多数の偏平チューブ（３１）と、この偏平チュ
ーブ（３１）相互の間に配置されたコルゲートフィン
（３２）とにより構成し、 前記両コルゲートフィン（２２、３２）は、結合部（４
５）を介して一体に成形されており、 前記両コルゲートフィン（２２、３２）にはそれぞれル
ーバ（２２０、３２０）が備えられており、 さらに、前記第１、第２コア部（２、３）のうち、必要
放熱量の小さい方のコア部における前記ルーバの傾斜角
を、必要放熱量の大きい方のコア部における前記ルーバ
の傾斜角より小さくしたことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項１０】 前記必要放熱量の小さい方のコア部に
おける前記ルーバの傾斜角を、前記必要放熱量の大きい
方のコア部における前記ルーバの傾斜角よりも２０％以
上小さくしたことを特徴とする請求項９に記載の熱交換
器。 - 【請求項１１】 車両に搭載される熱交換器であって、
前記第１コア部は、冷凍サイクルの冷媒を凝縮させる凝
縮器用コア部（２）であり、前記第２コア部は、エンジ
ン冷却水を冷却するラジエータ用コア部（３）であり、
前記外部流体は外気であり、 前記凝縮器用コア部（２）は前記ラジエータ用コア部
（３）よりも空気流れの上流側に配置されていることを
特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載の
熱交換器。
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Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001330387A (ja) * | 2000-03-16 | 2001-11-30 | Denso Corp | 複式熱交換器 |
| JP2003262485A (ja) * | 2002-03-07 | 2003-09-19 | Mitsubishi Electric Corp | フィンチューブ型熱交換器、その製造方法及び冷凍空調装置 |
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| WO2013008464A1 (ja) * | 2011-07-14 | 2013-01-17 | パナソニック株式会社 | 室外熱交換器および車両用空調装置 |
| JP2014059103A (ja) * | 2012-09-18 | 2014-04-03 | Keihin Thermal Technology Corp | エバポレータ |
| JP2014126339A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Denso Corp | 熱交換器 |
| JP2015155785A (ja) * | 2014-02-21 | 2015-08-27 | いすゞ自動車株式会社 | ラジエータ |
| US9939208B2 (en) | 2014-03-24 | 2018-04-10 | Denso Corporation | Heat exchanger |
| JP2020034236A (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | 株式会社ティラド | コルゲートフィンおよびその製造方法 |
| JP2022534740A (ja) * | 2019-05-31 | 2022-08-03 | 杭州三花▲微▼通道▲換▼▲熱▼▲器▼有限公司 | 扁平管、マルチチャネル熱交換器及び空調冷却システム |
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|---|---|---|---|---|
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| JP4207331B2 (ja) * | 1999-09-29 | 2009-01-14 | 株式会社デンソー | 複式熱交換器 |
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| GB2372560A (en) * | 2001-02-24 | 2002-08-28 | Llanelli Radiators Ltd | Heat exchanger system |
| DE10235038A1 (de) * | 2002-07-31 | 2004-02-12 | Behr Gmbh & Co. | Flachrohr-Wärmeübertrager |
| DE102015226577A1 (de) * | 2015-12-22 | 2017-06-22 | Mahle International Gmbh | Blechteil mit einer Kiemen aufweisenden Rippenstruktur eines Wärmeübertragers sowie Herstellungsverfahren |
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|---|---|---|---|---|
| JPS58130997A (ja) * | 1982-01-29 | 1983-08-04 | Nippon Radiator Co Ltd | 熱交換器 |
| JPS6159195A (ja) * | 1984-08-30 | 1986-03-26 | Toyo Radiator Kk | 熱交換器コア |
| US4693307A (en) * | 1985-09-16 | 1987-09-15 | General Motors Corporation | Tube and fin heat exchanger with hybrid heat transfer fin arrangement |
| JPH0645155Y2 (ja) | 1988-10-24 | 1994-11-16 | サンデン株式会社 | 熱交換器 |
| JPH02238297A (ja) * | 1989-03-08 | 1990-09-20 | Nippondenso Co Ltd | 熱交換器の設計方法及び評価方法 |
| US5529116A (en) * | 1989-08-23 | 1996-06-25 | Showa Aluminum Corporation | Duplex heat exchanger |
| JP2786702B2 (ja) | 1989-12-07 | 1998-08-13 | 昭和アルミニウム株式会社 | 複式一体型熱交換器 |
| DE9111412U1 (de) * | 1991-09-13 | 1991-10-24 | Behr GmbH & Co, 7000 Stuttgart | Wärmetauscher |
| JP3459271B2 (ja) * | 1992-01-17 | 2003-10-20 | 株式会社デンソー | 自動車用空調装置のヒータコア |
| JPH06221787A (ja) * | 1993-01-29 | 1994-08-12 | Nippondenso Co Ltd | 熱交換器 |
| US5289874A (en) * | 1993-06-28 | 1994-03-01 | General Motors Corporation | Heat exchanger with laterally displaced louvered fin sections |
| ES2127472T3 (es) * | 1994-04-12 | 1999-04-16 | Showa Aluminum Corp | Intercambiador de calor duplex de tipo apilado. |
| EP0881450B1 (en) * | 1996-12-04 | 2003-03-05 | Zexel Valeo Climate Control Corporation | Heat exchanger |
-
1997
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Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4599732B2 (ja) * | 2000-03-16 | 2010-12-15 | 株式会社デンソー | 複式熱交換器の製造方法 |
| JP2001330387A (ja) * | 2000-03-16 | 2001-11-30 | Denso Corp | 複式熱交換器 |
| JP2003262485A (ja) * | 2002-03-07 | 2003-09-19 | Mitsubishi Electric Corp | フィンチューブ型熱交換器、その製造方法及び冷凍空調装置 |
| EP1413843A1 (en) | 2002-10-24 | 2004-04-28 | Calsonic Kansei Corporation | Corrugated fin |
| JPWO2013008464A1 (ja) * | 2011-07-14 | 2015-02-23 | パナソニック株式会社 | 室外熱交換器および車両用空調装置 |
| WO2013008464A1 (ja) * | 2011-07-14 | 2013-01-17 | パナソニック株式会社 | 室外熱交換器および車両用空調装置 |
| JP5563162B2 (ja) * | 2011-07-14 | 2014-07-30 | パナソニック株式会社 | 室外熱交換器および車両用空調装置 |
| JP2014059103A (ja) * | 2012-09-18 | 2014-04-03 | Keihin Thermal Technology Corp | エバポレータ |
| JP2014126339A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Denso Corp | 熱交換器 |
| CN104884892A (zh) * | 2012-12-27 | 2015-09-02 | 株式会社电装 | 热交换器 |
| US9989317B2 (en) | 2012-12-27 | 2018-06-05 | Denso Corporation | Heat exchanger |
| JP2015155785A (ja) * | 2014-02-21 | 2015-08-27 | いすゞ自動車株式会社 | ラジエータ |
| US9939208B2 (en) | 2014-03-24 | 2018-04-10 | Denso Corporation | Heat exchanger |
| JP2020034236A (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | 株式会社ティラド | コルゲートフィンおよびその製造方法 |
| JP2022534740A (ja) * | 2019-05-31 | 2022-08-03 | 杭州三花▲微▼通道▲換▼▲熱▼▲器▼有限公司 | 扁平管、マルチチャネル熱交換器及び空調冷却システム |
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