JPH10204577A - 溶接性に優れたht590級建築用極厚鋼板およびその製造方法 - Google Patents
溶接性に優れたht590級建築用極厚鋼板およびその製造方法Info
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- JPH10204577A JPH10204577A JP1775697A JP1775697A JPH10204577A JP H10204577 A JPH10204577 A JP H10204577A JP 1775697 A JP1775697 A JP 1775697A JP 1775697 A JP1775697 A JP 1775697A JP H10204577 A JPH10204577 A JP H10204577A
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Abstract
板、およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 C:0.05〜0.10%、Si:0.
03〜0.30%、Mn:0.80〜1.60%、N
b、Alを含み、さらに、Cu、Ni、Cr、Mo、V
のうち少なくとも1種の元素を含有し、式のPcm値
が0.19〜0.21%の化学組成を有し、かつ鋼中に
1.0%以上の残留オーステナイトを含む鋼板。これ
に、必要に応じてS、Tiを含有させるか、あるいはC
a、REMのうち少なくとも1種を含有させてもよい。
上記成分の鋼を特定条件にて加熱・圧延・焼入れ後、温
度と冷却速度を制御した二相域熱処理を施し、焼戻して
鋼板とする。 式Pcm(%)=C(%)+Si(%)/30+Mn
(%)/20+Ni(%)/60+Cr(%)/20+
Mo(%)/15+V(%)/10+5B(%)。
Description
T590級建築用極厚鋼板およびその製造方法に関する
ものである。
強さTSが590MPa級の極厚鋼板(例えば板厚60
〜150mm)は、板厚中心部の強度・靭性と80%以
下の低YR特性を確保するため、Cを始めとする強化元
素が多量に添加され、Pcm値が0.24%程度以上と
薄手材に比較しかなり高いため、小入熱溶接時の割れ防
止には、100℃程度の予熱が必要である。
が大きく建築物の製造コスト増加を招くことから、予熱
なしで室温で溶接しても溶接割れの発生しない鋼板への
要求が高まっている。溶接割れの主原因は溶接残留応力
と溶接部に侵入した拡散性水素および溶接熱影響部の硬
化とが重畳することであり、鋼板に求められるのは溶接
熱影響部が顕著に硬化する小入熱溶接時においても溶接
熱影響部の硬さ上昇が小さく溶接割れが発生しにくいこ
とである。
記の溶接割れが発生しにくくなることが知られている。
従って、従来より格段に低い0.21%以下の低Pcm
値にて、極厚鋼板の板厚中心部でHT590級の強度、
靭性および80%以下の低YR特性を確保することが技
術的課題となる。
特開平6−65682には二相域温度に加熱後、所定の
温度まで空冷した後、焼入れる熱処理を行うことで、従
来より低い炭素当量であるにもかかわらず十分な強度と
低い降伏比が得られる製造技術が開示されている。ま
た、特開平7ー292415にはCuを1.0〜1.4
wt%添加し析出硬化を利用し、二相域熱処理の前組織
を粗いフェライト+パーライト組織とすることで0.2
0%以下の低Pcmの化学成分にて、10.0mmまで
の厚手の鋼板の板厚中心部でHT570級の強度、靭性
および80%以下の低YR特性を確保する技術が開示さ
れている。
術の適用では本課題である0.21%以下の低Pcmの
成分系で極厚材の強度、靭性および80%以下の低YR
特性を確保することは困難である。また、特開平7−2
92415に開示されている技術は、Cuの多量添加が
必要であり、Cu割れ防止のためのNi添加も必要とな
ることから製造コストの大幅な上昇を招く。また、粗い
フェライト+パーライト組織にCuを顕著に析出させる
と十分な低温靭性の確保が困難となる。
する課題は、建築分野にて多大な作業負荷により建築物
の製造コスト増加を招いている鋼板溶接時の予熱作業を
不要とし、建築物製造コストの削減に貢献することがで
きる、溶接性に優れたHT590級建築用極厚鋼板、お
よび同鋼板を安価に、安定して製造する方法を提供する
ことである。
21%以下の低Pcmの化学成分にて、極厚材の板厚中
心部でHT590級の強度(例えば、0.2%耐力
(0.2%PS):440〜540MPa、引張強さ
(TS):590〜740MPa)と、80%以下の低
YR特性、さらには、ー40℃におけるシャルピー吸収
エネルギー(vE−40)が100J以上である十分な
低温靭性を有する鋼板を提供することである。
解決するためになされたものであって、その要旨は、 (1)重量%にて、 (a1) C:0.05〜0.10% Si:0.03〜0.30% Mn:0.80〜1.60% Nb:0.005〜0.015% Al:0.005〜0.100%を含有し、さらに、 (b) Cu:0.10〜0.80% N:0.10〜0.70% Cr:0.10〜0.50% Mo:0.05〜0.25% V:0.005〜0.050%よりなる群から選ばれる
少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不可避
的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.19
%以上、0.21%以下の化学組成を有し、かつ鋼中に
1.0%以上の残留オーステナイトを含むことを特徴と
する、溶接性に優れたるHT590級建築用極厚鋼板。
くとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不可避的不
純物からなり、式で表されるPcm値が0.19%以
上、0.21%以下の化学組成を有し、かつ鋼中に1.
0%以上の残留オーステナイトを含むことを特徴とす
る、溶接性に優れたHT590級建築用極厚鋼板。
少なくとも1種の元素と、 (c) Ca:0.000.3〜0.0050%、及び REM:0.001〜0.030%よりなる群から選ば
れる少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不
可避的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.
19%以上、0.21%以下の化学組成を有し、かつ鋼
中に1.0%以上の残留オーステナイトを含むことを特
徴とする、溶接性に優れたHT590級建築用極厚鋼
板。
少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不可避
的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.19
%以上、0.21%以下の鋼を1000〜1200℃に
て加熱後、750〜880℃の圧下率を20%以上とす
る制御圧延を行った後、直ちに300℃以下へ焼入れを
行い、焼入れ後にAc1点+10℃からAc1点+40
℃までの二相域にて加熱後、300℃以下へ0.01〜
0.2℃/secの冷却速度にて冷却した後、450〜
580℃にて焼戻しを行うことを特徴とする、溶接性に
優れたHT590級建築用極厚鋼板の製造方法。
少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不可避
的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.19
%以上、0.21%以下の鋼を1000〜1200℃に
て加熱後、750〜880℃の圧下率を20%以上とす
る制御圧延を行った後、直ちに300℃以下へ焼入れを
行い、焼入れ後にAc1点+10℃からAc1点+40
℃までの二相域にて加熱後、300℃以下ヘ0.01〜
0.20℃/secの冷却速度にて冷却した後、450
〜580℃にて焼戻しを行うことを特徴とする、溶接性
に優れたHT590級建築用極厚鋼板の製造方法。
少なくとも1種の元素と、 (c) Ca:0.0003〜0.0050%、及び REM:0.001〜0.030%よりなる群から選ば
れる少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不
可避的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.
19%以上、0.21%以下の鋼を1000〜1200
℃にて加熱後、750〜880℃の圧下率を20%以上
とする制御圧延を行った後、直ちに300℃以下ヘ焼入
れを行い、焼入れ後にAc1点+10℃からAc1点+
40℃までの二相域にて加熱後、300℃以下へ0.0
1〜0.20℃/secの冷却速度にて冷却した後、4
50〜580℃にて焼戻しを行うことを特徴とする、溶
接性に優れたHT590級建築用極厚鋼板の製造方法。
試験を行った結果、1.0%以上の残留オーステナイト
を鋼板中(特に板厚中心部)に生成させることで極厚鋼
板においても0.21%以下の低Pcmの化学成分に
て、強度、低YR特性と、低温靭性の確保が可能となる
ことを新規に知見すると共に、上記を満足することによ
り溶接性に優れたHT590級建築用極厚鋼板を、安価
に、安定して製造する方法の開発に成功したものであ
る。
た理由を以下に述べる。残留オーステナイトを鋼中に生
成させ、荷重負荷時に歪誘起マルテンサイト変態を起こ
させ加工硬化を大きくすることにより、好適な強度と低
YR特性が得られることが期待される。さらに、歪蓄積
部で残留オーステナイトの歪誘起マルテンサイト変態が
起こることで応力集中を緩和し好適な靭性が得られるこ
とが期待される。すなわち、残留オーステナイトによる
強度、低YR特性と低温靭性の確保が期待される。
向上を目的に0.1%程度以上のCと0.5%程度以上
のSiを含有する鋼で10%程度以上の多量の残留オー
ステナイトを得る手法に関する研究開発が行われてい
る。しかしながら、低Pcm成分系の厚鋼板(例えば、
建築用等の溶接構造用鋼材)においては、更に特に板厚
中心部においては、従来の製造方法では残留オーステナ
イトは生成せず、また、残留オーステナイトを得る手段
を示唆する技術開示もこれまでなかった。本発明者ら
は、低Pcmの化学成分にて残留オーステナイトを得る
ために、成分、加熱・圧延・冷却条件に加えて、更に二
相域熱処理条件に着目して検討を行った。
直上付近(好ましくはAc1+10℃〜Ac1+40
℃)とし、かつ、その後の冷却速度を従来とは逆に遅く
することにより所定量の残留オーステナイトが得られる
ことがわかった。二相域熱処理温度をAc1点の直上付
近にすると、二相域熱処理時に生成するオーステナイト
量が少量であり、この少量のオーステナイト中にCおよ
び溶質原子が濃化してオーステナイトが安定化するため
であると本発明者らは考えている。また、これに加えて
冷却速度を従来に比較し小さくすることが、冷却中に過
飽和となるフェライト中の固溶Cをオーステナイト中へ
拡散させ、オーステナイトをさらに安定化し強度が上昇
するのであろうと本発明者らは考えている。
クロ組織、及び加熱、圧延、熱処理条件の限定によりも
たらされる作用を以下に述べる。
分量の%表示は特に断らない限りwt%である。まず
(a1)群中の成分については、Cは母材強度確保のた
め0.05%以上の添加が必要である。0.10%を超
える添加は溶接熱影響部を硬化させ溶接性を劣化させる
ため、その上限を0.10%とする。
要な元素であり、その効果を得るために0.03%以上
の添加が必要である。多量に添加することで残留オース
テナイト分率を上昇させる効果が得られるものの、0.
30%を超える添加は溶接熱影響部の靭性を低下させる
ため、その上限を0.30%とする。
の添加が必要であり、多量添加は母材靭性を低下させる
ためその上限を1.60%とする。
し、鋼のミクロ組織を細粒化することにより強度と母材
靭性を同時に向上させる。その効果を得るために0.0
05%以上の添加が必要であり、多量添加は溶接熱影響
部の靭性を劣化させるため、その上限を0.015%と
する。
の添加が必要であり、多量に添加すると母材靭性を著し
く低下させるため、0.100%を上限とする。
ステナイトを形成し、母材の強度、靭性を確保するため
に、 Cu:0.10〜0.80% Ni:0.10〜0.70% Cr:0.10〜0.50% Mo:0.05〜0.25% V:0.005〜0.050%よりなる(b)群から選
ばれる少なくとも1種の元素を含有することができる。
る。その効果を得るには0.10%以上の添加が必要で
あり、0.80%を超える添加は顕著な析出強化による
母材靭性の低下と低YR特性の劣化を招くため、その上
限を0.80%とする。
を有すると共にCu添加による鋼の熱間割れを防止し得
る。その効果を得るには0.10%以上の添加が必要で
あり、多量添加は経済性を著しく損なうため、その上限
を0.70%とする。
抵抗を高める効果を有する。その効果を得るためには
0.10%以上の添加が必要であり、多量添加は溶接熱
影響部の靭性を劣化させることから、その上限を0.5
0%とする。
抵抗を高める効果を有する。その効果を得るためには
0.05%以上の添加が必要であり、多量添加は溶接熱
影響部の靭性を劣化させることと経済性を損なうため、
その上限を0.25%とする。
その効果を得るには0.005%以上の添加が必要であ
り、多量添加は溶接熱影響部の靭性を劣化させることか
ら、その上限を0.05%とする。
入熱溶接時の溶接熱影響部の組織を細粒化し靭性を向上
せしめることを目的として、(a2)群に下記3元素 S:0.001〜0.008% Ti:0.005〜0.020% N:0.0010〜0.0080%を含有せしめること
ができる。
ト変態核となり、大入熱溶接時の溶接熱影響部の組織を
細粒化し靭性を向上し得る。その効果を得るために、
0.001%以上の添加が必要であり、多量添加は母材
靭性を低下させるためその上限を0.008%とする。
し、MnSの析出核となることで溶接熱影響部靭性向上
効果を有する。その効果を得るために、Tiは0.00
5%以上の添加が必要であり、多量添加は母材靭性を劣
化させるためその上限を0.020%とする。Nは0.
0010%以上の添加が必要であり、多量添加は母材お
よび溶接熱影響部の靭性を劣化させるためその上限を
0.0080%とする。
たは上記S、Ti、Nの添加とは別に、主として靭性の
向上のために、(C)群として、Ca:0.0003〜
0.0050%、及びREM:0.001〜0.030
%よりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素を含有
することができる。
方性の改善と耐ラメラテイア特性の向上の効果を有す
る。これらの効果を得るには、Caは0.0003%以
上、REMは0.001%以上の添加が必要であり、両
元素ともに、多量添加は靭性を劣化させるため、その上
限をCaは0.0050%、REMは0.030%とす
る。
心部)における残留オーステナイト量の限定理由につき
述べる。図1に引張強さ(TS)に及ぼす残留オーステ
ナイト量の影響を示す。また、図2に靭性(ー40℃で
のシャルピー吸収エネルギー:vEー40)に及ぼす残
留オーステナイト量の影響を示す。これらは、表1の鋼
成分Cを用いて表2に示す製造条件にて製造した母材板
厚中心部の引張強さと靭性、及び残留オーステナイト量
を調べたものである。残留オーステナイト量の測定はX
線回折により行い、体積分率%にて示した。残留オース
テナイト量が1.0%以上で、引張強さ、靭性ともに顕
著に上昇する。残留オーステナイト量は増加とともにT
Sが上昇するが5.0%でほぼ飽和し、かつ5.0%超
では、靭性が低下傾向なので、好ましくは5.0%以下
である。
る。加熱温度はNb炭窒化物を固溶させるため、及び十
分な焼入れ性を確保するため1000℃以上とし、オー
ステナイト粒粗大化による母材靭性劣化を防止するため
1200℃以下とする。加熱保持時間は鋼板を均熱する
のに必要な30〜180分とする。
め、750〜880℃の温度範囲にて圧下率を20%以
上とする必要があり、母材靭性を十分に良好とするため
には30%以上とすることが好ましい。
性確保のため300℃以下へ焼入れを行う。
域熱処理条件を厳密に制御することで残留オーステナイ
トを生成させることにより、低Pcm成分系においても
厚鋼板の板厚中心部の強度確保が可能となる。引張強さ
に及ぼす二相域熱処理温度の影響を図3に示す。これ
は、表1の鋼成分Cを用いて表2に示す製造条件にて製
造した母材板厚中心部の引張強さを調べたものである。
保持温度をAc1点+10℃〜Ac1点+40℃までの
温度域とすることで引張強さが顕著に上昇する。二相域
にて20〜180分保持後、300℃以下へ冷却する。
この時の板厚中心部の冷却速度が引張強さに及ぼす影響
を図4に示す。これは、表1の鋼成分Bを用いて表3に
示す製造条件にて製造した母材板厚中心部の引張強さを
調べたものである。
ことで引張強さが顕著に上昇する。冷却速度を0.01
℃/secより遅くすることは生産性の著しい低下を招
くため、冷却速度の下限を0.01℃/secとする。
板厚60〜150mmの鋼板を上記保持温度から空冷し
た時の板厚中心部の冷却速度は、ほぼ0.15〜0.0
5℃/secであることから、上記の冷却速度は、安価
に、かつ容易に実現できる。
通常の昇温速度(例えば、0.05〜10℃/sec)
であれば鋼の化学成分に基づいて、例えば、式で表さ
れる。
450〜580℃にて焼戻し(例えば通常の20〜18
0分間)を行うのが好ましい。焼戻し温度が450℃よ
り低いと良好な母材靭性の確保が難しく、580℃を超
えると母材強度・低YR特性の確保が難しくなる。
C方向の機械的性質、及び残留オーステナイト量に及ぼ
す化学成分および製造プロセスの影響を表4に示す。化
学成分は表1の鋼A〜鋼Gを用いており、圧延後、焼入
れを行っている。二相域熱処理温度はAc1点からの温
度と併せて、保持温度もかっこ内に示す。
Pcm値にて0.19〜0.21%であり本発明の範囲
内の化学成分を有しており、本発明の範囲内の製法にて
製造されたものである。いずれの鋼も、1.0%以上の
残留オーステナイトを含有する。また、いずれの鋼もH
T590級の強度、低YR特性、低温靭性を全て満足す
る好適な母材の機械的性質が得られると共に、20℃、
湿度60%における斜めy割れ試験(JISZ3158
に準拠)にて予熱なしで割れの発生がなく良好な溶接性
を有する。
ずれも成分は本発明の範囲内であるが、加熱・圧延・冷
却・二相域熱処理条件のいずれかが範囲外であるので残
留オーステナイトの生成が不十分である。
り低く焼入れ性が低下することから好適な強度および低
YR特性が得られない。
り高いことから、ミクロ組織の粒径が大きくなり好適な
強度および低温靭性が得られない。
下率が小さいことからミクロ組織の粒径が大きくなり、
好適な強度および低温靭性が得られない。
が本発明範囲から逸脱しており、好適な強度および低Y
R特性が得られない。
への冷却速度が大きく好適な強度が得られない。
強度及び低YR特性が得られない。
築分野の大きな課題である建築物の製造コスト削減に貢
献することができる、溶接生に優れたHT590級建築
用極厚鋼板を、安価に、安定して供給することが可能と
なるため、産業上極めて有用なものである。
ナイトの影響を示した図である。
テナイトの影響を示した図である。
温度の影響を示した図である。
冷却速度の影響を示した図である。
Claims (6)
- 【請求項1】 重量%にて、 (a1) C:0.05〜0.10% Si:0.03〜0.30% Mn:0.80〜1.60% Nb:0.005〜0.015% Al:0.005〜0.100%を含有し、さらに、 (b) Cu:0.10〜0.80% Ni:0.10〜0.70% Cr:0.10〜0.50% Mo:0.05〜0.25% V:0.005〜0.050%よりなる群から選ばれる
少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不可避
的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.19
%以上、0.21%以下の化学組成を有し、かつ鋼中に
1.0%以上の残留オーステナイトを含むことを特徴と
する、溶接性に優れたHT590級建築用極厚鋼板。 式Pcm(%)=C(%)+Si(%)/30+Mn(%)/20+Cu( %)/20+Ni(%)/60+Cr(%)/20+Mo(%)/15+V(% )/10+5B(%)。 - 【請求項2】 重量%にて、 (a2) C:0.05〜0.10% Si:0.03〜0.30% Mn:0.80〜1.60% S:0.001〜0.008% Nb:0.005〜0.015% Ti:0.005〜0.020% Al:0.005〜0.100% N:0.0010〜0.0080%を含有し、さらに、 (b) Cu:0.10〜0.80% Ni:0.10〜0.70% Cr:0.10〜0.50% Mo:0.05〜0.25% V:0.005〜0.050%よりなる群から選ばれる
少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不可避
的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.19
%以上、0.21%以下のの化学組成を有し、かつ鋼中
に1.0%以上の残留オーステナイトを含むことを特徴
とする、溶接性に優れたHT590級建築用極厚鋼板。 式Pcm(%)=C(%)+Si(%)/30+Mn(%)/20+Cu( %)/20+Ni(%)/60+Cr(%)/20+Mo(%)/15+V(% )/10+5B(%)。 - 【請求項3】 重量%にて、 (a1) C:0.05〜0.10% Si:0.03〜0.30% Mn:0.80〜1.60% Nb:0.005〜0.015% Al:0.005〜0.100%を含有し、さらに、 (b) Cu:0.10〜0.80% Ni:0.10〜0.70% Cr:0.10〜0.50% Mo:0.05〜0.25% V:0.005〜0.050%よりなる群から選ばれる
少なくとも1種の元素と、 (c) Ca:0.0003〜0.0050%、及び REM:0.001〜0.030%よりなる群から選ば
れる少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不
可避的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.
19%以上、0.21%以下の化学組成を有し、かつ鋼
中に1.0%以上の残留オーステナイトを含むことを特
徴とする、溶接性に優れたるHT590級建築用極厚鋼
板。 式Pcm(%)=C(%)+Si(%)/30+Mn(%)/20+Cu( %)/20+Ni(%)/60+Cr(%)/20+Mo(%)/15+V(% )/10+5B(%)。 - 【請求項4】 重量%にて、 (a1) C:0.05〜0.10% Si:0.03〜0.30% Mn:0.80〜1.60% Nb:0.005〜0.015% Al:0.005〜0.100%を含有し、さらに、 (b) Cu:0.10〜0.80% Ni:0.10〜0.70% Cr:0.10〜0.50% Mo:0.05〜0.25% V:0.005〜0.050%よりなる群から選ばれる
少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不可避
的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.19
%以上、0.21%以下の鋼を1000〜1200℃に
て加熱後、750〜880℃の圧下率を20%以上とす
る制御圧延を行った後、直ちに300℃以下ヘ焼入れを
行い、焼入れ後にAc1点+10℃からAc1点+40
℃までの二相域にて加熱後、300℃以下へ0.01〜
0.20℃/secの冷却速度にて冷却した後、450
〜580℃にて焼戻しを行うことを特徴とする、溶接性
に優れたHT590級建築用極厚鋼板の製造方法。 式Pcm(%)=C(%)+Si(%)/30+Mn(%)/20+Cu( %)/20+Ni(%)/60+Cr(%)/20+Mo(%)/15+V(% )/10+5B(%)。 - 【請求項5】 重量%にて、 (a2) C:0.05〜0.10% Si:0.03〜0.30% Mn:0.80〜1.60% S:0.001〜0.008% Nb:0.005〜0.015% Ti:0.005〜0.020% AI:0.005〜0.100% N:0.0010〜0.0080%を含有し、さらに、 (b) Cu:0.10〜0.80% Ni:0.10〜0.70% Cr:0.10〜0.50% Mo:0.05〜0.25% V:0.005〜0.050%よりなる群から選ばれる
少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不可避
的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.19
%以上、0.21%以下の鋼を1000〜1200℃に
て加熱後、750〜880℃の圧下率を20%以上とす
る制御圧延を行った後、直ちに300℃以下へ焼入れを
行い、焼入れ後にAc1点+10℃からAc1点+40
℃までの二相域にて加熱後、300℃以下ヘ0.01〜
0.2℃/secの冷却速度にて冷却した後、450〜
580℃にて焼戻しを行うことを特徴とする、溶接性に
優れたHT590級建築用極厚鋼板の製造方法。 式Pcm(%)=C(%)+Si(%)/30+Mn(%)/20+Cu( %)/20+Ni(%)/60+Cr(%)/20+Mo(%)/15+V(% )/10+5B(%)。 - 【請求項6】 重量%にて、 (a1) C:0.05〜0.10% Si:0.03〜0.30% Mn:0.80〜1.60% Nb:0.005〜0.015% Al:0.005〜0.100%を含有し、さらに、 (b) Cu:0.10〜0.80% Ni:0.10〜0.70% Cr:0.10〜0.50% Mo:0.05〜0.25% V:0.005〜0.050%よりなる群から選ばれる
少なくとも1種の元素と、 (c) Ca:0.0003〜0.0050%、及び REM:0.001〜0.030%よりなる群から選ば
れる少なくとも1種の元素を含有し、残部がFe及び不
可避的不純物からなり、式で表されるPcm値が0.
19%以上、0.21%以下の鋼を1000〜1200
℃にて加熱後、750〜880℃の圧下率を20%以上
とする制御圧延を行った後、直ちに300℃以下へ焼入
れを行い、焼入れ後にAc1点+10℃からAc1点+
40℃までの二相域にて加熱後、300℃以下へ0.0
1〜0.2℃/secの冷却速度にて冷却した後、45
0〜580℃にて焼戻しを行うことを特徴とする、溶接
性に優れたHT590級建築用極厚鋼板の製造方法。 式Pcm(%)=C(%)+Si(%)/30+Mn(%)/20+Cu( %)/20+Ni(%)/60+Cr(%)/20+Mo(%)/15+V(% )/10+5B(%)。
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